4106工作面供电设计
《2206综采工作面作业规程》供电系统设计
《2206综采工作面作业规程》供电系统设计《2206综采工作面作业规程》供电系统设计2206工作面供电系统简介一、2206工作面设备概述本工作面位于郭家山煤矿西翼采区，距中央配电室1000米，工作面顺槽长1200米，切割巷162米。
该面属薄煤层，综合机械化采煤，厚度1.2米。
2206综采工作面，使用ZY3000/10/22D型液压支架、MG2×125/580—WD型采煤机、SGZ—730/2×200型刮板运输机、YBSD—200/100--4∕8型转载机、YBS—110A型破碎机、两部DSJ100/63/2×75型胶带输送机、2台BRW315/31.5型乳化泵站、2台BPW315/6.3型喷雾泵和2台ZWY90/110—G 型矿用移动式瓦斯抽放泵。
二、2206工作面供电系统概述2206工作面高压供电系统取自--主立井底中央变电所。
工作面电源采用矿用隔爆兼本质安全型负荷中心两套独立的系统供电。
KBSGZY-1600KV A、组合开关QJZ-2000/1140(660)-10和KBSGZY-1800KV A、组合开关QJZ-2000/1140(660)-12工作面供电线路自克成西563线10KV A电经井上变电所2#开关柜至井下中央变电所4#高压隔爆开关，将10KV A电源送至工作面1#负荷中心变为1.14KV A电源，供工作面采煤机、工作面刮板输送机、转载机、破碎机设备使用。
照明、通讯电源均直接启动。
另一趟10KV A经井下中央变电所3#高压隔爆开关到2#负荷中心变成1.14（0.66、0.127）KV A。
供乳化液泵站、喷雾泵、皮带运输机、调度绞车JD—25型、JD—11.4型、回柱绞车JSDB—13型、水泵MD46-60×4、照明用电等。
10KV A从克成西35KV A变电站到该矿的距离为3000米,1号负荷中心到工作面千伏级供电距离为500米。
另一趟负荷中心到头部皮带尾，高、低压供电距离为700米。
关于4106工作面过垂直联巷的研究与应用
1、工作面距联巷70m开始调整层位，使工作面揭露联巷后层位与联巷一致。
2、工作面接近联巷后，顶板会有下沉现象，根据现场情况适当降低工作面层位，适当增加采高，使工作面揭露联巷后能接实顶板。
3、进行矿压分析，尽量使工作面处于顶板稳定期间通过联巷，尤其是断层附近。
4、工作面在推至工作面在推至联巷附近时，采煤机司机仔细观察前方煤壁情况，放慢采煤机运行速度，防止破坏联巷的木垛支护；支架工小心操作支架，防止前探梁破坏木垛；当割到联巷的木垛支护后，移架时根据工作面采高使用护帮板拖住木料，以防空顶。
利用煤巷锚杆支护设计理论，对联巷顶板进行锚、网、索、梁联合支护。
自主创新点
1、通过严格的层位计算与控制，保证揭露联巷后工作面顶板与联巷顶板一致，很好的控制了联巷顶板。
2、通过对应力集中区和断层处顶板活动规律的研究，调节支架高度，增加工作面支架的初撑力，有效控制工作面顶板大面积下沉引起的大面积来压。
3、过联巷时，调整工作面伪倾斜角，使工作面尽量平行过巷，减少一次性过联巷的范围，同时保证运输机与转载机的正常搭接。
附件1：
中煤平朔煤业有限责任公司科技成果项目申报表
单位：井工一矿填报时间：2011年2月8日
科技
成
果
名称
关于4106工作面过垂直联巷的研究与应用
开始时间
2011.1
完成时间
2011.2.
是否专利
否
专利号
第
一完
成
人
姓名
李财
性别
男
年龄
46
文化程度
本科
从事岗位
矿长
职称
高工
在成果中所占地位
全面负责项目方案设计与实施
410综采工作面3300V供电安全技术措施
陕西黄陵二号煤矿有限公司410工作面3300V供电安全措施批准日期：2013年月日执行日期：2013年月日410工作面3300V供电安全措施批准：总工程师：审核：调度室：安监部：机电部：单位负责人：编制人：史磊2013年5月2日410综采工作面3300V供电安全措施一、设备选用1、采煤机采用上海天地科技股份有限公司生产的MG900/2215-GWD型交流电牵引采煤机，总装机功率为2215KW(未安装破碎机160KW)，实际功率2055KW，额定电压3300V。
2、工作面刮板输送机采用宁夏天地奔牛实业集团有限公司生产的SGZ1200/2565型刮板输送机，电动机额定功率为3×855KW，额定电压为3300V。
3、动力中心采用山西长治贝克电气有限公司生产的8SKC9215-1000/3300-6一台，8SKC9215-1000/3300-8组合开关一台，额定容量均为1000KVA,额定电压3300V。
根据《煤矿安全规程》第448条规定：采区电气设备使用3300V供电时，必须制定专门的安全措施。
二、3300V供电安全技术措施（1）一般规定1、由于采面电气设备使用 3300v 电压，必须对有关使用、维护、管理人员进行相应的安全技术培训，考试合格并取得相应资格证后方可上岗作业。
2、电钳工及操作、维护人员应熟知《煤矿安全规程》、《煤矿机电设备完好标准》、《煤矿机电设备防爆标准》中的有关规定，工作中严格执行操作规程。
3、电钳工应熟知作业地点的巷道布置，熟悉紧急情况时的停送电顺序和避灾路线。
4、为了便于检修与操作，应在设备列车处悬挂工作面供电系统图。
5、3300V系统所用电气设备、电缆必须符合《煤矿安全规程》、《煤矿机电设备完好标准》、《煤矿机电设备防爆标准》中的有关规定。
入井前，必须按照我矿的《防爆设备入井检验制度》进行检验并签发“入井检验合格证”后方可入井。
6、3300V系统的漏电、短路、过负荷、过欠压、漏电闭锁等各项电气保护，必须确保灵敏、可靠，整定值正确。
综采工作面供电设计说明
综采工作面供电设计说明综采工作面供电设计煤矿供电, 因其工作场所特殊, 对供电要求特别严格。
在供电方面要求:①供电的可靠性；②供电的安全性；③供电的质量；④供电的经济合理。
因而，合理地选择供电方案和设备，是一个值得探讨的课题。
1 采区工作面供电设计一个工作面的供电系统一般由高压开关、变压器、低压馈电开关、动力电缆、用电设备等组成，见图1 （以普通综采工作面为例) .1.1 高压开关的选择及整定高压开关主要保护动力变压器低压侧发生的两相短路，因此选择高压开关的关键是电流互感器的容量，要求其灵敏度系数Km＆gt；1。
5。
高压开关的保护性能要齐全，具有良好的防爆性能, 要便于运输, 断流容量大。
矿井中多使用BGP- 6 型高压真空开关。
该开关保护性能齐全，具有过流、漏电、短路、断相、失电压等保护，应用广泛，以此开关为例进行整定计算.1.1。
1 短路电流整定短路电流整定倍数: 1, 2, 3，4，5, 6, 8, 10,12, 14, 16，共11 档。
1。
1。
2 过载保护整定过载保护整定倍数: 0。
4，0.5, 0。
6，0.7, 0.8,1。
0, 1。
2, 1.4，1。
6，1.8, 2。
0，共11 档。
1。
1.3 漏电保护整定漏电保护整定: 0.015 A～1.0 A。
1.1。
4 过载整定Iz= ( 1。
2～1。
4) ＆#215;＆＃931;Ie/(Ki＆＃215；Kb）。
式中: Iz———过载整定电流，A;Ki—-—电流互感器变流比；Kb——-变压器电压变比;＆＃931;Ie———所有负荷额定电流之和，A.例如：Iz=10 A, 二次电流为5 A, Iz/5=10/5=2,即整定在2.0 档。
1。
1。
5 短路整定Iz= ( 1.2~1。
4）＆＃215；（IQ+&＃931；Ie) /(Ki×；Kb) 。
式中：IQ-——最大电机的启动电流；ΣIe———其余电机的额定电流之和。
工作面供电设计资料
工作面供电设计资料工作面供电设计是指在矿井工作面对照明、通信、控制、运输、液压及电器设备等进行电力供应的工程设计。
它是矿井安全生产的重要组成部分，直接关系到矿井的生产效率和安全性。
下面将从供电系统的选型、敷设方式、设备配置及故障保护等方面介绍工作面供电设计资料。
首先，供电系统的选型是工作面供电设计的重要环节之一、根据工作面的具体情况选择合适的供电系统，一般可分为沿线供电和集中供电两种方式。
沿线供电是指将电缆沿工作面的各个位置进行布设，适用于工作面距离较近的情况。
而集中供电是指将主供电线路从工作面的一侧引入，然后通过分支线路到达工作面的每个区域，适用于工作面距离较远的情况。
选择不同的供电系统需要考虑到工作面的尺寸、环境条件、电缆损耗及维护等方面的因素。
其次，敷设方式也是工作面供电设计的重要内容。
根据工作面的地质条件和空间限制，电缆的敷设方式可分为地面敷设和地下敷设两种形式。
地面敷设是将电缆通过架空或地道等方式敷设在工作面上方，适用于地质条件较好、空间较宽敞的情况。
而地下敷设是将电缆埋设在地下，适用于地质条件较差、空间较狭小的情况。
敷设方式的选择需要兼顾工作面的安全性、电缆的保护性以及维护的便利性。
此外，设备配置也是工作面供电设计的重要环节。
根据工作面的生产需要，选择适当的电源设备和配电设备。
电源设备主要包括变压器、开关设备和电源柜等，用于调整电源的电压、保护系统的安全。
配电设备主要包括配电箱、开关箱和接线箱等，用于将电源传递到工作面的各个终端设备。
设备配置的合理性和可靠性直接关系到工作面供电系统的稳定性和故障处理的便利性。
最后，工作面供电设计还需要考虑故障保护的问题。
在工作面供电系统中，故障保护是至关重要的，可以采用过电流保护、接地保护、温度保护及短路保护等方式。
在设计中需要考虑到供电系统的可靠性和故障处理的方便性，设置合适的保护设备以及可靠的断电装置，确保故障发生时能够及时停电，保障工作面人员的生命安全。
综采工作面供电设计报告范文
综采工作面供电设计报告范文设计时间工作地点综采工作面供电系统图根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×300.00505.00=0.67，取0.60S=K xΣP ecosφpj=0.60×505.000.85=356.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.85，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-400/10/1.2的移动变电站符合要求1.2.2 变压器 T2选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求1.2.3 变压器 T3选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求公式参数意义说明K x—需用系数；cosφpj—平均功率因数；P max—最大一台（套）电动机功率，kW；S—变压器需用容量，kVA；ΣP e—变压器的负荷额定功率之和，kW。
2. 短路电流计算2.1 高压短路电流计算变压器一次侧各点高压短路电流计算结果2.1.1 计算系统阻抗X s.max =U pj2S s.max=10.5280=1.3781ΩX s.min =U pj 2S s.min=10.5260=1.8375Ω2.1.2 d1点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.37812=1.3781 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.83752=1.8375 Ω（2)d1最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.3781=4399 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8375=2857 A2.1.3 d2点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×7001000=0.1519 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×7001000=0.0483 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.3781+0.0483)2=1.4345 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.8375+0.0483)2=1.8919 Ω（3)d2最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.4345=4226 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8919=2775 A2.1.4 d7点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.19842=1.1984 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.36112=1.3611 Ω（2)d7最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.1984=5059 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.3611=3857 A2.1.5 d8点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.145×6001000=0.0870 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.093×6001000=0.0558 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.087)2+(1.1984+0.0558)2=1.2572 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.087)2+(1.3611+0.0558)2=1.4196 Ω（3)d8最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.2572=4822 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4196=3698 A2.1.6 d11点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×801000+0.145×6001000=0.1044 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×801000+0.093×6001000=0.0613 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.1984+0.0613)2=1.264 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.3611+0.0613)2=1.4262 Ω（3)d11最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.264=4796 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4262=3681 A2.2 低压短路电流计算变压器二次侧各点低压短路电流计算结果2.2.1 变压器阻抗计算（1）T3（T3）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω（2）T1（T1）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=3000.00×1.22400.002=0.027 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×1.22400.00=0.144 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.1442－0.02702=0.1414 Ω（3）T2（T2）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω2.2.2 T3（T3）变压器二次侧各点低压短路电流计算（1） d3点的短路电流计算过程①总电阻、总电抗ΣR=R s.minK b2+R gK b2+R b+R d=0.151914.432+0.0121=0.0128 ΩΣX=X s.minK b2+X gK b2+X b+X d=1.837514.432+0.048314.432+0.0598=0.0689 Ω②d3的两相短路电流计算过程I d3.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.01282+0.06892=4947 A③d3的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121=0.0128 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d=1.378114.432+0.048314.432+0.0598=0.0667 Ω I d3.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=3√3×√0.01282+0.06672=5891 A（2） d4点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d4的两相短路电流计算过程I d4.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05882+0.08392=3383 A（3） d5点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d5的两相短路电流计算过程I d5.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A（4） d6点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d6的两相短路电流计算过程I d6.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A2.2.3 T1（T1）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d9点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414=0.1618 Ω ②d9的两相短路电流计算过程I d9.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.02832+0.16182=3653 A③d9的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d=0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.19848.332+0.05588.332+0.1414=0.1595 Ω I d9.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX)2=3√3×√0.02832+0.15952=4277 A（2） d10点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.315×3001000=0.0945 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.078×3001000=0.0234 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.0945=0.1228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0234=0.1852 Ω ③d10的两相短路电流计算过程I d10.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.12282+0.18522=2700 A（3） d14点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1945=0.2228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.044=0.2058 Ω ②d14的两相短路电流计算过程I d14.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.22282+0.20582=1978 A（4） d17点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1629=0.1912 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0405=0.2023 Ω ②d17的两相短路电流计算过程I d17.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.19122+0.20232=2156 A（5） d18点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1732=0.2015 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0422=0.204 Ω ②d18的两相短路电流计算过程I d18.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.20152+0.2042=2093 A（6） d19点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1881=0.2164 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0468=0.2086 Ω ②d19的两相短路电流计算过程I d19.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.21642+0.20862=1996 A2.2.4 T2（T2）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d12点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598=0.0666 Ω ②d12的两相短路电流计算过程I d12.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.01262+0.06662=5110 A③d12的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.198414.432+0.061314.432+0.0598=0.0658 Ω I d12.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×103√3×√0.01262+0.06582=5972 A（2） d13点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 ΩΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d13的两相短路电流计算过程I d13.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05862+0.08162=3448 A（3） d15点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d15的两相短路电流计算过程I d15.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A（4） d16点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d=0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d16的两相短路电流计算过程I d16.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A3. 高低压电缆选择和校验3.1 高压电缆选择和校验3.1.1 C10：电源引自中央变电所D20柜高压配电箱至T1变压器 电缆型号规格：MYPTJ-3×150-600m （1）长时负荷电流I n =K ×ΣP ×103√3U e ×cosφpj ×ηpj=0.72×565×103√3×10000×0.7×0.95=35.30 AK x —需用系数，取K x =0.72此高压电缆长时载流量为379A,满足要求。
4106回采工作面作业规程1解析
4106回采工作面作业规程第一章概况第一节工作面位置及井上下关系4106回采工作面位于900水平4#煤层一采区中部，最高标高910m，最低标高880m，走向长度620m，倾斜80m，面积49600m2。
该工作面位于采区中部，具体井上下关系如表一所示：工作面位置及井上下关系表表一第二节煤层本工作面设计开采煤层为4#层煤，通过地质资料分析，煤层情况如下表所示：煤层情况表表二第三节煤层顶底板4#煤层顶板岩性为泥岩、砂质泥岩，厚度0.80—1.2m,平均1.05m，其上为一层3m左右的细砂岩；底板岩性为粉砂岩、细砂岩，厚度2.1—3.8m，平均2.8m.第四节地质结构工作面有断层、褶曲现象，目前揭露的工作面范围最大断层落差为10m左右，距4107回采工作面顺槽入口60m左右处，断层走向磁方位1000。
延长到一采区北部：4106回采面开通切眼时，遇有小断层、裂隙、褶曲等地质构造，造成顶板破碎，局部煤层变薄，对正规开采影响较大。
第五节水文地质情况根据调查了解井田内无小煤窑开采历史，4105回采工作面运输顺槽、4106回采工作面运输顺槽及回风顺槽在掘进时无淋头水，也无涌水，对工作面开采没有影响。
第六节影响回采的其它因素2008年度瓦斯等级鉴定，属低瓦斯矿井；国家煤化工产品质量监督检验中心的检验报告，4#煤层自燃等级为Ⅲ级，属于易自燃煤层，煤尘具有爆炸性；根据生产矿井地质报告提供4#煤层水文地质类型为简单型。
第七节储量及服务年限1、储量：（620－30）×80×1.6×0.95×1.35=96854（吨）2、服务年限（1）班产量：1.2×80×1.6×1.35=207（吨/班）（2）日出煤量：207×2=414（吨/日）（3）可采期：590÷3.6=246（日）即8.2个月第二章采煤方法第一节巷道布置井田采用立井开拓方式，主、副井底向西布置运输、材料大巷和回风大巷三条开拓大巷，即为采区准备巷道，单翼开采。
掘进工作面供电系统设计及计算
掘进工作面供电系统设计及计算(总12页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面供电设计及保护整定野川煤业机电科王斌超2014/10/19一、运输巷掘进面供电设计运输巷掘进面配电系统图附后： 一、主要负荷统计：二、移动变电站选择计算移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑： ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水； ②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置；③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。
负荷分配：（1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW 、刮板输送机40KW 、掘进机235KW 、调度绞车、小水泵、共计：。
容量计算：视载功率 ϕcos /z e zK P S ⋅∑=式中： z S 视载功率e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ϕcos 电动机的平均功率因数 取z K 需用系数e z P P K ∑⨯+=/6.04.0max电力负荷计算KVA K P S z e z 30485.0/64.09.403cos /=⨯=⋅∑=ϕ 64.09.403/1606.04.0=⨯+=z K故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求，（2）掘进工作面局扇专用变压器负荷:2×30KW 2台KVA K P S z e z 6.7785.0/55.0120cos /=⨯=⋅∑=ϕ 55.0120/306.04.0=⨯+=z K故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。
三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。
2、按长时工作电流选择电缆截面。
线路中最大长时工作电流为①In=Sn/Ue ⨯3=304/×10=②In=Sn/Ue ⨯3=×10=动力变压器选用MYJV22 3×35聚氯乙烯交联铠装电缆（p I =158A>）满足要求，变电所供电至此变压器共需电缆400m 。
煤矿综采工作面供电系统模板.doc
综采工作面供电系统设计第一节供电系统设计要求一、设计内容1、设计依据综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式；综采工作面地质、通风、排水、运输情况；综采工作面的技术和经济参数；综采工作面的作业制度；综采工作面机械设备性能、数据及布置。
2．设计内容根据所设计综采工作面设备选型情况，选定移动变电站与各配电点位置；确定变压器容量、型号、台数；拟定综采工作面供电系统图；确定电缆型号、长度和截面；选择高低压开关；做继电保护的整定计算；绘制综采工作面供电系统图；造综采工作面供电设备表。
二、设计要求设计应符合《煤矿安全规程》、《煤矿工业设计规范》和《煤矿井下供电设计技术规定》；设备应选用定型产品并尽量选用新产品和国产设备；设计要保证技术先进、经济合理、安全可靠。
三、供电设计有关规定1、《煤矿安全规程》中的规定严禁井下配电变压器中性点直接接地。
井下电气设备的选用，应符合表5—1要求。
表5—1 井下电气设备的选用井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级，应符合下列要求：（1）高压，不应超过10000V；（2）低压，不应超过1140V；（3）照明、手持电气设备的额定电压和电话和信号装置的额定供电电压，都不应超过127V；（4）远距离控制线路的额定电压，不应超过36V。
采区电气设备使用3300V供电时，必须制定专门的安全措施。
(国外采煤工作面供电电压已达5000V)井下电力网的短路电流，不得超过其控制用的断路器的开断能力，并应校验电缆的热稳定性。
40kw及以上的电动机，应使用真空电磁起动器控制。
井下高压电动机、动力变压器的高压侧，应有短路、过负荷和欠电压释放保护。
井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电线上，应装设短路和过负荷保护装置，或至少应装设短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护及远方控制装置。
移动变电站必须采用监视型屏蔽橡套电缆。
移动式和手持式电气设备都应使用专用的分相屏蔽不延燃橡套电缆．1140V 设备使用的电缆必须用带有分相屏蔽的不延燃橡套电缆；660V 的设备应使用带有分相屏蔽的橡套绝缘屏蔽电缆。
毕业设计(论文)-10-418综采工作面供电设计(含全套cad图纸)[管理资料]
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目录前言 (1)设计条件 (2)第一章供电系统 (4)第一节设备位置 (4)第二节采区供电系统图 (4)第二章负荷统计与变压器选择 (6)第一节负荷统计 (6)第二节变压器的选择 (8)第三章低压电缆的选择 (10)第一节支线电缆 (15)第二节干线电缆的选择 (16)第三节电缆的起动效验 (22)第四节电缆的整定 (26)第四章短路电流计算 (27)第一节短路电流 (27)第二节短路计算 (33)第五章开关的选择 (35)第一节高压配电箱 (35)第二节馈电开关选择 (36)第三节磁力启动器 (38)第六章保护装置整定 (40)第一节高压配电箱整定 (40)第二节馈电开关整定 (42)第三节磁力启动器 (43)第七章采区变电所的硐室设计 (44)设计总结 (45)参考文献 (45)致谢 (45)前言电力是现代化矿山企业生产的主要动力来源，煤矿的电气化为煤矿生产过程的机械化和自动化创造了有利条件，不断地改善矿工的劳动条件。
现代的煤矿生产机械无不以电能作为直接（用电动机拖动）或间接（用气压驱动）的动力，矿山的照明、通讯和信号也都使用电能。
对矿山企业进行可靠、安全、经济、合理的供电，对提高经济效益及保证安全生产方面都十分重要。
本次设计的内容是采取供电。
采区是井下动力负荷集中的地方，采区供电是否安全、可靠、经济、合理将直接关系到人身、矿井和设备安全及采区生产的正常进行。
由于井下工作环境十分恶劣，因此，此次设计在供电上即采用可靠的防止人身触电危险外，还正确选择了电气设备的类型及参数，并采用了合理的供电、控制和保护系统，以确保电气设备的安全运行和防止井下瓦斯和煤尘爆炸。
采区供电是否安全可靠和经济合理，将直接关系到人身安全和矿井生产。
在开拓系统、采煤方法及采区生产机械确定之后，:负荷计算、选择动力变压器或移动式变电站的容量、型号并确定台数、供电系统的拟定、电缆线路的计算、开关设备的选择,以及整定保护的计算。
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4106小采工作面供电设计一、已知资料：4106采面设计运输巷302.7m,材料巷295.6m,切眼80m,采煤方法为走向长壁后退式一次采全高。
二、设备选型根据设计4106运输巷、材料巷需要安装SGB-620/40T功率55KW 刮板运输机3台(4106运输巷1台，4106切眼1台，4106材料巷1台)，FBDNo6.0/2*11KW局部扇风机2台(运输巷1台，材料巷1台），22KW电滚筒胶带输送机2台(运输巷1台，材料巷1台），动力馈电开关选用KBZ-400型智能馈电开关2台，实现风电闭锁和瓦斯电闭锁，并保证灵敏可靠，采用KBSGZY-500/10型移动变电站一台为4106采面供电，电压等级660V。
二、工作面设备布置如附图4106工作面供电系统负荷计算：1. 电压等级：由中央变电所3＃高压配电装置控制经过MYJV22-10KV-3*35/500米高压电缆送来高压10kV到KBSGZY-500/10移动变电站，经过移动变电站分别向胶带输送机，刮板运输机、等设备供电，所有用电设备电压等级均为660V，2. 负荷统计:根据用电设备电压等级、设备的安装位置，拟选用1台500KVA 移动变电站供电，负荷统计见下表。
4106采面供电负荷统计表三、变电站容量验算：根据供电系统的拟定原则，拟选择1台500KVA 移动变电站为整个采面供电。
KBSGZY-500/10移动变电站容量验算KBSGZY-500/10变电站拟向刮板输送机（3*55kw ），胶带输送机（2*22kw ）供电，变压器的容量计算值为KVA p k s djN de ca 2.27356.02091cos =⨯==∑ϕ 56.0209556.04.06.04.0max =⨯+=+=∑Nde P P Kwm ϕcos 加权平均功率因数，取0.85。
max P 为最大一台电动机功率55kW 。
故选取KBSGZY-500/10变电站，额定容量为 500kVA ＞273.2kVA ，满足供电的要求。
四、 供电系统的拟定及高压电缆选择 1. 高压电缆选择（1）型号的确定，向移动变电站供电的10kV 高压电缆选用MYJV22-10kV 电缆。
向移动变电站供电的总负荷电流：A U P K I I djN N de ca 34.107.0100003102096.0cos 31033max =⨯⨯⨯⨯=⨯⋅==∑ϕ de K —需用系数，56.0209556.04.06.04.0max =⨯+=+=∑Nde P P K ；取0.6；wm ϕcos —加权平均功率因数，取0.7； N U =10000V —额定电压。
（2）按经济电流密度初选主截面： 其经济截面为：2max 6.425.234.10mm J I A ed e ===经济电流密度查表，取ed J =2.25A/mm 2。
最后选高压电缆的长度500m ， 其型号可选现有MYJV22-10/3×35型，所用电缆截面偏大，热稳定校验和电压损失校验均能通过时，满足使用要求。
（3）按长时最大允许负荷电流校验查表得MYJV22-10/3×35型电缆的长时最大允许负荷电流I p =165A 。
长时最大负荷电流ca I =10.34A 。
ca I =10.34A ＜p I =165A ，满足要求。
（4）按热稳定条件校验电缆截面97.514125.03.1684min =⨯==Ct I A ph ssmm 2＜35mm 2，满足热稳定要求。
式中 A U s I tu ss 3.1684123103533ar =⨯⨯== 。
考虑电缆入口处发生短路时，其值最大，也就是最不利的情况。
（5）按允许电压损失校验电缆截面MYJV22-10/3×35型电缆查表得，74.0cos =ϕ时，35mm 2 铜芯电缆的每兆瓦公里负荷矩的电压降为：K=1.17%。
按公式：ΔU1=KPL试中 Ｋ—每兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失的百分数，其数值可查表Ｐ—电缆输送的有功功率，MW L —电缆线路长度，ＫＭΔU1=KPL ＝1.17%×0.209×0.5=0.12% 则总压降：0.12%<10%。
所选MYJV22-10/3×35型高压电缆能够满供电的要求。
五、 低压电缆截面的选择 1．低压电缆型号的确定选择的低压电缆要符合《煤矿安全规程》的规定。
根据电压等级、使用保户环境、机械的工作情况等确定电缆的型号。
向乳化液泵、刮板输送机等供电电缆选MY 型。
2. 按长时最大负荷电流与电缆的机械强度初选低压电缆截面 长时负荷电流取电动机额定电流，见负荷统计表。
也可以用下面公式计算：NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== 各电缆截面初选结果列在下表中。
3. 按允许电压损失和起动条件校验电缆主截面《煤矿井下供电设计技术规定》条规定“对距离最远、容量最大的电动机（如采煤机、工作面输送机等），在重载情况下应保证起动，如采掘机械无实际最小起动力矩数据时，可按电动机起动时的端电压不低于额定电压的75%校验。
正常运行时电动机的端电压允许偏移额定电压的±5%，个别特别远的电动机允许偏移（-8% ）- （-10%）。
不同电网电压下的正常与最大允许电压损失表移动变电站供电系统 （1）正常运行时的电压损失 ① 变压器的电压损失查表得KSGZY-500/10， 10000/660V 移动变电站负载损耗 ∆P N =4950W ，阻抗电压u%=5.5%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。
00236.0100069.0495022222=⨯=∆=N NN T S U P R Ω 02618.01010006901005.5%3222=⨯⨯==N NT S U u Z Ω 026.000236.002618.02222=-=-=T T T R Z X Ω移动变电站其低压侧负荷电流wmN N de ca T U P K I ϕcos 3103⨯∑=⋅A 17.18585.06903102099.03=⨯⨯⨯⨯= 根据实际工作情况，估计需用系数为0.9；加权平均功率因数取负荷统计时的值，为0..85。
)sin cos (3T T T T ca T T X R I U ϕϕ+=∆⋅()V 13.55426.0026.084.000236.017.1853=⨯+⨯⨯⨯=变压器的功率因数，取加权平均功率因数0.84。
即84.0cos cos ==dj T ϕϕ，5426.0cos 1sin 2=-=ϕϕT② 向皮带机、刮板机供电干线电缆的电缆电压损失：bl bl N sc bl N bl A U L P U ηγ31210⨯=∆⋅V 92.794.0506605.42105002093=⨯⨯⨯⨯⨯= 向工作面刮板机供电电缆电压损失bl bl N sc bl N bl A U L P U ηγ31310⨯=∆⋅V 09.294.0506605.421050553=⨯⨯⨯⨯⨯= ③正常运行时电压损失校验向工作面刮板机供电的总电压损失V U U U U l l T 14.1509.292.713.51312=++=∆+∆+∆=∆--V ＜V U p 66=∆，满足对刮板机供电的要求。
2、皮带机供电电缆电压损失向皮带机供电干线电缆的电缆电压损失：bl bl N sc bl N bl A U L P U ηγ3810⨯=∆⋅V 19.194.0356605.421050223=⨯⨯⨯⨯⨯= 正常运行时电压损失校验向皮带机供电的总电压损失V U U U U l l T 24.1419.192.713.5108=++=∆+∆+∆=∆--V ＜V U p 66=∆，满足对皮带机供电的要求。
六、供电系统短路电流计算1. 计算依据——《电力工程电气设计手册》，电气一次部分；——《电力系统设计手册》；——《中小型热电联产工程设计手册》；——《工业与民用配电设计手册》，第三版；2. 设置条件2.1. 短路冲击系数冲击系数选择方式——自动计算冲击系数 Kp = 1.0102.2. 电动机平均反馈电流设置是否考虑——否3. 节点阻抗矩阵3.1. 低压电网短路点系统阻抗因为低压电网的系统阻抗Zk=系统电阻R+j系统电抗X，所以低压电网的复数系统阻抗矩阵Z|nn|为：经过节点导纳法，得到各短路点系统阻抗：#1短路点——#1分支——高压侧系统#1Z k = (4.778+0.100) + j(47.785+0.010)3.2. 低压电网短路点相零阻抗(相保阻抗)由于低压电网必须考虑相零阻抗(相保阻抗)Zphp，而相零阻抗(相保阻抗)Zphp=相零电阻(相保电阻)Rphp+j相零电抗(相保电抗)Xphp，所以复数相零阻抗(相保阻抗)矩阵Zphp|nn|为：经过节点导纳法，得到各短路点相零阻抗(相保阻抗)： #1短路点——#1分支——高压侧系统#1Z php = (3.186+0.001) + j(31.857+0.000)4. #1短路点计算4.1. #1分支——高压侧系统#14.1.1. 具体条件1. 分支名称高压侧系统#12. 分支电路元件具体元件排列：3,2,13. 短路点阻抗Z k = (4.778+0.100) + j(47.785+0.010)Z php = (3.186+0.001) + j(31.857+0.000)4.1.2. 三相短路电流1. 短路点系统阻抗Z k = √(R k2 + X k2 ) = √((4.778+0.100)2 +(47.785+0.010)2 ) = 200.3912. 三相短路电流(kA)I" = (1.05Un/√3) / Z k = (1.05×660.000/√3) / 200.391 = 1.9974.1.3. 两相短路电流两相短路电流(kA)I2 = 0.866I" = 0.866×1.997 = 1.7294.1.4. 单相短路电流1. 短路点相零阻抗(相保阻抗)Z php = √(R php2 + X php2 ) = √((3.186+0.001)2 +(31.857+0.000)2 ) = 541.1632. 单相短路电流Id = (Un/√3) / Z php = (660.000/√3) / 541.163 = 0.7044.1.5. 冲击电流1. 短路冲击系数 Kp= 1.0102. 衰减时间常数 Xk/Rk= 0.4843. 短路冲击电流i p = (√2)KpI" + i异 = (√2)×1.010×1.997 + 0.000 = 2.8524. 短路全电流最大有效值I p = I"(√(1+2(Kp-1)2)) + I异 = 1.997×(√(1+2(1.010-1)2 )) + 0.000 = 1.9974.2. 小计1. 三相短路电流#1短路点三相短路电流I"= 1.997 = 1.9972. 两相短路电流#1短路点两相短路电流I2= 1.729 = 1.7293. 单相短路电流#1短路点单相短路电流Id= 0.704 = 0.7044. 冲击电流#1短路点短路冲击电流ip= 2.852 = 2.852#1短路点短路全电流最大有效值Ip= 1.997 = 1.997七、供电电阻计算1．计算依据《工业与民用配电设计手册》第三版、《火力发电厂厂用电设计技术规定DL/T 5153-2002》中华人民共和国电力行业标准DL/T 5222－2005《导体和电器选择设计技术规定》、《电力工程电气设计手册》2．电路元件的阻抗参数计算已知条件:高压侧系统阻抗名称高压侧系统#1变压器低压测标称电压 Un=0.66(kv)电压系数 C=1.05短路容量 Ss"=10(MVA)正序、负序阻抗计算:系统电阻 R=0.1×X=4.778(mΩ)系统电抗 X=0.995×C×C×Un×Un/Ss"×1000=47.785(mΩ) 相保电阻 Rphp=2/3×R=3.186(mΩ)相保电抗 Xphp=2/3×X=31.857(mΩ)【低压变压器】已知条件:变压器名称低压变压器#1变压器电压 10/0.69(KV)阻抗电压 4%变压器容量 500(KVA)变压器型号 KBSGZY-500/10连接方式 D,yn11正序、负序阻抗计算:变压器电阻 R=0.1(mΩ)变压器电抗 X=0.01(mΩ)变压器相保电阻 Rphp=0.001(mΩ)变压器相保电抗 Xphp=0.0001(mΩ)【低压线路】已知条件:低压线路名称低压线路#1线路长度 500(m)设计手册中，环境温度为20℃；因此建议：考虑环境影响因素系数。