不锈钢润滑轧制介绍

热轧不锈钢润滑轧制技术研究

1 立项背景及国内外发展情况

不锈钢在民用领域一般用作表面装饰、冲压制品等表面用途，所有相对于普碳钢而言，不锈钢对表面质量要求更为严格。为保证冷轧后的板面质量，必须从热轧工序开始控制产品其表面质量。而由于钢种特性，应用领域最为广泛的奥氏体不锈钢，热轧时的负荷为普碳钢的1.5～1.8倍，轧辊磨损大且易出现轧辊表面粗糙、带钢边部与轧辊粘连等现象，严重影响热轧带钢表面质量。某1450mm热连轧线自从2009年投产以来，在生产300系不锈钢时，精轧机工作辊普遍存在表面磨损严重不均匀、带钢接触边部粗糙等现象，成为不锈钢表面质量提升的瓶颈。

太钢、宝钢等不锈钢行业领先企业在2007年前后开始采用润滑轧制工艺来改善热轧不锈钢卷的表面质量，并取得了一定的效果。后期介入不锈钢生产领域的一些国内民营不锈钢厂也尝试采用润滑轧制工艺，但由于设备选型、润滑轧制工艺、控制技术等综合原因，取得的实际效果不甚理想。

为保证不锈钢热轧带钢的表面质量和降低轧制成本，从2011年初开始，组织相关专业技术人员对不锈钢润滑轧制设备、控制技术等进行了深入研究，在近四年的工业试验及使用中，在轧制稳定性控制、油品选型、边部质量控制、减少轧辊磨损等方面取得了良好效果。

2 研制开发的技术难点

2.1 解决润滑轧制的稳定控制难题

热连轧自动化系统是通过恒定微张力来控制带钢轧制的整个过程。由于氧化皮的组成及轧制负荷的差别，不锈钢轧制在同等润滑条件下，轧制力下降幅度为普碳钢的2倍左右，这也意味着润滑轧制对自动化系统的扰动也远大于普碳钢，一旦破坏了微张力恒定控制边界，将导致堆钢或轧烂事故，严重影响生产顺行和质量控制。这需要工作时序的优化改进，轧制油喷射量的精确控制、活套-张力系统与AGC系统的控制调整等一系列难题。

2.2 减轻轧辊不均匀性磨损难题

不锈钢基本都是以冷轧状态使用，规格以1.0mm以下为主，对热轧原始板型要求很高。由于轧制负荷大及钢种与轧辊的材质接近，轧制不锈钢时，工作辊边部的猫耳形磨损比普碳钢更为严重。为了保证热轧带钢的原始板型，轧制公里数我司控制在35km以下。减轻轧辊边部磨损，保证热轧带钢的原始板型同时延长轧制公里数是轧制润滑技术研究的重要难点。

2.3 选择适合不锈钢热轧的润滑油品难

奥氏体不锈钢的精轧温度在1000～1100℃，比普碳钢高80～100℃，轧制时辊温表面温度也比普碳钢高40℃以上，轧制负荷也为普碳钢的1.5倍以上，因此对润滑油品的理化性能有更高要求，以保证其附着性和润滑性。另一方面要结合我司使用的高镍铬无限冷硬铸铁轧辊材质（普碳钢F1-F4工作辊一般采用高铬铸铁材质），由于在轧制过程中不易生成氧化膜，要调整相应的成分以保证辊面的表面质

量。轧制润滑油系统工作于高温高水条件下，流量小又是间断性工作，油品必须保证在此环境中保持良好的油水分离性以避免挂壁现象，导致油路、喷嘴堵塞，影响系统的稳定运行。因此在经济、环保的前提下找到符合上述要求的不锈钢润滑轧制油品是一项困难的工作。

2.4 润滑系统设计难

润滑轧制设备设计直接影响最终的效果。大多数应用润滑轧制不好的厂家，其系统普遍存在设备设计缺陷，造成设备运行不稳定、维护困难等问题。运行良好的系统要求油量控制精确度高，油水混合乳化效果好，无油路喷嘴结焦现象及油膜均匀性好。如何将控制上述问题的技术集成到润滑系统中是轧制润滑工艺正常运行的基础。

3 轧制润滑系统的设计

在参考了国内多家使用热轧润滑的经验，根据自身的工艺及设备条件对润滑轧制系统与相关厂商进行了合作设计。

3.1 轧制润滑集管的形式研究

常见的的轧制润滑集管布置方式有以下三种：

第一种将集管放在入口切水板下方，这是一种比较常见的布置，设备改动不大。但这种布置缺点工作辊油膜的生成并不均匀，且润滑油路和集管都暴露于轧件的高温烘烤下，非常容易造成管道和喷头内润滑油结焦，实际应用效果较差。

第三种是将油喷到支承辊上，通过支承辊将油传递到工作辊上。其优点是形成的油膜比较均匀，但由于支承辊都有倒角，会造成轧制宽带钢边部无油润滑，且容易因工作辊与支承辊打滑出现啃辊事故。

第二种方式形成的油膜均匀性良好。因被切水板保护，集管和油路不会出现结焦的情况，且切水板的擦拭器还可以起均匀油膜的作用。而油膜过轧制区后会被钢带迅速烧掉，不会出现工作辊与支承辊打滑的情况。这种方式要求润滑轧制时入口端轧辊冷却水关闭，需增加轧辊防剥落水防止辊温过高造成轧辊出现裂纹。

综合考虑后，最终确定了第二种方案：将集管放在切水板后，并加装轧辊防剥落水。

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图 1 润滑轧制集管的主要布置形式

3.2 润滑轧制及防剥落水的布置

3.2.1 喷嘴的布置

各机架沿辊身长度方向均匀分布11个90°喷嘴，保证油-水混合物喷出后将辊面全部覆盖。因使用轧制润滑时，入口端轧辊冷却水关闭，工作辊温上升较多，为防止工作辊表面出现裂纹，在轧件温度最高的F1-F4入口端增加防剥落水。在机架内布置如下图：图 2 润滑轧制喷嘴及防剥落水喷嘴布置

3.2.2 防剥落水的设计

防剥落水的设计基础是基于小水量直接冷却贴近变形区轧件接触处，以降低轧件表面温度来降低轧辊的表面温度，避免轧辊出现裂纹。图3、图4是国外S公司对304钢种在实验轧机上开启入口冷却水和开启放剥落水时带钢和轧辊温度的分布对比（防剥落水水量约为

入口冷却水的1/3）。可见使用防剥落水后到带钢入口表面附近温度下降幅度较大，但进入变形区及出

口温度降幅变小。但轧辊表面却从525℃下降至437℃。因轧件温度下降引起的轧制负荷上升可以依靠轧制润滑予以解决。

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图 3 两种冷却条件下轧辊温度分度分布

借鉴该公司经验，考虑到其实验轧制规格均远小于

（7mm*400mm*1000mm）精轧机组前四架轧制过钢规格（10mm～

30mm*1250mm*70～300m），我们将入口经调整后精轧机组防剥落水和工作辊冷却水调整布置如下，防剥落水量加大约为入口冷却水量的50%。

表 1 防剥落水及工作辊冷却水的布置

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3.2.3 运行后的效果及改进

在实际投用润滑轧制后，发现F1～7工作辊下机后温度与未投用润滑轧制时

相差不大，而F5～7尾部轧制稳定性受到较大影响。

分析：在轧件较薄的F5～7机架，防剥落水温降效应太大，叠加在温度已比较的尾部，造成尾部轧制稳定性严重下降。而F5～7轧件温度已比前四架低（40～80℃），相应辊温也低于前四架，且轧制负荷比前四架低1000～1500吨，工作辊发生剥落的机会相应小很多。

改进：关闭F5～7防剥落水，并增大出口冷却水量。