屋面板受力计算书

合集下载

网架工程屋面压型钢板计算书

屋面压型钢板计算一、压型钢板的验算:1.荷载情况：基本风压0.7KN/㎡, 地面粗糙度B类；基本雪压：0.35KN/㎡；屋面活荷载0.30KN/㎡；最大檩距1.3m,2.屋面板截面特性:断面图:板厚0.8㎜, 热镀铝锌, 外覆涂层, 其有效截面特性如下:截面惯性矩：IEX=19.41㎝4/m ,截面抵抗矩: WEX=15.85㎝3/m3.内力计算:屋面板上的线荷载: 恒载0.08KN/㎡取活载和雪载较大者: 0.35 KN/㎡风荷载：阵风系数, 高度变化系数, 体形系数风载1:风载2:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每1M宽板上的线荷载为q=1*4.56=4.56 KN/m屋面板为连续板, 最大弯矩MMAX=qL2/12=4.56*1.32/12=0.642KNm4.板强度验算:正应力σMAX=M MAX/ W EX=0.642*106/15.85*103=40.5N/㎜2 <f=205 N/㎜25.刚度验算:跨中最大挠度w=0.677q L4/(100E I X)=0.677*4.56*13004/(100*2.06*105*19.41*104) =2.21㎜ < [w] =L/250=5.2 ㎜综上: 屋面板采用该板型经计算可以满足要求。

二、板专用支架的验算:1.内力计算:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每个支座需承受的拉力为T=4.56*0.47*1.3=2.79 KN2.应力计算:支架截面最小处的截面面积A=30*1.2=36 ㎜2,支架厚度t=1.2㎜支架内的最大拉应力σMAX=N/A=2.79*1000/36=77.5N/㎜2 <f=205 N/㎜23.自攻钉计算:支架用自攻钉固定与檩条上, 每个支架用两个M5.5*25, 每个钉可以承受拉力5.525 KN则每个支架受的拉力T=2.79 KN〈 5.525*4=22.1 KN满足。

屋面板计算书模板

北京奥运射击馆工程金属屋面系统檐口部分计算书屋面板铝合金板型受向下荷载时截面参数22铝合金板型受向上荷载时截面参数221．荷载计算1) 恒荷载铝合金屋面板自重 KPa 2)活荷载KPa 3)风荷载(地面粗糙度取：高度取：米)w 0基本风压（按规范取值） KPa阵风系数风压高度系数第一章结构计算0.0350.500ω0 =0.650βz =1.67 1.687B类20μz=1.248一屋面板采用铝合金直立锁边屋面板，截面特性如下表所示，表中所有数据均建立在欧洲权威检测机构的大量受荷试验基础上，并有该机构的检测报告备查。

风荷载体形系数负风压标准值正风压标准值4)雪荷载基本雪压 KPa 屋面积雪分布系数 KPa 则雪压标准值 KPa2.荷载组合1)向下受力：标准值：组合一：恒+风+雪ωk1 =ω0 βz μz μs1=-1.916ωk2 =ω0 βz μz μs2=0.821μs1 =-1.400μs2 =0.600s k =s 0μr =0.400S0 =0.400μr =1.000++×= KPa 组合二：恒+风+活1.136w k d1 =0.0350.8210.4000.7++×=KPa设计值：组合一：恒+风+雪×+×+××= KPa 组合二：恒+风+活×+×+××=KPa 2)向上受力：标准值：恒+风= KPa 设计值：恒+风××=KPa由以上可知，最不利荷载组合最大值是：3)向下：标准值：KPa 设计值：KPa 4)向上：标准值：KPa 设计值：KPa1.206w k d2 =0.0350.8210.5001.40.400 1.41.584w q d1 =0.0351.20.821 1.41.682w q d2 =0.0351.20.821w k u =0.035-1.916-1.88 1.40.5001.4-2.65w k d = 1.206w q u =0.0351.0-1.916w q u =-2.65w q d = 1.682w k u=-1.880.70.70.73.内力计算及强度验算因屋面板为现场压型，故可按多跨连续构件计算，板跨L=1)受向下作用力时：边跨跨中弯距0.08×w q d ×L 2=××2=KN·m/m< M F,K /λM =KNm/m中间跨支座弯距0.107×w q d ×L 2＝××2＝ KN·m/m< M B，K /λM =KNm/m边支座反力R a =0.4×w q d ×L＝××＝ KN/m< R a,K /λM =KN/m中支座反力R b =1.143×w q d ×L ＝××=KN/m< R b,K /λM =KN/m支座弯距及反力综合验算：M m,f /M 0B，K +R b /R 0B，K =/+/=< 1.02)受向上作用力时：边跨跨中弯距0.08×w q u ×L 2=××2=KN·m/m< M F,K /λM =KNm/m中间跨支座弯距0.107×w q u ×L 2＝××2＝KN·m/m< M B，K /λM =KNm/m1.5Ml,f=Mm,f= 0.107 1.6821.6820.301.50.080.401.143 1.682 1.8820.4 1.6821.0110.911.4911.51.52.8819.180.405 1.9272.8835200.22Ml,f=-2.65由上可知，强度满足要求。

屋面板抗风计算书

１）屋面板抗风计算书A. 屋面板基本参数基材：350n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：468，有效宽度：468mm ，波高：75mm ，波距：468mm ，檩条间距 1.5m 43212.66,11.12/,350/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载屋面板自重 0.06 kn/ ㎡屋面恒载标准值DB 0.06 kn/ ㎡屋面活荷载 0.50 kn/ ㎡活荷载标准值LB 0.50 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡屋面风压体形系数 -2.2地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -3.05 kn/ ㎡ h=32.8m屋面雪荷载 0.5kn/ ㎡积雪分布系数 1.4雪荷载标准值 0.5 kn/ ㎡检修集中荷载换算值 0.15 kn/ ㎡b 屋面板上标准线荷载恒载 0.468*0.08=0.028kn/m活荷载 0.468*0.50=0.23kn/m负风压 0.468*(-3.05)=-1.43 kn/m h=32.8m雪压 0.468*0.5=0.23 kn/m检修集中荷载换算值 0.468*0.15=0.07 kn/mc 荷载组合1.2*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.028+1.4*0.23=0.36kn/m 1.0*恒载+1.4*负风压＝1.0*0.028+1.4*(-1.43)=-2.03kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算屋面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.361500/(811.1210)8.95/350/1500/(811.1210)46.4/350/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝-2.03满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求，满足抗风要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.361500/(2061038412.6610)0.18||1500/25062.031500/(2061038412.6610) 1.03||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求2) 墙面板抗风计算书A.墙面板基本参数基材：300n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：860，有效宽度：860mm ，波高：25mm ，波距：215mm ，檩条间距 1.5m 4327.98, 5.73/,300/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载墙面板自重 0.055 kn/ ㎡墙面恒载标准值DB 0.055 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡墙面风压体形系数 0.8地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -1.11kn/ ㎡ h=32.8mb 墙面板上标准线荷载恒载 0.86*0.055=0.047kn/m风压 0.86*1.11=0.95 kn/m h=32.8mc 荷载组合1.0*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.047+1.4*0=0.056kn/m 1.0*恒载+1.4*风压＝1.0*0.047+1.4*0.95=1.377kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算墙面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.0561500/(8 5.7310) 2.8/300/1500/(8 5.7310)67.6/300/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝1.377满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.0561500/(206103847.9810)0.05||1500/25061.3771500/(206103847.9810) 1.1||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求。

某金属屋面压型钢底板计算书

国际会议会展中心金属屋面工程压型钢承板底板计算书1.本方案中采用承重式压型钢底板，板型选用YXB38-152-914，厚度0.90mm，材质选用Q235B；压型钢底板通过自攻螺钉与主檩条固定，承受自重和其上面的构造层重量，包括铝镁锰屋面板，铁丝网，铝箔，保温岩棉板，固定支座等的重量；考虑到实际铺设情况，压型钢底板按三跨连续板计算，跨度取2.8m，取1m的板材宽度进行单位宽度的验算。

在强度验算时，考虑结构重要性系数：γ0=1.1；其计算模型如下：2.压型钢底板受力计算：2.1 荷载计算1）恒荷载：0.70mm厚度（65-400型）的铝镁锰合金板………………..0.0294 KN/m2 高强铝合金T型支座带隔热垫块（H=160mm）………………0.00286 KN/m2 100mm厚度岩棉板，容重为110 Kg/m3………………………….0.11 KN/m2 降噪丝网+铝箔层+铁丝网层………………………………………………0.015 KN/m2合计：0.157KN/m2；2）活荷载：0.50 KN/m2；3）风荷载：+0.76 KN/m2；-1.045 KN/m2；3.荷载组合：3.1 向下受力：恒+活+风1）标准值：qk= （0.157+0.50+0.76）X1m=1.417 KN/m；2）设计值：q= （1.2X0.157+1.4X0.50+1.4X0.76）X1m=1.952 KN/m；3.2 向上受力：恒+风1）标准值：qk= （0.157-1.045）X1m= -0.888 KN/m；2）设计值：q= （1.0X0.157-1.4X1.045）X1m=-1.306 KN/m；由上知，最不利荷载组合为：向下受力：标准值：qk= （0.157+0.50+0.76）X1m=1.417 KN/m；设计值：q= （1.2X0.157+1.4X0.50+1.4X0.76）X1m=1.952 KN/m；4.压型钢底板的强度和挠度综合验算：在均布荷载作用下：4.1 跨内最大弯矩(支座处):M=0.1qL2=0.1X1.952X2.82=1.53 KN.m;4.2 剪力:V=0.6qL=0.6X1.952X2.8=3.28 KN.m;4.3 弯曲正应力:d=M/W=1.53X103/34.1=44.87 N/mm2<[d]= 235/1.1= 214 N/mm2 ;4.4 跨中最大挠度:f=0.677qL4/100EI=0.677X1.417X28004/(100X2.06X105X118X104)=2.426mm<[f]=L/200=14mm;通过以上计算可知，下铺压型钢底板能够满足使用过程中的强度和挠度要求，并且具有足够的安全系数。

金属屋面板计算书

黄泥川金属屋面板结构计算多跨连续板受风吸压力的情况(采用三跨连续进行计算)屋面板采用0.9mm厚S65/400铝合金直立锁边板型，板跨为1.5m，(1) 荷载取值1) 恒荷载 0.25 KN/m22) 活荷载（按不上人屋面，但施工或维修荷载较大） 0.50 KN/m23) 风荷载按50年一遇基本风压ω0 = 0.65 KN/m2，正风压标准值ωk2＝0.325KN/m2，负风压标准值ωk1＝－0.65KN/m24) 雪荷载基本雪压(50年重现期)S0＝0.40 KN/m2，屋面积雪分布系数μr＝0.40，S k＝S0⋅μr ＝0.16 KN/m2(2) 荷载计算1) 恒荷载 0.25 KN/m2小计 0.25 KN/m2×0.4m＝0.1 KN/m2) 活荷载 0.5 KN/m2×0.4m＝0.20 KN/m3) 风荷载－0.65 KN/m2×0.4m＝－0.26KN/m 0.325 KN/m2×0.4m＝0.13 KN/m4) 雪荷载 0.16 KN/m2×0.4m＝0.064 KN/m5) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋活＋风＝0.25×1.2＋0.20×1.4×1.0＋0.13×1.4×0.7＝0.71KN/m恒＋风＋活＝0.25×1.2＋0.13×1.4×1.0＋0.20×1.4×0.7＝0.68KN/m向下最不利标准值：恒＋风＋活＝0.25＋0.13＋0.20＝0.58 KN/m向上最不利组合值：恒+风＝0.25×1.0－0.26×1.4＝－0.114KN/m向上最不利标准值：恒+风＝0.25－0.26＝－0.01KN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值为：q f=0.71 KN/m最不利荷载标准值为：q K=0.58KN/m向上:最不利荷载设计值为：q f=-0.114 KN/m最不利荷载标准值为：q k=-0.01KN/m可知以上起控制作用的为向下的荷载,本计算以向下的荷载组合进行验算(3) 按连续屋面板受向下荷载时内力计算（查建筑结构静力计算手册三跨连续梁系数表）得跨中弯距M f=0.08×q f×L2=0.08×0.71×1.52=0.1278KNm中间支座弯距M f=0.11×q f×L2=0.11×0.71×1.52=0.1757KNm边支座反力R a=0.4×q f×L=0.4×0.71×1.5=0.426KN中支座反力R b=1.1×q f×L=1.1×0.71×1.5=1.17KN(4) 按连续屋面板受向下荷载时有效截面特性计算1）有效厚度计算(按偏保守考虑取一块中间加劲板件计算)b=75mm,t=0.9mm,b/t=83.33.详见附图:根据《铝合金结构设计规范》GB50429-2007中第11.1.3-2确定S65/400板型应按第5.2.3计算有效厚度由于Ø=σmin/σmax=M f边/M f中=0.1278/0.1757=0.73<1,根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.5-1公式: K=8.2/(Ø+1.05)=4.6根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.4公式:σcr=3.142kE/12(1-ν2)(b/t)2=3.142× 5.29×70000/12×(1-0.32) ×83.332=56.2 N/mm2λ=(f0.2/σcr)1/2=(145/89.42)1/2=1.61查《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中表5.2.3得系数(强硬化铝合金非焊接):α1=0.9和α2=0.9根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.3-1公式:t e=(α1/λ-0.22α2/λ2)t=0.9×(0.9/1.273-0.22×0.9/1.2732)=0.4mm2)有效截面计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.4.1-1要求将有效厚度取代厚度t进行有效截面计算:(采用CAD程度自动计算得)I X=116780.81738281 mm4 I Y=5115825.02075195 mm4i x= 22.03 mm i y= 145.8 mm则W ex= I X/ e x =7849.5598mm3, W ey= I y/ e y =23754.58500010mm3,3)承载力计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.2.2-2公式得截面承受的最小弯矩为M u=W ex f=7849.5598×145=1.14KNm>M f=0.1757 KNm 满足要求4)稳定计算考虑面板的腹板稳定性计算:腹板的剪切屈曲计算因h/t=36.7/0.9=40.78<875/f0.21/2=72.67根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式τ=R b/A=1.17×103/0.9×36.7=35.4 N/mm 2<τcr =320 f 0.21/2/(h/t)=127.23 N/mm 2 满足要求支座处腹板的局部受压承载计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式R w =αt 2(Ef 1/2)(0.5+(0.02l c /t)1/2)(2.4+(θ/90)2)=5.281> R b =1.17KN 满足要求 5)组合作用计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.4.1公式可知: M/M u =0.1757/1.14=0.154<1 R/R w =1.17/5.281=0.221<1 0.94(M/M u )2+( R/R w )2=0.071<1 综述,以上各项验算都满足要求。

屋面板计算书

调整后基本风压ω0:0.32kN/㎡屋面檩条间距L 1.50m活荷载q 活:0.5kN/㎡压型钢板板型YX51-380-760恒荷载q 恒:0.2kN/㎡压型钢板板厚1mm计算高度Z:39m 压型截面模量W 0.00002048m 3体型系数μs :-2.9压型截面惯性矩I 6.211E-07m 4地面粗糙度:B类压型钢板板宽B0.760m高度变化系数μz ： 1.546阵风系数βgz :1.604风压设计值ωk ：-2.301kN/㎡1.5mm Q235205N/mm 8.6mm 5.5mm2.614kN7.272kN 2.614kN/㎡-3.161kN/㎡0.901kN0.714kN/m 2.266kN/m 2.025kN/m2.838kN/m 2.838kN/m 24.943N/mm 31.179N/mm0.00146m 0.006m由于屋面板挠度ω<(L/250)，故满足要求σ2=M/W=0.10*qmax*L^2/W=0.08*2.838*1.5^2/0.00002048=31179kN/m =31.179N/mm由于σ1<F σ2<F，故屋面板强度满足要求5、屋面板挠度验算为简化计算，按简支梁计算屋面板挠度ωω=(5*qmax*L^4)/(384*E*I)=(5*2.838*1.5^4)/(384*2.06*10^8*0.0000006211)=0.00146m屋面板挠度限值L/250D、恒载+风载(+)q4=（1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*ωk）*B=(1.0*1.2*0.2+1.0*1.4*2.301)*0.82=2.838取值A、B、C、D组合最大值q max 屋面板正弯曲(边跨跨中)σ1σ1=M/W=0.08*qmax*L^2/W=0.08*2.838*1.5^2/0.00002048=24943kN/m =24.943N/mm 屋面板负弯曲(中间支座)σ2q1=（1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*q活）*B=(1.0*1.2*0.2+1.0*1.4*0.5)*0.76=0.714B、恒载+风载(-)q2=（1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*ωk）*B=(1.0*1.2*0.2+1.0*1.4*-2.301)*0.76=-2.266C、恒载+检修荷载（检修荷载取1.0KN）qre=ηF/(B/2)=0.5*1.0/(0.76/2)=1.316q3=1.0*1.2*q恒*B+1.0*1.4*qre=1.0*1.2*0.2*0.76+1.0*1.4*1.316=2.025q=1.0*1.2*q恒+1.0*1.4*ωk=1.0*1.2*0.2+1.0*1.4*-2.301=-3.161 kN/㎡一个自攻螺钉所受拉力NN=q*(B/2)*L/2=-3.161*0.76/2*1.5/2=-0.901 kN由于N<Ntf，故自攻螺钉强度满足设计要求4、屋面板强度验算A、恒载+活载Ntf=8.5*t*f=8.5*1.5*205=2613.75N=2.614 kN按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-3)计算一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值N t fNtf=0.75*tc*d*f=0.75*8.6*5.5*205=7272.375N=7.272 kN比较两个公式取其中较小值N t f 屋面板风吸力作用组合荷载q 被连接钢板钢板的材质被连接钢板的抗拉强度设计值f钉杆的圆柱状螺纹部分钻入基材中的深度tc 自攻螺钉的直径d按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-3)计算一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值N tf3.7.7屋面板计算1、基本信息:ωk=βgz*μs*μz*ωo=1.604*-2.9*1.546*0.32=-2.3012、自攻螺钉验算紧挨钉头侧的压型钢板厚度t。

(屋面板)楼板模板支撑体系荷载验算书

楼板(屋面板)现浇混凝土模板(扣件钢管式支架体系)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；纵距(m): b=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；步距(m):h=1.6～1.8平均1.70，验算取不利值1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m)最大值:H=7.9+4.2=12.1m；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(1.8+1.5)=3.3，其中“1.8”为施工人员及施工设备荷载，“1.5”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.0～500.0平均450.0，验算取不利值500.0；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：Φ48×3.0；间距@8005.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):500.000；楼板的计算宽度(m):5.7，验算取不利值5.7；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):6.2，验算取不利值6.2；施工平均温度(℃):28.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8 cm3；I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32 cm4；模板面板按照三跨连续梁计算。

屋面板计算书模板详解

活3)
风基
w0
本阵
风风
压风
荷负
风正
4) 风
雪基
本屋
面则
雪
弹性
自重
铝
合
70000
N /
=
惯性矩
跨中允许弯矩
允许支座反力
7E+07
kN /m
连续板支座允许弯矩
M/M0B，K+R/R0B，K ≤1
g
Jef,k
MF,K
RA,K
M0B,K R0B,K MaxMB,K MaxRB,K
(KN/m2) 0.0352
1.709
KN m/
1.482
KN m/
13.45
KN /m
Rb 1.
= 14
＝ 1.143 × -2.65 × 1.5
支
= -4.54 KN
< Rb
座 Mm
8.67
KN /m
,f
= -0.64 / 1.709 + -4.54 / 43.45455
=
-0.48
< 1.
由上可知，强度满足要求。
4.
因
[T ][=Q ]=
2.77 6.17
/2= /2=
1.385 KN
3.085 KN 满
为
足
三
屋面屋
面 F=
L ·
= 2.505 KN
因为0.7KN＜F＜1.5KN，所以该屋面板需要采用Φ6mm的不锈钢螺栓作为屋面板的固定点。
四
屋面基
本屋
面屋
面由
屋平
均
L/
q5= 6.76
(s
n= 0.0125

420型屋面板计算书

一、设计依据1《建筑结构荷载规范》 GB50009-20122《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 CEC102：2002 （2012）3《钢结构设计规范》 GB50017-20034《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20025建设单位提供的有关图纸资料二、屋面板特性屋面板选用基材厚0.6mm，420型钢板。

屋面板有效宽度为420mm；计算板跨即檩条间距L=1500mm；板材屈服强度：300N /mm 2，偏安全，取设计值为f=250N /mm 2,弹性模量E=200000N /mm 2屋面板截面特性为I x ＝0.6x106mm 4/m ，W ex1＝ 2.17x103mm 3上边W ex2＝ 6.22x103mm 3下边三、荷载要求1屋面活荷载 Q K =0.50kN/m 22基本风压地面粗糙度B类ω0=0.80kN/m 23确定边缘带宽度见表2-1表2-1 边缘带确定檐口H 宽B 0.4H 0.1B m m mm mm 34.0043.001360043004表2-2 屋面檩条风荷载计算表阵风系数βgz=1.00分区μsμzω0中间区-1.3 1.500.80边缘带-1.71.500.80-2.040 2.86边缘带宽mm4300ωkω=1.4ωk-1.560 2.18钢结构工程屋面围护系统计算书（420型）= = 第 1 页，共 2 页四、屋面层板承载力验算计算时按三跨或三跨以上面板(1)按弯曲强度a.由正弯曲（边跨跨中）：由静力计算手册，最大正弯矩为：M U =0.08×q u ×L 2=W ex ×f 取，L=1500mm解得：q u1=2167×250/ (0.08×2250000）=KN/m 取，L=1500mm解得：q u2=6216×250/ (0.08×2250000）==KN/mb.由负弯曲（中间支座）：由静力计算手册，最大负弯矩为：M U =0.11×q u ×L 2=W ex ×f 取，L=1500mm解得：q u1=2167×250/ (0.11×2250000）==KN/m取，L=1500mm解得：q u2=6216×250/ (0.11×2250000）==KN/m 由以上计算可知，按弯曲强度计算时，该构件可以承受的最大设计均布荷载，420mmq u =q/B=5.21KN/m 2> 4.87kN/m 2满足要求！(2)按挠度由静力计算手册，跨度中点挠度为：W U /L=0.781q k ×L 3/（100EI X ）=1/200取，L=1500mm解得：q k =2x105×0.6×106×100/（200×0.781×15003)=KN/m 由以上计算可知，按允许挠度计算时，该构件可以承受的最大标准均布荷载，420mmq k =q/B=54.2KN/m 2> 3.48kN/m 2满足要求！板的有效覆盖宽度B为 3.0122.766.288.632.19板的有效覆盖宽度B为第 2 页，共 2 页。

屋面板檩条受力计算

金属屋面受力计算书一、构造层说明及相关参数1、构造层说明：面层：0.7mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度500mm；由不锈钢扣件固定在支撑层上面。

25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数降噪层：6mm厚通风降噪丝网；防水层：自粘性防水卷材；找平层：1mm厚镀锌找平钢带（间距400~450mm）；支撑层：0.5mm厚VP125型压型钢承板；保温层：100厚12k保温棉满铺；檩条：□40x40x4.0方通檩条，横截面积：576mm2；间距1000mm；□40x40x4.0 方通檩条截面特性2、计算依据：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、设计参数钢密度：78.5 KN/m3铝合金密度：28 KN/m3玻璃棉容重：0.12 KN/m3檩条钢材材质为：Q235强度设计值：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2屋面铝板铝合金牌号为：3004H14，抗拉强度σb≥220(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2≥170(N/mm2)T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σb≥160(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2≥110(N/mm2)ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10N·m破坏拉力荷载为13.2KN材料弹性模量及线胀系数：材料弹性模量E(N/mm2)线胀系数(10-5)钢 2.06*105 1铝合金0.70*105 2.35结构重要性系数：λ=1.14、荷载4.1、恒荷载：0.7厚25/430型立边咬合铝镁锰合金屋面板0.035 KN/m26mm厚通风降噪丝网0.005 KN/m2自粘性防水卷材0.05KN/㎡1mm厚找平钢板0.08 KN/m20.5mm厚压型钢板0.04 KN/m2□40x40x4檩条0.05 KN/m其他连接附件0.005 KN/m2合计0.265KN/m24.2、活荷载（按不上人屋面）：0.5 KN/m24.3、风荷载：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算嘉兴地区的风载为：50年一遇基本风压：w0 = 0.50 kN/m2，地面粗糙类别B类，建筑物高度按20m计算，按封闭式屋面取体形系数。

屋面板梁计算书

LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4000 mm; Ly = 3000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 25.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 0.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-20=100 mm六、配筋计算(lx/ly=4000/3000=1.333<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0130+0.0296*0.200)*(1.200*25.000+1.400*0.500)*32 = 5.228 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.228×106/(1.00*11.9*1000*100*100)= 0.0443) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.044) = 0.0454) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*100*0.045/300 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.149%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案d8@150, 实配面积335 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0296+0.0130*0.200)*(1.200*25.000+1.400*0.500)*32 = 8.897 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.897×106/(1.00*11.9*1000*100*100)= 0.0753) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.075) = 0.0784) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*100*0.078/300 = 309mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 309/(1000*120) = 0.257%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@150, 实配面积335 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0565*(1.200*25.000+1.400*0.500)*32= 15.611 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*15.611×106/(1.00*11.9*1000*100*100)= 0.1313) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.131) = 0.1414) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*100*0.141/300 = 560mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 560/(1000*120) = 0.467%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d10@110, 实配面积713 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0565*(1.200*25.000+1.400*0.500)*32= 15.611 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*15.611×106/(1.00*11.9*1000*100*100)= 0.1313) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.131) = 0.1414) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*100*0.141/300 = 560mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 560/(1000*120) = 0.467%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d10@110, 实配面积713 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0701*(1.200*25.000+1.400*0.500)*32= 19.369 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*19.369×106/(1.00*11.9*1000*100*100)= 0.1633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.163) = 0.1794) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*100*0.179/300= 709mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 709/(1000*120) = 0.591%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d10@110, 实配面积713 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0701*(1.200*25.000+1.400*0.500)*32= 19.369 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*19.369×106/(1.00*11.9*1000*100*100)= 0.1633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.163) = 0.1794) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*100*0.179/300= 709mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 709/(1000*120) = 0.591%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d10@110, 实配面积713 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0296+0.0130*0.200)*(25.000+0.500)*32 = 7.390 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0296+0.0130*0.200)*(25.000+1.000*0.500)*32 = 7.390 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 7.390×106/(0.87*100*335) = 253.556 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 335/60000 = 0.558%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.558%*253.556) = 0.2834) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 335/(1000*100) = 0.335%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.0×105*335*1002/[1.15*0.283+0.2+6*7.143*0.335%/(1+3.5*0.0)]= 1.002×103 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 7.390/(7.390*(2.0-1)+7.390)*1.002×103= 5.010×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00197*(25.000+0.500)*34/5.010×102= 8.122mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3000/200=15.000mmfmax=8.122mm≤fo=15.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0130+0.0296*0.200)*(25.000+0.500)*32= 4.342 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=4.342×106/(0.87*100*335)=148.984N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=335/60000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*148.984)=0.3236) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=118) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.323*148.984/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0655mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0296+0.0130*0.200)*(25.000+0.500)*32= 7.390 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=7.390×106/(0.87*100*335)=253.556N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=335/60000 = 0.0056因为ρte=0.0056 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*253.556)=0.6446) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=67) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=118) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.644*253.556/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2218mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0701*(25.000+0.500)*32= 16.088 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=16.088×106/(0.87*100*713)=259.353N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=713/60000 = 0.01195) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0119*259.353)=0.7256) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/110=97) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=9*10*10/(9*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.725*259.353/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0119)=0.2648mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0701*(25.000+0.500)*32= 16.088 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=16.088×106/(0.87*100*713)=259.353N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=713/60000 = 0.01195) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0119*259.353)=0.7256) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/110=97) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=9*10*10/(9*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.725*259.353/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0119)=0.2648mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0565*(25.000+0.500)*32= 12.967 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=12.967×106/(0.87*100*713)=209.037N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=713/60000 = 0.01195) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0119*209.037)=0.6346) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/110=97) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=9*10*10/(9*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.634*209.037/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0119)=0.1868mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0565*(25.000+0.500)*32= 12.967 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=12.967×106/(0.87*100*713)=209.037N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=713/60000 = 0.01195) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0119*209.037)=0.6346) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/110=97) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=9*10*10/(9*0.7*10)=148) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.634*209.037/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0119)=0.1868mm ≤ 0.30, 满足规范要求。

屋面板受力计算书

第一章屋面板受力分析（65/415铝镁锰合金板65/450镀铝锌压型钢板）受力计算总则1．设计依据（1）甲方提出的要求：南京龙江体育中心建设经营管理有限公司提供的“招标文件”及“招标质疑回复”（2）有关的规范规程：《金属屋面工程技术规范》（JGJ102-96）《冷弯薄壁钢结构技术规程》（GBJ18-87）《压型金属板设计与施工规程》（YBJ216-88）《模压金属板设计和建造规范》(YBJ216)《铝材和铝合金模压板》(GB6891-86)《低合金高强度结构钢》(GB1597)《铝合金建筑型材》(GB/T5237-2000)《铝及铝合金轧制板材》(GB/T3880-97)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2002）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）《钢结构施工及验收规范》（GB50205-2001）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）（2001版）；《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）(2001版)2．设计荷载：（1）恒载标准值：屋面板（含避雷系统）自重: 0.025/m2（2）活载标准值：0.5kN/m2（3）雪荷载标准值：0.65kN/m2（4）风荷载：基本风压: 0.45kN/m2高度变化系数：μz=1.184（h≈17m）μz=1.084（h≈13m）风载体型系数,计算点统一取：-1.3风压标准值：-0.585kN/m2 3．设计原则：（1）结构要求：首先满足建筑、结构使用功能要求。

（2）功能要求:考虑结构经济、合理，安全可靠。

（3）结构设计理论：按承载力极限状态和正常使用极限状态设计截面。

（4）结构计算模型：考虑屋面板承受竖向荷载、水平荷载，强度和挠度按受弯构件计算；并考虑温度和地震效应的影响。

强度和挠度按弹性五跨连续梁模型计算内力，按薄壁构件验算截面。

4．设计所采用计算方法及公式:（1）荷载组合:a. 当活荷载≥雪荷载时: 恒荷载＋活荷载b. 当活荷载<雪荷载时: 恒荷载＋活荷载c．考虑风荷载最不利组合: 恒荷载＋风荷载d．考虑检修荷载组合：恒荷载＋检修荷载（2）内力分析:按弹性理论分析，在活荷载作用下考虑活荷载的最不利布置，在雪荷载作用下考虑满跨布置，并考虑积雪效应，检修荷考虑作用在跨计算单元及计算简图：取一板宽作为计算单元，见上图：均布荷载下的内力计算：21078.0ql M =22033.0ql M =23046.0ql M =2105.0ql M B -=2079.0ql M C -=集中荷载下的内力计算：lF M er 2.01= lF M er B 1.0-=1p re b q η= 式中：bp 1——压型钢板的波距，对此板取bp 1=bF —— 集中荷载 q re ——折算线荷载η——折算线荷载系数，取η=0.5m kN b F q p re /205.1415.00.15.01=⨯==η（4）截面验算: 按下式验算弯曲强度：f W M efx ≤=maxmax σ 按下式验算板件宽厚比：200100644.041lEI ql f ≤⨯=集中荷载作用：200100456.131lEI Fl f ≤⨯=5．截面参数：选用铝镁锰合金板屋面，其截面参数如下：截面高：h=65 mm 截面宽：B=415 mm 板厚：t=0.9 mm理论重量： 1.27kg/m(65/415铝镁锰屋面板截面)I x = 295586mm4i x = 23.1 mm4I y = 12783342 mm4 i y = 151.8 mm4A=555mmm2截面惯性矩：I x = 0.296×106 mm4i x = 23.1 mmy0 = 15mm截面抵抗矩：W x1 = 0.52×104 mm3W x2 = 1.97×104 mm3钢材钢号：铝f=180. N/mm 2 fu=230～280 N/mm 2 E=69×103 N/mm 2屋面板受力分析与计算1．荷载取值：风荷载考虑风力参与组合为最不利组合，风荷载按满跨布置。

屋面板计算书

铝镁锰屋面系统屋面设计验算：铝镁锰屋面板计算书重中之重根据规范要求，本屋面分为2个区间进行计算。

区间1为室内屋面，采用该屋面顶端最危险部位进行计算。

区间2为室外屋面，采用该屋面最危险的檐口部位进行计算。

(一) 区间1屋顶标高为37.0m最大风压为负风压Wk =βgz x μz x μs x W0=1.61x1.52 x（-0.8）x0.4=-0.78kN/m21. 屋面板验算：屋面板采用0.9mm厚65/400型型立边咬合铝板，铝支座80mm,截面特性如下表所示：65/400型立边咬合铝板受向上压力时的截面参数板厚惯性矩跨中允许弯矩允许支座反力连续板支座允许弯矩M/M0B,k＋R/R0B,k＜1 Tmm Jef,kcm4/m MF,k KNm/m Ra,k KN/m M0B,k KNm/m R0B,k KN/m MaxMB,k KNm/m MaxRB,k KN/m0.9 45.1 1.88 14.8 1.88 47.8 1.63 9.54[$#61548]m＝1 [$#61548]m＝1.1屋面板通过T型支座连接在檩条上，由T型支座支撑，故屋面板的受力应为多跨连续梁的形式，为简化计算，在验算中，屋面板按五跨连续进行计算，取1m的宽度进行单位宽度的验算，在强度验算是，考虑结构重要性系数为1.1（[$#61548]＝1.1）。

其计算模型为：屋面板自重为0.035KN/m2，屋面风荷载为-0.78KN/m2，屋面板跨度1.5m。

(1)荷载统计及组合：负向荷载（受力方向向上）：标准值：qk＝0.035＋(－0.78) KN/m＝－0.745KN/m设计值：q＝1.0×0.035＋1.4×(－0.78) KN/m＝－1.057KN/m(2)负向荷载下屋面板的强度和挠度的综合验算：a)屋面板强度验算：i. 屋面板跨中最大弯矩：Mf1＝0.078[$#61548]ql2＝0.078×1.1×(－1.057)×1.52＝－0.204 KN[$#8226]m|Mf1|＜1.88 KN[$#8226]m满足要求。

板房受力计算书

板房受力计算书板房，作为一种简易建筑结构，常常用于临时住所或建筑工地的办公室。

它的受力计算是一项重要的工作，决定了板房在各种环境下的稳定性和安全性。

我们需要考虑板房的受力方向。

板房主要受到重力、风力和地震力的作用。

重力是垂直向下的力，使得板房的重量通过支撑结构传递到地面。

风力是水平方向的力，由于板房的轻巧结构，对板房的侧面施加压力，容易引起侧倾或倒塌。

地震力是地面震动引起的水平力，对板房的稳定性也有很大影响。

我们需要考虑板房的内部结构。

板房的主要构件包括墙体、屋顶和地基。

墙体承担了承重和隔热的功能，需要能够抵挡外部力的作用。

屋顶则需要能够承受重力和风力的作用，以及防水和隔热的要求。

地基则承受了整个板房的重量，并将其传递到地面。

在进行板房受力计算时，我们需要考虑以下几个方面：1. 材料强度：板房的构件通常采用轻质材料，如夹芯板或钢结构。

这些材料的强度需要满足设计要求，以确保板房的稳定性和安全性。

2. 连接方式：板房的构件之间需要采用合适的连接方式，以确保其刚性和稳定性。

常见的连接方式包括螺栓连接、焊接和粘贴等。

3. 外部环境：板房通常用于户外环境，需要考虑风力、雨水和温度等外部因素的影响。

风力是板房受力的重要因素，需要考虑板房的抗风能力。

4. 地基设计：地基是板房的基础，需要根据板房的重量和地面的承载力进行设计。

地基的稳定性直接影响到板房的稳定性和安全性。

在进行板房受力计算时，我们需要结合以上各个因素，采用合适的计算方法和公式，进行力学分析和结构设计。

通过合理的受力计算，可以确保板房在各种外部环境下的稳定性和安全性。

板房的受力计算是一项重要的工作，需要综合考虑各种因素，并采用合适的计算方法和公式。

只有通过准确的受力计算，才能保证板房的稳定性和安全性，为人们提供一个安全舒适的居住或工作环境。

金属屋面计算书(提供)

目录金属屋面系统部分 (2)一、设计依据 (3)二、材料数据 (5)三、屋面自重荷载统计 (6)四、屋面板受力计算 (8)五、屋面衬檩受力计算 (17)六、底层压型钢板受力计算 (22)七、金属屋面檩条受力计算 (28)金属屋面系统部分一、设计依据1、《深圳湾体育中心设计及施工招标文件》；2、招标单位提供的建筑及结构图纸；3、国家相关的标准及规范及国外相关标准：《民用建筑设计通则》GB50352－2005《房屋建筑制图统一标准》GB/T50001－2001《建筑制图标准》GB/T50104－2001《建筑物防雷设计规范》GB50057－1994（2000版）《建筑设计防火规范》GB50016－2006《高层民用建筑设计防火规范》GB50045－95（2005年版）《民用建筑隔声设计规范》GBJ118－88《公共建筑节能设计标准》GB50189－2005《建筑采光设计标准》GB/T50033－2001《建筑结构静力计算手册第二版》4、结构设计规范：《建筑结构制图标准》GB/T50105－2001《建筑结构荷载规范》GB50009－2001（2006版）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068－2001《建筑抗震设计规范》GB50011－2001（2008版）《钢结构设计规范》GB50017－2003《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018－2002《高层民用钢结构技术规程》JGJ99－985、性能检测方法规程《建筑幕墙风压变形性能测试方法》GB/T15227－94《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250－2000《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226－94《建筑幕墙雨水渗透性能检测方法》GB/T15228－94 《建筑密封材料试验方法》GB/T13477－2002 6、相关验收规范《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210－2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139－2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210－2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2001 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205－2001 《建筑材料放射性核素限量》GB6566－2001 7、铝型材及铝板：设计依据及标准、规范《铝合金建筑型材》GB/T5237－2004 《铝及铝合金阳极氧化、阳极氧化膜的总规范》GB8013－1987 《铝幕墙板板基》YS/T429.1－2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》GB/T429.2－2000 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JC/T133－2000 《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化、着色型材》GB/T5237.2－2004 《铝合金建筑型材第3部分：电泳涂漆型材》GB/T5237.3－2004 《铝合金建筑型材第4部分：粉末喷涂型材》GB/T5237.4－2004 《铝合金建筑型材第5部分：氟碳漆喷涂型材》GB/T5237.5－2004 《铝及铝合金挤压型材尺寸偏差》GB/T14846-2008 《铝及铝合金波纹板》GB/T4438-2006 《工业用铝及铝合金热挤压型材》GB/6892－2000 《氟碳漆喷涂型材》GB/T5237.5-2004 钢结构：8、设计依据及规范：《优质碳素结构钢》GB/699－1999 《不锈钢热轧钢板》GB/T5237－1992 《低合金高强度结构钢》GB/T1591－94《合金结构钢》GB/T3077－1999 《钢结构防火涂料应用技术规程》CECS24:90《钢结构防火涂料》GB14907－2002 《碳钢焊条》GB/T5117－95 《低合金钢焊条》GB/T5118－1995 《建筑钢结构焊接规程》JGJ81－2002《碳素结构钢》GB700－88《厚度方向性能钢板》GB5313－85《冷弯薄壁型钢结构技术规程》GB50018－2002 《碳素结构钢和低合金钢热轧厚钢板和钢带》GB3274－88《直缝电焊钢管》GB13793－92《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205－2001 《厚钢板超声波检验方法》GB/T－2970－2004 《无缝钢管超声波探伤方法》GB8651－88《钢结构焊缝外形尺寸》GB5777－96《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923－88《建筑防腐蚀工程施工及验收规范》GB50212－2002 《优质碳素结构钢技术条件》GB699－88《热轧厚钢板及钢带》GB/T3274－1988 《冷轧钢板及钢带》GB708－89《建筑用压型钢板》GB/T12755－91 《热轧薄钢板及钢带》GB/T912－899、橡胶及塑料制品:《硅酮建筑密封胶》GB/T14683－2003 《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776－2005 《建筑窗用硅酮结构密封剂》JC485－92《聚硫建筑密封胶》JC/T483－92《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486－2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914－2003《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482－2003《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～13477.20－2002 《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882－200110、建筑配件：《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5－2000《紧固件机械性能、不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1－2001《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2－2000《紧固件机械性能、螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4－2000《紧固件机械性能、不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6－2000《紧固件机械性能、不锈钢螺母》GB/T3098.15－2000《螺栓或螺钉和平垫圈组合件》GB/T9074.1－2002《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19－2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615.1～4－2004《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616.1－2004《点支式玻璃幕墙支撑装置》JG138－2001《六角头螺栓六角头螺栓C级》GB/T5782/5780《钢结构用钢强度大六角头螺栓、大六角头螺母、垫圈与技术条件》GB/T1231－2006《紧固件螺栓和螺钉通孔》GB/T5227《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件机械性能、不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6－200011、其它：《压型金属板设计施工规范》JBJ21620《屋面工程技术规范》GB50345－2004《屋面工程质量验收规范》GB50207－2002《建筑施工高处作业安全技术规范》JG80－91《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46－2005二、材料数据2.1、材料重力体积密度铝：27.0 kN/m3钢材：78.5 kN/m3玻璃：25.6 kN/m32.2、材料力学性能Q235钢材强度设计值：f(拉、压、弯)＝215 N/mm2f v(剪) ＝120 N/mm2f ce(端面承压)＝325 N/mm2注：冷弯薄壁型钢的f(设计值为：205 N/mm2拉、压、弯)E43型焊条手工焊焊缝强度设计值：f(拉、压、弯、剪)＝160 N/mm2 (角焊缝)Q345钢材强度设计值：f(拉、压、弯)＝310 N/mm2f v(剪) ＝180 N/mm2f ce(端面承压)＝400 N/mm2设计值为：300 N/mm2注：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)E50型焊条手工焊焊缝强度设计值：f(拉、压、弯、剪)＝200 N/mm2 (角焊缝)2.3、材料弹性模量及线胀系数材料弹性模量E(N/mm2) 线胀系数(10－5 )铝合金0.70×105 2.35钢、不锈钢 2.06×105 1.2三、屋面自重荷载统计3.1、金属屋面构造层次3.1.1、网架金属屋面构造层次一（1）3.0mm厚铝单板及支撑0.15 kN/m2（2）1.0mm厚（65/400）型PVDF涂层铝镁锰合金板0.0392 kN/m2（3）高强铝合金T型支座带防冷桥隔热垫(H＝120mm) 0.00215 kN/m2（4）50+70mm厚保温棉，16kg/m30.0192 kN/m2（5）帽檩0.0247 kN/m2（6）主檩条□180×180×8@6000mm 0.072 kN/m2（7）30mm厚玻璃纤维吸音棉，16kg/m30.0048 kN/m2（8）1.2mm厚YX130-300-600型压型钢板0.1616 kN/m2（9）屋面其它配件0.02 kN/m2合计0.494 kN/m2其中屋面其他配件包括自攻钉、支架及主、次檩条连接板等。

金属屋面板的受力计算

Ａｙ＝０．１４４Ｘ．ｏ＝０．６５ｍ
镀铝锌彩板等金属薄板及铝合金、不锈钢薄板作为面材的建筑屋面系统。薄板金属屋面系统独特的个性，为发展商与建筑师带来丰富的幻想和创造力。合理选用材料及合理系统设计，可以使屋面系统有独特的艺术效果和良好性能，而且比厚板（厚 ≥ ２Ｏ板．ｍｍ）金属屋面系统降低成本，因而在公共建筑，商业建筑等民用及工业建筑中得以大量应用，是目前我国还没有专门的行业规范但对其设计、制作和安装进行系统的论述和指导。本文就目前行业内使用比较广泛的铝镁锰台金板的受力计算进行了举例，为广大设计施工人员在材料的选
ｉｌ
＝３３４×（．５）４０／７００Ｘ５９０）／８１３３ ×１０４（００３００＝１０ｒｍ＜１０／ｏ．８ａ４０２ｏ＝７０ｍ满足要求。．ｒａ由此可见，刚度均能满足要求。４圈定鏖以夏不确螺钉枘受力计算根据厂家提供的资料，个固定座采用两颗不锈钢螺钉与檩条固定，每每颗螺钉的最大抗拔力为３１４Ｎ，．３Ｋ最大抗剪力为５５ＫＮ。．８根据欧洲权威检攫机９构的试验报告和厂家提供的技术参数，每个Ｌ５２固定座可抵抗５８ｋ．９Ｎ的压力（分项系数为１１或５０ｋ材料分项系数为１３的拉力。材料．）．５Ｎ（．）屋面标准位固定座的受风面积为：
荷载组台下的设计值：永久荷载＋风荷载吸力：＝一１１３ｋ／ｑ．０Ｎｍ恒荷载＋活荷载＋风荷载：＝Ｉ８ｌｋ／ｇ．７Ｎｍ固定座在风吸力组合下所受反力：

屋面板计算

屋面板计算(弹性板): BAN-1(工程名称: 脱水机房, 结构重要性系数=1.0)==================================================================1 计算条件_计算板长= 4.000(m) ；计算板宽= 3.000(m) ；板厚= 120(mm)_板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 3.60(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 5.00(kN/m2)=11.90 N/mm2_砼强度等级: C25, fc支座纵筋级别: HPB235, f=210.00 N/mm2y=210.00 N/mm2板底纵筋级别: HPB235, fy_混凝土保护层= 15(mm), 配筋计算as= 20(mm), 泊松比= 0.20_支撑条件=四边_上:固定_下:固定_左:固定_右:固定角柱_左下:无_右下:无_右上:无_左上:无2 计算结果_弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.27%弯矩计算方法: 查表挠度计算方法: 单向板按公式法，双向板查表。

--------------------------------------------------------------- _(1)跨中: [水平]_[竖向]_ 弯矩 1.5__ 2.5_ 面积 327(0.27%)_327(0.27%)_ 实配 d8@150(335)_d8@150(335)_(2)四边: [上]__[下]__[左]__[右]_ 弯矩 -5.4 _-5.4__-4.4__-4.4_ 面积 327(0.27%)_327(0.27%)_327(0.27%)_327(0.27%)_ 实配 d8@150(335)_d8@150(335)_d8@150(335)_d8@150(335)(3)挠度结果(按双向板计算):经查<<结构静力计算手册>>表4-4,得:系数= 0.001970 挠度= 1.460 mm=15.00mm,满足_ 挠度验算: 1.46<fmax]=0.20mm, 满足。