米简支梁计算书
30米简支梁手算计算书
学 生 毕 业 设 计设 计 计 算 书课题名称xx 大桥一阶段施工图设计 姓 名 X x 学 号 090xxxx-xx 院 系土木工程学院 专 业土木工程（桥梁与隧道） 指导教师xxx （教授）2013年 5 月28日※※※※※※※※※※※ ※※ ※※ ※※※※※※※※※ 2012届学生毕业设计材料（四）目录摘要 (1)关键词 (1)Abstract (2)Key words (2)1 设计总说明 (3)1.1 工程概况 (3)1.2 设计任务及要求 (3)1.2.1 设计任务 (3)1.2.2 设计要求 (4)1.3 设计依据与主要技术指标 (4)1.3.1 设计依据 (4)1.3.2 主要技术指标 (5)1.4 主要材料 (5)1.5 设计小结 (5)2 30m简支箱梁桥的计算分析 (7)2.1 行车道板计算 (7)2.1.1 悬臂板荷载效应计算 (7)2.1.2 连续板荷载效应计算 (8)2.1.3 内力组合计算 (12)2.1.4 行车道板配筋 (13)2.2 主梁内力计算与配筋 (15)2.2.1 主梁截面几何特性的计算 (15)2.2.2 主梁恒载内力计算 (17)2.2.3 主梁活载内力计算 (18)2.3 截面设计 (28)2.3.1 预应力钢束（筋）数量的确定及布置 (28)2.3.2 截面几何特性计算 (34)2.3.3 截面承载能力极限状态计算 (35)2.3.4 预应力损失计算 (38)2.3.5 应力验算 (45)2.3.6 抗裂性验算 (50)2.3.7 主梁变形（挠度）计算 (52)2.4 锚固区局部承压计算 (55)2.4.1 局部受压区尺寸要求 (55)2.4.2 局部抗压承载力计算 (56)3 5×40m连续梁桥的计算分析 ............................................... 错误！未定义书签。
3.1 概述.............................................................................. 错误！未定义书签。
(完整版)30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1。
1 标准 (1)1。
1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1。
2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (1)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2。
2 预制T梁截面尺寸 (2)2。
3 T梁翼缘有效宽度计算 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3。
1.1 车道折减系数 (4)3.1。
2 跨中横向分布系数 (4)3。
2 汽车荷载冲击系数 值计算 (6)3。
2。
1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3。
2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (6)4 作用效应组合 (6)4.1 作用的标准值 (7)4。
1.1 永久作用标准值 (7)4。
1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (10)4。
2。
1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (10)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (12)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (13)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (15)4.3。
1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (15)4.3。
2 截面几何特性计算 (20)5 持久状态承载能力极限状态计算 (21)5.1 正截面抗弯承载能力 (22)5。
2 斜截面抗剪承载力验算 (22)5。
2。
1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (22)5。
2。
2 箍筋设置 (25)5。
2。
3 斜截面抗剪承载力验算 (27)6 持久状况正常使用极限状态计算 (27)6。
1 预应力钢束应力损失计算 (28)6。
1.1 张拉控制应力 (28)6。
1。
2 各项预应力损失 (28)6。
2 温度梯度截面上的应力计算 (33)6.3 抗裂验算 (35)6.3.1 正截面抗裂验算 (35)6。
3.2 斜截面抗裂验算 (37)6。
简支梁计算书
工程概况:如图示由《荷载规范》楼面活荷载取2.0KM/mm2扶手线荷载取0.5KN/mm2拟采用GL1 GL2作为新加楼板的承载梁一、次梁计算次梁拟取HW150X150 Q235 热轧型钢，与主梁铰接。
1、截面特性计算及相关参数如下A =4.0550e-003; Xc =7.5000e-002; Yc =7.5000e-002;Ix =1.6600e-005; Iy =5.6400e-006;ix =6.3900e-002; iy =3.7300e-002;Wx=2.2100e-004;Wy=7.5100e-005; \f=215N/mm2 f v=125N/mm22、荷载参数简支梁自重标准值: G l，k=0.0318(KN/M)次梁上栏杆线荷载作用标准值G f,,k=0.5;(KN/M)木格栅及地板自重2KN/m2折算成线荷载G m=2⨯1=2(KN/M)合计G=2.818KN/M由楼板活荷载折算成次梁线荷载标准值为Q k=2⨯1=2KN/M)3、内力计算支座反力标准值△恒载标准值支座反力左支座反力 Rd1=4.653, 右支座反力 Rd2=4.653△ 活载标准值支座反力左支座反力 Rl1=3.300, 右支座反力 Rl2=3.300计算M取跨中作为控制截面分析1.2S G +1.4S Q =1.2⨯83.382.22⨯+83.324.12⨯⨯=8.42KN*M 1.35S G +0.7⨯1.4S Q =83.382.235.12⨯⨯+83.327.04.12⨯⨯⨯=7.85KN*M 取大值 M=8.42KN*M计算V1.2S G +1.4S Q =23.382.22.1⨯⨯+23.324.1⨯⨯=10.203KN 1.35S G +0.7*1.4S Q =23.327.04.123.382.235.1⨯⨯⨯+⨯⨯=9.516KN 取大值 V=10.203KN4、局部稳定验算缘宽厚比 B/T=6.43 < 容许宽厚比 [B/T] =13.0腹板计算高厚比 H0/Tw=16.93 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.0局部稳定验算满足5. 简支梁截面强度验算256/28.361021.205.1*1042.8mm N mmmm N W M nx z =⨯⨯⨯==γσ2/215mm N f =≤ 710660.1)337657010150(1020.1073⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==w It VS τ=10.535N/mm 22/215mm N f =≤ 强度验算满足6. 简支梁整体稳定验算472.883.373300/===y y y i l λ 2466.1150150103300111≤=⨯⨯==h b t l ξ =b β0.69+0.13ξ=0.880235235])1504.410472.88(1[1021.21504055472.884320880.0235])4.4(1[43202522112⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=yy x y b b f h t W Ah λλβϕ =2.235∴ 取944.0282.007.1'=-=b b ϕϕ<1 梁整体稳定计算最大应力561021.2944.01042.8⨯⨯⨯==x b x W M ϕσ=40.36(N/mm 2)<f=215(N/mm 2) 稳定验算满足7. 简支梁挠度验算=+=EI l Q S g g 384)(54υ 2.135mm<][υ=l/250=13.2mm次梁验算满足二、主梁计算主梁拟采取HW 175175⨯Q235 热轧型钢1、截面特性计算及相关参数如下 (m)A =5.1430e-003; Xc =8.7500e-002; Yc =8.7500e-002;Ix =2.9000e-005; Iy =9.8400e-006;ix =7.5000e-002; iy =4.3700e-002;W1x=3.3100e-004; W2x=3.3100e-004;W1y=1.1200e-004; W2y=1.1200e-004;f=215N/mm 2 f v =125N/mm 22、荷载参数由次梁传递过来的集中力，作用于主梁跨中由恒载产生的作用力P1=2⨯4.653=9.306KN由活载产生作用力P2=2⨯3.3=6.6KN自重=0.404KN/M3、内力计算计算M取跨中作为控制截面分析1.2S G +1.4S Q =1.2⨯（44306.9⨯+84404.02⨯）+846.64.1⨯⨯=16.757KN*M 1.35S G +1.4*0.7*S Q =1.35⨯)84404.044306.9(2⨯+⨯+846.67.04.1⨯⨯⨯=16.888KN*M 取大值 M =16.888KN*M计算V1.2S G +1.4S Q =1.2⨯（2306.9+24404.0⨯）+26.64.1⨯=11.173KN 1.35S G +1.4*0.7*S Q =1.35⨯)24404.02306.9(⨯++26.67.04.1⨯⨯=10.642KN 取大值 V =11.173KN*M4、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=5.85 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0腹板计算高厚比 H 0/T w =14.86 < 容许高厚比[H 0/T w ]=80.0局部稳定验算满足5. 简支梁截面强度验算256/57.481031.305.1*1088.16mm N mmmm N W M nx z =⨯⨯⨯==γσ2/215mm N f =≤ 5.71090.2)385.75.768211175(1073.1173⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==w It VS τ=9.688N/mm 22/215mm N f =≤ 强度验算满足6. 简支梁整体稳定验算53.917.434000/===y y y i l λ 2306.1175175104000111≤=⨯⨯==h b t l ξ =b β0.69+0.13ξ=0.860235235])1754.41153.91(1[1031.3175514353.914320860.0235])4.4(1[43202522112⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=y y x yb b f h t W Ah λλβϕ =3.267 ∴ 取983.0282.007.1'=-=b b ϕϕ<1 梁整体稳定计算最大应力561021.2983.010888.16⨯⨯⨯==x b x W M ϕσ=77.73(N/mm 2)<f=215(N/mm 2) 稳定验算满足7. 简支梁挠度验算=+++=EI l Q S EI l Q S g g g g 384)(548)(43υ 1.67+2.21=3.88mm<][υ=l/250=16mm主梁挠度验算满足主梁验算满足。
中南大学桥梁工程课程设计40米简支箱梁计算书
中南大学CENTRAL SOUTH UNIVERSITY 混凝土桥课程设计计算说明书学生姓名曾琦指导教师于向东学院土木工程学院专业班级土木工程试验0901班完成时间 2012年6月13日目录1.计算说明..............................................................................................................1.1、结构体系....................................................................................................1.2、施工方法....................................................................................................2、模型及荷载.......................................................................................................2.1、计算模型....................................................................................................2.2、计算荷载....................................................................................................3、配筋面积估算...................................................................................................4、40m预应力砼简支梁计算报告书.....................................................................1 计算说明1.1 结构体系本桥为双线有碴简支箱梁桥，桥梁全长40m，支点间距38.5m，桥面宽12.6m （线间距为5.0m），采用预应力混凝土简支箱梁。
40米简支T梁计算书word文档
40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
简支梁桥下部结构计算书
计算书工程名称：设计编号：计算容：桥梁计算书共页计算年月日校核年月日审核年月日专业负责年月日目录一、计算资料 (3)二、桥梁纵向荷载计算 (4)1．永久作用 (4)2．可变作用 (5)三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算 (5)四、墩台桩基竖向承载力计算 (6)五、桥台桩身力计算 (6)1、桥台桩顶荷载计算 (6)2、桥台桩基变形系数计算 (7)3、m法计算桥台桩身力 (7)六、桥墩桩身力计算 (8)1、桥墩墩柱顶荷载计算 (8)2、桥墩桩基变形系数计算 (9)3、m法计算桥墩桩身力 (9)七、桥台、桥墩桩基桩身强度校核 (10)1、桥台桩基桩身强度校核 (10)2、桥墩桩基桩身强度校核 (12)一、计算资料1．设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：按《城市桥梁设计规》(CJJ 11-2011)10.0.5条取用。
2．桥梁跨径及横断面布置跨径组合：3×13m简支梁桥，单孔计算跨径：l0 =12.60 m；桥梁横断面：4.5m(人行道)+15m(混行车道)+ 4.5m(人行道)=24m。
3．桥梁主要构造上部结构采用3跨13m装配式先法预应力空心板梁（使用《中华人民国交通行业公路桥梁通用图》板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）。
下部结构采用桩柱式桥墩、桥台。
墩台基础采用φ120cm钻孔灌注桩。
4．桥梁主要材料(1)、混凝土空心板梁：采用C50砼预制，C40砼封端，板梁铰缝采用C50砼浇注；桥面铺装：10cm厚C50砼现浇层+4cm细粒式沥青砼（AC-13C）+6cm中粒式沥青砼(AC-20C)；墩台盖梁：C30砼；墩台桩基础：C30水下砼。
(2)、钢筋普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，板梁预应力钢筋为Φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线。
5．计算依据《城市桥梁设计规》(CJJ11-2011)《公路桥涵设计通用规》(JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D60-2004)《公路桥涵地基与基础设计规》(JTG D60-2004)6．计算容由于设计周期较短，设计时桥梁上部结构套用《中华人民国交通行业公路桥梁通用图》（板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）图纸，不再进行验算，本计算书主要对桥梁墩台、桩基等下部结构进行计算。
简支梁计算书
3、梁上恒载作用
荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2
1 4 30.00 1.50 0.00 0.00
4、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN)
△ 恒载标准值支座反力
简支梁挠度计算结果:
断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7
挠度值(mm)： 0.000 0.872 1.695 2.420 2.998 3.380 3.518
简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：158.892 < f=215.000
简支梁整体稳定验算满足。
9、简支梁挠度验算
△ 标准组合：1.0恒+1.0活
断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7
弯矩(kN.m)： 0.000 4.615 9.209 13.783 18.335 22.866 27.377
剪力(kN) ： 18.502 18.419 18.335 18.251 18.167 18.084 -18.000
计算梁截面自重作用: 计算
简支梁受荷方式: 竖向单向受荷
荷载组合分项系数按荷载规范自动取值
----- 设计依据 -----
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
剪力(kN) ： 20.815 20.721 20.627 20.533 20.438 20.344 -20.250
断面号 ： 8 9 10 11 12 13
弯矩(kN.m)： 25.725 20.627 15.505 10.360 5.192 0.000
△ 组合2：1.35恒+0.7*1.4活
简支梁计算书
一. 计算依据(1)《建筑施工承插式盘扣支架钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 231-2010）(2)《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012(3)《钢结构设计规范》GB 50017-2011二. 参数信息本工程箱型梁顶板厚度为0.54m；底板厚度为0.70m；中腹板厚度为0.50m，腹板高度为1.00m。
底面模板面板厚度为15.00mm，面板弹性模量为9900.00N/mm2，抗弯强度为15.00N/mm2，底模次楞方木截面宽度为100.00mm,截面高度为100.00mm。
次楞方木间距箱室部位为300.00mm,中腹板部位为300.00mm。
底模主楞方木截面宽度为150.00mm,截面高度为150.00mm，主楞方木间距为600.00mm。
恒荷载包括底面模板自重0.50kN/m2,钢筋混凝土自重26.50kN/m3，箱室内附加荷载2.50kN/m2。
活荷载包括施工荷载2.00kN/m2，振捣混凝土荷载2.00kN/m2。
钢管支撑架参数：支撑钢管类型Φ48×3.2支撑架步距为1.50m。
支撑架立杆中腹板部位横向间距为300.00mm，纵向间距为900.00mm；支撑架立杆箱室部位横向间距为600.00mm，纵向间距为900.00mm。
钢管立杆竖向变形计算参数：立杆实际竖向高度 H = 12.00m ；立杆实际工作长度内街头数量 n = 4 ；每个接头处非弹性变形值 det = 0.50mm；钢管的计算温度差 detT = 10.00度；立杆钢材的线膨胀系数 a = 1.20×10-5。
三. 荷载计算1.恒荷载标准值（荷载分项系数 Y G = 1.2）模板自重:在验算底模面板、主次楞方面和钢管支撑体系时取 q1 = 0.50kN/m2；腹板部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值：q2 = 1.00×26.50=26.50kN/m2；箱室部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值q3 = 1.24×26.50=32.86kN/m2；箱室内模及支架的重量取 q4 = 2.50kN/m2。
40米简支箱梁计算书
目录1 设计要求 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 设计基本情况 (1)1.3 主要技术标准 (2)1.4 主要设计指标 (2)1.5 梁部计算 (3)1.6图纸绘制要求 (4)2 计算说明 (4)2.1 结构体系 (4)2.2 施工方法 (4)3 模型及荷载 (4)3.1计算模型 (4)3.2 计算荷载 (4)4 全梁弯矩包络图 (5)5 支承反力结果 (6)6 计算成果 (6)6.1 混凝土截面应力验算 (6)6.2 混凝土正截面抗裂验算 (11)6.3 正截面抗弯强度验算 (11)6.4 活载作用下的竖向挠度验算 (11)6.5 恒载作用下的竖向挠度验算和反拱度设置 (12)6.6 梁端竖向转角和工后徐变验算 (12)6.7 使用阶段钢束应力验算结果 (12)7 施工阶段应力验算 (12)40m有砟简支梁桥设计说明书1 设计要求1.1 设计依据《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)；《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)；《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》(铁建设函（2005）285号)；1.2 设计基本情况(1)双直线40m有砟简支梁桥(线间距5.0m)(2)桥式结构及桥面布置:见CAD图1.3 主要技术标准1.3.1 设计荷载(1)恒载结构构件自重按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)第4.2.1条采用；C50混凝土容重取26kN/m3；二期恒载:190kN/m。
(2)混凝土收缩徐变环境条件按野外一般条件计算，相对湿度取70%。
根据老化理论计算混凝土的收缩徐变，系数如下：徐变系数终极极值：2.0（混凝土龄期6天）徐变增长速率：0.0055收缩速度系数：0.00625收缩终极系数：0.00017(3)设计活载a.列车纵向活载采用“ZK活载”，中-活载检算(注意根据规范进行折减)b.竖向动力冲击系数：按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)办理：其中冲击系数1+μ=1+α*6/（30+L），α=4*(1-h)≤2.0,L为桥梁跨度。
20米简支梁计算书共48页文档
20m简支梁桥计算书1、毛截面几何特性计算1.1基本资料1.1.1主要技术指标桥跨布置:10⨯20.0 m，桥梁全长206.04 m。
跨径:标准跨径：20.00 m计算跨径：19.3m。
桥面总宽:15.0 m，横向布置为0.5 m（防撞护栏）+14.0 m（行车道）+0.5 m（防撞护栏。
）设计荷载：公路-Ⅱ级1.1.2材料规格预应力钢筋17⨯钢绞线，直径15.2mm;非预应力钢筋采用335,235HRB R;空心板块混凝土采用C40;桥面铺装采用C40防水混凝土。
1.2截面几何尺寸图1.2.1桥面横断面布置图图1.1 横断面图1.2.2板块结构几何尺寸(a) 中板跨中截面(b) 中板支点截面(c) 边板跨中截面 (d) 边板支点截面 图1.2 截面几何尺寸图1.3 毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核。
2、内力计算及组合2.1永久作用效应计算2.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）1g1 g =A 07659025191475γ=⋅⨯=⋅(kN/m)2.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）2g桥面铺装采用等厚度的18cm 的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.18152567.5⨯⨯=(kN/m)为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:267.5g =6.13611=(kN/m) 2.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）3g因为铰缝自重可以近似看成C40混凝土来算,因此其自重为: 由此得空心板每延米总重力g 为：119.1475g g I ==(kN/m)（第一阶段结构自重）23 6.1360.8867.022g g g ∏=+=+=(kN/m)（第二阶段结构自重）19.14757.02226.1695g g g g I ∏=∑=+=+=(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表2-1。
#90m跨简支梁桥设计计算书
90m 跨简支梁桥设计计算书一、设计资料1. 概述该桥设计为简支梁桥，主桥全长90米，桥面宽10米，双向两车道。
2．设计标准设计荷载：公路-Ⅱ级，人群荷载3.0 kN/m 2,每侧栏杆、人行道重量的作用力分别为1.52kN/m 和2.25 kN/m 。
1) 桥面布置：净7.0m(车行道)+2×1m （人行道）+2×0.5（栏杆） 2) 航道等级：不通航 3) 桥面纵坡：04) 桥面横坡：车行道：双向1.5％； 5) 标准跨经：30m （墩中心距离） 3．设计规范遵照中华人民共和国交通部部颁标准：1) 《公路工程技术标准》—（JTG B01-2003） 2) 《公路桥涵设计通用规范》—（JTG D60-2004）3) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》—（JTG D62-2004） 4) 《公路桥涵地基与基础设计规范》—（JTJ024-85） 5) 《公路工程抗震设计规范》—（JTJ004-89） 4.材料及工艺：混凝土：主梁C40，人行道、栏杆及桥面铺装用C30；预应力钢束：标准的24.15s mm1860钢绞线，每束由6根组成；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用16Mn钢或Ⅱ级热轧螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热轧光圆钢筋。
钢板及角钢：制作锚头下支承垫板、支座垫板等均用普通A s碳素钢，主梁间的联接用16Mn低合金结构钢板。
按后张法工艺制作主梁，采用OVM15-6锚具和直径65mm抽拔橡胶管。
5.基本计算数据（见表1－1）凝土轴心抗压设计强度抗拉设计强度考虑主梁混凝土达90%标准强度时，开始张拉预应力钢束。
f ck '与f tk '分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则:ckf '=0.9ck f =24.12 MPa ；tk f '=0.9tk f =2.16 MPa 二、设计方案比选桥梁设计一般遵循安全、实用、经济和美观原则，因地制宜选择合适的桥型，以期达到预期的经济和社会效益。
简支T型梁计算说明书
预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书姓名***学号*******2012年12月5号1）已知设计数据及要求钢筋混凝土简支梁全长o L =9.96m ，计算跨径L=9.5m 。
T 形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I 类环境条件，安全等级为二级，o γ=1 。
梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值cd f =11.5MPa ，轴心抗拉强度设计值td f =1.23MPa 。
主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f =280MPa ；箍筋采用R235钢筋，直径8mm ，抗拉强度设计值sd f =195MPa 。
简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值：l/2,d M =1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm l/4,d M =1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm 0,d V =1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KNl/2,d V =1.2*0+1.4*36.54=51.16KN2）跨中截面纵向受拉钢筋计算（1）T 形截面梁受压翼板的有效宽度'b f由图所示，T 形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度'h f =mm 1202100140=+，则可得到'1b f =L/3=9500/3=3167mm'2b f =1600mm'3b f =b+2bh+12'h f =170+2*0+12*120=1610mm 故，受压翼板的有效宽度'b f =1600mm （2）钢筋数量计算截面设计l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型：cd f 'b f 'h f (o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm) ②求受压区的高度494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm)③求受拉钢筋面积AsAs= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm 2跨中截面主筋选择为12∅18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。
简支组合梁验算计算书
简支组合梁验算计算书一. 根本资料类型：简支组合梁长度：6m楼板类型：压型钢组合楼板楼板编号：SP1压型钢型号：Y*130-300-600压型钢板布置方向：平行于组合梁钢梁截面：中热窄HN500*200设计依据：钢构造设计标准(GB 50017-2001)混凝土构造设计标准(GB 50010-2002)高层民用建筑钢构造技术规程(JGJ 99-98)二. 计算参数钢梁截面参数：截面高度：h=500 mm截面宽度：b=200 mm腹板厚度：t w=10 mm翼缘厚度：t f=16 mm截面形心到上翼缘距离：y t=250 mm钢梁面积：A=11420 mm2截面惯性矩：I=478000000 mm4截面抵抗矩：W=1910000 mm3截面面积矩：S=1048180.063 mm3钢梁材料参数：材料类型：Q235B钢材弹性模量：E=206000N/mm2钢材屈服强度标准值：f y=235N/mm2强度换算系数：C F=(f y/235)0.5=1截面翼缘厚度：t f=16mm<=16mm截面钢材强度设计值：f=215N/mm2截面腹板厚度：t w=10mm<=16mm钢材抗剪强度设计值：f v=125N/mm2压型钢楼板参数：钢板波槽高度：h p=130 mm钢板波槽宽度：b p=55 mm混凝土翼板厚度：h c=50 mm混凝土翼板计算宽度：b ce=1800 mm混凝土弹性模量：E c=30000N/mm2混凝土轴心抗压强度：f c=14.3N/mm2截面钢与混凝土弹性模量比值：αE=6.867楼板纵筋等级：HRB 235楼板纵筋抗拉强度设计值：f sy=235 N/mm2楼板顶面配筋：φ8200楼板底面配筋：φ8200栓钉参数：栓钉材料：Q235栓钉极限抗拉强度：f u=375 N/mm2栓钉直径：d=19 mm栓钉高度：h d=160 mm栓钉列数：n s=1栓钉纵向间距：p=120 mm荷载参数：均布恒载标准值：g k=5 kN/m恒载承载力组合系数：γg=1.2恒载变形组合系数：γdg=1均布活载标准值：q k=2 kN/m活载承载力组合系数：γq=1.4活载变形组合系数：γdq=0.6均布施工荷载标准值：c k=3 kN/m施工荷载承载力组合系数：γc=1.4施工荷载变形组合系数：γdc=1变形限值参数：使用挠度限值：[ω]s=l/400施工挠度限值：[ω]c=l/250总挠度限值：[ω]g=l/250三. 强度验算控制工况：1.2恒+1.4活均布线荷载：F=γg*g k+γq*g k=1.2×5+1.4×2=8.8kN/m跨中弯矩：M=F l2/8=8.8×62/8=39.6kN·m梁端剪力：V=F l/2=8.8×6/2=26.4kN1 、正应力强度验算：钢梁全截面抗拉承载力：A*f=114.2×215/10=2455.3kN混凝土翼板全截面抗压承载力：b ce*h c*f c=1800×50×14.3/1000=1287kNA*f>b ce*h c*f c，塑性中和轴位于钢梁截面内钢梁受压区面积：A c=0.5*(A-b ce**h c*f c/f)=0.5×(11/215)=2716.977mm2钢梁翼缘面积：A f=b*t f=200*16=3200mm2A c<=A f，钢梁翼缘受压区高度：h f=A c/b=2716.977/200=13.585mm钢梁受压区合力中心到梁顶面距离：y c=0.5*h f=0.5×1.358=6.792mm钢梁受拉区合力中心到梁底面距离：y s=(A*h/2-A c*(h-y c))/(A-A c)=(11420×500/2-2716.977×(500-6.792/2))/(11420-2716.977)=174.074mm钢梁受拉区合力中心到受压区合力中心距离：y1=h-y s-y c=500-174.074-6.792=319.134mm钢梁受拉区合力中心到混凝土受压区合力中心距离：y=h-y s+h c/2+h p=500-174.074+50/2+130=480.926mm抗弯承载力比值ξ计算：ξ=M/(b ce*h c*f c*y+A c*f*y1)=39.6/(1287×480.926+2716.977×21.5×319.134)=0.04917ξ<=1.0，抗弯承载力满足要求2 、剪应力强度验算：钢梁腹板高度：h w=h-2*t f=500-2×16=468 mm抗剪承载力比值ξ计算：ξ=V/(h w*t w*f v)=26.4×103/(468×1×125)=0.04513ξ<=1.0，抗剪承载力满足要求四. 局稳验算组合梁塑性中和轴位于钢梁截面内，钢梁上翼缘受压截面自由外伸宽度：b0=95 mm截面腹板净高：h0=468 mm截面自由外伸宽厚比限值：[b0/t]=9*C F=9×1=9上翼缘宽厚比：b0/t f=95/16=5.938<=[b0/t] 满足[h0/t w]=72*C F=72×1=72腹板高厚比：h0/t w=46.8/10=46.8<=[h0/t w] 满足五. 变形验算1 、计算参数：组合梁截面高度：H=h+h c+h p=500+50+130=680 mm混凝土翼板截面参数：A cf=b ce*h c=1800×50=90000 mm2I cf=b ce*h c3/12=1800×503/12=18750000 mm4钢梁截面形心到混凝土翼板截面形心距离：d c=(H+h p)/2=(680+130)/2=405mm抗剪连接件刚度系数：k=N vs=13395.543 N/mm2 、准永久组合下，组合梁挠度计算：准永久组合均布线荷载：F d=γdg*g k+γdq*q k=1×5+0.6×2=6.2kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/(2*αE)=1800/(2×6.867)=131.068 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(2*αE*A+A cf)=90000×405/(2×6.867×11420+90000)=147.67 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/(2*αE)+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/2/6.867+131.068×50×(405-147.67)2+18750000+11420×147.672=1162352384 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/2/αE=478000000+18750000/2/6.867=479365273.438 mm4A0=A cf*A/(2*αE A+A cf)=90000×11420/(2×6.867×11420+90000)=4163.921 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(479365273.438+4163.921×4052)/4163.921=279148.535 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×279148.531)/(206000×479365280×120)]0.5=0.00455 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×4163.92)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=4.577有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=4.577×[0.4-3/(0.00455×6×1000)2]=-0.01145ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1162352384/(1+0)=2.394e+009 mm4准永久组合下梁的最大挠度：ωd=5*F d*l4/384/B=5×6.2×64×1.0e9/384/2.394446155e+013=0.04369 mm3 、标准组合下，组合梁挠度计算：标准组合均布线荷载：F s=g k+q k=5+2=7kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/αE=1800/6.867=262.136 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(αE*A+A cf)=90000×405/(6.867×11420+90000)=216.427 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/αE+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/6.867+262.136×50×(405-216.427)2+18750000+11420×216.4272=1481725440 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/αE=478000000+18750000/6.867=480730585.938 mm4A0=A cf*A/(αE A+A cf)=90000×11420/(6.867×11420+90000)=6102.697 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(480730585.938+6102.697×4052)/6102.697=242798.462 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×242798.469)/(206000×480730592×120)]0.5=0.004238 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×610.27)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=6.707有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=6.707×[0.4-3/(0.004238×6×1000)2]=-0.4298ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1481725440/(1+0)=3.052e+009 mm4标准组合下梁的最大挠度：ωs=5*F s*l4/384/B=5×7×64/384/3.052e+009=0.387 mm4 、使用阶段变形验算：使用阶段组合梁的允许挠度：[ω]s=l/400=15 mm使用阶段梁的最大挠度：ω=ma*(ωd，ωs)=0.4369 mmω<=[ω]s满足六. 总变形验算施工中使用临时支撑，取总变形为使用阶段最大变形：ω=0.4369 mm总挠度允许值：[ω]g=l/250=24 mmω<=[ω]g满足七. 栓钉承载力验算压型钢楼板平行于组合梁布置，计算栓钉承载力折减系数：压型钢板肋上部宽度：b1=245 mm压型钢板肋下部宽度：b2=70 mm压型钢板上部宽度大于下部宽度，取混凝土凸肋平均宽度：b w=(b1+b2)/2=(245+70)/2=157.5 mm混凝土凸肋平均宽度b w<1.5*h p=195mm，取承载力折减系数：η=0.6*b w*(h d-h p)/h p2=0.6×157.5×(160-130)/1302=0.1678单个栓钉受剪承载力设计值计算：栓钉钉杆面积：A st=πd2/4=3.142×192/4=283.529 mm2N vs1=0.43*A st(E c*f c)0.5=0.43×283.529/(30000×14.3)2/1000=79.854 kNN vs2=0.7*A st*f u=0.7×283.529×470/1000=93.281 kNN vs=min(N vs1，N vs2)=79.854 kN界面剪力计算：截面塑性中和轴位于钢梁截面内，有：V=b ce*h c f c=1800×50×14.3/1000=1287kN梁翼缘栓钉间距限值：[p]=η×N vs*n s*l/V=0.1678×13.396×1×6×1000/1287=62.45 mm 栓钉设计间距：p=120mm>[p]，不满足八. 界面受剪承载力验算1 、包络栓钉的纵向界面受剪承载力验算单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p=79.854×1/120×1000/=665.446 kN纵向界面周长：u=2*h d+b=2×160+200=520 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=2*πd n2*1000/s n=2×3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×520+0.7×502.655×235=550.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×520×14.3=1859 kNV s=min(V s1,V s2)=550.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足2 、混凝土翼板纵向界面受剪承载力验算假设两侧翼板计算宽度相等，则翼板单侧计算宽度：b1=(b e-b)/2=(1800-20)/2=890 mm单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p*b1/b ce=79.854×1/120×1000×890/1800=329.026 kN 纵向界面周长：u=h c=50 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=πd n2*1000/s n+πd u2*1000/s u=3.142×82/4×1000/2000+3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×50+0.7×502.655×235=127.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×50×14.3=178.75 kNV s=min(V s1,V s2)=127.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足九. 施工阶段验算施工中使用临时支撑，不须验算。
简支梁桥设计计算书1
一、设计资料1）结构形式及基本尺寸某公路装配式简支梁桥，双车道，桥面宽度为净- 9.5+2x0.75m，主梁为装配式钢筋混凝土简支T 梁，桥面由五片T梁组成，主梁之间的桥面板为铰接，沿梁长设置5道横隔梁，桥梁横截面布置、主梁细部尺寸见下图。
主梁横隔梁位置及尺寸2）桥面布置桥梁位于直线上，两侧设人行道，宽度为1米，桥面铺装为6cm厚的沥青混凝土，其下为平均厚度8cm的C25混凝土垫层，设双面横坡，坡度为1.5% ，桥面横坡由混凝土垫层实现变厚度。
其中，两侧人行道外侧桥面铺装厚度为8cm（2cm厚沥青混凝土和6cm混凝土垫层）。
3）主梁装配式钢筋混凝土T形梁桥总体特征设计跨径 (m) 计算跨径 (m) 梁长 (m) 梁高 (m)支点肋宽 (cm)跨中肋宽 (cm)h (cm)2h (cm)梁肋变化处横隔梁数2524.524.961.60 35 18 12 20L/4处 54）材料 1）主梁：混凝土：C30（容重为25kN/m 3）钢筋：主筋、弯起钢筋、架立钢筋为HRB335，其余为R2352）桥面铺装：沥青混凝土（容重为23kN/m 3 ）；混凝土垫层C25（容重为24kN/m 3 ） 3）人行道：单侧人行道包括栏杆荷载集度为6kN/m 5）设计荷载汽车荷载：公路-Ⅱ级荷载； 人群荷载：3.0kN/m 26）设计规范及参考书目1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3）《桥梁工程》4）《混凝土结构设计原理》 5）《桥梁通用构造及简支梁桥》 6）《混凝土简支梁（板）桥》二、作用效应计算 （一）主梁内力计算 1.恒载内力计算（1）计算各主梁的恒载集度 主梁：kN/m 4.21256.135.0235.02.2)2.012.0(=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-+='g kN/m 28.15256.18.0218.02.2)2.012.0(=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=''g横隔梁： 对于边主梁kN/m 73.03218.02.22235.02.225216.015.0220.012.01.1g 2=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯⨯+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=' 对于中主梁(kN/m)46.173.02g 2=⨯=''桥面铺装层()kN/m 27.65/245.908.0235.906.0g 3=⨯⨯+⨯⨯=栏杆和人行道kN/m 4.2/526g 4=⨯= 作用于边主梁的恒载集度为kN/m 8.304.227.673.04.21g 1=+++=' kN/m 68.244.227.673.028.15g 1=+++='' 作用于中主梁的恒载为kN/m 53.314.227.646.14.21g 1=+++=' kN/m 41.254.227.646.128.15g 1=+++='' （2）荷载内力计算各主梁距离支座为x 的横截面弯矩和剪力：30.824.6831.5325.41边（中）主梁的恒载内力2.活载内力计算 （1）a.荷载位于支座处时，应按杠杆原理法计算荷载横向分布系数首先绘制1/2和三号梁的荷载横向影响线如图2 ①②③所示根据《桥规》（JPG D60）的规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。
钢筋混凝土简支梁桥设计计算书(24页)_yg_secret
目录：一、恒载内力计算1.1分别计算各主梁的恒载集度 --------------------------------------21.2各主梁的恒载在各控制截面 --------------------------------------2二、设计活载内力计算2.1计算各号梁位于支点处的荷载横向分布系数 ------------------------3 2.2计算各号梁位于跨中处的荷载横向分布系数 ------------------------4 2.3画出各控制截面的内力的影响线 ----------------------------------52.4计算各主梁在各控制截面的弯矩和剪力 ----------------------------6三、荷载组合1.1分别计算各主梁在各控制截面的弯矩和剪力的作用效应组合 ---------14四、配筋计算、设计及验算4.1主梁各控制截面的控制内力的基本组合汇总 ----------------------17 4.2正截面设计 ---------------------------------------------------18 4.3主梁正截面抗弯承载能力验算 -----------------------------------19 4.4斜截面设计 ---------------------------------------------------20 4.5主梁斜截面抗剪承载能力验算 -----------------------------------23 4.6主筋弯起后正截面抗弯强度的校核 -------------------------------24 4.7配置构造钢筋 -------------------------------------------------24 4.8裂缝宽度验算 -------------------------------------------------24一、恒载内力计算1.1分别计算各主梁的恒载集度（1）主梁自重：支点处：q 1=[0.5×1.3/2×(0.12+0.2)×2+0.3×1.3]×25 =14.95kN/m跨中处：q 2=[0.5×1.42/2×(0.12+0.2)×2+0.18×1.3]×25=11.53kN/m g 1=[2×(14.95+11.53)×4.79/2+11.5×9.92]/19.5=12.35kN/m （2）横格梁:支点处：V 1=0.16×[1.3×0.9+1.3×(0.2－0.12)/2－0.82×0.48]=0.13m³ 跨中处：V '1=0.16×[1.42×0.9+1.42×(0.2－0.12)/2－0.82×0.48]=0.15m³ 作用于中梁上横格梁自重：g 2=(2×0.13+3×0.15)×25/19.5=0.91kN/m 作用于边梁上横格梁自重：g'2=g 2/2=0.91/2= 0.46kN/m（3）桥面铺装：g 3=[0.02×7×22+(1.5%×3.5×7/2+0.06×7)×24]/6=2.93kN/m （4）人行道（包括栏杆）：g 4=2×6/6=2kN/m 合计：边梁恒载：g=g 1+g'2+g 3+g 4=12.35+0.46+2.93+2=17.74kN/m中梁恒载：g=g 1+g 2+g 3+g 4=12.35+0.91+2.93+2=18.19kN/m1.2各主梁的恒载在各控制截面（支点、L/4/、L/2 截面）内力（弯矩和剪力）计算主梁距离支座为x 的横截面弯矩和剪力：()? ,? (2)22222x x gL x gx gL gM x gx L x V gx L x =⋅-⋅=-=-=- 表1-1二、设计活载内力计算2.1计算各号梁位于支点处的荷载横向分布系数（杠杆原理法）：图2-1 杠杆原理法计算横向荷载分布系数（尺寸单位：cm）在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置，荷载横向分布系数如表2-1所示。
简支梁设计计算书
简支梁设计计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、梁截面计算计算简图：简支梁布置简图承载能力极限状态：q=γG(G k×B+g k)+γQ×Q k×B=1.2×(3×2.5+0.788)+1.4×2×2.5=16.946kN/m正常使用极限状态：q'= G k×B+g k+Q k×B=3×2.5+0.788+2×2.5=13.288kN/m1、抗弯验算M max=qL2/8=16.946×102/8=211.825 kN·mσ= Mmax /(γx W)=211.825×106/(1.05×1430×103)=141.076N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max=qL/2=16.946×10/2=84.73 kNτmax=Vmax[b h02-(b-δ)h2]/(8Izδ)=84.73×1000×[150×4502-(150-11.5)×4142]/(8×32240×1000 0×11.5)=18.958N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=5/384×(q'×L4)/(E×I x)=5/384×(13.288×100004)/(206000×322400000)=26.052mm≤[ν]＝L/250 =10000/250=40mm 满足要求！三、连接节点计算高强螺栓个数k 4 螺栓强度等级8.8级高强螺栓型号M20 一个高强度螺栓的预拉力P(kN) 125摩擦面的抗滑移系数μ0.45 连接板材质Q345连接板厚度h(mm) 10 连接板宽度l(mm) 200抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125连接节点图1、螺栓连接验算N v b=0.9n fμP=0.9×2×0.45×125=101.25kNk×N v b=4×101.25=405kN≥V max=84.73kN满足要求！2、连接板验算两块拼接板的净截面积：A=2h×l-2×k×h×r =2×10×200-2×4×10×21.5=2280mm2剪应力：τ= V max/A=84.73×103/2280=37.162N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！。
m预应力钢筋混凝土T形简支梁桥梁计算书
预应力混凝土简支T形梁桥设计计算一．设计资料及构造布置（一）.设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净9m+2×1.0m人行道+2×0.5m护栏=12m2．设计荷载公路-Ⅱ级，根据《公路桥涵设计通用规范》：均布荷载标准值为q k=10.5×0.75=8.0kN/m；集中荷载根据线性内插应取P k=250kN。
计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。
人群载荷标准值为3.0kN/m2 ，每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52kN/m和4.99kN/m。
3.材料及工艺混凝土：主梁采用C60，栏杆及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的s15.2钢绞线，每束6根，全梁配7束，pkf=1860Mpa。
普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的均用R235钢筋。
按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
4.设计依据（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004)(4)基本计算数据见下表基本计算数据注：考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。
ck f 和tk f 分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：ck f =29.6a MP ，tk f =2.51a MP 。
(二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。
同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板。
上翼缘宽度一般为1.6～2.4m 或更宽。
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节点号
1#
2#
3#
4#
5#
6#
1
0.2747
0.1519
0.1215
0.0976
0.0788
0.0642
2
0.2487
0.1574
0.1259
0.1011
0.0816
0.0665
3
0.2228
0.1628
0.1302
0.1046
0.0844
0.0688
4
0.2004
0.1570
0.1362
预应力钢筋 钢绞线，直径 mm;
非预应力钢筋采用 ;
空心板块混凝土采用C40;
桥面铺装采用C40防水混凝土。
1.2截面几何尺寸图
1.2.1桥面横断面布置图
图1.1横断面图
1.2.2板块结构几何尺寸
(a)中板跨中截面
(b)中板支点截面
(c)边板跨中截面
(d)边板支点截面
图1.2截面几何尺寸图
1.3毛截面几何特性计算
本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD计算校核。
表1-1毛截面几何特性计算结果
截面位置
中板跨中截面
边板跨中截面
中板支点截面
边板支点截面
截面形式
面 积
0.62290
(kN/m)
2.1.3铰缝自重（第二阶段结构自重）
因为铰缝自重可以近似看成C40混凝土来算,因此其自重为:
由此得空心板每延米总重力 为：
(kN/m)（第一阶段结构自重）
(kN/m)（第二阶段结构自重）
(kN/m)
由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表2-1。
表2-1 永久作用效应汇总表
0.10434
0.09174
0.10720
0.09416
2、内力计算及组合
2.1永久作用效应计算
2.1.1空心板自重（第一阶段结构自重）
(kN/m)
2.1.2桥面系自重（第二阶段结构自重）
桥面铺装采用等厚度的18cm的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:
(kN/m)
为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:
0.76590
0.67580
0.79235
抗弯惯矩
0.05706
0.07265
0.06125
0.07404
抗扭惯矩
0.11286
0.12243
0.12537
0.12883
形心X值
0.62000
0.77607
0.62000
0.75127
形心Y值
0.42917
0.49516
0.45000
0.50184
计算参数D
12
0.0846
0.0719
0.0802
0.0928
0.1103
0.1203
13
0.0762
0.0648
0.0723
0.0836
0.0993
0.1203
14
0.0699
0.0594
0.0662
0.0766
0.0910
0.1103
15
0.0635
0.0540
0.0602
0.0696
0.0827
0.1002
表2-3 各种作用下的横向分布系数表
板号
1#
2#
3#
4#
5#
6#
荷载作用横向分布系数
0.3480
0.2667
0.25555
0.2498
0.2463
0.2431
产生最大横向分布的布车数量
2
2
3
4
4
4
由上表可知1#板在荷载作用下的横向分布系数最大，为设计和施工简便，各板设计成同一规格，并以1#板进行设计。
16
0.0588
0.0500
0.0557
0.0644
0.0766
0.0928
17
0.0541
0.0460
0.0513
0.0593
0.0705
0.0854
18
0.0508
0.0432
0.0482
0.0557
0.0662
0.0802
19
0.0476
0.0404
0.0451
0.0522
0.0620
0.0751
20m简支梁桥计算书
1、毛截面几何特性计算
1.1基本资料
1.1.1主要技术指标
桥跨布置:10 20.0 m，桥梁全长206.04 m。
跨径:标准跨径：
计算跨径： 。
桥面总宽:15.0 m，横向布置为0.5 m（防撞护栏）+14.0 m（行车道）+0.5 m（防撞护栏。）
设计荷载：公路-Ⅱ级
1.1.2材料规格
根据表2-2作出影响线
(a)1号板横向分布影响线
(b)2号板横向分布影响线
(c)3号板横向分布影响线
(d)4号板横向分布影响线
(e)5号板横向分布影响线
(f)6号板横向分布影响线
图2.1影响线图
(a)1号板和2号板车辆荷载位置图
(b)3号板车辆荷载位置图
(c)4号板车辆荷载位置图
图2.2 加载位置
根据各板的横向分布影响线图，在上加载求得各种作用下的横向分布系数如下，见表2-3。
913.87
252.53
126.27
0
2.2可变作用效应计算
本桥汽车荷载采用公路—Ⅱ级荷载，它由车道荷载组成。《桥规》规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。
2.2.1汽车荷载横向分布系数计算
根据截面几何尺寸特点,利用《桥梁结构电算程序设计》,得出各板的横向分配影响线竖标值见表2-2。
表2-2各板的横向分配影响线竖标值表
0.1139
0.0928
9
0.1148
0.0975
0.1088
0.1258
0.1230
0.1002
10
0.1039
0.0883
0.0985
0.1139
0.1221
0.1103
11
0.0930
0.0791
0.0882
0.1020
0.1212
0.1203
续表2-2
荷载作用板号
节点号
1#
2#
3#
4#
5#
6#
项目
作用种类
作用gi
(kN/m)
计算跨径 (m)
作用效应 (kN/m)
作用效应 (kN)
跨中( )
1/4跨( )
支点
( )
1/4跨
( )
跨中
19.148
19.30
891.53
668.65
184.77
92.39
0
7.22
67.76
33.88
0
26.170
19.30
1218.48
20
0.0456
0.0387
0.0432
0.0500
0.0594
0.0719
21
0.0436
0.0370
0.0413
0.0478
0.0568
0.0688
22
0.0421
0.0358
0.0399
0.0462
0.0549
0.0665
23
0.0407
0.0346
0.0385
0.0446
0.0530
0.0642
0.1094
0.0883
0.0719
5
0.1780
0.1512
0.1422
0.1142
0.0922
0.0751
6
0.1603
0.1362
0.1387
0.1220
0.0985
0.0802
7
0.1426
0.1212
0.1352
0.1298
0.1048
0.0854
8
0.1287
0.1094
0.1220
0.1278