悬臂式挡土墙计算表格
悬臂式挡土墙计算表格
输出数据
一、荷载计算(土压力及水压力计算)：
1. 恒载产生的墙底土压力
干土qsd=36[Kaγ
湿土qsw=0[Kaγ`hw ]
水 q w=0[γw hw ]
2.活载产生的土压力
堆载 q LL== 2.5[Ka*q堆 ]
二、强度计算
(1)局部均布荷载设计值准永久值= 2.5
q1=1.4q LL= 3.50
(2)第一个局部三角形荷载设计值准永久值=36
q2=1.2 Ka γ h =43.20
(3)第二各局部三角形荷载设计值准永久值=0
q3=1.2 (qsw1+qw-Kaγhw) =0.00局部三角形荷载长度 hw=0.00m 2. 支座弯矩设计值及配筋计算：
(1)局部均布荷载产生 M1 = q1* h2 / 2=28M1q=20
(2)局部三角形产生 M2 = q2 * h2 / 6 =115.2M2q=96
(3)局部三角形产生 M3 = q3 * hw2 / 6 =0M3q=0
支座弯矩M B=M1+M2+M3=KN.m
支座配筋: As支座=2 (As,min =600mm2)
三、裂缝计算：
1.
选配支座抗裂筋：输入)算裂缝保护层a=输入) 2.
悬臂式地下室外墙计算
查静力计算手册:局部均布荷载作用下支座弯距系数为1/2。
局部三角形荷载作用下支座弯距系数为1/6。
1. 荷载：(将荷载分解为一个局部均布荷载和两个局部三角形荷载。
)。
扶壁式挡土墙细部尺寸验算表
墙 高H （米）埋土深度h(米）墙背填料γ容重（kN/m 3）内摩擦角￠(°)地基容许承载力［б］（kPa）1.51.518354000.8（m）0°)0.2713.9(kN)11.22(kPa)11.34(kN)7.13(kN)0.3m1.2（m）0.36～0.41（m）0.125～6.83(kPa)-0.569166667（kN ·m）-0.68（kN ·m）0.5%得，0.1410.1310.06（m）一、土压力计算：σ0=γh 0K a =σH=γ（h 0+H）*Ka=全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：E X =ECOS β=1、活载换算土层高度：h 0=200/(γ(13+0.577(H+2a))=2、用朗金公式计算土压力(β=Ka=H 1=H-h 3=L=0.3～0.5H 1=l′=0.41L=b=l/8～L/6=M H =γKaH 2（3h 0+H）/6=（二）、墙身尺寸的确定：1、肋净距l、肋外悬臂长度l′肋宽b：假定底板厚h 3=负弯矩为：M=－σpj L 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M j =1.2M= 初拟尺寸如右图所示：2、墙面板厚度：1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：σpj =σh0+σhL=σh0+γH L K a =h 0≥SQRT(γc M j /（A 0·b ·R a )=2）、根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋Q j ≤0.038R 1bh 0，则取配筋率μ=ξ=μR g /R a =A 0=ξ（1-0.5ξ）=墙面板截面有效厚度为：=5.14（cm）根据计算结果，h 0≥0.06取h0=0.3B 2=0.34（m）0.62（m）0.05取B 1=0.10（m）1.06（m）036.86（kN）σ1=2N/B 69.55（kPa）62.99（kPa）0）为：0.3（kN ·m）0.36（kN ·m）0.5%0.1310.02（m）13.72Q 1j =1.2Q 1=4.46（kN）0.23cm1001.12cm45.37（kPa）h 0≥Q j /（0.038R i b）=1.2Q/（0.038R i b）=1.2(L σpj /2)/（0.038R L b）B 3=K c E x /（f （H 1+h 0）μγ）-B 2= 趾板长度为：B 1=0.5f H（2σH0+σh ）/（K c *（σH0+σh）-0.25(B 2+B 3）=底板全长为B=（B 1+B 2+B 3）=m，保护层厚度3、底板长度：踵板长度为：容重修正系数μ=N=K c E x /f =σ3=σ1（B 2+B 3）/B=趾板弯矩（σ2=M 1=4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：设基底应力按三角形分布，即σ2=底板有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=b为系数，取b=2）、按趾板剪力确定板厚度：按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M 1j =1.2M 1=取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=h 0≥Q 1j /（0.051bSQRT（R））=b为系数，取b=根据《桥规》第4.1.13条（混凝土抗剪，箍筋按要求布置），可得有效厚度h 0≥Q 1j /（0.038R L b）=趾板剪力为：σ1=Q 1=B 1［σ1-γh ·h pj -γ（h-h pj ）-B 1σ1/（2B）］=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：3）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端部剪力（β=0，σ2=0）为：W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23=-3.78（kN ·m）M j =1.2M=-4.54（kN ·m）0.5%0.130.07（m）=1.38（cm）以上四项计算，要求h 0≥0.07m，取h0=0.20.2422.32（kN）0.75（m）10.2（kN）0.27（m）7.95（kN）0.53（m）18.15（kN）0.38（m）2.16（kN）0.05（m）42.63（kN）23.75（kN ·m）1.5＞M=-WL 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=踵板与肋相交处的水平弯矩为：h 0≥Q j /（0.051bSQRT（R））=1.2WL/2/（0.051bSQRT（R））m，保护层厚度则h 3=，符合初始假定h 3=有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=4）、按踵板剪力确定厚度：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：Zw=B 1+B 2+B 3/2=2）、墙体自重G及力臂Z G ：（1）、墙面板：W A =γh H 1B 2=三、墙身稳定性及基底应力验算：1、全墙总法向力N和总稳定力矩M y (如右图所示）：1）、踵板上覆土重W及力臂Z w （对趾板端点，以下同）W=γh B 3（H 1+h 0）=G=W A +W B =Z G =（W A Z A +W B Z B ）/G=（3）、墙趾板上覆土重W b 及力臂Z wh ：W h =γh B 1(h-h 3)=Z A =B 1+B 2/2=（2）、底板：W B =γh h 3B=Z A =B/2=W y =WZ w +GZ G +W h Z Wh =2、抗滑动稳定系数检算：Kc=Nf/E x =Z wh =B 1/2=全墙总方法力为:N=W+G+W h =总稳定力矩:3、抗倾覆稳定系数验算：3.33＞0.39（m）0.18（m）0.14＜72.098.35-0.569166667（kN ·m）M j =1.2M=-0.683（kN ·m）0.3（m）000.00%0.000E+0020.46%1574.52(kPa)0.00mm0.34（kN ·m）M j =1.2M=0.408（kN ·m）Z N =（Wy-M H ）/N=B/6=e=B/2-Z N =K 0=Wy/M H =4、偏心矩验算：四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算：1、墙面板：5、基底应力验算：σ1，2=N（1±6e/B）/B=kPa截面有效厚度h 0=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =1）、与肋相交处的最大水平负弯矩为：M=-σpj L^2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）式中C 1=1.0（螺纹筋），C 2=1.5（长期荷载），C 3=1.15（板式受弯构件），以下裂缝计算中C和C 3取值同上。
悬臂式挡土墙计算(围墙一)
32.909 荷载类型
作用在踵板上的荷载
荷载值（kN）
82.815
Km≥1.6
满足
加恒荷载及地面活荷载的有利作用
恒荷载 活荷载
踵板自重G踵 踵板上的土自重G4 踵板上的活荷载Q2
4.73 45.46 4.3
踵板根部弯矩标准值(kN•m) σ踵*X踵1+G4*X踵2+Q2*X踵3-(σmin,c*b3*b3/2+(σ踵-σmin,c)/2*b3*b3/3)/1.35
σmin,c)/2*b3*b3/3)/1.35
11.133
σ踵-σmin,c)/2*b3*b3/3
15.029
AS=M/(0.9*fy*h0*1000)
242 mm2/m
mm2/m
按最小配筋率进行配筋
mm2/m .35*荷载效应标准值
实配钢筋满足计算要求
31.621
.6*(Vw*Zw+Mw)+1.4*0.7*Eq3*Zq3
39.403
AS=M/(0.9*fy*h0*1000)
612 mm2/m
计算配筋满足最小配筋率
实配钢筋满足计算要求
附件
设计
混凝土保护层厚度(mm) 40
最大基底力设计值σmax,c 173.54
kPa
最小基底力设计值σmin,c 16.97
Pk≤fa,满足 Pmax≤1.2fa,满足
踵板配筋
注⑤：
实配Ф12@180
628
计算底板时，近似取 荷载效应设计值=1.35*荷载效应标准值
设计
混凝土保护层厚度(mm) 35
荷载值（kN）
到墙根的高度(m)
22.3 3.44 4.31 0.68
悬臂式挡土墙计算书
高速公路桩基及支挡结构设计悬臂式挡土墙设计计算1.1工程地质资料公路江门段K23+000--K23+110地面标高: 150.00m；挡墙顶面标高: 155.00m地层顺序:1.种植土含腐殖质约0.4m；2.低液限粘土: 可-硬塑, 厚度大于1.0m；地基允许承载力200-250KPa;3.泥岩全风化。
呈硬塑状, 厚度大于2.3m,地基允许承载力250KPa.4.硅化灰岩：弱风化层，岩质较硬，厚度大于3.2m，地基允许承载力800KP.-1200KPa;1.2设计资料悬臂式路肩挡土墙墙高6m, 顶宽b=0.25m, 力壁面坡坡度1:m=1:0.05, 基础埋深h=1m。
墙背填土重度γ=18kN/m3 , 内摩擦角φ=30°。
地基土内摩擦角φD=30°, 摩擦系数f=0.4, 允许承载力[ ]=250KPa活荷载为公路-Ⅱ级, 其等代土层厚度h0=0.7m。
抗滑动和抗倾覆安全系数Kc≧1.3, K0≧1.5。
钢筋混凝土结构设计数据(1)混凝土标号C15, R=15MPa, 抗压设计强度Ra=8500kPa, 弹性模量Eh=2.3×107kPa, 抗拉设计强度Rl=1.05MPa(2)I级钢筋抗拉设计强度Rg=2.4×105kPa, 弹性模量Eg=2.1×108kPa(3)裂缝允许宽度δmax=0.2mm。
2.土压力计算由朗金公式计算土压力（β=0°）得全墙土压力E 及力臂y 为3.墙身尺寸计算3.1底板长度B 假设底板厚度H 3=0.5M , , 则当Γ=18K N/M 3, F =0.40时, 查表得重度修正系数Μ=1.07 得踵板长度B 3为得踵板修正长度为得趾板长度为取B 1=0.4m地板长度m B B B B B 69.314.082.253.02.03321=+++=∆+++=333.030cos 1130cos 111cos cos cos cos cos cos cos 222222=︒-+︒--•=-+--=ϕββϕβββa K kPaK H h kPaK h a H a h 16.40333.0)67.0(18)(27.3271.067.018000=⨯+⨯=+==⨯⨯==γσγσm H h H H h y kNK H h H E a 19.2)67.02(36)67.03()2(3)3(07.133333.0)87.021(61821)21(2100202=+⨯⨯⨯+⨯=++==⨯⨯+⨯⨯⨯=+=γmmH b B m h H H 53.05.505.025.0,5.51231=⨯+=+==-=)07.133,0(82.253.01807.1)7.06(40.007.13330.1)(203kN E Ex mB h H f E K B x c ==︒==-⨯⨯+⨯⨯=-+=βμγmmH B 14.05.505.05.02113=⨯⨯==∆mB B K fHB H h c Hh 17.0)82.253.0(25.0)16.4020.4(3.116.4020.4264.05.0)(25.0)(25.032001=+⨯-+⨯+⨯⨯⨯⨯=+-++=σσσσ3.2力壁厚度力壁根部截面（H i =H 1=5.5m ） 得该截面的剪力Q 1为根据《桥规》第4.1.2条, 计算内力为(1)按配筋规定拟定厚度 取配筋率Μ=0.7%, 有截面有效厚度(2)按斜裂缝限制规定拟定厚度 截面有效厚度为力壁厚度由配筋率控制, 取H0=0.48M, 保护层厚度为0.04M, 则力壁厚度为0.48+0.04=0.52M<B2=0.53M, 符合假设。
挡土墙分部计价表
挡土墙分部计价表在建筑工程中，挡土墙是一种常见的结构，用于支撑土体、防止滑坡和保持边坡稳定。
为了准确评估挡土墙工程的成本，编制一份详细的挡土墙分部计价表是至关重要的。
这份计价表将涵盖从材料采购到施工完成的各个环节的费用，为项目预算和成本控制提供有力的依据。
一、工程概述首先，让我们对挡土墙工程有一个基本的了解。
本次挡土墙工程位于_____，总长度为_____米，高度为_____米。
挡土墙的类型为_____（如重力式、悬臂式、扶壁式等），采用的材料主要包括_____（如砖石、混凝土、钢筋等）。
二、计价依据编制挡土墙分部计价表的依据主要包括以下几个方面：1、工程设计图纸：详细的设计图纸提供了挡土墙的尺寸、结构和材料要求等关键信息。
2、施工方案：施工方案描述了施工的工艺流程、方法和措施，对计算施工费用具有重要指导意义。
3、当地建筑市场价格：通过市场调研获取材料、人工和机械设备租赁等价格信息，确保计价的准确性和合理性。
4、相关的费用定额和计价规范：遵循国家和地方规定的费用计算标准和计价规则，保证计价的合法性和规范性。
三、分部工程划分为了清晰地计算各项费用，将挡土墙工程划分为以下几个分部工程：1、基础工程土方开挖：包括机械开挖和人工修整，计算开挖的体积和相应的费用。
基础垫层：如混凝土垫层，计算材料用量和施工费用。
基础钢筋工程：计算钢筋的重量、加工和安装费用。
基础混凝土浇筑：根据混凝土的用量和浇筑方式计算费用。
2、墙体工程墙体砌筑或混凝土浇筑：根据墙体的体积和材料类型计算费用。
钢筋工程：如果是钢筋混凝土墙体，计算钢筋的用量和费用。
模板工程：计算模板的面积和安装、拆除费用。
3、排水工程排水管道安装：计算管道的长度和材料费用。
排水孔设置：计算排水孔的数量和施工费用。
4、附属工程栏杆安装：计算栏杆的长度和材料、安装费用。
墙顶处理：如压顶混凝土浇筑等，计算相应费用。
四、各项费用计算1、直接费直接工程费：根据上述分部工程的工程量和相应的单价计算得出，包括材料费、人工费和机械使用费。
悬臂式挡土墙计算书
悬臂式挡土墙计算书项目名称__________________________设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2017年11月3日（星期五）18:21一、设计数据和设计依据1.基本参数挡土墙类型: 一般地区挡土墙墙顶标高: 1.100m墙前填土面标高: 0.000m2.土压力计算参数土压力计算方法: 库伦土压力主动土压力增大系数: λE = 1.03.安全系数抗滑移稳定安全系数: K C = 1.30抗倾覆稳定安全系数: K0 = 1.604.裂缝控制控制裂缝宽度: 否5.墙身截面尺寸墙身高: H = 2.100m墙顶宽: b = 0.250m墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1:0.0000墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1:0.0000墙趾板长度: B1 = 0.500m墙踵板长度: B3 = 0.500m墙趾板端部高: h1 = 0.400m墙趾板根部高: h2 = 0.400m墙踵板端部高: h3 = 0.400m墙踵板根部高: h4 = 0.400m墙底倾斜斜度: m3 = 0.000加腋类型: 两侧加腋墙面腋宽: y1 = 0.000m墙面腋高: y2 = 0.000m墙背腋宽: y3 = 0.000m墙背腋高: y4 = 0.000m6.墙身材料参数混凝土重度: γc = 25.00 KN/m3混凝土强度等级: C30墙背与土体间摩擦角: δ = 17.50°土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 0.600钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm纵向钢筋级别: HRB400纵向钢筋类别: 带肋钢筋箍筋级别: HRB4007.墙后填土表面参数表 1 墙后填土表面参数表 2 换算土柱参数8.墙后填土性能参数9.地基土参数地基土修正容许承载力: f a = 260.00kPa基底压力及偏心距验算: 按基底斜面长计算10.附加外力参数是否计算附加外力: 否11.基础参数基础类型: 天然地基12.设计参考资料《混凝土结构设计规范》(GB 50010－2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《水工挡土墙设计规范》（TB10025-2006 J127-2006）《支挡结构设计手册》（第二版）, 尉希成等. 北京:中国建筑工业出版社，2004.《特种结构设计》, 莫骄. 北京: 中国计划出版社.《公路支挡结构》, 凌天清等. 北京: 人民交通出版社, 2006.二、整体稳定性计算1.土压力计算计算高度: H c = 2.100m.土压力计算方法: 库伦土压力, 计算墙背为墙踵底部和墙顶墙背侧顶点连线的假想墙背.墙背俯斜, 需判断是否存在第二破裂面, 计算后发现第二破裂面不存在.第一破裂面土压力:假想墙背与竖直面的夹角α0 = 13.392°, 第一破裂角α1 = 29.133°;土压力大小E a = 10.09kN;水平向分力 E ax = 6.70kN, 距墙趾顶点的竖直距离 Z ay = 0.702m;竖直向分力 E ay = 7.55kN, 距墙趾顶点的水平距离 Z ax = 1.083m.2.滑移稳定性验算(1) 作用在挡土墙上的各力系表 4 作用在挡土墙上的各力系注[1] F x ——水平方向分力, 水平向左取正(余下全文相同) F y ——竖直方向分力, 竖直向下取正(余下全文相同) Z x ——作用点距墙趾点的水平距离(余下全文相同)Z y ——作用点距墙趾点的竖直距离(余下全文相同)(2) 抗滑移稳定性系数基底摩擦系数为f = 0.600,底板坡度m 3 = 0.000.按挡土墙荷载组合系数表取最不利组合计算,最不利组合号为[1]: 平行于基底的抗滑移力为R T = 25.359kN平行于基底的滑移力为S T = 6.703kN抗滑移稳定性系数K c = R TS T = 25.3596.703= 3.784 ≥ 1.300 = [K c ],满足验算要求.3.倾覆稳定性验算验算墙体绕墙趾旋转的倾覆稳定性, 最不利组合号为[1]: 倾覆力矩M y = 4.708kN ·m抗倾覆力矩M 0 = 29.455kN ·m抗倾覆稳定性系数K 0 = M 0M y = 29.4554.708= 6.256 ≥ 1.600 = [K 0]满足验算要求.三、基底应力和偏心距验算基底应力和偏心距验算方法: 按基底斜面长计算.注[2] Z n——基础底面合力作用点距离墙趾点的距离表 6 基底应力及偏心距计算结果注[3] e ——基底偏心距; [e ] ——基底容许偏心距;P k ——基底平均应力; f a——修正后的地基承载力特征值;P max ——基底最大应力; P min ——基底最小应力;B——基底面的计算长度.四、截面配筋和裂缝计算受弯构件最小配筋率ρmin = max ⎝ ⎛⎭⎪⎫0.45 f tf y , 0.20% = 0.200%;抗剪箍筋最小配箍率ρsv,min = 0.24f tf yv= 0.095%.1.趾板根部1-1截面计算(1) 截面内力表 8 截面1-1各内力项和组合号对应的基底反力注[4] M 1 ——最大正弯矩设计值(使板底受拉为正弯矩);M 2 ——最大负弯矩设计值;M q——弯矩准永久组合值;V——最大剪力设计值;P Bn——基底反力, 根据墙上部荷载效应取相应组合值计算.(2) 配筋计算截面计算高度:h = 400mm;下部抗弯纵筋计算面积: A s1cosη1 = 22.76mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh,取A s1 = 800.00mm2选配钢筋: 14@180;实配面积: 855.21mm2;上部抗弯纵筋计算面积: A s2cosη2 = 0.00mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh,取A s2 = 800.00mm2选配钢筋: 14@180;实配面积: 855.21mm2;抗剪配筋计算配筋率: 无需配置抗剪钢筋;裂缝宽度: ωmax = 0.003mm.2.踵板根部1'-1'截面计算(1) 土压力计算计算高度: H c = 1.700m.土压力计算方法: 库伦土压力, 计算墙背为墙踵顶部和墙顶墙背侧顶点连线的假想墙背.墙背俯斜, 需判断是否存在第二破裂面, 计算后发现第二破裂面不存在.第一破裂面土压力:假想墙背与竖直面的夹角α0 = 16.390°, 第一破裂角α1 = 28.564°;土压力大小E a = 6.90kN;水平向分力E ax = 4.31kN, 距墙趾顶点的竖直距离Z ay = 0.965m;竖直向分力E ay = 5.39kN, 距墙趾顶点的水平距离Z ax = 1.084m.(2) 截面内力注[5]M1——最大正弯矩设计值(使板顶部受拉为正弯矩);P Bn——基底反力, 根据墙上部荷载效应取相应组合值计算;E y——土压力值, 近似认为土压力沿计算高度线性分布, 按组合效应取值.(3) 配筋计算截面计算高度:h = 400mm;上部抗弯纵筋计算面积: A s1cosη1 = 0.00mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh,取A s1 = 800.00mm2选配钢筋: 14@180;实配面积: 855.21mm2;下部抗弯纵筋计算面积: A s2cosη2 = 0.16mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh,取A s2 = 800.00mm2选配钢筋: 14@180;实配面积: 855.21mm2;抗剪配筋计算配筋率: 无需配置抗剪钢筋;裂缝宽度: ωmax = 0.000mm.3.立板水平截面1"-1"截面计算(1) 立板土压力计算计算高度: H c = 0.567m.土压力计算方法: 库伦土压力, 计算墙背为立板计算截面以上的真实墙背.墙背俯斜, 需判断是否存在第二破裂面, 计算后发现第二破裂面不存在.第一破裂面土压力:假想墙背与竖直面的夹角α0 = 0.000°, 第一破裂角α1 = 27.806°;土压力大小E a = 0.04kN;水平向分力E ax = 0.04kN, 距墙趾顶点的竖直距离Z ay = 1.783m;竖直向分力E ay = 0.01kN, 距墙趾顶点的水平距离Z ax = 0.750m.(2) 截面内力注[6]P S——考虑地震作用下的墙身的水平地震作用.(3) 配筋计算截面计算高度:h = 250mm;墙背抗弯纵筋计算面积: A s1cosη1 = 0.18mm2 < 500.00mm2 = ρmin bh,取A s1 = 500.00mm2选配钢筋: 12@200;实配面积: 565.49mm2;墙面抗弯纵筋计算面积: A s2cosη2 = 0.00mm2 < 500.00mm2 = ρmin bh,取A s2 = 500.00mm2选配钢筋: 12@200;实配面积: 565.49mm2;抗剪配筋计算配筋率: 无需配置抗剪钢筋;裂缝宽度: ωmax = 0.000mm.4.立板水平截面2"-2"截面计算(1) 立板土压力计算计算高度: H c = 1.133m.土压力计算方法: 库伦土压力, 计算墙背为立板计算截面以上的真实墙背.墙背俯斜, 需判断是否存在第二破裂面, 计算后发现第二破裂面不存在.第一破裂面土压力:墙背与竖直面的夹角α0 = 0.000°, 第一破裂角α1 = 28.568°;土压力大小E a = 1.10kN;水平向分力E ax = 1.05kN, 距墙趾顶点的竖直距离Z ay = 1.383m;竖直向分力E ay = 0.33kN, 距墙趾顶点的水平距离Z ax = 0.750m.(2) 截面内力(3) 配筋计算截面计算高度:h = 250mm;墙背抗弯纵筋计算面积: A s1cosη1 = 7.63mm2 < 500.00mm2 = ρmin bh,取A s1 = 500.00mm2选配钢筋: 12@200;实配面积: 565.49mm2;墙面抗弯纵筋计算面积: A s2cosη2 = 0.00mm2 < 500.00mm2 = ρmin bh,取A s2 = 500.00mm2选配钢筋: 12@200;实配面积: 565.49mm2;抗剪配筋计算配筋率: 无需配置抗剪钢筋;裂缝宽度: ωmax = 0.001mm.5.立板水平截面3"-3"截面计算(1) 立板土压力计算计算高度: H c = 1.700m.土压力计算方法: 库伦土压力, 计算墙背为立板计算截面以上的真实墙背.墙背俯斜, 需判断是否存在第二破裂面, 计算后发现第二破裂面不存在.第一破裂面土压力:墙背与竖直面的夹角α0 = 0.000°, 第一破裂角α1 = 28.969°;土压力大小E a = 3.58kN;水平向分力E ax = 3.41kN, 距墙趾顶点的竖直距离Z ay = 0.995m;竖直向分力E ay = 1.08kN, 距墙趾顶点的水平距离Z ax = 0.750m.(2) 截面内力(3) 配筋计算截面计算高度:h = 250mm;墙背抗弯纵筋计算面积: A s1cosη1 = 35.48mm2 < 500.00mm2 = ρmin bh, 取A s1 = 500.00mm2选配钢筋: 12@200;实配面积: 565.49mm2;墙面抗弯纵筋计算面积: A s2cosη2 = 0.00mm2 < 500.00mm2 = ρmin bh,取A s2 = 500.00mm2选配钢筋: 12@200;实配面积: 565.49mm2;抗剪配筋计算配筋率: 无需配置抗剪钢筋;裂缝宽度: ωmax = 0.006mm.6.悬臂式挡土墙配筋方案表 17 悬臂式挡土墙配筋方案(mm)121012101414141414141414五、墙体配筋图悬臂式挡土墙配筋图如图 2.______________________________________________________________________________________________________________Welcome To Download !!!欢迎您的下载，资料仅供参考！精品资料。
悬臂式挡土墙计算
悬臂式挡土墙计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工挡土墙设计规范》(SL379－2007)，以下简称《规范》《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077－1997)《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社)2．断面尺寸参数：墙顶宽度B1 = 0.50m，墙面上部高度H = 3.40m前趾宽度B2 = 1.00m，后踵宽度B3 = 2.00m前趾端部高度H2 = 0.30m，前趾根部高度H4 = 0.60m后踵端部高度H1 = 0.30m，后踵根部高度H3 = 0.60m墙背坡比= 1 : 0.200，墙面坡比= 1 : 0.000挡土墙底板前趾高程＝0.00 m，底板底部坡比＝0.000 : 1墙前填土顶面高程▽前地＝0.80 m，墙前淤沙顶面高程▽沙＝0.00 m 3．设计参数：挡土墙的建筑物级别为4级。
抗震类型：非抗震区挡土墙。
水上回填土内摩擦角φ＝21.00度，水下回填土内摩擦角φ' ＝21.00度回填土凝聚力C ＝10.30kN/m2采用等代内摩擦角法计算粘性填土土压力。
地基土质为：中等坚实挡土墙基底面与岩石地基之间的抗剪断摩擦系数f' ＝0.60挡土墙基底面与岩石地基之间的抗剪断粘结力c' ＝1.40 kPa 4．回填土坡面参数：回填土表面折线段数为：0段折线起点距墙顶高差＝0.00 m填土面与水平面夹角β＝0.00度5．材料参数：回填土湿容重γs＝18.90kN/m3，回填土浮容重γf＝10.00kN/m3混凝土强度等级：C20钢筋强度等级：二级，保护层厚度as = 0.300 m地基允许承载力[σo] = 100.00 kPa6．荷载计算参数：冰层厚度T b＝0.30 m，静冰压力系数＝0.870计算浪压力时采用的位置类型：丘陵、平原地区风区长度D ＝0.000 m，墙前河（库）底坡度i ＝1 : 0.00重现期为50年的年最大风速v o＝0.000 m/s多年平均的最大风速v o' ＝0.000 m/s冻胀墙体变形系数m o＝0.700，冻胀量Δhd＝30.00 mm地震动态分布系数为梯形分布，最大值αm＝2.00三、计算参数：3．计算公式：郎肯土压力计算公式如下：E ＝0.5×γ×H2×K aE x＝E×cos(β)E y＝E×sin(β)K a＝cosβ×[cosβ-（cos2β-cos2φ）1/2]/[cosβ+（cos2β-cos2φ）1/2] （《规范》式式中：E为作用于墙背的土压力，作用点为距墙底1/3高处，方向与水平面成β夹角K a为主动土压力系数当墙后填土为黏性土，粘聚力C=10.30kN时：采用等值内摩擦角法计算主动土压力。
悬臂式挡土墙计算
LGE1 LGE2
E
F
G
H
I
2.00
2.00
1.50
1.50
0.00
7.90
8.40
8.40
1.00
1.00
地下水至填土
面距离距离
10.91
L1
69.81
L2
60.38
L3
2.00 总土压力
7.07
141.09
3.20
2.13
5.50
土自重
5.50
637.00
eq
1.47 Eq
12.38
LEq
4.20
9.00 挡土高 7.40 8.40 1.00 宽/高 1.50 1.07 0.50 0.50 0.80 6.00
18.50 10.00 33.00
0.00
水重度 10
25.00 15.00
0.35
5.00 6.40 6.40
1.00 3级 1.00 1.00 1.20 1.00 184.17 293.13 1.59
σmax σmin
0.00 837.50 481.27 4225.63
4.47 3.00 0.03 94.86 91.25
（抛石基床底面应力：重力式码头规范） -无抛石不考虑 墙底面实际受压宽度B' 基床厚度d' 抛石水下重度γ σmax' σmin' 抛石底面偏心距e' 平均应力σ
9.00 1.00 10.00 20 87.61 84.66 0.01 86.14 258.41
三、工况 地面荷载q(kPa) 墙前水位（m） 墙后水位(m)
四、抗滑验算 结构重要系数γ0 结构系数γd 自重分项系数γG 土压力分项系数γE 水压力分项系数γpw 滑动力=γ0（γEEH+γPWPW+γEEqh）
挡土墙计算 电子表格
11.495238
23000
N/m3
断面面积(m2) 21.000 3.244
26.3709592 121.2155472
1.891341543
二、抗倾覆稳定性验算 土压力的水平分力 土压力的竖直分力
墙身抗倾覆力矩计算
Eax
124.0333938 KN/m
zf
3.337 m
Eaz
2.086528356 KN/m
°
基度倒坡
m:1 0.2000
基度与水平面角度
α0 11.3099
°
基础底面与地基的摩擦系数 μ 0.4
墙身高度(米)
h
米
总墙高(米)
H
米
挡土墙容重 计算过程
γc
23
KN/m3
cos 2 (Φ-ρ) cos 2 ρ*cos(δ+ρ)
0.5168 0.9410
sin(δ+Φ)*sin(Φ-β)
0.6503
2.86
360
1214 1370 685 665
xf
2.065 m
Ai(m2)
Gik(Kn/m)
1
16.8
386.4
2
2.6
59.8
3
0.6132 14.1036
4
0.0307 0.7061
0.825396667 0.04127 2.51746 16.8
Xi(m)
Ｍzk(KNm/m)
2.8
1081.92
1.425
85.215
0.8253967 11.6410649
2.51746 1.777578506
合计 土压力抗倾覆力矩计算
抗倾覆力矩 倾覆力矩 Ｋl
悬臂式挡土墙配筋计算
悬臂式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：悬臂式挡土墙 4------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.670(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.000墙趾悬挑长DL: 0.600(m)墙趾跟部高DH: 0.600(m)墙趾端部高DH0: 0.600(m)墙踵悬挑长DL1: 5.100(m)墙踵跟部高DH1: 0.600(m)墙踵端部高DH2: 0.600(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 0.300(m)背坡腋高YH2: 0.300(m)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 4.670(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C20纵筋级别: HRB335抗剪腹筋等级: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 35.000(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)地基浮力系数: 0.700土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 5.100 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 1.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙内侧常年水位标高: -50.000(m)挡墙外侧常年水位标高: -50.000(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时 = 1.200重力有利时 = 1.000主动土压力 = 1.200静水压力 = 1.200扬压力 = 1.200地震力 = 1.000=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 4.670(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 37.070(度)Ea=186.736 Ex=19.045 Ey=185.763(kN) 作用点高度 Zy=1.223(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.500(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=75.094 Ex=34.674 Ey=66.609(kN) 作用点高度 Zy=0.000(m) 墙身截面积 = 5.980(m2) 重量 = 149.500 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 0.00 0.00 0.00 0.00墙背坡侧: 0.00 0.00 0.00 0.00墙底面: -0.00 0.00 5.90 -4.67整个墙踵上的土重 = 249.298(kN) 重心坐标(2.676,-2.626)(相对于墙面坡上角点) 墙踵悬挑板上的土重 = 232.654(kN) 重心坐标(2.821,-2.638)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 43.956(kN) 相对于趾点力臂=0.300(m))(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 34.674(kN) 抗滑力= 254.682(kN)滑移验算满足: Kc = 7.345 > 1.200(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.418 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 3.276 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.300 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 6.500 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.000 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 0.000(kN-m) 抗倾覆力矩= 1624.366(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 35700360.000 > 1.300(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 509.363(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1624.366(kN-m) 基础底面宽度 B = 6.500 (m) 偏心距 e = 0.061(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 3.189(m)基底压应力: 趾部=82.775 踵部=73.952(kPa)最大应力与最小应力之比 = 82.775 / 73.952 = 1.119作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.061 <= 0.250*6.500 = 1.625(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=82.775 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=73.952 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=78.364 <= 500.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 509.363(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1624.366(kN-m) 基础底面宽度 B = 6.500 (m) 偏心距 e = 0.061(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.189(m)基础底压应力: 趾点=82.775 踵点=73.952(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 611.236(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1949.240(kN-m) 基础底面宽度 B = 6.500 (m) 偏心距 e = 0.061(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.189(m)基础底压应力: 趾点=99.330 踵点=88.742(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.600(m)截面剪力: Q = 6.349(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 1.934(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.20%抗弯受拉筋: As = 1200(mm2)截面弯矩: M(标准值) = -1.036(kN-m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.001(mm)。
理正岩土挡土墙计算： 悬臂式挡土墙H=6m
悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：悬臂式挡土墙H=6计算时间：2020-03-12 20:44:02 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 6.000(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.100墙趾悬挑长DL: 1.000(m)墙趾跟部高DH: 0.600(m)墙趾端部高DH0: 0.600(m)墙踵悬挑长DL1: 2.800(m)墙踵跟部高DH1: 0.600(m)墙踵端部高DH2: 0.600(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 0.400(m)背坡腋高YH2: 0.400(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1: 1:1.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 1.000(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.550(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 1.100(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.250(m)物理参数:混凝土墙体容重: 26.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB400裂缝计算钢筋直径: 25(mm)场地环境: 抗震地区墙后填土内摩擦角: 40.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 150.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000地震作用墙趾值提高系数: 1.500地震作用墙踵值提高系数: 1.625地震作用平均值提高系数: 1.250墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 25.000(度)地震烈度: 设计烈度8度水上地震角: 3.00水下地震角: 5.00水平地震系数: 0.20重要性修正系数: 1.30综合影响系数: 0.30抗震基底容许偏心距:B/6公路等级及工程类别: 1级公路一般工程土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.167(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载 2 12.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度12.000(m),高度0.833(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 0.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数: 1.000荷载组合数: 3钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) =====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 填土重力分项系数 = 0.900 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.400 ×5. 地震作用力分项系数 = 1.000 ×=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 24.786(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 25.596(度)Ea=216.111(kN) Ex=67.998(kN) Ey=205.135(kN) 作用点高度 Zy=2.000(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=24.993(度) 第1破裂角=25.002(度)Ea=166.659(kN) Ex=70.451(kN) Ey=151.036(kN) 作用点高度 Zy=2.000(m) 墙身截面积 = 7.850(m2) 重量 = 204.100 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 182.575(kN) 重心坐标(1.854,-3.155)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重(不包括超载) = 122.635(kN) 重心坐标(2.240,-3.598)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 = 11.700(kN) 相对于趾点力臂=0.500(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 5.200 (m)墙身重力的力臂 Zw = 1.891 (m)Ey的力臂 Zx = 4.268 (m)Ex的力臂 Zy = 2.000 (m)作用于基础底的总竖向力 = 549.410(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1416.448(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 2.578(m)基础底压应力: 墙趾=108.323 凸榫前沿=107.297 墙踵=102.989(kPa)凸榫前沿被动土压应力=265.634(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 199.226 <= 550.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 132.817 <= 1100.000(kPa)滑移力= 70.451(kN) 抗滑力= 309.457(kN)滑移验算满足: Kc = 4.392 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 135.517(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.891 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.854 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.500 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.268 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.000 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 140.903(kN-m) 抗倾覆力矩= 1557.351(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 11.053 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1435.359(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 549.410(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1416.448(kN-m)基础底面宽度 B = 5.200 (m) 偏心距 e = 0.022(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.578(m)基底压应力: 趾部=108.323 踵部=102.989(kPa)最大应力与最小应力之比 = 108.323 / 102.989 = 1.052作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.022 <= 0.167*5.200 = 0.867(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=108.323 <= 180.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=102.989 <= 195.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=105.656 <= 150.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 549.410(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1416.448(kN-m)基础底面宽度 B = 5.200 (m) 偏心距 e = 0.022(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.578(m)基础底压应力: 趾点=108.323 踵点=102.989(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 569.987(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1526.637(kN-m)基础底面宽度 B = 5.200 (m) 偏心距 e = 0.078(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.678(m)基础底压应力: 趾点=99.701 踵点=119.525(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.600(m)截面弯矩: M = 38.201(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1100.000(mm2)截面剪力: Q = 77.037(kN)剪力设计值 = 77.037(kN) < 382.250(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
悬臂式挡土墙计算
[土压力计算]计算高度为8.500(m)处的库仑主动土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角：28.994(度)
Ea=539.103(kN) Ex=263.413(kN) Ey=470.367(kN)作用点高度Zy=3.123(m)
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 244.450(kN)
配筋面积: Av = 1634.286(mm2/mm)
裂缝计算最不利结果：组合1(一般情况)
裂缝宽度: w = 0.406(mm)
(五)墙踵板强度计算
[踵板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
计算项目：悬臂式挡土墙
-------------------------------------------------
原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 8.500(m)
墙顶宽: 0.400(m)
面坡倾斜坡度: 1: 0.100
背坡倾斜坡度: 1: 0.200
倾覆验算满足: K0 = 5.175 > 1.500
(三)地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力= 1068.211(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=3593.941(kN-m)
基础底面宽度B = 6.800 (m)偏心距e = 0.036(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 3.364(m)
截面弯矩M(标准值) = 695.629(kN-m)
抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.04% < Us_min=0.21%
悬臂式挡土墙计算
基础底压应力:趾点=162.018踵点=152.162(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力= 1281.853(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4312.729(kN-m)
基础底面宽度B = 6.800 (m)偏心距e = 0.036(m)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩: M(标准值) = 147.667(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.406(mm)。
(五)墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力= 1068.211(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=3593.941(kN-m)
基础底面宽度B = 6.800 (m)偏心距e = 0.036(m)
裂缝计算最不利结果：组合1(一般情况)
=================================================
各组合最不利结果
=================================================
(一)滑移验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗滑力= 534.105(kN),滑移力= 265.908(kN)。
(六)立墙截面强度验算
[距离墙顶2.000(m)处]
截面高度H' = 1.000(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩: M = 17.577(kN-m)
配筋面积: As = 2187(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面剪力: Q = 25.821(kN)
配筋面积: Av = 1634.286(mm2/mm)
悬臂式挡土墙计算表格
输出数据
一、荷载计算(土压力及水压力计算)：
1. 恒载产生的墙底土压力
干土qsd=36[Kaγ
湿土qsw=0[Kaγ`hw ]
水 q w=0[γw hw ]
2.活载产生的土压力
堆载 q LL== 2.5[Ka*q堆 ]
二、强度计算
(1)局部均布荷载设计值准永久值= 2.5
q1=1.4q LL= 3.50
(2)第一个局部三角形荷载设计值准永久值=36
q2=1.2 Ka γ h =43.20
(3)第二各局部三角形荷载设计值准永久值=0
q3=1.2 (qsw1+qw-Kaγhw) =0.00局部三角形荷载长度 hw=0.00m 2. 支座弯矩设计值及配筋计算：
(1)局部均布荷载产生 M1 = q1* h2 / 2=28M1q=20
(2)局部三角形产生 M2 = q2 * h2 / 6 =115.2M2q=96
(3)局部三角形产生 M3 = q3 * hw2 / 6 =0M3q=0
支座弯矩M B=M1+M2+M3=KN.m
支座配筋: As支座=2 (As,min =600mm2)
三、裂缝计算：
1.
选配支座抗裂筋：输入)算裂缝保护层a=输入) 2.
悬臂式地下室外墙计算
查静力计算手册:局部均布荷载作用下支座弯距系数为1/2。
局部三角形荷载作用下支座弯距系数为1/6。
1. 荷载：(将荷载分解为一个局部均布荷载和两个局部三角形荷载。
)。
悬臂式路堤挡墙计算书
悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：悬臂式挡土墙计算时间：2019-06-13 14:35:33 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 6.000(m)墙顶宽: 0.250(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.030背坡倾斜坡度: 1: 0.130墙趾悬挑长DL: 0.820(m)墙趾跟部高DH: 0.500(m)墙趾端部高DH0: 0.250(m)墙踵悬挑长DL1: 3.960(m)墙踵跟部高DH1: 0.590(m)墙踵端部高DH2: 0.250(m)墙底倾斜坡率: 0.100:1加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 1.000(m)背坡腋高YH2: 1.000(m)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.500(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C25纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)场地环境: 一般地区墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 33.300(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 16.400(度)地基土容重: 20.000(kN/m3)地基土浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 276.500(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地基土粘聚力: 10.000(kPa)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.500 4.500 1第1个: 距离0.000(m),宽度6.364(m),高度0.789(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载 2 3.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.789(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 0.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数: 1.000荷载组合数: 1计算参数:稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 1.000(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) =====================================================================第 1 种情况: 一般情况=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.677(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 0.000(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 20.610(度)Ea=608.579(kN) Ex=161.104(kN) Ey=586.868(kN) 作用点高度 Zy=1.340(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=31.680(度) 第1破裂角=18.738(度)Ea=350.183(kN) Ex=138.625(kN) Ey=321.576(kN) 作用点高度 Zy=2.969(m) 墙身截面积 = 9.563(m2) 重量 = 239.078 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 292.830(kN) 重心坐标(2.167,-3.018)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间的超载换算土柱重 = 13.105(kN) 重心坐标(0.687,0.437)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重(不包括超载) = 164.192(kN) 重心坐标(2.942,-3.789)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 = 18.450(kN) 相对于趾点力臂=0.395(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 560.666(kN) En = 333.774(kN) Wt = 56.067(kN) Et = 105.939(kN) 滑移力= 49.873(kN) 抗滑力= 268.332(kN)滑移验算满足: Kc = 5.380 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 242.087(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 138.625(kN) 抗滑力= 465.424(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 3.357 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.696 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 3.088 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.395 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.936 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.292 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 317.773(kN-m) 抗倾覆力矩= 3183.818(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 10.019 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 2546.739(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 894.440(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=2866.045(kN-m)基础底面宽度 B = 6.802 (m) 偏心距 e = 0.197(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 3.204(m)基底压应力: 趾部=154.315 踵部=108.676(kPa)最大应力与最小应力之比 = 154.315 / 108.676 = 1.420作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.197 <= 0.167*6.802 = 1.134(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=154.315 <= 276.500(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=108.676 <= 276.500(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=131.496 <= 276.500(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 885.039(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=2866.045(kN-m)基础底面宽度 B = 6.768 (m) 偏心距 e = 0.146(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.238(m)基础底压应力: 趾点=147.666 踵点=113.859(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 885.039(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=2866.045(kN-m)基础底面宽度 B = 6.768 (m) 偏心距 e = 0.146(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.238(m)基础底压应力: 趾点=147.666 踵点=113.859(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.582(m)截面弯矩: M = 38.494(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1064.000(mm2)转换为斜钢筋: As/cosα= 1069(mm2)截面剪力: Q = 93.101(kN)剪力设计值 = 93.101(kN) < 327.180(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
理正岩土挡土墙计算：悬臂式挡土墙H=6m
理正岩⼟挡⼟墙计算：悬臂式挡⼟墙H=6m 悬臂式挡⼟墙验算[执⾏标准：公路]计算项⽬：悬臂式挡⼟墙H=6计算时间：2020-03-12 20:44:02 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙⾝尺⼨:墙⾝⾼: 6.000(m)墙顶宽: 0.500(m)⾯坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.100墙趾悬挑长DL: 1.000(m)墙趾跟部⾼DH: 0.600(m)墙趾端部⾼DH0: 0.600(m)墙踵悬挑长DL1: 2.800(m)墙踵跟部⾼DH1: 0.600(m)墙踵端部⾼DH2: 0.600(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 0.400(m)背坡腋⾼YH2: 0.400(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺⼨BT1: 1:1.000(m)防滑凸榫尺⼨BT: 1.000(m)防滑凸榫尺⼨HT: 0.500(m)防滑凸榫被动⼟压⼒修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应⼒: 0.550(MPa)防滑凸榫容许剪应⼒: 1.100(MPa)钢筋合⼒点到外⽪距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.250(m)物理参数:混凝⼟墙体容重: 26.000(kN/m3)混凝⼟强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB400裂缝计算钢筋直径: 25(mm)场地环境: 抗震地区墙后填⼟内摩擦⾓: 40.000(度)墙后填⼟粘聚⼒: 0.000(kPa)墙后填⼟容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填⼟摩擦⾓: 17.500(度)地基⼟容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载⼒特征值: 150.000(kPa)地基承载⼒特征值提⾼系数:墙趾值提⾼系数: 1.200墙踵值提⾼系数: 1.300平均值提⾼系数: 1.000地震作⽤墙趾值提⾼系数: 1.500地震作⽤墙踵值提⾼系数: 1.625地震作⽤平均值提⾼系数: 1.250墙底摩擦系数: 0.400地基⼟类型: ⼟质地基地基⼟内摩擦⾓: 25.000(度)地震烈度: 设计烈度8度⽔上地震⾓: 3.00⽔下地震⾓: 5.00⽔平地震系数: 0.20重要性修正系数: 1.30综合影响系数: 0.30抗震基底容许偏⼼距:B/6公路等级及⼯程类别: 1级公路⼀般⼯程⼟压⼒计算⽅法: 库仑坡线⼟柱:坡⾯线段数: 2折线序号⽔平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算⼟柱数1 3.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),⾼度0.167(m) 2004路基规范挡⼟墙⼈群荷载 2 12.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度12.000(m),⾼度0.833(m) 2004路基规范挡⼟墙车辆荷载地⾯横坡⾓度: 0.000(度)填⼟对横坡⾯的摩擦⾓: 17.500(度)墙顶标⾼: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数: 1.000荷载组合数: 3钢筋混凝⼟配筋计算依据：《公路钢筋混凝⼟与预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》(JTG D62-2004)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡⼟墙结构重⼒分项系数 = 0.900 √2. 填⼟重⼒分项系数 = 0.900 √3. 填⼟侧压⼒分项系数 = 1.400 √4. 车辆荷载引起的⼟侧压⼒分项系数 = 1.400 ×5. 地震作⽤⼒分项系数 = 1.000 ×=============================================[⼟压⼒计算] 计算⾼度为 6.000(m)处的库仑主动⼟压⼒⽆荷载时的破裂⾓ = 24.786(度)按假想墙背计算得到:第1破裂⾓： 25.596(度)Ea=216.111(kN) Ex=67.998(kN) Ey=205.135(kN) 作⽤点⾼度 Zy=2.000(m) 因为俯斜墙背，需判断第⼆破裂⾯是否存在，计算后发现第⼆破裂⾯存在：第2破裂⾓=24.993(度) 第1破裂⾓=25.002(度)Ea=166.659(kN) Ex=70.451(kN) Ey=151.036(kN) 作⽤点⾼度 Zy=2.000(m) 墙⾝截⾯积 = 7.850(m2) 重量 = 204.100 (kN)整个墙踵上的⼟重(不包括超载) = 182.575(kN) 重⼼坐标(1.854,-3.155)(相对于墙⾯坡上⾓点)墙踵悬挑板上的⼟重(不包括超载) = 122.635(kN) 重⼼坐标(2.240,-3.598)(相对于墙⾯坡上⾓点)墙趾板上的⼟重 = 11.700(kN) 相对于趾点⼒臂=0.500(m)(⼀) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采⽤防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底⾯宽度 B = 5.200 (m)墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 1.891 (m)Ey的⼒臂 Zx = 4.268 (m)Ex的⼒臂 Zy = 2.000 (m)作⽤于基础底的总竖向⼒ = 549.410(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1416.448(kN-m)基础底⾯合⼒作⽤点距离墙趾点的距离 Zn = 2.578(m)基础底压应⼒: 墙趾=108.323 凸榫前沿=107.297 墙踵=102.989(kPa)凸榫前沿被动⼟压应⼒=265.634(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满⾜: 弯曲拉应⼒ = 199.226 <= 550.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满⾜: 剪应⼒ = 132.817 <= 1100.000(kPa)滑移⼒= 70.451(kN) 抗滑⼒= 309.457(kN)滑移验算满⾜: Kc = 4.392 > 1.300滑动稳定⽅程验算：滑动稳定⽅程满⾜: ⽅程值 = 135.517(kN) > 0.0(⼆) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 1.891 (m)相对于墙趾点，墙踵上⼟重的⼒臂 Zw1 = 2.854 (m)相对于墙趾点，墙趾上⼟重的⼒臂 Zw2 = 0.500 (m)相对于墙趾点，Ey的⼒臂 Zx = 4.268 (m)相对于墙趾点，Ex的⼒臂 Zy = 2.000 (m)验算挡⼟墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆⼒矩= 140.903(kN-m) 抗倾覆⼒矩= 1557.351(kN-m)倾覆验算满⾜: K0 = 11.053 > 1.500倾覆稳定⽅程验算：倾覆稳定⽅程满⾜: ⽅程值 = 1435.359(kN-m) > 0.0(三) 地基应⼒及偏⼼距验算基础为天然地基，验算墙底偏⼼距及压应⼒作⽤于基础底的总竖向⼒ = 549.410(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1416.448(kN-m)基础底⾯宽度 B = 5.200 (m) 偏⼼距 e = 0.022(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离基础趾点的距离 Zn = 2.578(m)基底压应⼒: 趾部=108.323 踵部=102.989(kPa)最⼤应⼒与最⼩应⼒之⽐ = 108.323 / 102.989 = 1.052作⽤于基底的合⼒偏⼼距验算满⾜: e=0.022 <= 0.167*5.200 = 0.867(m)墙趾处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=108.323 <= 180.000(kPa)墙踵处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=102.989 <= 195.000(kPa)地基平均承载⼒验算满⾜: 压应⼒=105.656 <= 150.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作⽤于基础底的总竖向⼒ = 549.410(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1416.448(kN-m)基础底⾯宽度 B = 5.200 (m) 偏⼼距 e = 0.022(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离趾点的距离 Zn = 2.578(m)基础底压应⼒: 趾点=108.323 踵点=102.989(kPa)设计值:作⽤于基础底的总竖向⼒ = 569.987(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1526.637(kN-m)基础底⾯宽度 B = 5.200 (m) 偏⼼距 e = 0.078(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离趾点的距离 Zn = 2.678(m)基础底压应⼒: 趾点=99.701 踵点=119.525(kPa)[趾板根部]截⾯⾼度: H' = 0.600(m)截⾯弯矩: M = 38.201(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1100.000(mm2)截⾯剪⼒: Q = 77.037(kN)剪⼒设计值 = 77.037(kN) < 382.250(kN)，可不进⾏斜截⾯抗剪承载⼒验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
《悬臂式挡土墙计算》Excel.docx
悬臂式挡土墙计算软件前提条件：本计算软件仅对挡土墙数据编辑栏、钢筋数据进行编辑就可以进行计设计计算结果输出混凝土标挡土墙全上墙宽挡土墙面挡土墙背坡前墙趾高底板厚度号高H(m)b(m)坡（n1）（n2）h1(m)h3(m)B1(m)30.00 5.400.250.000.60部位距离 (m)纵向主筋纵向主筋分布筋直径直径 (mm) 间距 (mm)(mm)立壁配筋1.620180102.52018010( 端部起3.3209010算）4.9209010一：数据编辑栏荷载等级填土容重墙体容重地基承载力σ汽车挂车r1 （KN)r2(KN)(KPa) 20.000.0018.0025.00250.00挡土墙全上墙宽挡土墙面挡土墙背前墙趾高高H(m)（b）坡（n1）坡（n2）（h1）5.400.250.000.600.30二：土压力计算荷载等级λa σ0(KN/ 平σh(KN/ 平汽车挂车方米)方米) 0.7000.27 3.3929.730.300.500.66分布筋间距部位距离 (m)（mm)200趾板根部0.7200踵板(端部1.1100起算） 1.6100凸橇根部0.6基础埋深车道宽度填料内摩h(m)L0（m)擦角1.007.0035.00底板厚度容重修正配筋率（h3）系数μ(%)0.50 1.070.22Ex M089.44177.47三：断面尺寸确定H1B2B3’△B3B1BζA04.900.51 1.580.000.66 2.750.044520.04h0B2'0.480.51四：墙体稳定及基底应力验算踵板上土重W1踵板上土力臂Z1(m)立壁重量立壁力臂底板重量底板力臂底板重量底板力臂W2(KN)Z2(m)Wb3（KN)Zb3(m)Wc3（KN) Zc3(m)159.36 1.9646.720.97 6.410.91 6.590.36墙体重量墙体力臂趾板上土趾板上力Σ N(KN)Σ M(KN/m)W3（KN)Z3(m)重W4(KN)臂Z4(m)79.49 1.167.110.31245.97407.451：抗滑稳定性验算KC判断1.10满足2：抗倾覆稳定性验算K0判断2.30满足3：基底应力验算ZN e 计算应力σ(KN/ 平方米)判断判断σ1σ20.930.44175.32 3.33满足满足五：凸橇设计BT1σ 3TP ht判断MTμ(%)ζ1.19101.0083.640.61满足25.320.300.06六：立壁配筋及裂缝宽度计算1：立壁各验算截面的内力计算Hiγ *λ α *Hi0.5*Hi+h0Qi=Ehi Qij=1.2*Qi1/6Hi 1/6* γ * λ αHi+3*h0 *Hi*Hi1.637.97 1.5112.0514.460.27 2.173.722.4511.95 1.9222.9527.540.41 4.88 4.543.2715.93 2.3337.1144.530.548.685.354.9023.90 3.1575.1890.220.8219.526.99 2：立壁各截面配筋计算表Hi Mij h0A0ζμ (%)Ag 选用钢筋直径1.639.680.220.010.010.07 1.63202.4526.560.220.040.040.21 4.53203.2755.730.220.090.090.449.75204.90163.640.220.250.30 1.4632.08203：立壁各截面裂缝计算表Hi h0钢筋Miμ(%)σg 裂缝宽度判断δ1.630.2217.458.070.79241490.01满足2.450.2217.4522.140.79662650.04满足3.270.2234.9146.44 1.59695060.02满足4.900.2234.91136.37 1.592041090.06满足七：趾板配筋及裂缝宽度计算1：趾板验算截面的内力计算部位Hi Qi Mi Qij=1.2*Qi Mij=1.2*Mi判断Ag'趾板（O0.6688.2230.59105.8636.71配构造箍筋 2.01点起算）2：趾板各截面配筋计算表Hi Mij h0A0ζμ (%)Ag 选用钢筋直径0.6636.710.470.010.010.06 2.8916 3：趾板各截面裂缝计算表Hi h0钢筋面积Miμ(%)σg裂缝宽度判断（cm)δ0.660.4711.1730.590.24669710.07满足八：踵板配筋及裂缝宽度计算1：踵板各验算截面的内力计算γ *0.5*B3i'*(Qi=Ehi 3* γ *Bi3'（H1+h0)+Qij=1.2*Qi（H1+h0)+3*γ B3i'*B3i'/6σ 1- σ 2)/Bγ h*h3- σ 2h*h3-3* σ 2Mi1.05109.8832.9481.1697.39329.650.1948.911.58109.8849.4195.68114.82329.650.4296.31 2：踵板各截面配筋计算表Bi3'Mij h0A0ζμ (%)Ag 选用钢筋直径1.0558.700.470.020.020.10 4.64201.58115.580.470.040.040.209.2220 3：踵板各截面裂缝计算表Bi3'h0钢筋Miμ(%)σg 裂缝宽度判断δ1.050.4720.9448.910.45571160.06满足1.580.4741.8996.310.89562310.03满足九：凸橇配筋及裂缝宽度计算1：凸橇验算截面的内力计算部位Hi Qi Mi Qij=1.2*Qi Mij=1.2*Mi判断Ag'趾板（O0.6183.6425.32100.3630.38配构造箍筋 2.01点起算）2：凸橇各截面配筋计算表Hi Mij h0A0ζμ'(%)Ag 选用钢筋直径0.6130.380.400.010.010.07 2.8316 3：凸橇各截面裂缝计算表Hi h0钢筋面积Miμ(%)σg裂缝宽度判断（cm)δ0.610.4013.4025.320.34545790.04满足件进行计算。
《悬臂式挡土墙计算》Excel
悬臂式挡土墙计算软件前提条件：本计算软件仅对挡土墙数据编写栏、钢筋数据进行编写就能够进行计设计计算结果输出混凝土标挡土墙全上墙宽挡土墙面挡土墙背坡前墙趾高底板厚度号高H(m)b(m)坡（n1）（n2）h1(m)h3(m)B1(m)部位距离 (m)纵向主筋纵向主筋散布筋直径直径 (mm) 间距 (mm)(mm)立壁配筋2018010 2018010( 端部起209010算）209010一：数据编写栏荷载等级填土容重墙体容重地基承载力σ汽车挂车r1 （KN)r2(KN)(KPa)挡土墙全上墙宽挡土墙面挡土墙背前墙趾高高H(m)（b）坡（n1）坡（n2）（h1）二：土压力计算荷载等级λa σ0(KN/ 平σh(KN/ 平汽车挂车方米)方米)0散布筋间距部位距离 (m)（mm)200趾板根部200踵板(端部100起算）100凸橇根部基础埋深车道宽度填料内摩h(m)L0（m)擦角底板厚度容重建正配筋率（h3）系数μ(%)Ex M0三：断面尺寸确立H1B2B3’△B3B1BζA0 h0B2'四：墙体稳固及基底应力验算踵板上土重W1踵板上土力臂Z1(m)立壁重量立壁力臂底板重量底板力臂底板重量底板力臂W2(KN)Z2(m)Wb3（KN)Zb3(m)Wc3（KN) Zc3(m)墙体重量墙体力臂趾板上土趾板上力Σ N(KN)Σ M(KN/m) W3（KN)Z3(m)重W4(KN)臂Z4(m)1：抗滑稳固性验算KC判断知足2：抗颠覆稳固性验算K0判断知足3：基底应力验算ZN e 计算应力σ(KN/ 平方米)判断判断σ1σ2知足知足五：凸橇设计BT1σ 3TP ht判断MTμ(%)ζ知足六：立壁配筋及裂痕宽度计算1：立壁各验算截面的内力计算Hiγ *λ α *Hi0.5*Hi+h0Qi=Ehi Qij=1.2*Qi1/6Hi 1/6* γ * λ αHi+3*h0 *Hi*Hi2：立壁各截面配筋计算表Hi Mij h0A0ζμ (%)Ag 采用钢筋直径202020203：立壁各截面裂痕计算表Hi h0钢筋Miμ(%)σg 裂痕宽度判断δ24149知足66265知足69506知足204109知足七：趾板配筋及裂痕宽度计算1：趾板验算截面的内力计算部位Hi Qi Mi Qij=1.2*Qi Mij=1.2*Mi判断Ag'趾板（O配结构箍筋点起算）2：趾板各截面配筋计算表Hi Mij h0A0ζμ (%)Ag 采用钢筋直径163：趾板各截面裂痕计算表Hi h0钢筋面积Miμ(%)σg裂痕宽度判断（cm)δ66971知足八：踵板配筋及裂痕宽度计算1：踵板各验算截面的内力计算γ *0.5*B3i'*(Qi=Ehi 3* γ *Bi3'（H1+h0)+Qij=1.2*Qi（H1+h0)+3*γ B3i'*B3i'/6σ 1- σ 2)/Bγ h*h3- σ 2h*h3-3* σ 2Mi 2：踵板各截面配筋计算表Bi3'Mij h0A0ζμ (%)Ag 采用钢筋直径20203：踵板各截面裂痕计算表Bi3'h0钢筋Miμ(%)σg 裂痕宽度判断δ57116知足56231知足九：凸橇配筋及裂痕宽度计算1：凸橇验算截面的内力计算部位Hi Qi Mi Qij=1.2*Qi Mij=1.2*Mi判断Ag'趾板（O配结构箍筋点起算）2：凸橇各截面配筋计算表Hi Mij h0A0ζμ'(%)Ag 采用钢筋直径163：凸橇各截面裂痕计算表Hi h0钢筋面积Miμ(%)σg裂痕宽度判断（cm)δ54579知足件进行计算。
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输入的参数： 挡料重度γ= 挡料内摩擦角φ＝ 墙顶地面活荷载q= 墙顶至垂直墙身底的高度H= 底板尺寸b1= 底板尺寸b2= 底板尺寸b3= 墙顶尺寸b4= 底板尺寸h1= 底板尺寸h2= 地基承载力特征值（修正后）R= 土对挡墙基底摩擦系数μ= 计算过程： 1.确定侧压力: 土体产生侧压力标准值E1= 上部活荷载产生侧压力标准值E2= 侧压力E= 2.垂直墙身计算: 垂直墙身每延米弯矩M= 3.土承载力验算: 每延米墙身自重G1= 每延米基础板自重G2= 每延米墙后踵板宽内土重G3= 每延米墙后活荷载G4= 侧压力E1'= E2'= a1= 17.00 30.00 0.00 6300 1200 750 2500 200 300 300 150.00 0.40 kN/m3 度 kN/m2 mm mm mm mm mm mm mm kN/m2
c= σmax= σmin= (1)前趾部分σ1= 弯矩M1= (2)后踵部分G2'= q1=
σmax-(σmax-σmin)*b1/(b1+b2+b3) 1/6*(2σmax+σ1)*b1^2 b3*(2h1+h2)#39;)/b3
σ2= σmin+(σmax-σmin)*b3/b 弯矩M2= 1/6*(2(q1-σmin)+(q1-σ2))*b3^2 5.稳定性验算: (1)抗倾覆验算:抗力弯矩Mag= G1*a1+G2*a2+G3*a3 倾覆弯矩Ma= E1'*H'/3+E2'*h'/2 Mag/Ma= 1.90 (2)抗滑验算: μΣG/Pw= 0.70 取防滑键水平尺寸aj= Ep不能充分发挥的影响系数φp= 防滑键高hj= σb= 被动土压力Ep= 键后土与基础板间摩擦力F= (φp*Ep+F)/Pw=
42.92 kN/m2 161.95 kN.m/m 589.82 kN.m/m 310.26 kN.m/m >1.6 安全！ 不安全！ 加防滑键 700 mm 0.50 404 mm 53.65 kN/m2 71.12 kN/m 40.24 kN/m <1.3 不安全！ <1.3
aj*tan(45-φ/2) σmin+(σmax-σmin)*(b-aj)/b (σmax+σb)/2*tan(45+φ/2)^2*hj (σb+σmin)/2*(b-aj)*μ 0.56
112.46 kN/m 0.00 kN/m 112.46 kN/m 283.39 kN.m/m 74.81 52.88 109.65 0.00 134.90 0.00 1685.96 kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m mm
a2= a3= a4= 偏心距e0=
2133.57 mm 3200.00 mm 3200.00 mm 1047.08 e0>b/6! 2485.17 63.67 0.00 σmax<1.2R (σmax+σmin)/2<R 89.78 63.45 131.58 0.00 161.87 0.00 1047.08 e0>b/6! 2485.17 76.40 0.00 55.80 50.06 28.13 66.13 mm mm kN/m2 kN/m2 满足！ 满足！ kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m mm mm kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN.m/m kN/m kN/m
1/2*γ*H^2*TAN(45-φ/2)^2 q*H*TAN(45-φ/2)^2 E1+E2 1.2*E1*H/3+1.4*E2*H/2 1/2*(b4+b2)*H*25 1/2*(2*h1+h2)*(b1+b3)*25+(h1+h2)*b2*25 (H+1/2*h2)*γ q*1 1/2*γ*H'^2*TAN(45-φ/2)^2 q*H'*TAN(45-φ/2)^2 b1+(2*b2^2+2*b2*b4-b4^2)/(3*(b2+b4)) ((b1+b2+b3)^2*(h1+h2)/2-1/2*b1*h2*1/3*b11/2*b3*h2*(b1+b2+2/3*b3))/((b1+b2+b3)1/2*b1*h2-1/2*b3*h2) b1+b2+1/2*b3 a3 b/2-((G1*a1+G2*a2+G3*a3+G4*a4)(E1'*H'/3+E2'*H'/2))/(G1+G2+G3+G4)
c= (G1*a1+G2*a2+G3*a3+G4*a4)/(G1+G2+G3+G4) σmax= σmin=
4.基础板配筋计算: 每延米墙身自重G1= 每延米基础板自重G2= 每延米墙后踵板宽内土重G3= 每延米墙后活荷载G4= 侧压力E1'= E2'=
(取分项系数计算） 1.2*1/2*(b4+b2)*H*25 1.2*1/2*(2*h1+h2)*(b1+b3)*25+1.2*(h1+h2)*b2*25 1.2*(H+1/2*h2)*γ 1.4*q*1 1.2*1/2*γ*H'^2*TAN(45-φ/2)^2 1.4*q*H'*TAN(45-φ/2)^2 b/2-((G1*a1+G2*a2+G3*a3+G4*a4)偏心距e0= (E1'*H'/3+E2'*H'/2))/(G1+G2+G3+G4) (G1*a1+G2*a2+G3*a3+G4*a4)/(G1+G2+G3+G4)