蒸汽管网水力热力耦合计算方法
蒸汽管路计算公式
9.1蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下R = 6.88×10-3×K0.25×(G t2/ρd5.25)，Pa/m （9-1）d = 0.387×[K0.0476G t0.381/ (ρR)0.19]，m （9-2）Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]，t/h （9-3）式中 R ——每米管长的沿程压力损失（比摩阻），Pa/m ；G t ——管段的蒸汽质量流量，t/h；d ——管道的内径，m；K ——蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；ρ ——管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
二、蒸汽网路水力计算特点1、热媒参数沿途变化较大蒸汽供热过程中沿途蒸汽压力P下降，蒸汽温度T下降，导致蒸汽密度变化较大。
2、ρ值改变时，对V、R值进行的修正在蒸汽网路水力计算中，由于网路长，蒸汽在管道流动过程中的密度变化大，因此必须对密度ρ的变化予以修正计算。
如计算管段的蒸汽密度ρsh与计算采用的水力计算表中的密度ρbi 不相同，则应按下式对附表中查出的流速和比摩阻进行修正。
v sh = ( ρbi / ρsh) · v bi m/s （9-4）R sh= ( ρbi / ρsh) · R bi Pa/m （9-5）式中符号代表的意义同热水网路的水力计算。
3、K值改变时，对R、L d值进行的修正（1）对比摩阻的修正、当蒸汽管道的当量绝对粗糙度K sh与计算采用的蒸汽水力计算表中的K bi=0.2mm不符时，同样按下式进行修正：R sh=(K sh / K bi)0.25 · R bi Pa/m （9-6）式中符号代表意义同热水网路的水力计算。
蒸汽管道水力计算算例
p1 p 2 6 。根据式 6.3.3-3 计算临界比容比 c ，介质为干饱和蒸汽，绝热指数 k 取
这里需要指出的是，加入孔板后，管道的主要流速降到 40m/s，管道末端的流速依然很高， 为 240m/s。该算例仅仅为了说明计算过程，实际应用中还需要根据流速要求重新进行设计 计算。
Ho ts on
孔板能起到“憋压”的作用，及孔板上游的管道压降较小，流速较低，下游相应的变化量较 大。因此，孔板通常安装于管道靠后位置。这里，暂定需要将管道的流速限制在 40m/s（应 指的是上游的管道） 。由于上游的介质压力变化不大，介质比容按管道始端比容取值。则可 求得管道的质量流量为 2.424kg/s，即 8726.4kg/h，质量流速 1234.568 kg/m2s，相应的动压力 按式 6.1.9-2 计算，求得动压为 24691.32Pa。按式 6.2.4 计算上游的压损，由于管道上游占主 要长度，总阻力系数取 4，求得压损为 98765.28Pa，则孔板前压力为 5901235Pa，压损与管 道始端的压力比为 0.0165，小于 0.1，因此按式 6.2.4 计算的压降可以接受，无需进行修正。
Ho ts on
临界流速（见式 6.3.3-4 或 6.3.3-5） ，原文中式 6.3.3-5 根号里面多了 2，是错误的。将以下若
干计算式整理后，可以导出临界流量的便捷计算式 m
kp c c ，根据以上的结果可以
求得临界质量流速为 5431.565kg/m2s ，由管道的内径求得临界质量流量为 10.66kg/s ，即 38.393t/h。管道末端的流速即临界流速为 456.79m/s，管道始端的流速为 175.9m/s，流速远 高于 30~50m/s 范围，因此考虑加入限流孔板Байду номын сангаас制管道的流速。
《供热工程》chp13
s
m
2
3．水力计算要用“试算法”
某一段管网：
4．最大允许流速
①饱和蒸汽
DN 200mm, 60m / s
DN
200mm,
35m
/
s
②过热蒸汽
DN 200mm, 80m / s DN 200mm, 50m / s
二．计算步骤（以饱和蒸汽为例）
管网平面图：已知用户
热负荷和用汽参数，供
《供热工程》
（11） 安徽工业大学 工商学院
建筑环境与设备工程 张治
Chp13. 蒸汽供热系统管网的水力计算
§13.1 蒸汽管网的水力计算
一．蒸汽供热系统管网
1．组成
蒸汽网路 凝水网路
2．流态
低压：过渡区
高压：过渡区
阻力平方区
对于室内蒸汽管路来说，系统中的密度 假定不变，整
个系统中一样。
3．水力计算方法
阻力计算：P＝Rl
v2
2
或
P
R（l
ld）
凝水管：经验法
二．水力计算的基本公式
总阻力：P＝Rl Pj
1．沿程阻力计算
R
6.88 103
K
0.25
Gt 2
d 5.25
利用书后附录——水力计算表进行计算。
水力计算表的造表条件：K 0.2mm ， 1.0Kg / m3
①K值不同的修正：
Rsh
( Ksh )0.25 Kbi
式中，P4 ——分站凝水箱内压力，Pa； P5 ——总站凝水箱内压力，Pa。
§13.4 凝结水管网的水力计算例题
例1：
例2：
Rbi
② 值不同的修正
Vsh
( bi sh
第4章 供热管网的水力计算
11
4.2 管网系统压力分布
4.2.1管流能量方程及压头表达式
12
2 p2 Z 2 g
2 2
p1 Z1 g
2
p12
2 p1 12 p2 2 H Z1 Z2 H12 g 2g g 2g
4.2.2管网的压力分布图
总水压线与测压管 水头线
12
4.2.2管网的压力分布图
利用水压图分析热水供热（暖）系统中管路的水力工况时，以下几方面
是很重要的
： （1）利用水压曲线，可以确定管道中任何一点的 压力（压头）值。 （2）利用水压曲线，可表示出各段的压力损失值。 （3）根据水压曲线的坡度，可以确定管段的单位 管长的平均压降的大小 （4）由于热水管路系统是一个水力连通器，
水管网的水力计算。
27
4.1.1.2热水管网局部损失 局部损失的当量长度ιd
Pj
d
2
2
d1.25 ld 9.1 0.25 K
K lsh.d sh K bi
0.25
修正 ： 估算 ：ld=αj· l
热介质
蒸汽 热水、凝结水 套管及波形补偿器 0.3~0.4 0.2~0.3
23
4.3.2 蒸汽供热管网水力计算步骤与例题
【例题4-3】如下图所示，试进行蒸汽管网水
力计算。已知热源为1MPa表压的饱和蒸汽， 各用户用汽参数及管网构造注于图中。
24
4.4凝结水管网水力计算
4.4.1凝结水回收系统
分类：
凝结水回收系统按其是否与大气相通，可分为开
式凝结水回收系统和闭式凝结水回收系统。 按凝结水流动形式不同分为，单相凝水满管流、 非满管流和蒸汽与凝结水两相混合物流动形式 按驱动凝结水流动的动力不同，可分为机械回水、 重力回水和余压回水
蒸汽供热管和凝结水管路的水力计算
供热蒸汽管路和凝结水管路水力计算（一）供热管网水力计算的基本原理蒸汽供热系统的管网由供汽管网和凝结水回收管网组成。
蒸汽供热系统管网水力计算的主要任务主要有以下三类：（1）按已知的热媒（蒸汽或凝结水）流量和压力损失，确定管道的直径。
（2）按已知热媒流量和管道直径，计算管道的压力损失，确定管路各进出口处的压力。
当供汽管路输送过热蒸汽时，还应计算用户入口处的蒸汽温度。
（3）按已知管道直径和允许压力损失，计算或校核管道中的流量。
根据水力计算的结果，不仅能分别确定蒸汽供热系统的管径、流量、压力以及温度，还可进一步确定汽源的压力和温度、凝结水回收系统的型式以及凝结水泵的扬程等。
本指导书主要阐述水力计算的基本原理、凝结水管网的水力工况、上述第一类计算的基本方法、基本步骤及典型计算示例。
至于上述第二类和第三类计算，由于与第一类计算原理相同、方法相似，因此未作详细说明。
1. 供热管网水力计算的基本公式在管路的水力计算中，通常把管路中流体流量和管径都没有改变的一段管子称为一个计算管段。
任何一个供热系统的管路都是由许多串联或并联的计算管段组成的。
当流体沿管道流动时，由于流体分子间及其与管壁间存在摩擦，因而造成能量损失，使压力降低，这种能量损失称为沿程损失，以符号“Δp y ”表示；而当流体流过管道的一些附件（如阀门、弯头、三通、散热器等）时，由于流动方向或速度的改变，产生局部旋涡和撞击，也要损失能量使压力降低，这种能量损失称为局部损失，以符号“Δp j ”表示。
因此，管路中每一计算管段的压力损失，都可用下式表示：Δp = Δp y +Δp j = Rl + Δp j Pa (2—1)式中:Δp —— 计算管段的压力损失，Pa ；Δp y —— 计算管段的沿程损失，Pa ；Δp j —— 计算管段的局部损失，Pa ；R —— 每米管长的沿程损失，又称为比摩阻，Pa/m ；L —— 管段长度，m 。
比摩阻可用流体力学的达西·维斯巴赫公式进行计算：22v d R ρλ= Pa/m (2—2)式中：λ —— 管段的摩擦阻力系数；d —— 管子内径，m ；v —— 热媒在管道内的流速，m/s ；ρ—— 热媒的密度，kg/m 3。
2-8-1-2室内高压蒸汽供暖系统的水力计算方法
项目二 室内蒸汽供暖工程施工 模块八：室内蒸汽供暖系统的水力计算单元1 蒸汽供暖系统的水力计算方法2-8-1-2室内高压蒸汽供暖系统的水力计算方法1.高压蒸汽管路的水力计算方法高压蒸汽管路水力计算的任务同样是选择管径和计算压力损失。
其水力计算原理与低压蒸汽管路相同，沿途蒸汽量的变化和蒸汽密度的变化同样可以忽略不计。
高压蒸汽管路内蒸汽的流动状态属于紊流过渡区或阻力平方区，管壁的绝对粗糙度K 值在设计中仍采用0.2mm 。
在有关的设计手册中，室内高压蒸汽供暖系统的水力计算表，是按不同蒸汽表压力（200kPa 、300kPa 、400kPa 三种）制定的。
室内高压蒸汽管路的局部压力损失通常用当量长度法计算，蒸汽管路的管件、阀件等的局部阻力当量长度l d 可查阅有关设计手册确定。
高压蒸汽供暖系统蒸汽管路的水力计算方法有：平均比摩阻法和限制流速法。
（1)平均比摩阻法：为了便于各并联管路之间阻力的平衡，增加疏水器后的余压以利于凝水顺利回流，在工程设计中规定：室内高压蒸汽供暖系统最不利管路的总压力损失不宜超过系统始端压力的1/4。
平均比摩阻可按下式计算R pj = Lp ∑α41 (6-1-2)式中 α——沿程损失占总损失的百分数，查附录17，高压蒸汽供暖系统α=80%；p ——蒸汽供暖系统的始端压力（Pa ）； ΣL ——最不利管路的总长度（m ）。
（2)限制流速法 如果高压蒸汽供暖系统始端压力较高，留有足够的余压后，作用在蒸汽管路上的压力仍然较高，管中的流速会比较大，为了避免水击和噪音，便于排除蒸汽管路中的凝水。
《供暖通风与空气调节设计规范》规定，高压蒸汽供暖系统最大允许流速，汽水同向流动时不应超过80m/s ；汽水逆向流动时不应超过60m/s 。
在工程设计中可以采用常用的流速确定管径并计算其压力损失。
为了使系统节点压力不会相差很大以保证系统正常运行，最不利管路的推荐流速一般比最大允许流速低很多，通常推荐采用v=15～40m/s （小管径取低值）。
蒸汽采暖系统水力计算
蒸汽采暖系统水力计算蒸汽采暖系统水力计算是指通过对管道网络、阀门、泵等元件进行分析和计算，确定流体在管道中的压力和流量分配，以保证系统能够正常运行。
水力计算是蒸汽采暖系统设计中的重要环节，也是保证系统效率和安全性的关键。
以下是蒸汽采暖系统水力计算的详细解释：1. 管网分析：首先需要对管道系统进行分析，确定管道直径、长度、材质等参数，并绘制出管道网络图。
通过管道网络图可以明确管道的路径以及各个分支的长度和管径，为后续的水力计算提供基础数据。
2. 流量计算：流量是蒸汽采暖系统设计的关键参数之一，也是水力计算的核心内容。
流量的计算需要考虑系统的热负荷、热传递系数、温差、流速等因素，并且需要根据实际情况进行修正，保证计算结果的准确性。
3. 压力计算：蒸汽采暖系统中，压力是保证系统正常运行的关键因素之一。
压力计算需要考虑管道长度、管径、阀门、泵等元件的压力损失情况，以及系统的设计压力，通过计算确定系统各点的压力分布和管网的工作压力范围。
4. 泵选型：泵是蒸汽采暖系统的主要动力设备，泵的选型需要考虑系统的热负荷、流量、压力等因素，并且需要根据实际情况进行修正。
在选型过程中还需要考虑泵的效率、可靠性、维护成本等因素。
5. 阀门选型：阀门在蒸汽采暖系统中起到了调节流量和控制压力的作用，阀门的选型需要根据系统的热负荷、流量、压力等参数进行综合考虑，并且需要根据实际情况进行修正。
在选型过程中还需要考虑阀门的材质、密封性、可靠性等因素。
总之，蒸汽采暖系统水力计算是系统设计的重要环节，通过对管道网络、阀门、泵等元件进行综合分析和计算，保证系统能够正常运行，提高系统的效率和安全性。
蒸汽管网水力热力联合计算数学模型及应用方法的研究
２００６年１０月第１０期总第３９４期Ｏｃｔ．２００６Ｎｏ．１０ＳｅｒｉａｌＮｏ．３９４水运工程Ｐｏｒｔ＆ＷａｔｅｒｗａｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ收稿日期：２００６－０９－１９作者简介：孙玉宝（１９８０－），男，工学硕士，助理工程师，研究方向为供热、燃气输配及港口工程节能。
在工业生产及民用采暖中较常用到水蒸气，如在建设油码头时，由于石油凝固点较高，因而冬季可以利用蒸汽对石油加热；对于工业用蒸汽较多的城区，为节省投资可以将蒸汽用作民用采暖。
目前，对铺设的输送蒸汽的管网进行设计和运行调节计算时，往往只进行水力计算［１］，对热力计算考虑较少，给蒸汽管网的计算带来了较大误差。
蒸汽管网的水力和热力工况是通过密度、定蒸汽管网水力热力联合计算数学模型及应用方法的研究孙玉宝（中交水运规划设计院，北京１００００７）摘要：利用连续性方程、动量方程和状态方程建立了蒸汽稳定流动数学模型，并简化求解得出了压降计算公式，建立了蒸汽管网水力热力联合计算数学模型，通过反复迭代校正管段流量、管段平均密度和定压比热容的方式，使水力和热力计算吻合在一起，采用管网热力模型与管网水力模型相联系的节点方程法求解节点温度与节点压力。
蒸汽管网水力和热力联合计算的方法，提高了计算精度，基于ＶＣ＋＋６．０编程工具编制了蒸汽管网水力热力计算分析系统，实现了管网计算的界面化操作。
并以实际蒸汽供热管网为例，对管网的水力、热力工况进行了全面的计算，计算结果与实际运行结果比较表明，该方法可以用于指导工程实践。
关键词：蒸汽管网；水力计算；热力计算；节点法；数学模型中图分类号：ＴＵ８３２．１文献标识码：Ａ文章编号：１００２－４９７２（２００６）１０－０２４２－０５ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＭｏｄｅｌ＆ＭｅｔｈｏｄｏｆＳｔｅａｍＮｅｔｗｏｒｋｓ′ＨｙｄｒａｕｌｉｃａｎｄＨｅａｔｉｎｇＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＳＵＮＹｕ－ｂａｏ（ＣｈｉｎａＣｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓＰｌａｎｎｉｎｇ＆ＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｆｏｒＷａｔｅｒＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００００７，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂａｓｅｄｏｎｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｃｏｎｔｉｎｕｉｔｙ，ｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｍｏｔｉｏｎ＆ｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｓｔａｔｅ，ｔｈｅｍａｔｈｅｍａｔｉｃｍｏｄｅｌｏｆｓｔｅａｍｓｔｅａｄｙ－ｓｔａｔｅｆｌｏｗｉｓｂｕｉｌｔ，ａｎｄｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄｔｏｓｏｌｖｅｐｒｅｓｓｕｒｅｌｏｓｓｆｏｒｍｕｌａ．Ｔｈｅｍｏｄｅｌｏｆｃｏｕｐｌｉｎｇｓｔｅａｍｐｉｐｅｎｅｔｗｏｒｋｓ′ｈｙｄｒａｕｌｉｃａｎｄｈｅａｔｉｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｉｓａｌｓｏｂｕｉｌｔ．Ｔｈｅｈｙｄｒａｕｌｉｃａｎｄｈｅａｔｉｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｉｓｃｏｍｂｉｎｅｄｂｙｉｔｅｒａｔｉｎｇｐｉｐｅｆｌｏｗ，ｐｉｐｅａｖｅｒａｇｅｄｅｎｓｉｔｙ＆ｃｏｎｓｔａｎｔ－ｐｒｅｓｓｕｒｅｓｐｅｃｉｆｉｃｉｓｏｂａｒｉｃｈｅａｔｃａｐａｃｉｔｙｒｅｐｅａｔｅｄｌｙ．Ｔｈｅｎｏｄｅｐｒｅｓｓｕｒｅ＆ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｓｓｏｌｖｅｄｂｙｓｏｌｖｉｎｇｎｏｄａｌｅｑｕａｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈｃｏｍｂｉｎｅｓｎｅｔｗｏｒｋｓ′ｈｙｄｒａｕｌｉｃｍｏｄｅｌａｎｄｎｅｔｗｏｒｋｓ′ｈｅａｔｉｎｇｍｏｄｅｌ．Ｔｈｅｓｙｓｔｅｍｏｆｓｔｅａｍｐｉｐｅｎｅｔｗｏｒｋｓ＇ｈｙｄｒａｕｌｉｃａｎｄｈｅａｔｉｎｇａｎａｌｙｓｉｓ＆ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｒｅａｌｉｚｅｓｏｐｅｒａｔｉｏｎｂｙｗｉｎｄｏｗｓ，ｗｈｉｃｈｉｓｐｒｏｇｒａｍｍｅｄｂｙＶＣ＋＋６．０．Ｉｔｉｓｐｒｏｖｅｄｔｈａｔｔｈｅｓｙｓｔｅｍｃａｎｂｅａｐｐｌｉｅｄｆｏｒｄｅｓｉｇｎｏｆｐｒｏｊｅｃｔａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｏｐｅｒａｔｉｏｎｔｈｒｏｕｇｈｃｏｍｐａｒｉｎｇｔｈｅｒｅｓｕｌｔｂｙｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｈａｔｏｆｔｈｅａｃｔｕａｌｅｘａｍｐｌｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔｅａｍｎｅｔｗｏｒｋｓ；ｈｙｄｒａｕｌｉｃｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｈｅａｔｉｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｍｅｔｈｏｄｏｆｎｏｄｅｓ；ｍａｔｈｅｍａｔｉｃｍｏｄｅｌ・・第１０期压比热容等状态参数相互影响的，因而建立蒸汽管网水力热力联合计算数学模型，并对其进行有效求解是解决蒸汽管网设计和运行调节计算的关键。
蒸汽管网水力热力耦合计算方法
蒸汽管网水力热力耦合计算方法
高鲁锋;郑海村;朱启振;孙德锋
【期刊名称】《中国科技论文》
【年(卷),期】2013(008)008
【摘要】针对目前蒸汽管网水力计算中忽略水力、热力工况相互影响导致计算结果误差偏大及计算方法适用范围小等问题,基于蒸汽输送过程中流动和传热特性,综合考虑蒸汽的可压缩性、状态变化、摩擦和传热等多种因素的作用,建立适用性广的水力热力耦合计算模型.采用标准四阶Runge-Kutta公式对数学模型进行求解.通过实例管网对其验证表明,耦合计算结果能够准确描述管网运行中蒸汽压力和温度的变化关系,各管段计算结果与实际运行数据的最大误差小于5％,耦合计算结果与运行数据吻合较好,精度高,可应用于实际蒸汽管网的设计计算和分析.
【总页数】4页(P812-815)
【作者】高鲁锋;郑海村;朱启振;孙德锋
【作者单位】山东电力工程咨询院有限公司,济南250013;山东电力工程咨询院有限公司,济南250013;山东电力工程咨询院有限公司,济南250013;山东电力工程咨询院有限公司,济南250013
【正文语种】中文
【中图分类】TK212
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第五章 第五讲室内蒸汽供暖系统水力计算
室内蒸汽供暖系统水力计算河南城建学院能源学院主讲：虞婷婷水力计算原则和方法在低压蒸汽供暖系统中，靠锅炉出口处蒸汽本身的压力，使蒸汽沿管道流动，最后进入散热器凝结放热。
蒸汽在管道内流动时，同样有沿程阻力损失和局部阻力损失。
在计算低压蒸汽管路可以忽略密度的变化，认为每个管段内的流量和整个系统的密度是不变的。
在低压蒸汽供暖管路中，蒸汽的流动状态多处于紊流过渡区。
管壁的粗糙度K=0.2mm 。
单位长度摩擦压力损失（比摩阻）可按下式：22v R d λρ=⋅在散热器入口处，预留1500~2000Pa 的剩余压力，克服阀门和散热器入口的局部阻力。
在进行低压蒸汽供暖系统管路的水力计算时，先从最不利的管路开始。
平均比摩阻建议控制比压降值按不超过100Pa/m 设计 凝水管路必须保证0.005以上的向下坡度，属非满管流状态。
()2000g pj P R lα-=∑一、室内低压蒸汽供暖系统管路水力计算方法1．确定锅炉压力2．最不利管路的水力计算3．其它立管的水力计算4．低压蒸汽供暖系统凝水管路管径选择例题：如图为重力回水的低压蒸汽供暖管路系统的一个支路。
锅炉房设在车间一侧。
每个散热器的热负荷均为4000W。
每根立管及每个散热器的蒸汽立管上均装有截止阀。
每个散热器凝水支管上装一个恒温式疏水器。
总蒸汽立管保温。
二、室内高压蒸汽供暖系统水力计算方法1 水力计算原理与低压蒸汽完全相同。
2 整个系统的蒸汽密度作为常数。
3 流动状态属于紊流过渡区及阻力平方区。
4 将局部阻力换算为当量长度进行计算。
5 蒸汽在管道内流动时，同样有摩擦阻力损失和局部阻力损失。
/Pa m平均比摩阻法：当蒸汽系统的其实压力已知时，最不利管路的压力损失为该管路到最远用热设备处各管段的压力损失的总和。
0.25pj P R l α=∑流速法：最不利管路的推荐流数值采用15~40m/s。
限制平均比摩阻法：高压蒸汽供暖干管的总压降不应超过凝水干管总坡降的1.2到1.5倍。
饱和蒸汽管道的水力与热力计算
饱和蒸汽管道的水力与热力计算摘要：饱和蒸汽在管道内长距离输送过程中，蒸汽压力、温度不断降低，且不断有凝结水产生，造成终点蒸汽品质降低和蒸汽量的损失。
结合相关设计经验，给出了饱和蒸汽管道水力和热力计算的主要内容和方法，包括蒸汽压降、保温、疏水量计算等。
关健词：饱和蒸汽管道；压降；保温；疏水量0引言核电机组产生的蒸汽为均饱和蒸汽，这些饱和蒸汽绝大部分被用来推动汽轮机发电，小部分蒸汽从二回路抽出后作为辅助蒸汽，提供给核岛和常规岛内需要使用蒸汽的用户。
核电厂内有输送辅助蒸汽的蒸汽管网，辅助蒸汽管网连接厂内不同机组。
实际运行过程中，当某台机组启动时，其所需的辅助蒸汽由其他运行中的机组提供，输送距离最远可超过1km，输送过程中产生的蒸汽压降和温降较大，因此必须计算终点处蒸汽的参数，以保证满足用户对蒸汽品质的要求。
1饱和蒸汽管道压降计算蒸汽属于可压缩流体，压降的计算原则上可以使用不可压缩流体（如水）的压降计算公式进行计算，但由于蒸汽的密度会随压力的变化而变化，密度的变化又会引起流速的变化。
因此在计算时应使用蒸汽的平均密度和平均流速[1]。
饱和蒸汽管道的压降计算公式为：(1)式(1)中，△P为蒸汽管道压力损失，Pa；ω为蒸汽的平均流速，m/s；ρ为蒸汽的平均密度，kg/m3；f为摩擦阻力系数，常用钢管的摩擦阻力系数可根据钢管的通径和绝对粗糙度（蒸汽管道的绝对粗糙度一般取0.2mm）通过查手册[1]获得；d为管道内径，mm；L为管道直线段总长度，m；L为局部阻力当量长度，如d果知道局部阻力件的类型和数量，可查手册[1]获得，如果暂无法得知局部阻力件的类型和数量，可暂取ΣLd=0.2L进行估算；1.15为安全系数。
2蒸汽管道保温热力计算2.1管道保温层厚度计算保温层厚度的计算公式为：(2)式中，q为单位表面积散热损失，w/m2；T为蒸汽的温度，取起点与终点的蒸汽平均温度，℃；Ta 为环境温度，℃；λ为保温材料的导热系数，W/m.℃；D为管道外径，m；D1为保温层外径，m；α为保温层外表面对空气的传热系数，W/m2.℃。
第十一章 蒸汽供热系统管网的
而分支线采用不超过最大允许流速进行水力计算； 2.采用主干线全线使用同一个平均蒸汽密度的计算方法 例题11－2中介绍的是将主干线分段，以每端中对应 的蒸汽密度情况假设计算用的平均密度ρpj’，然而迭代计 算，直至该数吻合，再进行下一管段计算，这样很繁琐。 而工程上也有在主干线的全线使用始、末端压力参数， 假设一个平均密度试算，经过迭代直至主干线的实际平 均蒸汽密度与先假设的平均密度基本符合即可。这样将 主干线视为一个计算管段，简化计算。 这种方法，对主干线的前面管段来说，因为计算采用 的蒸汽平均密度比实际运行时该管段中的蒸汽平均密度 小，而使前端偏于安全。而后方情况正相反，主干线后段
的安全性较差。在主干线越长时越不利。 3.采用由主干线末端向始段推算的方法 它是以主干线末端用户需求的压力为已知，假设该管 段前端压力，或热源压力的计算方法。 由于这种计算方法选择的蒸汽平均密度密度低些，所 以选用的管径在采用同样流速条件下使用的管径要大些， 安全性好，经济性差些。 4.如计算管段内是过热蒸汽（而不是饱和蒸汽）时， 由于过热蒸汽在管段中流动时变化较大，因此要根据 有关资料来确定管段的散热量对它的终参数的影响，然后 由终端的管段计算用的平均密度与假设的蒸汽平均密度比 较，以此来判断是否结束水力计算。而不仅是像饱和蒸汽 时，仅由压力降就可以确定了，因为饱和蒸汽状态仅与对
RP. j 105 pa.2 pI H I H a n g 120.9 pa m l 1 j
式中：pa.2是用户a疏水器后压力，即主干线始端压力， 为疏水管前压力的一半即0.5 pa.1； （2）对管段①的水力计算 1.确定汇到管段①中的各路凝水的两次汽量，采用：
蒸汽供热管路和凝结水管路的水力计算
供热蒸汽管路和凝结水管路水力计算（一）供热管网水力计算的基本原理蒸汽供热系统的管网由供汽管网和凝结水回收管网组成。
蒸汽供热系统管网水力计算的主要任务主要有以下三类：（1）按已知的热媒（蒸汽或凝结水）流量和压力损失，确定管道的直径。
（2）按已知热媒流量和管道直径，计算管道的压力损失，确定管路各进出口处的压力。
当供汽管路输送过热蒸汽时，还应计算用户入口处的蒸汽温度。
（3）按已知管道直径和允许压力损失，计算或校核管道中的流量。
根据水力计算的结果，不仅能分别确定蒸汽供热系统的管径、流量、压力以及温度，还可进一步确定汽源的压力和温度、凝结水回收系统的型式以及凝结水泵的扬程等。
本指导书主要阐述水力计算的基本原理、凝结水管网的水力工况、上述第一类计算的基本方法、基本步骤及典型计算示例。
至于上述第二类和第三类计算，由于与第一类计算原理相同、方法相似，因此未作详细说明。
1. 供热管网水力计算的基本公式在管路的水力计算中，通常把管路中流体流量和管径都没有改变的一段管子称为一个计算管段。
任何一个供热系统的管路都是由许多串联或并联的计算管段组成的。
当流体沿管道流动时，由于流体分子间及其与管壁间存在摩擦，因而造成能量损失，使压力降低，这种能量损失称为沿程损失，以符号“Δp y ”表示；而当流体流过管道的一些附件（如阀门、弯头、三通、散热器等）时，由于流动方向或速度的改变，产生局部旋涡和撞击，也要损失能量使压力降低，这种能量损失称为局部损失，以符号“Δp j ”表示。
因此，管路中每一计算管段的压力损失，都可用下式表示：Δp = Δp y +Δp j = Rl + Δp j Pa (2—1)式中:Δp —— 计算管段的压力损失，Pa ；Δp y —— 计算管段的沿程损失，Pa ；Δp j —— 计算管段的局部损失，Pa ；R —— 每米管长的沿程损失，又称为比摩阻，Pa/m ；L —— 管段长度，m 。
比摩阻可用流体力学的达西·维斯巴赫公式进行计算：22v d R ρλ= Pa/m (2—2)式中：λ —— 管段的摩擦阻力系数；d —— 管子内径，m ；v —— 热媒在管道内的流速，m/s ；ρ—— 热媒的密度，kg/m 3。
第十三章 蒸汽供热系统管网的水力计算与水力工况
蒸汽网路水力计算步骤与方法
1.根据各热用户的计算流量，确定蒸汽网 路各管段的计算流量
Q' G' A r
t/h
蒸汽网路水力计算步骤与方法
2.确定蒸汽网路主干线和平均比摩阻； • 主干线是从热源到某一热用户的平均比 摩阻最小的一条管线。 • 主干线的平均比摩阻为：
P R pj l 1 j
第三节
凝结水管网的水力工况和水力计算
包括各种流动状况的凝 结水回收系统示意图
一、管段AB
由用热设备出口至疏水器入 口的管段。 该管段的凝结水流动状态属 于非满管流。 疏水器的布置应低于用热设 备，凝水向下沿不小于0.005 的坡度流向疏水器。 水力计算根据凝水管段所担 负的热负荷确定这种干式凝 水管的管径。
5.根据计算管段的计算流量和水力计算表 条件下得出的Rbipj值，按水力计算表 选择蒸汽管道直径d、比摩阻Rbi和蒸汽 在管道内的流速vbi。
Rbi pj pj R pj
蒸汽网路水力计算步骤与方法
6.根据该管段假设的平均密度将从水力计 算表中得出的比摩阻Rbi值和vbi值换算 为在ρpj条件下的实际比摩阻和流速
lbid
0.5 0.2
lbid 1.26lbid
m
第二节 蒸汽网路水力计算方法
• 在进行蒸汽网路水力计算前，应根据供 热管网总平面图绘制蒸汽网路水力计算 草图。图上注明各热用户的计算热负荷 （或者计算流量）、蒸汽的参数，各管 段长度、阀门、补偿器等管道附件。
三、管段CD
从二次蒸发器（或高位水箱） 出口到凝水箱的管段。 管中流动的凝水是P3压力的饱 和凝水，如管中压降过大凝水 仍有可能汽化。
四、管段DE
输配管网 低压蒸汽管路水力计算
2 ．最不利管路的水力计算
采用控制比压降法进行最不利管路的水力计算。
低压蒸汽供暖系统摩擦压力损失约占总压力损失的60 ％，因此，根据预计的平均比摩阻：
=100 × 0.6 ＝60Pa ／m 左右和各管段的热负荷，选择各管段的管径及计算其压力损失。
计算时利用附录5 — 3 ，附录5 — 4 和附录4 — 2 。
附带说明，利用附录5 — 3 时，当计算热量在表中两个热量之间，相应的流速值可用线性关系折算。
比摩阻R 与流速( 热量Q) ，可按平方比关系折算得出。
如计算管段1 ，热负荷Q l ＝71000 w ，按附录5 — 3 ，现选用d ＝70mm 。
根据表中数据可知：当d ＝70mm ，Q ＝61900W 时，相应的流速＝12 ．1m ／s ，比摩阻R ＝20Pa ／m 。
当选用相同的管径d ＝70mm ，热负荷改变为Q l ＝71000w 时，相应的流速 1 和比摩阻R 1 的数值，可按下式关系式折算得出
m ／s
pa ／m
计算结果列于表5 — 2 和在5 — 3 中。
船舶蒸汽管网水力热力耦合计算方法
船舶蒸汽管网水力热力耦合计算方法
徐鹏;宋振国;陈汝刚;吴炜
【期刊名称】《中国舰船研究》
【年(卷),期】2016(011)004
【摘要】船舶蒸汽系统水力热力耦合计算是系统设计、管路布置的理论基础.在城市供热管网计算模型的基础上,针对船舶蒸汽系统管网布置错综复杂、管路附件多的特点,考虑蒸汽的可压缩性、管路及附件的摩擦阻力以及散热等特性,建立适用于船舶蒸汽系统管网的水力热力耦合计算模型,并采用标准四阶龙格—库塔(Runge-Kutta)方法对其进行求解.对某型船舶蒸汽系统的3种工况进行水力热力耦合计算,发现计算结果与试验数据最大误差不超过4.1%,满足工程计算的精度要求,表明所提出的方法能很好地应用于船舶蒸汽系统管网的设计优化和计算分析.
【总页数】5页(P116-120)
【作者】徐鹏;宋振国;陈汝刚;吴炜
【作者单位】海军驻大连船舶重工集团有限公司军事代表室,辽宁大连116005;中国舰船研究设计中心,湖北武汉430064;中国舰船研究设计中心,湖北武汉430064;中国舰船研究设计中心,湖北武汉430064
【正文语种】中文
【中图分类】U664.84
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3.蒸汽管网水力热力耦合计算方法 [J], 高鲁锋;郑海村;朱启振;孙德锋;
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5.面向船型优化的船舶静水力计算方法 [J], 蔡寒冰;冯佰威;常海超
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摘 要 ： 针对 目前蒸汽管网水力计算中忽略水 力、 热力工况相互 影响导致 计算结果 误差偏 大及 计算方 法适用 范 围小 等问题 ， 基 于蒸汽输送过程 中流动和传热特性 ， 综合考虑蒸汽 的可压 缩性、 状态变化、 摩擦和传 热等 多种 因素的作用 ， 建立适用 性广 的水 力 热力耦合计算模型 。采用标准 四阶 Ｒ ｕ ｎ ｇ ｅ － Ｋｕ ｔ ｔ ａ公式对数学模型进行求解。通过实例管 网对其验证表 明， 耦合 计算结果能够准 确描述管 网运行 中蒸汽压力和温度 的变化关系 ， 各 管段计算结果与实 际运 行数据 的最大误差 小于 ５ ， 耦合 计算结果 与运行 数 据 吻合较好 ， 精度 高， 可应用于实 际蒸汽管 网的设计计算和分析 。 关键词 ： 蒸汽管线； 耦合 ； 数学模 型； 可压缩性 ； 黏性 中图 分 类 号 ： ＴＫ ２ １ ２ 文献标志码 ： Ａ 文章编号 ： ２ ０ ９ ５ ～２ ７ ８ ３ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ８— ０ ８ １ ２ — ０ ４ Ｈｙ ｄ ｒ ａ ｕ ｌ ｉ ｃ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｃ ｏ ｕ ｐ ｌ ｉ ｎｇ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｓ ｔ ｅ ａ ｍ ｈ ｅ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｐ ｉ ｐ ｅ ｎｅ ｔ ｗｏ ｒ ｋ
第 ８卷
第 ８期
中 国 科 技 论 文
ＣＨ Ｉ ＮＡ Ｓ ＣＩ ＥＮＣＥ ＰＡＰＥＲ
Ｖｏ １ ． ８ Ｎｏ ． ８ Ａｕ ｇ ．２ ０ １ ３
２ ０ １ ３年 ８月
蒸 汽 管 网水 力 热 力 耦 合 计 算 方 法
高鲁锋 ， 郑海村 ， 朱启振 ， 孙德锋
（ 山 东电 力 工 程 咨 询 院 有 限 公 司 ， 济南 ２ ５ ０ ０ １ ３ ）
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