钢结构风荷载计算阻尼比

钢结构PKPM抗震计算模型一

一、结构模型概况
1.楼层信息
(一)楼层表
2.材料信息
(一)材料表
(二)配筋信息
(1) 梁、柱、支撑
(2) 剪力墙
3.风荷载信息
基本风压：0.55(kN/m2)
地面粗糙度：D
风压高度变化修正系数η：1.00
风荷载计算用阻尼比：0.02 4.工况和组合
（一）工况表
（二）组合表
二、分析结果
1.地震作用下的基底总反力
2.结构周期及振型方向
3.各地震方向参与振型的有效质量系数
4.竖向构件的倾覆力矩及百分比
(1) X向规定水平力
(2) Y向规定水平力
5.竖向构件地震剪力及百分比
6.规定水平作用下的位移比验算
(1) X向规定水平力
(2) Y向规定水平力
7.地震作用下的楼层位移和位移角验算
(1) 单向地震力作用
结构的最大层间位移为1/1707(塔1的第2F层)
7.弹塑性层间位移角
8.抗倾覆验算
【结论】整体抗倾覆能力足够，零应力区面积满足规范要求。

9.整体稳定刚重比验算
该结构ΣN/ΣH/250 > 0.1,应考虑重力二阶效应
塔1刚重比验算
【结论】该结构刚重比Di*Hi/Gi ≥ 5,能够通过高钢规(6.1.7)的整体稳定验算
三、时程分析包络结果
1.结构底部地震剪力包络结果
2.楼层剪力包络结果
3.楼层位移角包络结果
4.楼层位移包络结果
5.层间位移包络结果。

YJK计算参数(-注释)20171011

YJK计算参数(-注释)20171011SATWE结构计算中的参数选取一、总信息..............................................1、结构体系根据实际情况填写。

该参数直接影响整体指标统计、构件内力调整、构件设计等内容。

2、结构材料信息: 根据实际情况确定3、地下室层数：指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分的层数。

该参数对结构整体分析与设计有重要影响，无地下室时填0，有地下室时根据实际情况填写。

4、嵌固端所在层号： MQIANGU= 1嵌固端所在层号主要用于设计，如按《抗震规范》6.1.14.3.2条对梁、柱钢筋进行调整；按《高规》3.5.5.2条确定刚度比限值；地震组合下的设计内力调整；底部加强区起始位置等方面。

软件默认嵌固层号=地下室层数，如果在基础顶嵌固，则该参数填0，如果修改了地下室层号，1；对钢结构或大型体育场馆类（指没有严格的标准楼层概念）结构应选一次性加载。

10、风荷载计算信息：一般计算方式。

一般计算方式：软件先求出某层X、Y方向水平风荷载外力FX、FY，然后根据该层总节点数计算每个节点承担的风荷载值，再根据该楼层刚性楼板信息计算该刚性板块承担的总风荷载值并作用在板块质心；如果是弹性节点，则直接施加在该节点上，最后进行风荷载计算；11、地震力计算信息：计算水平地震作用12、生成绘等值线用数据选中该参数之后，后处理中的“等值线”才有数据，用来画墙、弹性楼板、转换梁以及框架梁转连梁的应力等值线。

二、计算控制信息..............................................1、水平力与整体坐标夹角该参数为地震作用、风荷载计算时的X正向与结构整体坐标系下X轴的夹角，逆时针方向为正，单位为度。

改变该参数时，地震作用和风荷载计算时的X正向将发生改变，进而影响与坐标系方向有关的统计结果，如风荷载计算时的迎风面宽度、风荷载、地震作用计算时的层外力、层间剪力、层间位移、层刚度等指标。

建筑结构阻尼比

建筑结构阻尼比一、阻尼比用于表达结构阻尼的大小，是结构的动力特性之一，是描述结构在振动过程中某种能量耗散的术语，引起结构能量耗散的因素（或称之为影响结构阻尼比的因素）很多，主要有：（1）材料阻尼、这是能量耗散的主要原因。

（2）周围介质对振动的阻尼。

（3）节点、支座联接处的阻尼（4）通过支座基础散失一部分能量。

结构类型和材料分类给出了共一般分析采用的所谓典型阻尼比的值。

综合各国情况，钢结构的阻尼比一般在0.01－0.02之间（单层钢结构厂房可取0.05），钢筋混凝土结构的阻尼比一般在0.03－0.08之间。

以上的典型阻尼比的值即为结构动力学在等效秥滞模态阻尼中，采用的阻尼比的值。

在等效秥滞模态阻尼中，混凝土结构刚性较大，而且破坏过程（钢筋屈服和混凝土破碎）中也能够吸收大量能量；钢结构较为柔软主要通过弹塑性变形吸收能量，较混凝土而言脆断的可能性低得多，变形量也较大，一般认为10层以下的钢结构建筑物基本不会发生倒塌事故。

综上可以看出，钢结构体系变形大，破环程度小是其优势，钢结构抗震方面的优势更多是从材料较轻，承载力高，地震过程中弹塑性变形较大，基本不会发生断裂，构造措施（如柱间支撑）等方面表现出来的。

二、现行设计规范关于结构阻尼比的取值内容：GB50011-2010建筑抗震设计规范规定：第5．1．5条：建筑结构地震影响系数曲线(图5．1．5)的阻尼调整和形状参数应符合下列要求：1 除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05,……。

其中专门规定有：8 多层和高层钢结构房屋中8．2 计算要点中第8．2．2条钢结构抗震计算的阻尼比宜符合下列规定：1 多遇地震下的计算，高度不大于50m时可取0.04；高度大于50m且小于200m时，可取0.03；高度不小于200m时，宜取0.02。

2 当偏心支撑框架部分承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50％时，其阻尼比可比本条1款相应增加0.005。

3 在罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼比可取0.05。

盈建科YJK计算参数详解—风荷载信息

风荷载执行规范：选择最新的。

地面粗糙度类别：《荷规》8.2.1.修正后的基本风压：指沿海、强风地区及规范特殊规定等可能在基本风压基础上，对基本风压进行修正后的风压。

对于一般工程，可按照《荷规》的规定采用。

《高规》4.2.2条规定，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。

对于该条规定，软件通过“荷载组合”选项卡的“承载力设计时风荷载效用放大系数”来考虑，不需且不能在修正后的基本风压上乘以放大系数。

风荷载计算用阻尼比：《荷规》8.4.4。

结构X、Y项基本周期：初始默认，设计人员应将计算后的结构基本周期重新填入，重新计算以得到更准确的风荷载计算结果。

承载力…放大系数：《高规》4.2.2，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。

风压：取值与风荷载计算时采用的“基本风压”可能不同（10或50年），因此单独列出，仅用于舒适度验算。

结构阻尼比：《高规》3.7.6，宜取0.01～0.02，高度不小于150m才考虑风振舒适度。

精细计算……风荷加载：以前是对柱按柱顶的节点荷载加载，即把作用在整个柱上的风荷载作为柱顶节点集中力加载，这样计算的内力位移偏大。

风荷载按柱间均布风荷载加载更符合钢结构门式刚架等设计的需要。

精细风情况可操作，默认勾选。

考虑顺风向风振：《荷规》8.4.1：对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，以及基本自振周期T1大于0.25s的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。

其他风向角度：软件自动计算的风工况为+X，-X，+Y，-Y四个工况，即0，90，180，270度方向。

若需要考虑其他方向的风工况，可在“其他风向”参数中指定。

此处设置后，设计时将增加相应的一组风工况效应并自动组合。

体型分段数：该参数用来确定风荷载计算时沿高度的体型分段数，目前最多为3段。

最高层号：该参数用来确定当前分段所对应的最高结构层号，起始层号为前一段最高层号+1X、Y挡风：软件在计算迎风面宽度时，按该方向最大宽度计算，未考虑中通、独立柱等情况，使得计算风荷载偏大。

风荷载计算阻尼比

风荷载计算阻尼比
风荷载计算中的阻尼比通常表示为ξ（ksi），它是结构系统的
阻尼与临界阻尼（即无阻尼系统的阻尼）之比。

阻尼比的取值范围通常为0到1之间。

通常情况下，阻尼比的大小会对结构的应力响应、位移响应和稳定性等方面产生影响。

当阻尼比为0时，结构处于无阻尼状态，这意味着没有任何阻尼力可以减缓结构的振动，其响应会保持振幅恒定，并且可能产生共振。

当阻尼比为1时，结构处于临界阻尼状态，这意味着阻尼力与反弹力之间的比例为1:1，这是结构受到最大减振作用的状态。

在实际的工程设计中，根据结构的特点和工程要求，通常会选择合适的阻尼比来平衡结构的减振效果和经济性。

常用的阻尼比范围通常为0.02到0.1之间。

需要注意的是，风荷载计算中阻尼比的取值通常是经验性的，并且不同的计算方法和规范可能会有不同的建议值。

因此，在具体的工程设计中，需要参考当地的设计规范和准则，并结合结构的特点和工程要求来确定适当的阻尼比值。

钢结构通道后附计算书

计算书CALCULATION DOCUMENT工程编号：工程名称：项目名称：设计阶段：设计专业：计算内容：专业负责人：计算人：校对人：审核人：日期：计算软件：3D3S V14.1.8目录1设计依据 (1)2计算简图 (1)3荷载与组合 (2)3.1荷载工况 (2)3.2节点荷载 (3)3.3单元荷载 (3)3.4面荷载 (6)3.5其它荷载 (6)3.6荷载组合 (7)4内力位移计算结果 (7)4.1内力 (7)4.1.1最不利内力 (7)4.1.2内力包络及统计 (12)4.2位移 (17)4.2.1组合位移 (18)5设计验算结果 (19)5.1设计验算结果图及统计表 (19)5.2设计验算结果表 (24)附录 (26)1设计依据《钢结构设计规范》(GB50017-2017)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014)《钢管混凝土结构设计规程》(CECS28:2012)《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS159-2004)《钢结构焊接规范》(GB50661-2011)《钢结构高强度螺栓连接技术规程》(JGJ82-2011)2计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)3荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1荷载工况荷载工况汇总表工况号荷载类型荷载说明0恒1活工况号荷载类型荷载说明2风3风(1)杆件导荷载列表(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m)序号荷载类型工况导荷方式体型系数面荷载值(基本风压)1恒0双向杆件-- 6.00 2活1双向杆件-- 3.50 3风2双向杆件-0.600.353.2节点荷载3.3单元荷载1)工况号:0*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体型系数面荷载值(基本风压)kN/m21恒载双向杆件-- 6.00面荷载分布图:面荷载序号1分布图（红线表示荷载分配到的单元）2)工况号:1*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体型系数面荷载值(基本风压)kN/m21活载双向杆件-- 3.50面荷载分布图:面荷载序号1分布图（红线表示荷载分配到的单元）3)工况号:2*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体型系数面荷载值(基本风压)kN/m21风载双向杆件-0.600.35面荷载分布图:面荷载序号1分布图（红线表示荷载分配到的单元）3.4面荷载(1)板面荷载图(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m) 3.5其它荷载(1).风总信息基本风压：0.35(kN/m2)地面粗糙度：B风压高度变化修正系数η：1.00风荷载计算用阻尼比：0.02风荷载参数高度(m)μz（修正前）ημzβz4.60 1.00 1.00 1.00 1.86(2).地震作用无地震。

钢结构风荷载计算阻尼比

钢结构风荷载计算阻尼比阻尼比是指结构在振动过程中能量损失的比例，它与结构的阻尼特性密切相关。

在钢结构风荷载计算中，阻尼比的确定对于结构的稳定性和安全性具有重要意义。

阻尼比的大小直接影响结构的振动响应。

当结构受到风荷载作用时，会发生振动现象。

较小的阻尼比会导致结构振动的持续时间较长，振幅较大，从而增加了结构的破坏风险。

而较大的阻尼比则能够有效地减小结构振动的幅值和持续时间，提高结构的稳定性。

阻尼比的选择也与结构的自振频率相关。

自振频率是结构固有的振动频率，与结构的刚度和质量密切相关。

当阻尼比小于临界阻尼比时，结构的自振频率将接近无阻尼自振频率。

而当阻尼比等于临界阻尼比时，结构的自振频率将等于临界频率。

在实际工程中，通常会选择适当的阻尼比，使结构的自振频率与风荷载的频率相差较大，从而减小共振风险。

阻尼比的确定还需考虑结构的材料特性和使用环境等因素。

不同材料的结构在振动过程中阻尼特性各异，因此在进行风荷载计算时，需要根据实际情况选择合适的阻尼比。

同时，结构所处的环境条件也会对阻尼比的选择产生影响。

例如，建筑结构所处的地理位置、气候条件等都会影响风荷载的大小和频率，进而影响阻尼比的确定。

在实际工程中，通常采用实验测定或基于经验公式来确定阻尼比。

实验测定是通过对结构进行振动测试，获得结构的振动参数，进而计算出阻尼比。

而基于经验公式则是根据历史数据和工程经验得出的一些近似公式，用于估计阻尼比的大小。

在选择合适的阻尼比时，需要综合考虑结构的特点、使用要求和经济性等因素。

阻尼比对于钢结构风荷载计算具有重要影响。

合理选择阻尼比能够提高结构的稳定性和安全性，减小结构的振动响应。

在实际工程中，需要根据结构的特点和使用要求，选择合适的阻尼比进行风荷载计算，并结合实验测定和经验公式等方法进行验证。

只有确保阻尼比的准确确定，才能保证钢结构在风荷载作用下的安全可靠性。

浅谈门式刚架轻型钢结构房屋设计的荷载取值问题

浅谈门式刚架轻型钢结构房屋设计的荷载取值问题发表时间：2017-10-24T16:23:52.487Z 来源：《基层建设》2017年第17期作者：杨成林[导读] 摘要：随着国民经济的迅速发展，我国钢结构建筑的发展十分迅速，钢结构房屋的设计已成为我国设计工作的主要内容之一。

信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司大连分院辽宁省大连市 116000 摘要：随着国民经济的迅速发展，我国钢结构建筑的发展十分迅速，钢结构房屋的设计已成为我国设计工作的主要内容之一。

其中，门式刚架轻型钢结构具有环保、造价低、重量轻、安装方便、施工周期短、适合较大跨度等优点，因此，在工业厂房中已得到了较广泛的应用。

门式刚架更是发展迅猛，但是，我国轻钢结构起步较晚，工程经验不足，实际工程设计中，荷载的正确取值影响结构的安全性和结构的经济性，所以还需要设计人员进一步研究我们设计中的荷载取值问题，确保工程的设计质量，推动门式刚架轻型钢结构的进一步发展。

本文总结了门式刚架轻型钢结构房屋设计中常见的荷载取值问题，分析了荷载取值对门式刚架轻型钢结构房屋设计的影响，仅供设计参考。

关键词：门式刚架轻型钢结构；荷载取值， 1.引言门式刚架的荷载与其组合的计算应参照现行《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）进行。

由于门式刚架作用荷载类型较少，满荷载概率相对较高，计算时应注意荷载参数和组合的合理与正确取值。

对于门式刚架轻型钢结构而言采用的设计荷载包括永久荷载、竖向可变荷载、温度作用和地震作用.2. 永久荷载永久荷载包括结构自重和悬挂或建筑设施荷载。

2.1结构自重结构自重包括屋面板、墙板、檩条、支撑、刚架梁柱及连接等构件配件的自重。

初步计算时，应仔细查看建筑图中标明的做法，计算结构自重。

屋面板和墙面板取值不能偏小或者漏算。

屋面板可能会采用夹芯双层压型钢板，里面有附加檩条，计算不能按单层板重量采用。

YJK参数设置详细解析-yjk 刚性楼板

结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。

2、结构材料信息：按实际情况填写。

3、结构所在地区：一般选择“全国”。

分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。

B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。

4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。

5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。

如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。

由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。

在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。

如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。

6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。

应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。

8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。

程序不能自动识别转换层，需要人工指定。

对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。

9、加强层所在层号：人工指定。

根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。

10、底框层数：用于框支剪力墙结构。

高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。

YJK参数设置详细解析

结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。

2、结构材料信息：按实际情况填写。

3、结构所在地区：一般选择“全国”。

分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。

B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。

4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。

5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。

如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。

由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。

在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。

如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。

6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。

应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。

8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。

程序不能自动识别转换层，需要人工指定。

对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。

9、加强层所在层号：人工指定。

根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。

10、底框层数：用于框支剪力墙结构。

高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。

风荷载作用下钢结构阻尼比

风荷载作用下钢结构阻尼比
近年来，随着建筑风荷载设计的提高，钢结构在建筑行业中应用日益广泛。

钢结构在受到风荷载作用时，会产生较大的振动，在减小结构的振动幅值方面，阻尼比起着至关重要的作用。

本文将围绕“风荷载作用下钢结构阻尼比”展开探讨。

第一步：阻尼比的概念
阻尼比指的是结构在振动过程中，随着时间的推移，振动能量耗散的速率与振动能量的总量之比。

阻尼比越大，结构的振幅越小，阻尼比主要由材料的内摩擦或者阻尼器的摩擦而产生。

第二步：钢结构的振动特性
钢结构的振动特性主要取决于结构本身的质量、刚度以及阻尼比等因素。

在模拟钢结构的风荷载振动时，结构的阻尼比能够有效降低结构的振动幅值，同时提高结构的稳定性。

第三步：提高阻尼比的方法
1. 采用更高阻尼材料，例如橡胶和钢铁等，增加结构的内部摩擦力，以达到降低振幅的效果。

2. 采用阻尼器来增加结构的阻尼比，阻尼器具有一定的材料弹性，能够承受一定的挤压应力，从而起到减震作用。

3. 在结构的设计中，适当增加结构的质量，提高结构的稳定性，减小结构振幅。

第四步：结论
阻尼比是影响钢结构抗风性能的重要参数，钢结构在受到风荷载作用时，需要采取适当的措施来提高结构的阻尼比，以达到减小结构振幅的效果，确保结构的安全性和稳定性。

GJ2计算书.out

2、标准截面特性
截面号 Xc Yc Ix Iy A
1 0.15000 0.22500 0.40983E-03 0.54036E-04 0.11460E-01
2 0.15000 0.21250 0.36084E-03 0.54033E-04 0.11210E-01
( 4) 5 7 ( 5) 6 4 ( 6) 7 6
---- 柱上下节点偏心 ----
节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值
工程名: mj-10
************ PK11.EXE *****************
日期: 5/ 4/2011
时间:21:05:55
1 1 1 1.80 0.00
1 1 1 1.80 0.00
( 2) 27, 300, 300, 300, 550, 10.0, 12.0, 12.0, 5
( 3) 27, 300, 300, 550, 300, 10.0, 12.0, 12.0, 5
( 4) 16, 300, 300, 300, 10.0, 12.0, 12.0, 5
梁刚度增大系数: 1.00
钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85
门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算
钢结构受拉柱容许长细比: 300
钢结构受压柱容许长细比: 180
钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180
柱顶容许水平位移/柱高: l / 60
3 0.00 36.88 15.73 102.26 -29.87 -15.73
--- 梁内力 ---
梁号 M N V M N V
---- 梁关联号 ----

建筑结构阻尼比选择

建筑结构阻尼比一、阻尼比用于表达结构阻尼的大小，是结构的动力特性之一，是描述结构在振动过程中某种能量耗散的术语，引起结构能量耗散的因素（或称之为影响结构阻尼比的因素）很多，主要有：（1）材料阻尼、这是能量耗散的主要原因。

（2）周围介质对振动的阻尼。

（3）节点、支座联接处的阻尼（4）通过支座基础散失一部分能量。

结构类型和材料分类给出了共一般分析采用的所谓典型阻尼比的值。

综合各国情况，钢结构的阻尼比一般在0.01－0.02之间（单层钢结构厂房可取0.05），钢筋混凝土结构的阻尼比一般在0.03－0.08之间。

以上的典型阻尼比的值即为结构动力学在等效秥滞模态阻尼中，采用的阻尼比的值。

在等效秥滞模态阻尼中，混凝土结构刚性较大，而且破坏过程（钢筋屈服和混凝土破碎）中也能够吸收大量能量；钢结构较为柔软主要通过弹塑性变形吸收能量，较混凝土而言脆断的可能性低得多，变形量也较大，一般认为10层以下的钢结构建筑物基本不会发生倒塌事故。

综上可以看出，钢结构体系变形大，破环程度小是其优势，钢结构抗震方面的优势更多是从材料较轻，承载力高，地震过程中弹塑性变形较大，基本不会发生断裂，构造措施（如柱间支撑）等方面表现出来的。

二、现行设计规范关于结构阻尼比的取值内容：GB50011-2010建筑抗震设计规范规定：第5．1．5条：建筑结构地震影响系数曲线(图5．1．5)的阻尼调整和形状参数应符合下列要求：1 除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05,……。

其中专门规定有：8 多层和高层钢结构房屋中8．2 计算要点中第8．2．2条钢结构抗震计算的阻尼比宜符合下列规定：1 多遇地震下的计算，高度不大于50m时可取0.04；高度大于50m且小于200m时，可取0.03；高度不小于200m时，宜取0.02。

2 当偏心支撑框架部分承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50％时，其阻尼比可比本条1款相应增加0.005。

3 在罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼比可取0.05。

YJK参数设置详细解析

结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。

2、结构材料信息：按实际情况填写。

3、结构所在地区：一般选择“全国”。

分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。

B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。

4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。

5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。

如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。

由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。

在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。

如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。

6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。

应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。

8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。

程序不能自动识别转换层，需要人工指定。

对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。

9、加强层所在层号：人工指定。

根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。

10、底框层数：用于框支剪力墙结构。

高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。

YJK参数设置详细解析

结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。

2、结构材料信息：按实际情况填写.3、结构所在地区：一般选择“全国”。

分为全国、上海、广东,分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。

B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。

4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。

5、嵌固端所在层号：（P219～224) 抗规6。

1。

14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。

如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍,可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位,直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。

由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等)无关,所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。

在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。

如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。

6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。

应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7.8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时,转换层所在层号应填入5。

程序不能自动识别转换层，需要人工指定。

对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算,即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1)进行判断，是否为3层或3层以上转换.9、加强层所在层号:人工指定。

根据《高规》10.3、《抗规》6。

1。

10条并结合工程实际情况填写。

10、底框层数:用于框支剪力墙结构。

高规10。

211、施工模拟加载层步长：一般默认1。

塔架风荷载计算表格

1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.766 0.766 0.766 0.766 0.766 0.766 0.766 0.766
61.873 61.873 61.873 61.873 61.873 61.873 61.873 61.873
0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010
4、风振系数 βz 计算 (B 类)
求g
求I10
求x1
求R
塔段编号
峰值因子g
湍流强度I10
结构第一自振频率
粗糙度修正系数kw
基本风压w0
x1
阻尼比（钢结构）
1
2.5
2
2.5
3
2.5
4
2.5
5
2.5
6
2.5
7
2.5
8
2.5
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
计算点高度z
68.500 63.875 58.325 50.750 42.150 34.650 20.900 5.600

(整理)夹层钢结构计算书.

夹层钢结构计算书设计人：校对人：| 建筑结构的总信息|| SATWE 中文版|| 文件名: WMASS.OUT ||||工程名称: 设计人: ||工程代号: 校核人: 日期:2011/ 7/ 8 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息: 无填充墙的钢结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF =0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y 两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y 两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号：MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.45地面粗糙程度: B 类结构基本周期（秒）: T1 = 0.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 1各段体形系数: USi = 1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 8.00场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.16罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.90框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 是斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到1层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 1.00梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 00.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 0顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360柱主筋强度(N/mm2): IC = 360墙主筋强度(N/mm2): IW = 210梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.30设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 30.00柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否荷载组合信息........................................恒载分项系数: CDEAD=1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF= 1剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN= 2.85*************************************************** ******* 各层的质量、质心坐标信息**************************************************** ******层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量(m) (m) (t) (t)1 1 17.296 14.575 2.850 234.2 51.6活载产生的总质量(t): 51.600恒载产生的总质量(t): 234.208结构的总质量(t): 285.808恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)*************************************************** ******* 各层构件数量、构件材料和层高**************************************************** ******层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 185(30) 12(30) 0(25)2.850 2.850*************************************************** ******* 风荷载信息**************************************************** ******层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y1 1 40.01 40.0 114.0 26.68 26.7 76.0============================================== =============================计算信息============================================== =============================Project File Name : 01计算日期: 2011. 7. 8开始时间: 23:50: 4可用内存: 976.00MB第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间: 23:50: 4第二步: 组装刚度矩阵并分解开始时间: 23:50: 5FALE 自由度优化排序Beginning Time : 23:50: 5.32End Time : 23:50: 5.39Total Time (s) : 0.07FALE总刚阵组装Beginning Time : 23:50: 5.42Total Time (s) : 0.05VSS 总刚阵LDLT分解Beginning Time : 23:50: 5.50 End Time : 23:50: 5.51 Total Time (s) : 0.01VSS 模态分析Beginning Time : 23:50: 5.53 End Time : 23:50: 5.54 Total Time (s) : 0.01形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解Beginning Time : 23:50: 5.68 End Time : 23:50: 5.71 Total Time (s) : 0.03FALE 自由度优化排序End Time : 23:50: 6.10Total Time (s) : 0.38FALE总刚阵组装Beginning Time : 23:50: 6.10End Time : 23:50: 6.20Total Time (s) : 0.10VSS 总刚阵LDLT分解Beginning Time : 23:50: 6.21End Time : 23:50: 6.23Total Time (s) : 0.02End Time : 23:50: 6.23Total Time (s) : 0.02第五步: 计算杆件内力开始时间: 23:50: 6活载随机加载计算计算杆件内力结束日期: 2011. 7. 8时间: 23:50: 7总用时: 0: 0: 3============================================== =============================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度============================================== =============================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 17.6390(m) Ystif= 14.0130(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 17.2959(m) Ymass= 14.5747(m) Gmass= 337.4081(t)Eex = 0.0309 Eey = 0.0506Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 1.1996E+06(kN/m) RJY = 1.2592E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------============================================== ==============================抗倾覆验算结果============================================== ==============================抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载22864.6 76.0 300.78 0.00Y风荷载34297.0 50.7 676.58 0.00X 地震22864.6 847.6 26.98 0.00Y 地震34297.0 839.7 40.84 0.00============================================== ==============================结构整体稳定验算结果============================================== ==============================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.120E+07 0.126E+07 2.85 2858. 1196.23 1255.66该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*************************************************** ******************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值**************************************************** *******************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1 1 0.3288E+04 0.3252E+04 1.00 1.00============================================== ========================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)============================================== ========================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.0973 4.30 0.99 ( 0.98+0.01 ) 0.012 0.0947 94.71 1.00 ( 0.01+0.99 ) 0.003 0.0774 35.58 0.02 ( 0.01+0.01 ) 0.98地震作用最大的方向= 1.966 (度)============================================== ==============仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 442.61 33.26 -451.12振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 2.98 -36.18 22.15振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 4.27 3.05 381.21各振型作用下X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 442.612 2.983 4.27各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 446.11 446.11(15.61%) (15.61%) 1271.40 450.44抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 3.20%X 方向的有效质量系数: 99.50%============================================== ==============仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 33.26 2.50 -33.90振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 -36.18 439.20 -268.89振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 3.05 2.19 272.69各振型作用下Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 2.502 439.203 2.19各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 441.97 441.97(15.46%) (15.46%) 1259.61 444.09抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 3.20%Y 方向的有效质量系数: 100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数1 1.000 1.000|| SATWE 位移输出文件|| 文件名称: WDISP.OUT||| 工程名称: 设计人: || 工程代号: 校核人: 日期:2011/ 7/ 8 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h1 1 107 0.42 0.37 1.12 2850.107 0.42 0.37 1.12 1/6816.X方向最大值层间位移角: 1/6816.=== 工况 2 === X 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h1 1 107 0.42 0.37 1.12 2850.107 0.42 0.37 1.12 1/6801.X方向最大值层间位移角: 1/6801.=== 工况 3 === X-5% 偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h1 1 107 0.46 0.37 1.23 2850.107 0.46 0.37 1.23 1/6224.X方向最大值层间位移角: 1/6224.=== 工况 4 === X+5% 偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h1 1 107 0.38 0.37 1.01 2850.107 0.38 0.37 1.01 1/7533.X方向最大值层间位移角: 1/7533.=== 工况 5 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h1 1 13 0.37 0.35 1.06 2850.13 0.37 0.35 1.06 1/7690.Y方向最大值层间位移角: 1/7690.=== 工况 6 === Y 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h1 1 13 0.37 0.35 1.06 2850.13 0.37 0.35 1.06 1/7663.Y方向最大值层间位移角: 1/7663.=== 工况7 === Y-5% 偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h1 1 13 0.39 0.35 1.11 2850.13 0.39 0.35 1.11 1/7342.Y方向最大值层间位移角: 1/7342.=== 工况8 === Y+5% 偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h1 1 13 0.35 0.35 1.01 2850.13 0.35 0.35 1.01 1/8072.Y方向最大值层间位移角: 1/8072.=== 工况9 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h1 1 13 0.03 0.03 1.00 2850.13 0.03 0.03 1.00 1/9999.X方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况10 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h1 1 23 0.02 0.02 1.00 2850.23 0.02 0.02 1.00 1/9999.Y方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况11 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)1 1 59 -10.54=== 工况12 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)1 1 59 -7.17。

轻型门式刚架钢结构-荷载计算

轻型门式刚架钢结构——荷载计算恒载包括刚架自重及屋面板，檩条，保温棉等重量。

以下为一些常规的恒载取值：檩条＋屋面板（0.5mm）：0.10 KN/m2檩条＋屋面板（0.5mm）+屋面内衬板(0.5mm) 0.15 KN/m2檩条＋夹芯板：0.15 KN/m2具体的恒载计算还需要根据具体情况进行计算，如果屋面悬挂设备较多，用于悬挂设备的联系梁的重量也不容忽视，都应该计入屋面恒载。

2活载及屋面悬挂荷载屋面活荷载：当采用压型钢板轻型屋面时，屋面竖向活荷载的标准值应取0.5KN/m2 (注：当刚架或檩条仅有一个可变且受荷面积超过60m2时，对钢框架，活荷载可取0.3KN/m2)。

屋面悬挂荷载是指由喷淋，管道，灯具等，屋面悬挂荷载可以被包括在屋面活荷载内。

常用的屋面悬挂荷载值可参考如下：石膏天花板吊顶0.15 KN/m2空调管道0.05 KN/m2灯具0.05 KN/m2喷淋0.15 KN/m2需要指出的是，由于轻钢结构屋面系统很轻，当采用STS 等设计软件时（该软件不允许用户增加悬挂荷载工况），屋面悬挂核载归并在活荷载是比较适合的。

如将屋面悬挂荷载考虑在恒载内，则恒载＋风载组合时设计偏于不安全。

3雪荷载在考虑雪荷载时需要注意：1．需要按照规范50009-2012，考虑μr—屋面积雪分布系数，基本雪压乘以积雪系数便是雪荷载标准值；2．在设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况：（1）屋面板和檩条按积雪不均匀分布的最不利情况采用；（2）屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分布的情况采用；（3）框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用。

4风荷载门式刚架的风荷载体型系数，可以按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）取值，也可按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002，2012版)。

请注意以下事项：1．基本风压应按荷载规范附录E.4 中附表E.5给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2。