门式钢管脚手架设计计算
门式钢管脚手架计算书
门式钢管脚手架计算书一、基本参数:脚手架用途结构脚手架脚手架搭设高度H = 8.5 m脚手架距墙体距离b2 = 2000 mm连墙件布置形式 2 步3 跨同时施工层数n = 1 层施工均布荷载Qk = 3 kN/m2门架型号MF1219门架立(横)杆钢管φ42×2.5门架加强杆钢管φ26.8×2.5门架步距h = 1950 mm门架跨距l = 1500 mm地基承载力标准值fgk = 200 N/mm2基础底面面积 A = 40 m2二、荷载计算(1) 静荷载标准值门架自重NG1=0.115 kN/m交叉支撑自重NG2=0.021 kN/m连接棒自重NG3=0.003 kN/m锁臂自重NG4=0.004 kN/m水平架自重NG5=0.169 kN/m扣件自重NG6=0 kN/m静荷载标准值NG=0.115 + 0.021 + 0.003 + 0.004 + 0.169 + 0=0.143 kN/m(2) 活荷载标准值NQ = (1500÷1000)×(1219÷1000)×3 = 5.49 kN(3) 风荷载标准值计算其中：wo 基本风压，wo=0.3 kN/m2μz 风荷载高度变化系数μz=0.74μs 风荷载体型系数μs=0.25经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×0.74×0.25×0.3=0.04 kN/m2。
三、立杆的稳定性计算1、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中: NG 静荷载标准值，NG=0 kN/mNQ 活荷载标准值，NQ=5.49 kNH 脚手架的搭设高度，H=8.5 m。
经计算得到N=1.2÷0×8.5+1.4×5.49=7.69 kN2、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中：wk 风荷载标准值，wk=0.04（kN/m）；H1 连墙件的竖向间距，H1=3.9m；b 门架的宽度b = 1219 mml 门架跨距l = 1500 mmH 脚手架搭设高度H = 8.5 mNG 静荷载标准值NG = 0.143 kN/mNQ 活荷载标准值NQ = 5.49 kN经计算N=1.2×0.143×8.5+0.85×1.4×(5.49+2×0.04×1500×3.9^2÷(10×(1219÷1000)))=8.17 kN3、作用于一榀门架的轴向力设计值取上面计算中的大值N=8.17 kN。
板模板(门架)计算书(门架型号为MF1219,扣件连接方式为单扣件,承重架类型为纵向支撑垂直于门架)
施工安全计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。
一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):4.00承重架类型设置:门架垂直于梁截面；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h(mm):1930.00，h 1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):25.00；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):0.53.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级::C25；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：60.0板底横向方木截面高度(mm)：80.0板底纵向方木截面宽度(mm)：60.0板底纵向方木截面高度(mm)：80.0板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：20.0二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载参数三、设计简图1 一立杆.2-立杆加强杆£ 3—横杆14一横杆加强杆ln精门架简图落地门架.门架简图14r* B-ttttfi UnfihIL-O I u-^fcWh iwwh iw^落地门架—门架平面图四、门架稳定性计算门架型号MF1219 水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型① 48x3 水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型① 48x31、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1=(G kl+ G k2X2+ G k3X1/2+ G k4X2X1/1+ G k5X2+ G k6X2)/h二(0.224+ 0.040x2+ 0.165x1/2+ 0.184x2x1/1+ 0.006x2+ 0.0085x2)/1.950 =0.402kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2=(G k7Xl/COSa x2/4+ G k8XlX1/4+ G k9/4+ G ki0*4/4+ G ki*+ G k/X h) /h二(0.038x1.830/0.684x2/4+ 0.038x1.830x1/4+ 0.014/4+ 0.015x4/4+0.015x1.830+ 0.050x1.830x1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=nx Q k xbxl=2x3x1.219x1.83=13.385 kN门架宽度b,见门架型号编辑风荷载标准值：«k=^z x^s x«o =0.74x0.8x0.3=0.178 kN/ m2q k= 3k x 1=0.178x1.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325x3.92/10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2x(0.402+0.15)x33.6+1.4x13.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9x1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2x (0.402+0.15)x33.6+0.9x1.4x (13.385+2x0.494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I/h1/h0=107800+107800x1536/1930=193593 mm4 i=(I/A1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmX=kh0/i=1.22x1930/21.37=110.19由九查规范表B.0.6,得①=0.516N d寸• Af=0.516x424x2x205x 10-3=89.7kN 得，N < N d门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
常见钢管脚手架及门式支架的部分设计计算
其 中， ＝ １２ Ｎ（ 十 Ｎ ．（
）＋１４ Ｎ 。 ．
Ａｎ ｌｓｓａ ｄ ｔ ｅ ｔ ｎ ｆｌ ｎ ｉｕ ｉ ａ ｒ ｃ ｓｉ ｅｎ ｏ ｃ ｄ ｃ ｎ ｒ ｔ ｒ ｍｅ ｓｒ ｃｕ ｅ ａ ｙ ｉ ｎ ｒ ａ ｍｅ ｔｏ ｇ ｔ ｄ ｎ ｌｃ ａ ｋ ｎ ｒ ｉ ｆ ｒ ｅ ｏ ｃ ｅｅ ｆ ａ ｔ ｕ ｔ ｒ ｏ
ＣＨＡ ＮＧ ｅ－ ｏ ｇ ＣＨＥＮ －ｈ ａ ｇ Ｗ ｉ ｎ ｄ Ｙｉ ｕ ｎ ｃ
Ａｂ ｔａ ｔ ａｅ ｐ ｎ ｉｔｏ ｕ ｔ ｎｏ ｈ ｉ ａｉｎ ｆｃｓ ｋ ｒｄ ｃｄ ｉ ｅｎｏ ｃｄ ｃ ｎ ｒｔ ｒｍｅｃ ｌｍ ｒ ｔｅｒａ ｓ ａ ｓｄ ｔ ｅｃａ ｂ ｒ ｓ ｃ ：Ｂ ｓｄ ｕ ｏ ｎｒｄ ｃｉ ｆｔ ｅｓ ｕ ｔ ｓｏ ｒｃ ｓｐｏ ｕ ｅ ｒｉｆｒｅ ｏ ｃｅｅｆａ ｏｕ ｌ ｈ ｅ￣ｎ ｃ ｕｅ ｈ ｒｃ ａｅ ｒ ｏ ｔ ｏ ｎ
３ｋ 双排架取 ５ｋ Ｎ， Ｎ。
纵 向水平杆宜取 三跨 连续梁计算 ； 向水平杆宜按 简支梁计 横
算 。但 当采用竹脚手片时 ， 向水平杆 可不进行计算 。 纵
４扣件抗滑承载力验算（ ） 扣件是脚手架的连接件， 也是传力
件 ）满足 以下要求 。 ， Ｒ≤Ｒ 。
连墙件 ＡＮ ＮＬ ， 其中 ， Ｎ为连墙件截 面积。 ≥ ／， Ａ
积； ｆ为钢材抗压强度设 计值 ； 为立杆 受压 的稳定 系数 ， 根据 立
１ 落地扣件式钢管脚手架
１受弯强度的计算 ： ）
１ ＝七 。 ０
１ １ 纵向水平杆及横向水平杆计算 ．
口 ＝Ｍ ／ Ｗ￣ｆ。
式 中 ：——计算 长度 附加 系数 ， 矗 其值 为 １ １ ５ ．５ ；
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梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
(完整版)门式脚手架搭设方案
湘西广州工业园标准厂房二期（4#、5#栋）外墙门式脚手架搭设方案二0一五年九月目录第一章工程概况 (2)第二章编制依据 (2)第三章施工工艺技术 (2)第四章施工计划 (12)第五章施工安全保证措施 (13)第六章劳动力计划 (20)第七章计算书及相关图纸 (20)第八章型钢悬挑卸料平台计算书 (30)附件:1.门式钢管脚手架检查评分表2.门式钢管脚手架验收表第一章工程概况1.工程名称：湘西广州工业园标准厂房二期2.建设单位：湘西自治州吉凤投资开发有限责任公司3.建设地点：湖南省吉首市营盘路南侧，羊城路东侧4.建筑面积：4#栋18415.13 m2；5#栋18415.13 m25.建筑层数：地上6层；1层~6层落地式门式脚手架6.建筑高度：27.2m第二章编制依据1．《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3．《建筑施工门式钢管脚手架规范》（JGJ128-2010）4.《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB 50720-2011）5．湖南金峰金属构件有限公司企业标准（Q/HNJF01 -2008）6. 湘西广州工业园标准厂房二期4#、5#栋施工7. 湘西广州工业园标准厂房二期4#、5#栋施工组织设计图第三章施工工艺技术一、方案的选择根据施工的要求，本工程采用落地式门式脚手架一次性搭设至屋顶（快速提升机部外架架管从下至上全部采用Ø48焊接钢管搭设，与外架不相连，提升机部位的门式脚手架采用双排管加固，架体与主体结构稳靠连接）。
二、门架配件材质、规格本工程建筑施工拱构型门架构配件组成主要包括：MF0817门架、U型插销、挂扣式脚手板、交叉支撑、连墙件、可调底座、纵横向水平杆等。
上述构配件材质、规格符合湖南金峰金属构件有限公司企业标准（Q/HNJF01 -2008）相关规定。
门架搭设的构造1．脚手架搭设高度落地式门式脚手架搭设高度为27.7（17步）米；安全计算高度取较大值H=30米。
脚手架结构的设计规定和计算方法
脚手架结构的设计规定和计算方法1993年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标［1993］062号，以下简称《统一规定》），对涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算方法的有关问题作出了规定。
经4年的应用和研究，1997年通过并下发了该规定的修订稿，基本上形成了脚手架设计计算方法的框架，成为即将陆续颁布实施的各种建筑施工脚手架安全技术规范的指导性文件。
由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，应依据《统一规定》确定的方法和要求进行设计和计算。
11.1对设计方法和设计要求的规定1.1.1 规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。
1.1.2 规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.91.1.3 对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0。
为此，在计算式中引入材料强度附加分项系数γ′m或抗力附加分项系数γ′R，γ′R＝γ0γ′m＝0.9γ′m。
1.1.4 规定钢管脚手架结构归入薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）。
1.1.5 规定脚手架的设计计算项目一般应包括：（1）构架的整体稳定性计算（可转化为对立杆稳定性的计算）；（2）水平杆件的强度、稳定性和刚度验算；（3）附着、连墙件的强度和稳定性计算；（4）抗倾覆验算；（5）地基基础和支承结构的验算。
当脚手架的结构和设置设计都符合相应规范的不必计算的要求时，可不进行计算；当作业层施工荷载和构架尺寸不超过规范的限定时，一般可不进行水平杆件的计算。
1门式作业脚手架自重产生的轴向力NG1k计算
一、N G1k 、N G2k 、N Qik 计算举例1）门式作业脚手架自重产生的轴向力N G1k 计算门架规格MF1219，按标准搭法（跨距按1.83m 计，水平加固杆按φ42计），每步架高内的构配件及其重量为：门架 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 0.04×2=0.08 kN 水平架（每5步4设） 0.165×4/5=0.132 kN 旋转扣件每个跨距内8个 8×0.0145/5=0.023 kN 水平加固杆（每4步设2根） 1.83×0.0243×2/5=0.018 kN 脚手板2块（每5步1设） 0.184×2×1/5=0.074 kN 连接棒 2个 0.006×2=0.012 kN 锁 臂 2副 0.0085×2=0.017 kN 合 计 0.58 kN 每米高脚手架自重： 0.2971.950.58G 1k ==N kN/m 2）剪刀撑、附件产生的轴向力N G2k 计算剪刀撑采用φ42mm×2.5mm 钢管，钢管重为0.0243kN/m ，剪刀撑按4步4跨距设置，则每跨距宽度内：因为 066.183.1495.14=⨯⨯=αtg 684.0cos =α 钢管重： 130.00243.0684.083.12=⨯⨯kN 扣件每跨距内直角扣件1个，旋转扣件2个；扣件重： （1×0.0135+2×0.0145）=0.043kN每米高脚手架的剪刀撑重：022.095.14043.0130.0=⨯+kN/m 附件重，按采用立网全封闭，每5步架加栏杆一道、挡脚板一道、栏杆挡脚板采用φ42mm×2.5mm 钢管及3个扣件，安全网每跨距内每米高重量：0.02×1.83=0.037kN/m （本例采用的立网重为0.02 kN/m 2）. 栏杆、挡脚板重：018.095.1530135.00243.0383.1=⨯⨯+⨯⨯kN/m ，所以0.0770.0180.0370.022G2k =++=N kN/m3）施工荷载产生的轴向力N Qk 计算1.831.22k k Qk ⨯⨯==Q bl Q N式中：Q k ——操作层上的施工荷载标准值。
各种脚手架计算方法
各种脚手架计算方法在建筑施工中，脚手架是一项至关重要的设施，它为工人提供了安全的作业平台和便捷的工作通道。
为了确保脚手架的稳定性和安全性，我们需要对其进行精确的计算。
下面将为您介绍几种常见的脚手架计算方法。
一、落地式脚手架计算落地式脚手架是直接从地面开始搭建的一种常见类型。
在计算其承载能力时，需要考虑多个因素。
1、立杆稳定性计算立杆是脚手架的主要支撑构件，其稳定性计算至关重要。
我们要计算立杆所承受的轴向压力，包括结构自重、施工荷载等。
然后，根据立杆的截面特性和材料强度，判断其稳定性是否满足要求。
计算公式为：N ＝ 12NG1k ＋14∑NQk （N 为立杆轴向压力设计值，NG1k 为恒载标准值产生的轴向力，∑NQk 为活载标准值产生的轴向力总和）同时，还要根据立杆的计算长度 l0 和截面回转半径 i 等参数，计算出立杆的稳定性系数φ，通过比较轴向压力 N 与稳定承载力fφA（f 为钢材的抗压强度设计值，A 为立杆的截面面积）来判断立杆的稳定性。
2、连墙件计算连墙件是将脚手架与建筑物可靠连接的构件，它能够有效抵抗脚手架的水平荷载。
需要计算连墙件的抗滑移承载力、抗拉承载力和稳定性。
连墙件的抗滑移承载力计算要考虑连墙件与建筑物连接处的扣件抗滑移力；抗拉承载力则根据连墙件所受的拉力进行计算；稳定性计算与立杆类似。
3、地基承载力计算落地式脚手架的地基必须具备足够的承载力，以防止不均匀沉降和坍塌。
计算时要考虑地基土的类型、基础底面的平均压力等因素。
地基承载力特征值应大于脚手架基础底面的平均压力，即p ≤ fg（p 为基础底面的平均压力，fg 为地基承载力特征值）二、悬挑式脚手架计算悬挑式脚手架是通过悬挑钢梁将脚手架支撑在建筑物上的一种形式。
1、悬挑钢梁计算要计算悬挑钢梁的强度、稳定性和挠度。
强度计算要考虑钢梁所承受的弯矩和剪力；稳定性计算要考虑钢梁的受压翼缘自由长度和侧向支撑情况；挠度计算则要确保钢梁在荷载作用下的变形在允许范围内。
门式钢管脚手架设计计算
门 架 榀 Ｍ儿２９ ２ ｋ 似２×１ １ １ ７５ ｇ ２ ９×１３ 每根主杆 ２ ９０ ５ 交差 拉 杆 副 Ｃ ８ ２ Ｇ１ １ ４ｇ ｋ ｌ２ ×１１ ×２９ ８９ ２９ １８
１０ ｇ ５ｋ
钢管 重 （ ． ３ ． ８ ２Ｘ１ ８ ／０ ６ ４＋１８ ） Ｘ ． ３ ．３ ０８ ０
工程 面积 ：４ ６ ｍ ３０
工 要 求 考 虑 ，设 １ 作 业 层 作 业 。取 ２ ０ Ｎ／Ｉ ， 个 ．ｋ Ｔ Ｉ 脚 手 架搭 设距 墙 距 不大 于 １０ ５ ｍｍ。
Ｈ＝３ ６ （ 平 ） ．ｍ 水
Ｎ１ ＝ １ ４ × （ｋ× Ａ ｗ ． ｏ ＝ １ ４ ×０．１ × ３． × ３． ＝ ２ ５ ． ４ ６ ６ ． ４ｋＮ Ｎｈ＝ Ｎ１ ＋ Ｎ０＝ ２ ５４ ＋ ５ ＝ ７． ４ ｗ ． ５ ｋＮ
因此 连墙 件 承载 力 须 大于 ７ ９ ｇ ６ｋ 。
三 ．结束 语
Ｎ２ ｒ Ａ／ ＝３ ．ｋ Ｅ＝￣Ｅ ２ １４ Ｎ，代 入 公式 （） １
１． ２× １ ９× １ ２． ０
１ ．经过 实 际使 用本 外 架设 计 是 偏安 全 的。
上
：
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垒 ： 墨
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２ ．扣 件式 钢 管 脚 手架 在 使 用 中应 特 别 注 意扣 件
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年 第∥期
门式 钢 管 脚 手 架设 计 计 算
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。１ １ ． ５×５． ０×（ ８ １—０． ８×１ ． ／ １ ４） ２９ ３ ．
板模板(门架)计算书
板模板（门架）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3 ]×1＝9.075kN/mM＝q1l2/8＝9.075×0.252/8=0.071kN·mσ＝M/W＝0.071×106/37500＝1.891N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.865×2504/(384×10000×281250)＝0.07mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3 ]×0.25＝2.334kN/m1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M＝0.212kN·mσ＝M/W＝0.212×106/64000＝3.319N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V＝1.274kNτ＝3V/(2bh0)=3×1.274×1000/(2×80×60)＝0.398N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.25＝1.016kN/m小梁变形图(mm)跨中：νmax＝0.193mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm悬臂端：νmax＝0.103mm≤[ν]＝2×L/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态：R max=2.441kN正常使用极限状态：R max=1.063kN六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×0.25＝2.399kN/mq2＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.25＝1.066kN/m承载能力极限状态:同上面小梁验算过程得：P=R max×0.6=2.509×0.6 =1.506kN正常使用极限状态:同上面小梁验算过程得：P=R'max×0.6=1.115×0.6 =0.669kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.758kN·mσ＝M max/W＝0.758×106/4490＝168.767N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.861kNτmax＝2V max/A=2×4.861×1000/424＝22.931N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中：νmax＝1.906mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm悬臂端：νmax＝0.626mm≤[ν]＝2×L/250＝2×400/250＝3.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态R max＝7.212kN门架立杆所受主梁传递的最大支座力为:P max= R max/Ks= 7.212/0.6=12.02kN 七、可调托座验算可调托座受力N＝12.02kN≤[N]＝30kN满足要求！八、门架稳定性验算架体构配件及附件自重产生的轴向力标准值N Gk1：q1=G mk+G jk n j+G pk n p×4/5+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.22+0.04×1+0.16×2×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2=0.844kNq2=G gk(b+l a)×5/4=0.045×(1.2+0.9)×5/4=0.118kNq3=G zk n z+G xk n x=0.02×2+0.02×1=0.06kNq4=2×G gk×4×l b/cos(arctan((5×h0)/(4×l b)))=2×0.045×4×1/cos(arctan((5×1.9)/(4×1)))=0 .926kNq5=G gk×(b+l a+l b)=0.051×(1.2+0.9+1)=0.157kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.844+0.118+0.06+0.926+0.157+0.05)/1.9=1.134kN/ mN Gk1= N Gk×H=1.134×3.9=4.423 kN其他永久荷载产生的轴向力标准值N Gk2：N Gk2=((G2k+G3k)×h+G1k)×((l a+b)×l b)=((24+1.1)×0.15+0.5)×((0.9+1.2)×1)=8.957kN 施工荷载产生的轴向力标准值N Q1k：N Q1k=Q1k×((l a+b)×l b)=3×((0.9+1.2)×1)=6.3kN立杆轴向力设计值为N d：N = γ0N d＝γ0[γG(N Gk1+N G2k)+γQ×γL×N Q1k]=1×[1.3×(4.423+8.957)+1.5×0.9×6.3]＝25.899kN风荷载作用于立杆产生的弯矩设计值M wd:M w= γ0×M wd＝γ0×γLφw×γQ×Mωk=γ0×γLφw×γQ×(ζ2×ωk×l b×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(0.5×0.035×1×1.92/10)＝0.005kN·m立杆换算截面惯性矩I=I0+I1×h1/h0 =121900+14200×1550/1900=133484.211mm4立杆换算截面回转半径i=(I/A)0.5=(133484.211/489)0.5=16.522mmλ=k0h0/i=1.13×1900/16.522=130，查表得，φ＝0.396σ＝N/(φA) + M w/W ＝25898.843/(0.396×489×2)+0.005×106/5080＝67.88N/mm2≤[f d]=1×205=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-2019表6.4.1，满堂支撑架高宽比宜小于等于3H/B=3.9/15=0.26≤3满足要求！十、抗倾覆验算风荷载作用在计算单元架体上的水平力标准值：F wf=(l a + b)×H×ωfk=(0.9+1.2)×3.9×0.506=4.144kN风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wm= (l a + b)×H m×ωmk=(0.9+1.2)×1×0.338=0.71kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M wq：M wq=H×(0.5F wf+F wm)=3.9×(0.5×4.144+0.71)=10.849kN参考《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-2019第5.4.12条B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M wqg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2×(l a +b)×N Gk1/((l a+b)×l b)+2×G jk×B/2=152×(0.9+1.2)×4.423/((0.9+1.2)×1)+2×1×15/2=1010. 26kN.m≥3γ0M wq =3×1×10.849=32.548kN.m满足要求！。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书1.计算说明1.1概况：工程项目：京广客专信阳东站门架高度：8.8m 5层工程内容：站台雨棚吊顶1.2本工程采用门式脚手架规格如下：水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。
2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN连接棒2个6*2*10-3=0.012KN锁臂2副0.0085*2=0.017KN合计0.492KN每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93对应cosɑ=0.732钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m2.3 施工荷载产生的轴向力标准值N标准=2*1*1.83=3.66KN2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力）根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数，µ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值W k=0.7µZ.* µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值M k=0.708*62/10=2.549KN.m2.5 计算脚手架稳定性N≤N d，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。
装修用门式脚手架设计计算
A 装修用门式脚手架设计计算一、参数信息1.脚手架参数脚手架计算高度为24m，门架型号采用门架MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式:单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b = 1.219m，门架的高度h0 = 1.93m，步距1.95m，跨距l = 1.83m。
门架h1 = 1.536m，h2 = 0.1m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用Φ48 ×3.5 mm钢管，立杆加强杆采用Φ48 ×3.5 mm钢管，连墙件布置方式:两步三跨；连墙件钢管类型Φ48×3.5 mm钢管；连墙件连接方式:扣件连接；连墙件计算长度lo＝0.3m；连墙件的竖向间距3.9m，水平间距5.49m。
2.荷载参数本工程地处天津天津市，基本风压为0.50，风荷载高度变化系数μz为0.92，风荷载体型系数μs为0.22；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.000；基础底面扩展面积(m2):0.250；基础降低系数:1.00。
二、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架MF1219 1榀0.224 kN交叉支撑2副2×0.04=0.08 kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132 kN脚手板5步1设0.184×1/5=0.037 kN连接棒2个2×0.006=0.012 kN锁臂2副2×0.009=0.018 kN合计0.503 kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.258 kN/m。
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m)剪刀撑采用Φ48×3.5 mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tgα = ( 4×1.95 ) / ( 4×1.83 ) = 1.0662 ×0.038×( 4×1.83)/cosα/(4×1.95 ) = 0.105 kN/m；水平加固杆采用Φ48×3.5 mm钢管，按照1步4设设置，每米高的钢管重为：0.038×( 4×1.83 ) / ( 1×1.95 ) = 0.144 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为：( 1×0.0135+4×0.0145 ) / 1.95 = 0.037 kN/m；每米高的附件重量为0.02 kN/m；每米高的栏杆重量为0.01 kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2 = 0.316 kN/m；静荷载标准值总计为NG = NGK1 + NGK2 = 0.574 kN/m；2.活荷载计算活荷载为各施工层施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和。
扰度
（1）荷载计算在桥梁施工中，作用在扣件式钢管脚手架上的荷载一般有施工结构物荷载、操作人员体重、施工设备重力和扣件式钢管脚手架自重力。
各种荷载的作用部位和分布可按实际情况采用。
扣件式钢管脚手架荷载的传递顺序为：脚手板→横向横杆→纵向横杆→立杆→底座→地基。
（2）纵向、横向水平杆的抗弯强度计算纵向、横向水平杆的抗弯强度计算公式如下：δ= ≤[f]m——弯矩设计值横向、纵向水平杆的内力一般按照三跨连续梁计算弯矩（如果特殊情况可按多跨连续梁弯矩计算）：w——截面模量。
[f]——钢材的抗弯强度设计值。
（3）纵向、横向水平杆的扰度计算：纵向、横向水平杆扰度按下式计算：υ= ≤[υ]υ——扰度e——钢材的弹性模量i——纵向、横向水平杆的截面惯性矩q——纵向、横向水平杆上的等效均布荷载l——纵向、横向水平杆的跨度[υ]——容许扰度，应按下表采用。
（4）连接扣件的抗滑承载力计算纵向、横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：r≤[r]r——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力（q*l）[r]——扣件抗滑承载力设计值。
（5）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算：≤[f]n——模板支架计算立杆的轴向力设计值n=1.2∑ngk+1.4∑nqk∑ngk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重产生的轴向力的总和。
∑nqk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
ф——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ取值，当λ>250时，ф=7320/λ2a——立杆的截面面积。
[f]——钢材的抗弯强度设计值。
（6）立杆地基承载力计算根据试验结果，荷载板底面的应力与其沉量的关系曲线如下图所示。
从图中可看出，在荷载作用下地基土的变形。
如果荷载应力超过p0，地基承载变形将发生突变，丧失地基承载力。
所以立杆基础底面的平均压力一定要满足下式要求：p≤[fg]p——立杆基础底面的平均压力，[fg]——地基承载力设计值,门式钢管脚手架以门架、交叉支撑、连接棒、挂扣式脚手板或水平架、锁臂等组成基本结构，再设置水平加固杆、剪刀撑、扫地杆、封口杆、托座与底座的一种标准化钢管脚手架。
门式脚手架工程量计算规则
门式脚手架工程量计算规则（实用版）目录1.门式脚手架概述2.门式脚手架计算规则3.门式脚手架安全要求4.脚手架搭设和拆除注意事项5.总结正文一、门式脚手架概述门式脚手架是一种广泛应用于建筑工程中的临时设施，用于支撑施工过程中的材料、设备和人员。
门式脚手架结构稳定，承载能力强，安装方便，适用于各种建筑物的施工。
二、门式脚手架计算规则1.计算依据：建筑物的层高、面积和结构形式等。
2.计算方法：(1) 当建筑物层高在 3.6m 以内时，按各层建筑面积计算；(2) 楼层高度超过 3.6m 时，按单排脚手架计算；(3) 满堂脚手架按该部分建筑面积的 50% 计算。
三、门式脚手架安全要求1.脚手架材料：使用合格的钢管、扣件等材料，禁止使用锈蚀严重、压扁、弯曲、裂纹的钢管。
2.结构要求：脚手架结构必须稳定，承载力充足，符合相关规范要求。
3.安全防护：脚手架上应设置防护栏杆、踢脚板、安全网等安全防护设施。
4.检查与验收：脚手架及其地基基础应在基础完工后及脚手架搭设前、作业层上施加荷载前、每搭设完 10-13m 高度后、遇有六级大风与大雨后、寒冷地区开冻后、达到设计高度后、停用超过一个月等阶段进行检查与验收。
四、脚手架搭设和拆除注意事项1.搭设顺序：严格按照脚手架搭设方案和施工工艺进行搭设，确保搭设顺序合理。
2.拆除顺序：先拆除上部结构，再逐步拆除下部结构，避免上下同时拆除造成结构不稳定。
3.拆卸安全：拆卸过程中应设专人监护，确保人员和设备安全。
五、总结门式脚手架工程量计算规则是建筑工程中一个重要的环节，合理计算脚手架工程量可以确保施工安全、提高工程质量。
脚手架的计算公式
脚手架计算方式脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道：①马道宽度不小于1米，坡度以1：3（高：长）为宜。
②马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。
③人行斜道小横杆间距不超过1.5米。
④马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。
⑤设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。
脚手架的卸料平台：卸料平台上面要挂牌标明控制荷载；要严格按照搭设方案施工。
卸料平台设计计算立杆横距ｂ＝１米，立杆纵距Ｌ＝１．５ｍ，步距ｈ＝１．５ｍ剪刀撑连续设置，卸料平台宽度Ｃ＝２ｍ。
（１）强度计算Ｍmax=q12/8q=1.2(GK.C+gk)+1.4KQQK.CGK──脚手板重量GK=0.3KN/M2C ──卸料平台宽度C=2Mgk──钢管单位长度gk=38N/MKQ──施工活荷载KQ=1.2N/M2QK──施工荷载标准值QK=2000N/M2q=1.2*(300*1.0+38)+1.4*1.2*2000*1=405.6+3360=3765.6N/MMmax=(3765.6*12)/8=470.7N.M验算抗弯强度S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/MM2<205N/MM2所以安全满足设计要求(2)计算变形查表φ48*3.5的钢管参数E=2.06*105N/MM2 (钢管的弹性模量)I=12190mm(钢管的截面惯性矩) W/b=5ql3/384EI=(5*3765.6*10003)/(384*2.06*105•*•12190)=•0.•19%=1/526<1/150 满足要求经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。
本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。
2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。
本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。
2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。
3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。
立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。
横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
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门式钢管脚手架设计计算
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称《规范》）的颁布实施，为门式钢管脚手架在设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产的法规，做到技术先进、经济合理提供了依据。
抚顺地区近年来使用门式钢管脚手架者增多，现以某施工现场采用钢管脚手架施工为例，对如何用《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》进行脚手架设计计算予以介绍。
1.设计说明
1.1 概况：工程项目：抚顺市某大厦外墙装饰工程
楼高：48.1m 15层
工程面积：4360m2
工程内容：原墙面铲除，进行亮化装饰
1.2本工程全部采用沈阳市某公司生产的山立牌门式脚手架及配件，其选用名称、规格及材质、门架尺寸情况。
本例选用钢材均为Q235碳素结构钢，其抗拉抗压和抗弯强度设计值：
f = 205N/mm2
1.3 抚顺地区基本风压值：W0 = 0.45，风压高度系数按C类地面粗糙度取。
H = 48m时μz = 1.23
1.4 脚手架构造做法：
根据《规范》要求初步选定：
搭设高度：48m 施工荷载从安全及实际施工要求考虑，设1个作业层作业。
取2.0kN/m2，脚手架搭设距墙距不大于150mm。
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设。
扣件每跨内直角扣件1个，旋转扣件4个。
连墙件竖向及水平步距为3步1跨（H1=6m L1=2m），脚手架采用营口金牛牌密目式安全网进行全封闭，目数不少于2000目/100cm2，自重标准0.5kg/m，脚手架背靠建筑物为全封闭墙。
2 .根据上述条件进行脚手架稳定性计算
2.1.1 脚下手架自重产生的轴向力NGK1计算门架1榀27.5×9.8×10-3=0.270kN
交叉支撑2副4×9.8×2×10-3=0.078kN
水平架（每5步4设）
16.5×9.8×4/5×10-3=0.129kN
脚手板2块（每5步1设）
0.184×2×1/5=0.074kN
连接棒2个6×2×10-3=0.012kN
锁臂2副0.0085×2=0.017kN
合计0.58kN
∴每m高脚手架自重
NGK1=0.58/1.95=0.297kN
2.1.2 加固杆、附件产生的轴向力NGK2计算tgα=4×1.95/（4×1.83）=1.066
对应cosα=0.684
钢管重（2×1.83/0.684+1.83）×0.038=0.273kN
扣件重为1×0.0135+4×0.0145=0.072kN
每米高脚手架加固件重
（0.273+0.072）/（4×1.95）=0.044kN
密目网重0.5×9.8×10-3=0.005kN/m
加固杆、附件产生的轴向力NGK2
NGK2=0.044+0.005=0.049kN/m
2.1.3施工荷载产生的轴向力标准值
∑NQik=Qik·b·L=2×1.22×1.83=4.465kN
2.1.4风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值
根据使用全封闭密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数。
μs=1.0φ φ=1.0风荷载标准值
Wk=0.7μz·μs·W0=0.7×1.0×1.23×0.45=0.387kN/m2
作用于脚手架计算单位的风线荷载标准值
qk=Wk·L = 0.387×1.83=0.0708kN/m
2.1.5 计算脚手架稳定性，N≤Nd，则脚手架稳定，根据《规范》规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种
情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。
不组合风荷载时
N=1.2（NGK1+NGK2）H+1.4∑NQik
=1.2（0.297+0.049）×48+1.4×4.465
=26.181kN
组合风荷载时
N=1.2（NGK1+NGK2）H+0.85×1.4（∑NQiK+2MK/b）=1.2（0.297+0.049）×48+0.85×1.4×（4.465+2×2.549/1.22）=30.216kN
由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。
一榀门架的稳定承载力设计值Nd
根据门架型号和尺寸已知：
门架立杆钢管?42×2.5mm，A1=310mm2
h0=1930mm，I0=6.08×104mm4
门架加强杆钢管为?26.8×2.5mm
I1=1.42×104mm4 h1=1536mm
门架立杆换算截面惯性矩
I=I0+I1·h1/h0=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4
门架立杆换算截面回转半径
门架立杆长细比：根据H=48m查表知系数k=1.22
λ=k×h0/ i=1.22×1930/15.25=154
查表知轴心受压构件稳定系数?=0.294
一榀门架的稳定承载设计值：
Nd=φ·A·f =0.294×310×2×205×10-3
=37.267Kn＞N=30.216kN
满足要求。
2.2 连墙件强度和稳定计算
连墙件选用DW1540型附着件，使墙体与架体连接
2.2.1 风荷载作用于连墙件的水平力
NW=1.4wk·L1·H1=1.4×0.387×2×6=6.5kN
2.2.2 风荷载及其他作用对连墙件产生的拉压力设计值
N1（Nc）=Nw+3.0=6.5+3=9.5kN
2.2.3 计算连墙件与脚手架，连墙件与主体结构连接强度
Nt=9.5kN＜Nv40kN满足要求
2.2.4 连墙件本体强度计算查表惯性半径i = d/4=16/4=4
L=400mm 其长细比λ=L/i=400/4=100 查表知φ′=0.588
∴γ=Nc/（φ·A）=9.5×103/ [0.588×（π×162）/4 ]=80.4N＜0.85f=174N/mm2满足要求。
3.搭设要求
3.1 为加强脚手架安全稳定性，在转角处架设做法如图3，将转角处的两门架连成一体；
3.2 严禁使用不合格或不配套门架配件；
3..3 基础先弹出门架立杆位置线，并垫50mm厚、宽300mm、长200mm 垫板，底座安放要准确稳固。
3.4 脚手架整体搭设完、稳固后，再进行设置密目网全封闭施工。
1——连接钢管；2——门架；3——连墙件；。