单排桩计算书
单排桩基础计算
单排桩基础1.设计资料1）地质与水文资料地基土为密实粗砂夹砾石，地基土水平向抗力系数的比例系数 ； 桩侧土的摩阻力标准值 ; 地基土内摩擦角 ，粘聚力 地基土容许承载力 土重度3/80.11m KN ='γ（已考虑浮力）；地面标高为335.34m ，常水位标高为339.00m ，最大冲刷线标高为330.66m ，一般冲刷线标高为335.34m.。
2）桩、墩尺寸与材料墩帽顶标高为346.88m ，桩顶标高为339.00，墩柱顶标高为345.31m 。
墩柱直径1.50m ，桩直径1.65m 。
桩身砼强度等级为C30，3）作用效应情况桥墩为单排双柱式，桥面宽7m ，设计荷载公路—Ⅰ级，标准跨径25.0m ，人行荷载3KN/m 2,两侧人行道各宽1.5m 。
（1）永久作用上部为30m 预应力钢筋砼梁，每一根柱承受的荷载：两跨恒载反力N 1=1376.00KN ；盖梁自重反力N 2=256.50KN ；系梁自重反力N 3=76.4KN ；一根墩柱（直径1.5m ）自重N4=279.00KN ；桩（直径1.65m ）自重每延米 （已扣除浮力）。
（2）可变作用 对于桥墩基础的设计，汽车荷载采用车道荷载，车道荷载包括均布荷载q k 和集中荷载P k 两部分组成。
对于公路—Ⅰ级荷载，q k =10.5KN/m ，集中荷载p k 采用直线内插求得。
本次设计中p k =277.6KN 。
两跨活载反力N 5=1042.7KN ；4/10000m KNm =KPa q ik80=︒=40φ;0=c [];4500KPa f a =)(10.3215465.12KN q =⨯⨯=π一跨活载反力N6=521.35KN；车辆荷载反力已按偏心受压原理考虑横向分布的分配影响。
N6在顺桥向引起的弯距M=156.4K N·m；制动力H=45.88KN。
纵向风力：盖梁部分W1=3.00KN，对桩顶力臂7.06m；墩身部分W2=2.70KN，对桩顶力臂3.15m；桩基础要用冲抓锥钻孔灌注桩基础，为摩擦桩。
单桩 排桩基础沉降计算
单桩、单
排桩、疏
桩基础沉
降计算
桩直径d：1000mm
桩类型：摩擦桩
单桩极限承
7000KN
载力R：
荷载准永久
组合桩顶的
7000KN
附加荷载
Q：
桩长L：15m
桩身混凝土
36000N/mm2
弹性模量
Ec：
桩身截面面
0.785m2
积Aps：
L/d：15.0
桩身压缩系
0.667
数ξe：
桩身压缩
2.5mm
Se:
水平影响范
2
围内的基桩
数m：
承台效应系
0.15
数：
承台底地基
1633Kpa
承载力特征
值fak:
承台底均布
245Kpa
压力Pck：
承台长度
9m
L：
承台宽度
7.5m
B：
极限总端阻
1885Mpa
力：
总桩端阻力
0.27
与桩顶荷载
之比α：
沉降计算经
1.00
验系数ψ：
后注浆等修
1
正系数：
1、承台底
地基土不分
担荷载的桩
基
由基桩引起
17.2mm
的沉降Sp：
总沉降S：19.7mm
附加应力σz+σzc:137.49 2、承台底
地基土分担
自重应力0.2σc:193.56荷载的复合
桩基
沉降计算长
OK
度Zn判断：由基桩引起
35.3mm
的沉降Sp：
总沉降S：37.8mm
土层沉降计算表格
Mpa Mpa。
17-2单排桩与多排桩受力的分配
(1)单排桩
适用于对X向荷载进行验算。
若作用于承台底面中心的荷载为N、
H、My，当N在承台桥横桥向无偏心
时，则可以假定它是平均分布在各
桩上，即
Pi
N n
;
Qi
H n
;
Mi
My n
当竖向力N在单排桩方向有偏心距e时，
如图所示，即Mx=Ne，因此每根桩上的 竖向作用力可按偏心受压计算，即来自PiN n
M x yi yi2
注：对Y方向荷载进行验算，属于多排桩受力情问题。
（2）多排桩
各桩与荷载的相对位置不尽相 同，桩顶在外荷载作用下的变 位就会不同，外荷载分配到各 个桩顶上的荷载Pi、Qi、Mi 也 就不同。
须应用结构位移法求解。
求解思路：
将外力作用平面内的桩简化为一平面框架，用结构位移法 解出各桩顶上的作用力Pi、Qi和Mi后，即可应用单桩的计算 方法来进行桩的承载力与变形验算 。
基础工程课程设计
无量纲系数������������ ，������������ 有附表 3、7 分别查的，������������ 计算列表如表，其结果以图表示 ������������ ������ ������ ������ 0 0.555556 2.222222 2.777778 3.333333 3.888889 4.444444 5 5.555556 6.111111 6.666667 7.222222 7.777778 8.333333 9.722222 11.11111 0 44.4519 145.7077 163.1852 171.9374 172.6483 166.4103 154.5706 138.603 119.9768 100.0574 80.02516 60.92727 43.56945 11.46731 0.011285
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTG D63-2007）确定单桩轴向受压承载力容许 值经验公式初步反算桩长，该桩埋入局部冲刷线以下深度为 h,一般冲刷线以下深度为������3 ,则 ������������ =[������������ ]= ������
2 1 ������ ������ =1 ������������������ ������������ +������������ ������0 ������
无量纲系数由附表 1，附表 5 分别查得，计算列表如下
������=αz 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 3.5 4
z 0 0.19696 0.37739 0.52938 0.64561 0.72305 0.76183 0.76498 0.73734 0.68488 0.61413 0.5316 0.44334 0.35458 0.26996 0.19305 0.05081 0.00005
单桩承载力计算书新
单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩径1.0（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=0.92*3.14*1.0*(8*18+160*1.5)+0.92*3.14*0.6*0.6*4600=5893kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*1*8=289KN中性点以上填土的正摩阻：0.92*3.14*1*18*8=416kn特征值：5893/2-289-416/2≈2400KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1782.54kn检测标准值为（1783+289+416/2）*2≈4500KN单桩承载力计算书1.单桩设计参数桩径0.8（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.87*3.14*0.6*0.6*4600=5488kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：5488/2-231-362/2≈2300KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1916.57kn检测标准值为（1917+231+362/2）*2≈4600KN2..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.4）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.83*3.14*0.7*0.7*4600=6838kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：68388/2-231-362/2≈3000KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力2530.9kn检测标准值为（2531+231+362/2）*2≈5800KN3..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.8）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.76*3.14*0.9*0.9*4600=9856kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：9856/2-231-362/2≈4500KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力4481.16kn检测标准值为（4482+231+362/2）*2≈9700KN1.单桩设计参数桩径0.8 选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+3.14*0.4*0.4*4600=2733kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：2733/2-231-362/2≈950KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力833.74kn检测标准值为（883.74+231+362/2）*2≈2800KN桩身强度计算（800mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 800.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.. 验算正截面受压承载力r =D/2=800/2=400mmAps = πr 2 = 3.14×400.002 =502400 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ= 0.70×14.3×502400 =5029024N正截面受压承载力满足要求桩身强度计算（1000mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 1200.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm 混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.验算正截面受压承载力r =D/2=1000/2=500mmAps = πr 2 = 3.14×500.002 =785000 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ = 0.70×14.3×785000=7857850N 正截面受压承载力满足要求2. 计算0.8直径桩配筋配筋率0.45%A's = minAps = 0.45%×502400=2260mm2 实配主筋：12D16，A's =2412mm23 .计算1.0直径桩配筋配筋率0.35%A's = minAps = 0.35%×785000=2747mm2 实配主筋：14D16，A's =2814mm24.裂缝计算因为桩身受力形式为轴心受压桩，所以无需进行裂缝计算。
排桩(钻孔灌注桩)基坑围护计算书
M法计算书土压力计算依据《上海市标准基坑工程设计规程》(DBJ08-61-97)。
1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) M值计算方法1 1.90 19.00 18.00 20.00 7800.0 水土合算2 1.29 18.70 18.00 20.00 7800.0 水土合算3 5.00 17.50 16.00 14.00 4120.0 水土合算4 3.34 16.90 11.00 10.00 2100.0 水土合算5 3.99 19.70 42.00 20.00 10200.0 水土合算6 4.89 18.90 7.00 31.50 17395.0 水土合算—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(℃)2.基底标高为-8.40m，支撑分别设置在标高计算标高分别为-8.40m处，3.地面超载：—————————————————————————————————————序号布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m—————————————————————————————————————基坑侧壁重要性系数为1.10,为一级基坑采用单排桩排桩直径为0.6m，砼标号为C30，桩间距为0.85m.抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果按地基承载力验算抗隆起基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.17(kN/m3)基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.37(kN/m3)支护结构嵌入深度D=6.60(m)基坑开挖深度h=8.40(m)基坑地表附加荷载q=0.00(kPa)坑底被动区附加荷载q pa=0.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=42.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=20.00°Nq=6.40Nc=14.83计算的抗隆起安全系数为Kwz=[42.00×14.83+(18.37×6.60+0.00)×6.40]/[18.17×(8.40+6.60)+0.00]=5.13达到规范规定安全系数2.50,合格!按滑弧稳定验算抗隆起围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.23(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=6.60(m)主动土压力系数Ka=tg2(45o-15.47o/2)=0.58滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=23.15(kPa)滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.27(弧度)基坑开挖深度h0=8.40(m)最下一道支撑距地面的深度h0'=8.40(m)最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度)以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度)坑外地面荷载q=0.00(kPa)q f=18.23×8.40+0.00=153.14(kPa)M SL=0.5×(18.23×8.40+0.00)×6.602=3335.35(kN.m/m)R3=8.40×6.60+(3.14-0.00)×6.602=192.29(m2)R2=0.5×6.602×153.14+{3.14-0.00-0.5×[sin(2×3.14)-sin(2×0.00)]}-1/3×18.23×6.603×{sin2(3.14)×cos(3.14)-sin2(0.00)×cos(0.00)+2×[cos(3.14)-cos(0.00)]} =10326.84(kN.m/m)R1=6.60×(18.23×8.402/2+0.00×8.40)+0.5×6.602×153.14×[3.14-0.00+sin(3.14)×cos(3.14)-sin(0.00)×cos(0.00)]-1/3×18.23×6.603×[cos3(3.14)-cos3(0.00)]=18217.48(kN.m/m)M RL=18217.48×0.58×tg(0.27)+10326.84×tg(0.27)+192.29×23.15=10270.03(kN.m/m)计算的抗隆起安全系数为:K L=3.08=10270.03/3335.35=3.08达到规范规定安全系数2.50,合格!按经验公式计算基坑隆起量：基坑开挖深度H=8.40(m)地表超载q=0.00(kPa)支护结构底部处土的粘聚力c=42.00(kPa)支护结构底部处土的内摩擦角=20.00(°)基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.17(kN/m3)基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.01(kN/m3)支护结构入土深度D=6.60(m)基坑底最大隆起量=-291.67-25.21+141.02+172.01=0.01(mm)验算抗倾覆稳定最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=951.05(kN/m)，合力标高为Elva=-9.43(m)被动土压力合力为Ep=1504.14(kN/m)，合力标高为Elvp=-12.90(m)最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=0.00(m)主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea×(Elvs-Elva)=951.05×(9.43-0.00)=8970.47(kN.m/m)被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep×(Elvs-Elvp)=1504.14×(12.90-0.00)=19408.13(kN.m/m)计算的抗倾覆安全系数为:2.16达到规范规定安全系数1.20,合格!验算抗渗流稳定的公式为：基坑外水位标高为Elvwout=-0.50(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-10.30(m)基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-0.50-(-10.30)=9.80(m)坑底标高为Elvebot=-8.40(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-15.00(m)，桩墙宽度为Pw=0.60(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot )=[-10.30-(-15.00)]+0.60+[-0.50-(-15.00)]=19.80(m)坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=9.80/19.80=0.49坑底土的浮重度'=6.90(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重）坑底土的临界水力坡度ic='/w=6.90/10.=0.69计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.69/0.49=1.39计算的渗流稳定安全系数为：1.39没有达到规范规定安全系数1.50,不合格!内力及位移计算采用m法计算计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。
m法(单排桩柱式桥墩)
1.26403 1.42061 1.58362 1.75090 1.92402
0.67842 0.81193 0.96109 1.12637 1.30801
-0.27194 -0.34604 -0.43412 -0.53768 -0.65822
0.82565 0.76413 0.68645 0.58967 0.47061
h=az 0
0.1 0.2
0.3
0.4 0.5
0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
1.1 1.2 1.3 1.4 1.5
1.6 1.7 1.8 1.9 2.0
2.2 2.4 2.6 2.8 3.0
3.5 4.0
说明： 1、红色 部分根 据实际 情况输 入，其 余位置
（1）桩顶自由，桩底支承在非岩石类土或基岩面上的单排桩式桥墩
1.73110 1.61286 1.33485 0.84177 0.06837
2.22299 2.51874 2.74972 2.86653 2.80406
-2.92799 -1.27172 2.46304 4.97982 -4.98062 -6.70806 -3.58647 1.27018 -5.85333 -5.94097 -0.92677 4.54780 -6.53316 -12.15810 -10.60840 -3.76647
0第一层土m值第二层土m值非岩石类土比例系数桩的变形系数在hm深度内没有两层土非岩石类土比例系数桩的变形系数判断得到桩变形系数knm4knm4knm41
桩径
桩的计算宽度 桩砼抗压弹性模量 桩毛面积惯性矩 桩抗弯刚度 地面或冲刷线下桩埋
在hm深度内有两层 第一层土深度
第一层土m值 第二层土m值 非岩石类土比例系数 桩的变形系数 在hm深度内没有两层 非岩石类土比例系数 桩的变形系数 判断得到桩变形系数
单桩承载力计算书
单桩承载力以设计桩顶标高为326.8685m （图纸所注）计算 按设计图中桩长25.5m 计算 1、地质参数：钻孔灌注桩桩身土层分布情况2、桩身参数：CFG 素灌注桩桩径D=600mm,桩周长u=1.884m ，桩身面积Aps=0.2826m2；3、单桩竖向极限承载力标准值计算根据《JGJ94-2008》规范5.3.6条，计算单桩竖向极限承载力标准值P pk p i sik p A q l q u Q α+=∑uk79#：Q uk =1.884×(135×5.8+100×2.0+140X6.4+70X9.0+60X1.5)+1.0X2000X0.2826=5460kN 80#：Q uk =1.884×(135×8.9+100×2.0+140X3.4+70X7.8+60X1.9+116X1.5)+1.0X2000X0.2826=5670kN 81#：Q uk =1.884×(135×8.0+100×2.4+140X4.6+70X8.77+60X1.76)+1.0X1200X0.2826=5390kN取5390KN单桩承载力特征值计算： Ra=5390/2=2695kN按设计图中桩长25.5m 减小3m 计算根据《JGJ94-2008》规范5.3.6条，计算单桩竖向极限承载力标准值P pk p i sik p A q l q u Q α+=∑uk79#：Q uk =1.884×(135×5.8+100×2.0+140X6.4+70X7.7)+1.0X1000X0.2826=4820kN 80#：Q uk =1.884×(135×8.9+100×2.0+140X3.4+70X7.7)+1.0X1000X0.2826=4850kN 81#：Q uk =1.884×(135×8.0+100×2.4+140X4.6+70X7.51)+1.0X1000X0.2826=4970kN 取4820KN单桩承载力特征值计算： Ra=4820/2=2410kN>2000kN 易算知，不是桩身强度控制。
排桩支护计算书
4
20.1 28.6 22 19624
细砂、中砂
-18
8.5
20
34
0
24650
粘土、重粉质粘土
-19
1
20.3
8
35
4975
粉质粘土、粘质粉土
-24
5
20
18
22
8600
细砂、中砂
-31
7
20
40
0
35000
三、工况 工况编号
工况类型
1
开挖
2
加撑
3
开挖
4
加撑
5
开挖
深度(m)
4.5 4.1 11.5 11 16.05
(细砂、中砂)
5.45
16.05
墙底抗隆起验算
Prandtl: K=1.96
20 (粘质粉土、砂质粉土) (砂质粉土、粘质粉土)
1(2细砂、中砂)
(粉质粘土、粘质粉土)
Terzaghi: K=2.28
(细砂、中砂)
5.45
16.05
11m 坑底抗隆起验算 K=1.56
20 (粘质粉土、砂质粉土) (砂质粉土、粘质粉土)
弯矩(kN*m) -327.2 ~ 790.9
剪力(kN) -311.6 ~ 370.9
五、计算结果 根据以上计算结果，说朝明阳采区用西桩大锚望进路行27基号坑G1#支办护公，楼安全是有保证的，根据
《 混 凝 土 结 构 设 计 规 范 》（ GB50010-2002 ） 及 《 建 筑 基 坑 支 护 技 术 规 程 》
朝阳区西大望路27号G1#办公楼 1-1剖面桩锚围护结构计算书
一、工程概况 1-1剖面基坑开挖深度为16.05m，采用800@1600灌注桩围护结构，桩长为
排桩计算书
排桩计算书1 工程概况2 工程基本设计计算参数2.1 基本参数本工程按一级进行计算。
2.2 土层参数编号名称厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(°)比重天然孔隙比1 1.00 18.50 8.00 8.00 2.50 1.002 1.10 19.50 31.00 16.50 2.50 1.003 7.00 18.80 13.00 6.70 2.50 1.00编号名称厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa)内摩擦角(°)比重天然孔隙比4-2a 3.00 19.70 12.00 21.80 2.50 1.00地下水位埋深0.50m2.3 邻近荷载荷载号离基坑边距离(m) 荷载深(m) 荷载宽(m) 荷载值(kPa)2.50 0.00 4.00 10.002.4 放坡设计坡号坡高(m) 坡宽(m) 台宽(m)2.50 2.50 2.002.5 桩墙设计桩径：800.00mm桩距：1000.00mm嵌入深度：6.00m混凝土等级：C252.6 地下水处理设计处理方法：截水坑外设计水位：1.00m坑内设计水位：0.50m止水帷幕嵌入深度：2.00m止水帷幕宽度：0.70m2.7 支锚结构设计2.7.1 支撑设计支撑编号：1支撑类型：砼支撑支撑长度：90.00m支撑间距：60.00m砼等级：C30截面高：700.0mm截面宽：500.0mm支撑编号：2支撑类型：砼支撑支撑长度：1.00m支撑间距：3.00m砼等级：C30截面高：150.0mm截面宽：300.0mm2.7.2 锚杆设计2.8 施工工况设计序号名称工况类型支锚编号距桩顶深度(m) 施工荷载(kPa)1 开挖至0.3m 开挖- 0.30 10.002 安装1 加支撑 1 0.00 10.00序号名称工况类型支锚编号距桩顶深度(m) 施工荷载(kPa)5 加支撑 2 1.35 10.006 拆支撑- 0.00 10.003 内力变形计算3.1 《建筑基坑围护技术规程》JGJ120-99方法3.1.1 计算参数3.1.1.1 水土压力土层编号土类水土分/合算1 素填土分算2 粘性土合算3 淤泥质土合算4-2 粘性土合算4-2a 粉土合算3.1.1.1 基床系数土层编号土类m(MN/m4)1 素填土 1.32 粘性土 6.93 淤泥质土 1.54-2 粘性土8.04-2a 粉土8.53.1.1.1 支点刚度支撑支撑编号支撑深度(m) 支撑刚度(MN/m2)1 0.0 3.92 1.35 900.03.1.2 各工况计算结果3.1.2.1 工况：开挖至0.3m3.1.2.1.1 土压力计算计算宽度取1.000m。
单排桩基础计算算例
例题:双柱式桥墩钻孔灌注桩计算示例（单排桩）1. 设计资料 1.1 地质与水文资料最大冲刷线位于河床线下 2.8m ；地基土上层为硬塑黏性土，地基土比例系数m=150004kN m ；桩周土摩阻力标准值60k q kPa =。
下层为中密细砂夹砾石；桩周土摩阻力标准值50k q kPa =；地基承载力基本容许值0[]220a f kPa =，地基土比例系数m=180004kN m地基土平均有效重度28.0kN m γ'=（已考虑浮力）一般冲刷线高程为342.00m ，常水位高程为344.00m ，局部冲刷线高程为339.20m 1.2桩、墩尺寸与材料墩帽顶高程350.00m ，桩顶高程为344.00m ，墩柱顶高程为348.80m 。
墩柱直径为 1.30m ，混凝土强度等级为C25，钢筋为HRB335，混凝土弹性模量722.810C E kN m =⨯桩身直径为1.50m ，混凝土强度等级为C25，混凝土弹性模量722.810C E kN m =⨯ 1.3荷载情况桥墩为双柱式桥墩，桥面净宽7m ，附0.75m 人行道，人群荷载为23.0kN m ，设计荷载为公路-Ⅱ级，结构重要性系数为1.0.上部为30m 预应力混凝土梁，每一根桩承受荷载为： ①两跨恒载反力 1834.53N kN = ②盖梁自重反力2183.10N kN = ③系梁自重反力348.00N kN = ④一根墩柱自重力4187.30N kN =⑤桩每延米自重力21.5(2510)26.5()q kN m π=⨯⨯-=（已扣除浮力） ⑥活载反力Ⅰ）两跨活载（汽车+人群）反力：5536.68N kN =Ⅱ）单跨汽车荷载反力：6389.21N kN =，顺桥向弯矩1119.84M kN m =⋅ 单跨人群荷载反力：720N kN =，顺桥向弯矩2 6.16M kN m =⋅车辆荷载反力已按偏心受压原理考虑横向分布的分配影响。
Ⅲ）制动力90.00T kN = （作用点在支座中心，距桩顶距离为6.197m ） Ⅳ）纵向风力：盖梁部分1 2.65W kN =，对桩顶力臂为5.45m 。
单桩承载力计算书(Qk、Qk')
xxxx工作船码头勘察单桩承载力计算书（Qk、Qk’）Qk：孔号：ZK6 有效桩长：11.10m 桩端土层：42 进入厚度：2.00m侧壁=(7.5×4+.4×30+1.2×56+2×120)×周长 2.51327408×侧壁效应系数 1.00=877.64kN 桩端=面积(3.1415926×(800÷2÷1000)^2)×5000×桩端效应系数1.00=2513.27kN合计=侧壁877.64kN+桩端2513.27kN=3390.91kN孔号：ZK9 有效桩长：5.90m 桩端土层：42 进入厚度：2.00m侧壁=(2.1×4+1.2×30+.2×56+.4×80+2×120)×周长 2.51327408×侧壁效应系数1.00=823.35kN桩端=面积(3.1415926×(800÷2÷1000)^2)×5000×桩端效应系数1.00=2513.27kN合计=侧壁823.35kN+桩端2513.27kN=3336.62kN孔号：ZK1 有效桩长：13.30m 桩端土层：42 进入厚度：2.50m侧壁=(5×4+1.1×30+1.8×56+2.3×50+.600000000000001×80+2.5×120)×周长 3.1415926×侧壁效应系数1.00=1937.73kN桩端=面积(3.1415926×(1000÷2÷1000)^2)×5000×桩端效应系数1.00=3926.99kN合计=侧壁1937.73kN+桩端3926.99kN=5864.73kN孔号：ZK8 有效桩长：13.60m 桩端土层：42 进入厚度：2.50m侧壁=(5.6×4+4.1×30+1.4×56+2.5×120)×周长3.1415926×侧壁效应系数1.00=1645.57kN 桩端=面积(3.1415926×(1000÷2÷1000)^2)×5000×桩端效应系数1.00=3926.99kN合计=侧壁1645.57kN+桩端3926.99kN=5572.56kN孔号：ZK4 有效桩长：19.90m 桩端土层：42 进入厚度：2.50m侧壁=(7.6×4+3.6×30+3.2×56+1.5×50+1.5×80+2.5×120)×周长3.76991112×侧壁效应系数1.00=3063.43kN桩端=面积(3.1415926×(1200÷2÷1000)^2)×5000×桩端效应系数1.00=5654.87kN合计=侧壁3063.43kN+桩端5654.87kN=8718.30kN侧壁=(2.9×4+2.7×30+1.5×56+.5×80+2.5×120)×周长 3.76991112×侧壁效应系数1.00=1947.54kN桩端=面积(3.1415926×(1200÷2÷1000)^2)×5000×桩端效应系数1.00=5654.87kN合计=侧壁1947.54kN+桩端5654.87kN=7602.40kNQk＇：孔号：ZK6 有效桩长：11.10m 桩端土层：42 进入厚度：2.00m侧壁=(7.5×2.8+.4×18+1.2×33.6+2×60)×周长2.51327408×侧壁效应系数1.00=473.80kN桩端=面积(3.1415926×(800÷2÷1000)^2)×0×桩端效应系数1.00=0.00kN合计=侧壁473.80kN+桩端0.00kN=473.80kN合计=侧壁473.80kN+桩自重kN= kN孔号：ZK9 有效桩长：5.90m 桩端土层：42 进入厚度：2.00m侧壁=(2.1×2.8+1.2×18+.2×33.6+.4×40+2×60)×周长 2.51327408×侧壁效应系数1.00=427.76kN合计=侧壁427.76kN+桩端0.00kN=427.76kN合计=侧壁427.76kN+桩自重kN= kN孔号：ZK1 有效桩长：13.30m 桩端土层：42 进入厚度：2.50m侧壁=(5×2.8+1.1×18+1.8×33.6+2.3×35+.600000000000001×40+2.5×60)×周长3.1415926×侧壁效应系数1.00=1095.72kN合计=侧壁1095.72kN+桩端0.00kN=1095.72kN合计=侧壁1095.72kN+桩自重kN= kN孔号：ZK8 有效桩长：13.60m 桩端土层：42 进入厚度：2.50m侧壁=(5.6×2.8+4.1×18+1.4×33.6+2.5×60)×周长 3.1415926×侧壁效应系数1.00=900.13kN合计=侧壁900.13kN+桩端0.00kN=900.13kN合计=侧壁900.13kN+桩自重kN= kN侧壁=(7.6×2.8+3.6×18+3.2×33.6+1.5×35+1.5×40+2.5×60)×周长3.76991112×侧壁效应系数1.00=1719.46kN合计=侧壁1719.46kN+桩端0.00kN=1719.46kN合计=侧壁1719.46kN+桩自重kN= kN孔号：ZK5 有效桩长：10.10m 桩端土层：42 进入厚度：2.50m侧壁=(2.9×2.8+2.7×18+1.5×33.6+.5×40+2.5×60)×周长 3.76991112×侧壁效应系数1.00=1044.72kN合计=侧壁1044.72kN+桩端0.00kN=1044.72kN合计=侧壁1044.72kN+桩自重kN= kN。
400管桩单桩水平承载力特征值计算书
管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书一.基本资料桩类型：95A -PHC400 桩顶约束情况：铰接，半固接混凝土强度等级: C80二.系数取值1.桩入土深度 h ＝ 15.000~25.000m2 桩侧土水平抗力系数的比例系数 44/5000/5m KN m MN m ==（松散或稍密填土）44/2500/5.2m KN m MN m ==（淤泥或淤泥质土）3.桩顶容许水平位移a X 0＝ 10mm4.砼弹性模量CE ＝ 38000N/mm 2=7108.3⨯KN/m 2 三.执行规范《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13－86-2007） 四.计算内容1.管桩截面惯性矩：64)1(44απ-=D I =64)525.01(4.014.344-⨯=31016.1-⨯m 4 其中，α==Dd 525.0400210= D ——管桩外径，d ——管桩内径2.管桩截面抗弯刚度：EI =237374681016.1108.385.085.0m KN I E C •=⨯⨯⨯⨯=-3.管桩桩身计算宽度：0.99m 0.5)0.9(1.5d b0=+=4.管桩水平变形系数：50I E mb c =α=53746899.05000⨯=)/1(667.0m 5.管桩桩顶水平位移系数：桩的换算深度al >4.0查表得：441.2=x V6.单桩水平承载力设计值：a x C H X V IE R 03α==KN 5.4501.0441.237468667.03=⨯⨯ 7.单桩水平承载力特征值：KN R R H Ha 347.3335.1/5.45/≈===γ五.结论：根据《福建省结构设计暂行规定》第4条规定：（1） 单桩和两桩承台基础中的单桩水平承载力特征值取值为：KN R Ha 34=（2） 三桩及三桩以上承台基础（非单排布置）中的单桩水平承载力特征值取值为：KN KN R Ha 6.493446.1'=⨯=注：桩顶约束为固接时，940.0=x V ，故，桩顶约束介于铰接与固接之间 假定桩顶水平位移系数为线性变化（供参考）：675.12940.0441.2'=+=x V ，KN R V V R Ha x x Ha 6.4934675.1441.2''=⨯=⨯= （3） 当地基土为淤泥或淤泥质土(44/2500/5.2m KN m MN m ==)时， KN R Ha 3.22=，KN R Ha 6.32'=（4） 当有地震作用参与组合时，RE Ha E Ha R R γ⨯=其中，44/5000/5m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 5.4225.134=⨯=，三桩及以上KN KN R E Ha 6225.16.49'=⨯=其中，44/2500/5.2m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 9.2725.13.22=⨯=三桩及以上KN KN R E Ha 8.4025.16.32'=⨯=(5) 与SATWE 结果文件WDCNL.OUT 对接时,应当将其设计值按照1.35的分项系数转化为标准值，与此计算书转化对应。
单桩桩长计算书(1号台全部桩)
K2+421.034桩长计算书计算：桥梁大师审核：桥梁大师日期：2020/9/141计算依据（1）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007（后简称《规范》）（2）工程地质资料2基本资料2.1本桩基为钻孔灌注桩。
2.2桩基基本参数（1）桩顶作用力：N=601.00 kN（2）桩基直径：d=1.00 m（3）成孔直径：D=1.03 m（4）清底系数：m0=1.00（5）桩顶下冲刷深度：ℎt=0.30 m2.3土层参数所采用的钻孔资料为：ZK2表1. 桩位处土层参数3计算公式本桩基按摩擦桩计算，根据《规范》第5.3.3条，桩基承载力容许值按下式计算：《规范》式5.3.3-1）[R a]=12u∑q ik l ini=1+A p q r《规范》式5.3.3-2）q r=m0λ[[f a0]+k2γ2(ℎ−3)]式中：[R a]——单桩承载力容许值，桩身自重与置换土重的差值作为荷载考虑。
u——桩身周长。
对本桩基u=πD=3.14 mA p——桩端截面面积。
对本桩基A p=14πD2=0.79 m2n——土的层数。
l i——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度，扩孔部分不计。
q ik——与l i对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值。
q r——桩端处土的承载力容许值，当持力层为砂土、碎石土时，若计算超过下列值时，宜按下列值采用：粉砂1000kPa；细砂1150kPa；中砂、粗砂、砾砂1450kPa；碎石土2750kPa。
[f a0]——桩端处土的承载力基本容许值。
k2——容许承载力的深度修正系数，根据桩端处持力层土类选用。
ℎ——桩端的埋置深度，计算值不大于40m，当大于40m时按40m计算。
γ2——桩端以上各土层得平均加权重度，若持力层在水位以下且不透水时，不论桩端以上土层的透水性如何，一律取饱和重度；当持力层透水时则水中部分土层取浮重度。
λ——修正系数，按照《规范》表5.3.3-2选用。
m0——清底系数，按照《规范》表5.3.3-3选用。
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---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]1-1
---------------------------------------------------------------------- 排桩支护
---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 各工况：
内力位移包络图：
地表沉降图：
---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 钢筋类型对应关系：
d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500
---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法
应力状态：有效应力法
条分法中的土条宽度: 1.00m
滑裂面数据
整体稳定安全系数 K s = 2.567
圆弧半径(m) R = 16.258
圆心坐标X(m) X = 0.178
圆心坐标Y(m) Y = 8.237
----------------------------------------------------------------------
[ 抗倾覆稳定性验算 ]
----------------------------------------------------------------------
抗倾覆安全系数:
p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：
s
----------------------------------------------
----------------------------------------------------------------------
[ 抗隆起验算 ]
----------------------------------------------------------------------
1)
m2m1
(tan
)e
tan
(N tan
支护底部，验算抗隆起：
Ks = 4.801 ≥ 1.600，抗隆起稳定性满足。
---------------------------------------------------------------------- [ 嵌固深度计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 嵌固深度计算过程：
当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
1) 嵌固深度构造要求：
依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012, 嵌固深度对于悬臂式支护结构l d 不宜小于0.8h 。
嵌固深度构造长度ld ：3.600m 。
2) 嵌固深度满足抗倾覆要求：
按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度l d值，规范公式
得到l d = 3.100m。
3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：
符合坑底抗隆起的嵌固深度l d = 0.100m
满足以上要求的嵌固深度l d计算值=3.600m，l d采用值=8.000m。
----------------------------------------------------------------------
[ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
----------------------------------------------------------------------
工况1：
Ps = 1589.750 ≤ Ep = 4684.224，土反力满足要求。
式中：
Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；
Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。