悬臂支架轻型爬模CB240受力计算书汇总

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悬臂支护结构计算书模板

浙江品茗高新产业软件园工程悬臂支护结构设计安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 3二、施工平面布置----------------------------------------------- 4三、施工要求--------------------------------------------------- 5四、技术保证条件----------------------------------------------- 5 第二章编制依据--------------------------------------------------- 6 第三章施工计划--------------------------------------------------- 6一、施工进度计划----------------------------------------------- 6二、材料与设备计划--------------------------------------------- 6 第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 8一、技术参数--------------------------------------------------- 8二、工艺流程--------------------------------------------------- 8三、施工方法--------------------------------------------------- 8四、检查验收-------------------------------------------------- 12五、特殊情况处理---------------------------------------------- 14 第五章施工安全保证措施------------------------------------------ 15一、组织保障-------------------------------------------------- 15二、技术措施-------------------------------------------------- 18三、监测监控-------------------------------------------------- 18四、应急预案-------------------------------------------------- 20 第六章劳动力计划------------------------------------------------ 24一、专职安全生产管理人员-------------------------------------- 24二、特种作业人员---------------------------------------------- 24 第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 25一、计算书---------------------------------------------------- 25二、节点图---------------------------------------------------- 39 第一章工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称工程地质情况二、施工平面布置三、施工要求1、地下障碍物、地下管线已经处理。

CB240计算书讲解

2015/10 产品计算书悬臂模板CB240计算书山东新港模板工程技术股份有限公司1.编制计算书遵守的规范和规程《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2010）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）《建筑施工计算手册》第二版《建筑工程模板施工手册》第二版《建筑施工手册》第四版2.CB240结构组成CB240由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成，结构及连接示意图如图1所示。

图1 架体示意图（左-结构示意图，右-连接示意图）3.计算参数1)各操作平台的设计施工荷载为：模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载 1.5KN/m2)除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=120KN；拉力设计值为：F=205KN。

3)架体提升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。

4)假定模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台长度为3.0米，则施工荷载为9KN。

5)假定模板后移及倾斜操作主平台长度为4.0米，则施工荷载为6.0KN。

6)假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为6.15米，则模板面积为18.45平米。

7)假定分配到单榀的模板自重为6.8KN。

8)假定最大风荷载为2.5KN/ m2，作用在模板表面，则沿模板高度方向风荷载为2.5×3=7.5KN/m。

9)假定单榀架体系统总重为25KN，含支架、平台、跳板。

4.架体及构件施工工况验算4.1施工工况说明施工工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，钢筋绑扎平台与主平台同时承载，承受风荷载。

本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两榀机位上，即单榀机位跨度 3.0米。

4.2架体受力计算4.2.1计算模型将架体模型简化为计算模型，如图2所示。

单面墙体爬升模板CB240说明书19p

1 悬臂模板简介单面墙体爬升模板CB240主要用于大坝、桥墩、混凝土挡土墙、隧道及地下厂房的混凝土衬砌等结构的模板施工。

由于混凝土的侧压力完全由穿墙螺栓承担，因而模板不必有另外的加固措施，施工简单、迅速，且十分经济，混凝土表面光洁。

2 CB240模板的组成CB240模板主要分为主背楞式和桁架式两种（如图1）。

主背楞式由七部分组成：主背楞、模板、斜撑、后移装置、承重三角架、埋件系统、吊平台、挑架。

桁架式由七部分组成：桁架主背楞、模板、斜撑、后移装置、承重三角架、埋件系统、吊平台，加高节。

主背楞式桁架式CB240总装图2.1 主背楞模板由:背楞、木工字梁、吊钩、连接爪、面板、螺钉组装而成。

(模板的拼装技术要求见模板2.3 后移装置2.4 承重三角架2.6 埋件系统2.7 配件2.8 CB240悬臂模板的特点2.8.1 支架、模板及施工荷载全部由预埋件承担，不需另搭脚手架，适于高空作业。

2.8.2 模板部分可整体后移650mm。

2.8.3 模板可利用锚固装置使其与混凝土贴紧, 防止漏浆及错台。

2.8.4 模板部分可相对支撑架部分上下左右调节，使用灵活。

2.8.5 利用斜撑模板可前后倾斜，最大角度为30°。

2.8.6 各连接件标准化程度高，通用性强。

2.8.7 模板上设吊平台，可用于埋件的拆除及混凝土处理。

2.8.8 悬臂支架设有斜撑，可方便调整模板的垂直度。

2.8.9 主背楞式与桁架式的主要区别在于桁架式比主背楞式浇筑的混凝土高。

2.9 CB240悬臂模板的组装顺序2.9.1 货物送到现场后，工地模板方面的负责人应将各部件分门别类码放于工地木工房，不得随意乱堆，以免丢失。

2.9.2 第一次浇筑第一次浇筑混凝土、用对拉螺栓加固模板（如图2）。

2.9.2.1 模板就位：以便重复利用，同时用砂浆抹好由爬锥留下的孔。

爬锥上均匀涂脱模剂，防止爬锥拆卸困难（如图4）。

埋件安装2.9.3 第一次提升安装过程2.9.3.1 桁架式：2.9.3.1.1 准备两片木板300mm×2440mm左右，按照爬锥中到中间距摆放在水平地面上。

CB-240悬臂外爬模在复杂断面高墩施工中的应用

Ｊｎ２１ｕ．０１
・１７・５
文章编号：０９６２２１）７０５ — ２１０ —８５（０１ — １７０１
一
座新型人行通道的设计方案
吴刚
摘
要：通过对天桥和地道这两种常用的人行过街设施的对比，出了壳体通道桥的概念，是一种全新的道路交叉口提这
中图分类号：Ｕ５．Ｔ７５２文献标识码：Ａ
墩身施工预埋件比较多，括塔吊附着预埋件、包施工电梯预埋件、架预埋件以及墩顶０号块预埋件等，应在每循环作业支均京石铁路客运专线石太直通线跨３７国道大桥全长４９１ｌ０５．３ｌｒ，在全桥孔跨布置形式为：－２ｍ双线简支箱梁４１（８＋８８前由技术工程师向工班长进行交底，绑扎钢筋作业时即时安装３３－一４Ｏ＋Ｏ＋每次立模后、浇筑前一定要仔细复查。４）８ｍ预应力混凝土连续刚构＋－３３ｍ双线简支箱梁。本桥３２号就位，
作者简介：四华（９２，工程师，黄１８一）男，中铁十二局集团有限公司，山西太原
００３３０２
第３７卷第１７期２０１１年６月
山西建筑
ＳＨＡＮＸＩＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖｏ．７１３Ｎｏ．７１
２相邻模板高低差 ± ．ｍ，）０５ｍ两块模板拼缝问隙０５ｍ．ｍ；３板面平整度０５ｍ模板局部变形不应大于１０ｍｍ。）．ｍ，．２．２混凝土浇筑２．

CB240B桁架式架体计算书汇总

北京卓良模板有限公司Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co., Ltd. CB240桁架式架体计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司2010-08-20一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模组成:爬模由预埋件、附墙装置、三脚架、模板组成。

三.计算参数：⒈各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 1.5KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台（2）最大允许承载0.75KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台（3）最大允许承载0.75KN/m2模板后移及倾斜操作主平台（4）最大允许承载 1.5KN/m2拆卸爬锥工作平台（5）最大允许承载0.75KN/ m2⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=85KN; 拉力设计值为：F=215KN;⒊爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。

4.各个平台的荷载设计值此处设定分配到单榀架体的模板宽为3.0米，高为6.15米（混凝土浇筑高度为6米）。

①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单榀架体上的模板宽度；取决于方案布置，在此以3.0米为例计算荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格位置施工活载(KN/m2)平台长(m)荷载分项系数荷载设计值q(KN/m)平台(1) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(2)0.75 3.00 1.40 3.15平台(3)0.75 3.00 1.40 3.15平台(4) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(5)0.75 3.00 1.40 3.155.上架体自重(以三层桁架为例计算)标准节单个加高节加高节加高节平台梁平台板自平台长平台板上架体总重重(KN)重（KN)个数(个)重(KN)重（KN）重(KN/m2)(m)(KN/m)(KN)1.80 1.012.00 2.02 2.38 0.273.00 0.81 6.20标准节重——由标准图计算而得；单个加高节重——由标准图计算而得；平台梁重——这里设定选择单槽钢16做平台梁；单根单位重量是19.8kg/m，上架体最顶层平台板直接铺在架子上无需平台梁，因此需要4根平台梁即可。

悬臂式挡墙计算

1-计算原理Principes de calcul (1)1.1-计算尺寸Dimensions de calcul (1)1.2-计算模式Modèle de calcul (1)2 -计算参数及材料Hypothèse de calcul et matèriaux (2)2.1-计算规范及参数Normes appliquées et paramètres de calculs (2)2.2-材料特性Caractéristiques des matériaux (3)2.2.1-混凝土Béton (3)2.2.2 钢筋Aciers (3)3 - 荷载Charges (4)3.1 计算模型Modèle de calcul (4)3.2- 墙身土压力及活载Poussée des terres et de la surcharges (5)3.2.1-非地震状态En service (5)3.2.2-地震状态Poussée de terres sous séisme (7)3.3 凸榫土压力butée des terres sur la bêche (8)3.4 基础土压力Poussée des terres sur la semelle (9)3.5 地震下自重惯性力Effort d'inertie sous séisme du poids propre (10)3.6- 荷载组合Combinaison de charges (10)3.6.1- E.L.U (10)3.6.2- E.L.S (11)3.6.3- E.L.A (11)4 -结构计算Calcul de la structure (11)4.1-单项作用力Actions simples (11)4.2-墙身各单项力计算Calcul des actions simples du mur (12)4.2.1-墙体自重(P M_wall) Poids propre du mur droit(P M_wall) (12)4.2.2-墙身主动土压力Poussée active des terres sur le mur (Pa_wall) (13)4.2.3-墙身车载压力计算Poussée due à la surcharge de la chaussée (Car wall) (14)4.2.4-地震墙身土压力计算Poussée des terres sur le mur sous séisme (Pad wall) (16)4.2.5-地震下墙身惯性力计算Effort d'inertie du mur sous séisme (P Mad) (17)4.3-基础各单项力计算Calcul des actions simples de la semelle (18)4.3.1-土压力对基础的作用Effet de la poussée des terres sur la semelle (19)4.3.2-基础自重作用计算Effet du poids propre sur la semelle (19)4.3.3-被动土压力计算Poussée passive des terres (20)5 - 截面配筋Ferraillage des sections (21)5.1 - 内力组合Combinaisions des efforts pour le voile (21)5.2 - 墙身截面配筋Ferraillage voile (22)5.3 - 基础截面配筋Ferraillage de la semelle (23)5.3.1-基底应力及基础脱空计算Contrainte du sol et soulèvement de la semelle (23)5.3.2 - 基础单项力汇总Actions de semelle (25)5.3.3 - 基础截面配筋Ferraillage de la semelle (25)6 - 稳定性验算Vérificaion de la stabilité (27)6.1 - 抗倾覆稳定性验算Vérification de la stabilité au renversement (27)6.2 - 抗滑动稳定性验算Vérification de la stabilité au glissement (29)1-计算原理Principes de calcul1.1-计算尺寸Dimensions de calcul挡墙高H+h1＝6.8m。

悬臂支护结构设计计算书

悬臂支护结构设计计算书作品：悬臂式支护结构一、设计说明竞赛要求,我们从模型制作的材料抗压强度，稳定性，和静力加载大小等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆，强力胶，剪刀，美工刀等材料精心设计制作了悬臂式支护结构模型。

1.方案构思结构主要承受来自一侧的土压力作用(1) 要构思是利用下部插入砂层中的排桩来抵抗荷载的作用(2) 原则是：合理设计下部插入砂层的排桩的深度，增大排桩与砂层的接触面积，合理设计结构与砂层接触面位置处的结构来承载一侧土压力的作用，结构上部加载区稳定即可。

2.结构选型整个结构承受来自一侧的土压力的作用，因此选择双排桩支护结构，双排桩相当于一个插入土体的刚架，能够靠基坑以下桩前土的被动土压力和刚架插入土中部分的前桩抗压、后桩抗拔所形成的力偶来共同抵抗倾覆力矩，桩土之间的相互作用不容忽略。

在荷载作用下，后排桩向坑内运动，势必受到桩间土的抗力；同时，桩间土也对前排桩产生推力。

将桩顶与连梁做成刚性连接，以保证有效地发挥双排桩的支护效果。

（1）结构外形如下图所示，加载一侧结构为一长方形，长286mm，高度190mm，主要由四根柱组成，底部插入深度设计45mm，另一侧由五根柱组成，相对于加载侧的平面成一个角度，下部插入深度设计50mm，整个结构上部由两根横梁固定，结构下部插入土层的柱分别加宽，每根底柱的宽度即为12mm，土层与空气的接触面位置，加以4根横向竹筷以增大承载能力。

整个结构形状如下图所示。

（2）节点设计结构的节点均是刚节点，增大刚度，连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点3、结构特色这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。

优点（1）整体上，我们最终选用双排桩支护结构，双排桩具有较大的侧向刚度，可有效地限制围护结构的侧向变形。

薄壁空心墩施工工艺对比及常见问题处理

薄壁空心墩施工工艺对比及常见问题处理发布时间：2022-09-29T01:28:31.363Z 来源：《建筑创作》2022年第3月5期作者：王辉志[导读] 薄壁空心桥墩具有结构刚度和强度较好、自重轻、截面模量大以及截面积较小的特点，在桥梁建设中应用极为广泛。

王辉志中铁五局集团第二工程有限责任公司湖南衡阳 421002摘要薄壁空心桥墩具有结构刚度和强度较好、自重轻、截面模量大以及截面积较小的特点，在桥梁建设中应用极为广泛。

本文从薄壁空心墩三种施工工艺对比分析以及施工过程中出现的问题及处理措施几个方面进行了探讨。

关键词薄壁空心墩施工工艺成本分析引言随着桥梁建设快速发展，薄壁空心桥墩在桥梁建设中大量应用。

深入研究薄壁空心桥墩施工工艺能够有效提高桥梁施工质量。

本文是根据宜宾新机场东连接线项目观音岩特大桥薄壁空心墩施工情况，总结三种施工工艺特点并进行对比分析，结合施工中遇见的问题并以此为契机进行探讨。

正文桥梁的重要奠基技术便是墩身施工技术，它是桥梁建设的重要组成部分，所以在施工工艺上有严格的要求。

一、项目工程概况宜宾新机场东连接线项目位于宜宾市翠屏区内，道路全长11.5km，为城市快速路，设计速度60km/h，双向6车道。

桥梁工程主要有观音岩特大桥，桥梁全长2.8Km，桥梁薄壁空心高墩多达112个。

二、三种施工工艺观音岩特大桥薄壁空心墩采用三种施工工艺：悬臂爬模、液压爬模、液压滑模；针对三种施工工艺，分析如下：（一）悬臂爬模1. 工艺特点悬臂爬模主要采用WA240悬臂支架轻型爬模，内外模板为木制结构，安装便捷，爬升高度一次可达6m。

在桥墩位置安装塔吊辅助提升模板。

操作平台采用全封闭式防护，施工变截面墩身时，可以直接对模板切割，调整尺寸，保证外观平顺。

2.悬臂爬模结构组成WA240模板主要由七部分组成：主背楞、模板、斜撑、后移装置、承重三角架、埋件系统、吊平台、挑架。

内外模采用木工字梁体系模板，材质轻，正常可以周转30-40次。

悬臂式挡墙计算书

1计算依据（1）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)；（2）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）(2015版)；（3）《路桥施工计算手册》；（4）《挡土墙设计实用手册》；（5）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013)；（6）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）；2悬臂式挡土墙基本尺寸图 2-1 悬臂式挡墙的示意图挡图墙高度4m，挡土墙墙身及底板宽0.4m，墙身断面钢筋采用HRB400φ22，纵向间距120mm，纵向钢筋采用HRB400φ12，横向间距200mm，底板断面钢筋墙身断面钢筋采用HRB400φ20，纵向间距150mm，纵向钢筋采用HRB400φ12，横向间距200mm。

3基本参数（1）挡土墙采用C30钢筋混凝土结构，前后填土采用砂砾石，干重度γ=18KN/m3，饱和重度γrat=21KN/m3；砂砾石的摩擦角为φ=32°，粘聚力c=0Kpa。

墙身采用竖直，忽略墙背与砂砾石之间的摩擦力。

填土表面水平，即为β=0°；墙背直立，即为α=0。

填土过程做好排水处理，计算时不考虑墙后有水情况。

（2）地基为强风化含砂砾岩，承载力基本值为f=400KN/m2；墙基与地基土（原状土）之间的摩擦系数μ=0.45；（3）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015年版）中的C30混凝土轴心抗压强度设计值为14.3MPa，轴心抗拉强度设计值1.43MPa，弹性模量3×104MPa；（4）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015年版）中HRB400钢筋的抗拉强度设计值为f y=360MPa,抗压强度设计值f y′=360MPa;屈服强度f yk=400MPa4模型及荷载分析4.1计算模型按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013)第12.2.5条规定，悬臂式挡墙的立板、墙趾板和墙踵板等结构构件取纵向长度L=1m作为按悬挑构件进行计算；4.2荷载分析4.2.1附加侧向压力（1）考虑回填土上方车辆等整体重量为132t，在离挡墙约0.5m设置警示带（防撞护栏），车辆前后轮距按照1.8m，最前后最后轮距按照6.6m计算，因此把车辆考虑距离挡土墙墙身距离a=1.4m线性荷载Q=200KN/m；《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013)附录B规定距支护结构顶端作用有线分布荷载时，附加侧向压力分布可简化为等腰三角形，最大附加侧向土压力可按下式计算：图 4-1整体受力示意图e=eℎ,max =(2Q Lℎ)√K aeℎ,max-最大附加侧向压力(kN/m2)；ℎ-附加侧向压力分布范围(m)，h=a(tanβ−tanφ)=1.65m，β=45°+φ2 Q L-线分布荷载标准值(kN/m)，取值Q=200KN/m；K a-主动土压力系数，K a=tan2(45°−φ2)；φ-内摩擦角系数32°；所以最大的最大附加侧向压力eℎ,max=66.38KN/m2；附加侧向压力距基地高度：h1=4.4−a (tanβ+tanφ)2⁄=2.70m附加侧压力的合力：E a1=12eℎ,maxℎ=12×66.38×1.65=54.76KN/m按纵向长度取0.5m计算，合力取值：F a1=54.76×1=54.76KN4.2.2墙后土压力因前后回填土为同一土，而且为砂砾石，粘聚力c=0。

悬臂支架计算

第二分册淮固大桥0＃块悬臂支架结构复核计算目录一、支架结构及其布置 (1)二、计算条件 (3)2.1、计算载荷 (3)2.2、材料属性 (3)2.3、许用应力 (3)三、计算分析 (4)四、预埋件验算..................................................................错误！未定义书签。

4.1、纵向直撑与桥墩预埋件联接..............................错误！未定义书签。

4.2、横向直撑与桥墩预埋件联接..............................错误！未定义书签。

4.3、斜撑与桥墩预埋件联接......................................错误！未定义书签。

五、优化改进建议..............................................................错误！未定义书签。

5.1、改进后应力分布情况 (9)5.2、改进后预埋件验算..............................................错误！未定义书签。

六、总结 (13)河南淮固0＃块支架结构计算一、支架结构及其布置支架布置如下图1.1所示，其在水平面内，主要由：横向横梁、横向直撑、纵向横梁、纵向直撑组成。

其中，在横梁上铺设面板，承受并传递载荷。

横梁均采用I36a工字钢，纵向直撑为2*I40b工字钢，横向直撑采用I40b工字钢。

在每个直撑下面安装斜撑，斜撑均采用I40a工字钢。

直撑和斜撑均焊接在桥墩预埋件上。

图1.1 支架俯视图横向横梁横向直撑图1.2 支架A-A截面视图图1.3 支架B-B截面视图图中的坐标方向与有限元模型中方向一致。

二、计算条件2.1、计算载荷砼自重：26 kN/m3人群及施工载荷：1.5 kN/m2振捣载荷：2 kN/m2内模板载荷：120kg/m2外膜及脚手架载荷：120kg/m2风载荷：0.5 kN/m2 (按13.6m/s风速计算，假设风载荷垂直向下) 支架系统自重：模型中自动计入，按7.85t/ m3带入计算2.2、材料属性钢的材料特性：弹性模量E=2.06×102 GPa泊松比μ＝0.3密度ρ＝7850 kg/m32.3、许用应力Q235：[σ]＝170 MPa [τ]=100 MPa承压应力：[σj]＝240 MPa三、计算分析经过手工计算，作用在支架上的载荷包括：1、0＃块梁段，除桥墩上方外，混凝土载荷为3186820N ；2、人群、施工、模板，振捣及风载荷，共647020N ；3、支架模型自重约461000N 。

变截面空心薄壁高墩悬臂爬模施工技术

变截面空心薄壁高墩悬臂爬模施工技术发表时间：2016-05-25T11:43:04.283Z 来源：《工程建设标准化》2016年2月供稿作者：章元波[导读] （中铁十二局集团有限公司，山西，太原，030024）通过该桥高墩爬模板施工方法和测量控制等施工技术，对今后桥梁高墩施工有指导和借鉴意义。

（中铁十二局集团有限公司，山西，太原，030024）【摘要】经过多种施工方法的比选，确定蔚汾河特大桥高墩施工采用先进的悬臂爬模施工，通过该桥高墩爬模板施工方法和测量控制等施工技术，对今后桥梁高墩施工有指导和借鉴意义。

【关键词】变截面；高墩;悬臂爬模;施工技术1、工程概况山西中南部铁路通道ZNTJ-1标蔚汾河特大桥位于山西省吕梁市兴县蔡家崖乡境内，设计中心里程为DK28+599.38，全长1500.45m。

该桥孔跨布置为：1-32m简支T梁+1-（70+120+120+120+70）m 连续刚构+3-（70+70）m 连续刚构+16-32m简支T梁，共28跨。

主墩的墩身最高90m；墩型均为矩形空心墩。

墩身高度及墩底平面尺寸见下表，表1。

2、方案的比选本桥主墩墩型均是变截面空心薄壁高墩，这种类型的墩身施工方法很多，目前常用的施工方法有：滑模施工法；翻模施工法；传统的爬模施工法和悬臂爬模施工法等等，结合本桥实际情况，经过方案比选，确定主墩选择CB-240悬臂爬模施工方法。

具体比选方案优缺点见下表，表2。

3、主墩墩身施工方案主跨高墩均采用CB-240悬臂爬模施工。

爬模节高6m；混凝土浇注均采用自动计量的拌和站集中拌合，混凝土运输车输送，泵送入模。

振捣采用插入式振捣器进行。

3.1爬模模板结构体系及运行施工循环流程：后移模板→吊升悬臂模板及支架→安装钢筋及预埋件→调整固定模板→浇注混凝土→等强及养护。

1）悬臂模板组成本模板具有结构合理，标准化程度高等特点。

由吊钩、竖肋、横肋、连接爪、芯带、芯带插捎和垫板拼缝背楞组成。

自爬式模板设计计算书(增加)

液压自爬模计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模组成:爬模由预埋件、附墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成。

三.计算参数：1.塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台○1最大允许承载3KN/m (沿结构水平方向)爬升装置工作平台○4最大允许承载m(沿结构水平方向)模板后移及倾斜操作主平台○3最大允许承载m(沿结构水平方向)2.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;3.爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。

4.自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。

5.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台○1宽度为4.0米，则施工荷载为12KN。

6.假定爬升装置工作平台○4宽度为4.0米，则施工荷载为3KN。

7.假定模板后移及倾斜操作主平台○3宽度为5.0米，则施工荷载为。

8.假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为5米，则模板面积为15平米。

9.假定分配到单位机位的模板自重为15KN。

10.假定最大风荷载为平米，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为×3=米。

11.假定单个机位系统总重为50KN，含支架、平台、跳板、液压设备及工具。

四.用计算软件SAP2000对架体进行受力分析：1.支架稳定性验算确定支架计算简图:按以上计算参数取值，通过计算软件SAP2000绘制轴力、弯矩、剪力和约束反力如下：轴力图弯矩图剪力图约束反力图各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:杆件号轴力KN 弯矩剪力KN 备注1-22-33-4 0 01-41-56-87-8 0 07-9注：显然，若以上杆件满足要求，其它杆件必定满足要求，故可不作分析。

4.5MCB240斜撑悬臂架计算书

新建铁路蒙西至华中地区铁路煤运通道工程浩勒报吉至三门峡段墩身CB240模板计算书编制：复核：审核：中铁一局蒙华铁路土建-10标四工区2015年12月第一部分模板及拉杆计算书一编制依据《建筑施工手册》第四版《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

二侧压力计算一．侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22γct0β1β2V1/2F=γcH式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5T------混凝土的温度（°）取25°V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取4.5m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。

取1F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22x25x5x1x1x21/2=38.9kN/m2F=γcH=25x4.5=112.5kN/ m2取二者中的较小值，F=38.9kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=38.9x1.2+4x1.4=52.3 kN/ m22.1面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚胶合板,木梁间距为l=280mm。

-7-16液压爬模计算书

虎门二桥S4标坭洲水道桥主塔液压爬模计算书（A版）广东省长大公路工程有限公司虎门二桥S4标项目经理部2015年7月目录1计算依据........................... 错误!未定义书签2爬模结构图......................... 错误!未定义书签3架体受力分析....................... 错误!未定义书签计算工况 ........................ 错误!未定义书签计算荷载 ........................ 错误!未定义书签荷载组合 ........................ 错误!未定义书签计算结果 ........................ 错误!未定义书签4埋件、重要构件和焊缝计算................... 错误!未定义书签单个埋件抗拔力计算 ................... 错误!未定义书签锚板处混凝土局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签受力螺栓的抗剪力和抗拉力的计算 ............ 错误!未定义书签爬锥处的局部受压抗剪力计算 ............... 错误!未定义书签导轨梯档抗剪力计算 ................... 错误!未定义书签承重插销抗剪力计算 ................... 错误!未定义书签附墙撑强度验算 ..................... 错误!未定义书签5模板验算........................... 错误!未定义书签混凝土侧压力计算 ..................... 错误!未定义书签面板验算 ........................ 错误!未定义书签木梁验算 ........................ 错误!未定义书签背楞验算 ........................ 错误!未定义书签组合挠度 ........................ 错误!未定义书签对拉杆验算 ...................... 错误!未定义书签坭洲水道桥主塔液压爬模计算书1计算依据1）《虎门二桥工程施工设计图纸》2）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）3）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）5）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）6）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）7）《液压爬升模板工程技术规程》（JGJ 195-2010）2爬模结构图爬模由预埋件、附墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成，如下图所示。

液压自爬模架体及模板受力计算书计算书详解

液压⾃爬模架体及模板受⼒计算书计算书详解2014/02 产品计算书液压⾃动爬升模板ACSX50计算书⼭东新港国际模板⼯程技术有限公司《液压爬升模板⼯程技术规程》（JGJ 195-2010）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝⼟结构设计规范》（GB 50010-2010）《混凝⼟结构⼯程施⼯质量验收规范》（GB 50204-2010）《钢结构⼯程施⼯质量验收规范》（GB 50205-2001）《建筑施⼯计算⼿册》第⼆版《建筑⼯程模板施⼯⼿册》第⼆版《建筑施⼯⼿册》第四版2.爬模组成爬模由预埋件、附墙装置、导轨、⽀架、模板及液压动⼒装置组成，各系统组成如表1所⽰，结构及连接⽰意图如图1所⽰。

表1 爬模各系统组成图1 架体⽰意图3.计算参数1)液压⾃爬模各操作平台的设计施⼯荷载为：浇筑、钢筋绑扎操作平台①最⼤允许承载F k1 4.0KN/m2（爬升时1.0KN/m2）模板安装操作平台②③最⼤允许承载F k20.75KN/m2（爬升时0KN/m2）模板后移及主操作平台④最⼤允许承载F k3 1.5KN/m2（爬升时0.5KN/m2）爬升装置⼯作平台⑤最⼤允许承载F k4 1.0KN/m2（爬升时1.0KN/m2）拆卸爬锥⼯作平台⑥最⼤允许承载F k5 1.0KN/m2（爬升时0KN/m2）2)除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪⼒设计值为：FV=125KN；拉⼒设计值为：F=215KN；3)爬模的每件液压缸的推⼒为150KN； 4)爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa；5)架体系统：架体⽀承跨度：≤5⽶（相邻埋件点之间距离，特殊情况除外）；架体⾼度：17.3⽶；架体宽度：主平台④=2.9m，上平台①=2.4m，模板平台②③=1.2m，液压操作平台⑤=2.6m，吊平台⑥=1.7m；6)电控液压升降系统：额定压⼒：25Mpa；油缸⾏程：400mm；额定推⼒：150KN；双缸同步误差：≤20mm；7)依据设计图纸，各项计算取值：本⼯程实际单元最⼤跨度24.2⽶；本⼯程每单元设置六榀爬升机位；本⼯程每单元设置⼗个后移模板⽀架；本⼯程模板实际⾼度为6.15⽶。

CB—240桁架式悬臂支架爬模工艺在铁路桥梁高墩墩身施工中的应用

CB—240桁架式悬臂支架爬模工艺在铁路桥梁高墩墩身施工中的应用本文结合黄韩侯铁路大峪河特大桥桥墩施工实际，系统阐述了爬模系统的工法特点和适用范围，详细地论述了该工艺原理、工艺要点及质量控制措施，用实践证明了采用CB-240桁架式悬臂支架爬模工艺，能够圆满完成墩身施工，实现良好的经济和社会效益。

标签：高墩；悬臂爬模；施工工艺1 前言黄韩侯铁路大峪河特大桥24#-25#墩墩高89m，墩顶2m高设实心段，墩底5m高设实心段，由墩顶向下5m高度为等截面墩身，墩顶横向尺寸为10.2m、纵向尺寸为9m；由墩顶向下5～89m为二次抛物线（曲线方程）变截面墩身，墩顶向下2～84m空心段内侧为二次抛物线（曲线方程y=2.6+4.4x2/842）变截面（空心段上3m下10m收坡），壁厚1.5m；墩底横向尺寸为22m，纵向尺寸为9m。

由于墩身较高，处于北塬至芝阳新建双线段落内，位于黄土沟壑区，沟谷深切，沟梁交错，主沟宽深，呈“U”形，为一季节性沟，2个主墩均位于冲沟底部，24、25号墩为跨大峪河特大桥（80+144+80）m连续刚构位于冲沟西、东两侧的中主墩，两墩结构形式和各部尺寸均相同：因此墩身外模采用CB-240桁架式悬臂爬模施工。

本桥里程范围：DK48+625.10～DK50+252.90，全橋长度1627.80m，中心里程：DK49+439。

孔跨结构：2[23-32m简支T梁+（80+144+80）m连续刚构+（17-32）m简支T梁]。

24、25号刚构墩均为矩形厚壁空心墩，墩身外模采用CB-240桁架式悬臂支架爬模施工。

现已完成了墩身施工，特总结为施工工法，为今后同类高墩施工提供推广和借鉴经验。

2 工法特点支架、模板及施工荷载全部由对拉螺杆、预埋件及承重三脚架承担，不需另搭脚手架，适于高空作业。

模板部分可整体后移650mm，以满足绑扎钢筋，清理模板及刷脱模剂等要求。

模板可利用锚固装置使其与砼贴紧，防止漏浆及错台。

悬臂式钢筋砼挡土墙计算书大全97页word文档

1、悬臂式挡土墙（1.5m）悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目： 1、悬臂式挡土墙（1.5m）计算时间： 2009-03-24 23:46:51 星期二原始条件:墙身尺寸:墙身高: 1.500(m)墙顶宽: 0.300(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.000墙趾悬挑长DL: 0.400(m)墙趾跟部高DH: 0.400(m)墙趾端部高DH0: 0.300(m)墙踵悬挑长DL1: 1.000(m)墙踵跟部高DH1: 0.400(m)墙踵端部高DH2: 0.400(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB335抗剪腹筋等级: HPB235裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 140.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000地震作用墙趾值提高系数: 1.500地震作用墙踵值提高系数: 1.625地震作用平均值提高系数: 1.250墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地震烈度: 设计烈度7度水上地震角: 1.50水下地震角: 2.50水平地震系数: 0.10重要性修正系数: 1.70综合影响系数: 0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别: 高速公路抗震重点工程土压力计算方法: 库仑坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 15.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号 X Y P 作用角(m) (m) (kN) (度)1 0.200 0.000 10.000 270.000地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2019）第 1 种情况: 组合1组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 地震作用力分项系数 = 1.000 √6. 附加力分项系数 = 1.000 √[土压力计算] 计算高度为 1.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.390(度)Ea=50.997(kN) Ex=18.533(kN) Ey=47.510(kN) 作用点高度 Zy=0.670(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.558(度) 第1破裂角=29.610(度)Ea=41.103(kN) Ex=18.942(kN) Ey=36.478(kN) 作用点高度 Zy=0.670(m)墙身截面积 = 0.990(m2) 重量 = 24.750 kN整个墙踵上的土重 = 10.538(kN) 重心坐标(0.579,-0.654)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重 = 6.520(kN) 重心坐标(0.409,0.000)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 4.680(kN) 相对于趾点力臂=0.195(m))全墙地震力=1.777(kN) 作用点距墙顶高度=0.789(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300滑移力= 20.719(kN) 抗滑力= 27.890(kN)滑移验算满足: Kc = 1.346 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 8.566(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.764 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 0.914 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.195 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.351 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.670 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 13.946(kN-m) 抗倾覆力矩= 90.693(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 6.503 > 1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 69.661(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算作用于基础底的总竖向力 = 92.967(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e = 0.024(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.826(m)基底压应力: 趾部=59.410 踵部=49.963(kPa)最大应力与最小应力之比 = 59.410 / 49.963 = 1.189作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.024 <= 0.200*1.700 = 0.340(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=59.410 <= 210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=49.963 <= 227.500(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=54.686 <= 175.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 92.967(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e = 0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.826(m)基础底压应力: 趾点=59.410 踵点=49.963(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 92.967(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.700 (m) 偏心距 e = 0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.826(m)基础底压应力: 趾点=59.410 踵点=49.963(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.400(m)截面剪力: Q = 15.139(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 3.067(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.21%抗弯受拉筋: As = 858(mm2)截面弯矩: M(标准值) = 3.067(kN-m)最大裂缝宽度为: 0.006 (mm)。