光伏支架受力计算书..
1-地面全钢 光伏支架系统计算书V1
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地面全钢光伏支架计算书
21
地面全钢光伏支架计算书
2）斜支撑截面参数 ：
截面宽度： a 41mm
截面高度： b 51mm
厚 度： 截面面积：
t 2mm A0 322mm2
抗弯模量： 惯性矩：
W 3861mm3 I 107203mm4
回转半径：
Ri I 18.25 mm A0
抗剪截面模量：
抗剪强度满足要求。
5）变形验算
次龙骨挠度最大： △ 12.3mm
次龙骨长度 ： Lx 2800mm
次龙骨允许变形 ：
Lx 14 mm ＞ 200
综上次龙骨强度和变形满足使用要求。
△ 12.3mm
14
地面全钢光伏支架计算书
5.2斜梁计算
1）模型中斜梁内力 最大出现在中部的斜梁中间 位置：
弯距 ： M 1007.39N m
抗剪强度设计值： fvC 125MPa
弹性模量：
EC 206GPa
3
3）不锈钢螺栓 A2-70
抗拉强度设计值： ftb 280MPa 抗剪强度设计值： ftv 265MPa
4）碳钢 GR8.8
抗拉强度设计值： ftb8.8 400MPa 抗剪强度设计值： ftv8.8 320MPa
地面全钢光伏支架计算书
组合1 ：
1.2G 1.4W﹢
组合2：
1.0G 1.4W﹣
组合3：
1.35G 0.6 1.4W﹢ 0.7 1.4S
组合4：
1.0G 0.6 1.4W﹣ 0.7 1.4S
组合5： 组合6：
1.2G 1.4W﹢ 0.7 1.4S 1.0G 1.4W﹣ 0.7 1.4S
组合7： 组合8：
光伏支架及基础计算书
项目名称
项目地点
日 期
省/
市
无锡地区参照年限10年一遇参照年限50年一遇0.3
kN/m 210年一遇0.45
kN/m 2
50年一遇25年22长0.4m 宽0.5m 高长0.8m 宽0.4m 高
23.5kN/m 30.58kN/m 2
1.88kN
6.02kN
1.35kN
5.12kN
1.896m
18.58kN·
m 9.72kN·
m ※光伏支架基础计算书
黄色背景部分为按需填写项★注：本工具由Nemo Zheng 根据自己的经验，并参考相关标准及网络上的资料、文章编写，"组件机械数据库"数量很少，且铝合金支架的截面特性由截面详图决定，因此檩条计算书暂只支持Q235 厚度≤16mm 的钢结构，且数据库也较少。
另外，本工具中使用较多的名称，并非直接填入即能生效，因此添加后需要查看相关名称定义并修改方可，或替换原有数据，也可直接提供相关参数至nemojoy@ 要求添加需要的数据。
欢迎各位参与交流。
采用GB 50007-2011 P49 挡土墙的抗倾覆安全系数≥1.6
条选取1.3
抗倾覆力矩倾覆力矩
= 1.91 1.6>验算通过！风载荷标准值=ω0*βz *μz *μs =倾覆点距组件安装面中心法线距离=光伏组件、支架及配件自重=风荷载=抗倾覆力矩=前支墩重量G1k 后支墩重量G2k 验算结果为：0
设计年限项目地基本风压ω0项目地设计年限基本风压ω倾覆力矩=。
光伏支架及基础excel计算书
光伏支架及基础excel计算书光伏支架及基础Excel计算书光伏支架是太阳能发电系统中不可或缺的组成部分，它承载着太阳能电池板，将其稳固地安装在地面或屋顶上，以便最大限度地吸收太阳能并转化为电能。
而为了确保光伏支架的稳定性和承载能力，设计者通常需要进行一系列的计算和分析。
这时候，Excel计算书就会派上用场。
我们需要计算光伏支架的承载能力。
这包括支架的静载荷和动载荷。
静载荷是指支架在没有外部作用力时所承受的重力。
我们可以通过计算支架的材料强度和结构形式来确定其承载能力。
动载荷是指支架在风力或其他外力作用下所承受的压力。
我们需要考虑到地理位置、风速和建筑物高度等因素，通过相关的公式和经验数据来计算支架的动载荷。
我们需要计算光伏支架的设计参数。
这包括支架的尺寸、角度和方位角。
支架的尺寸取决于太阳能电池板的大小和布置方式，我们需要确保支架能够完全容纳太阳能电池板，并且不会对其造成影响。
支架的角度和方位角是为了最大限度地吸收太阳能，我们需要根据所在地的纬度、季节和日照时间等因素来确定最佳的角度和方位角。
在Excel计算书中，我们可以使用各种公式和函数来进行这些计算。
例如，我们可以使用IF函数来根据地理位置和季节来确定支架的角度和方位角。
我们还可以使用SUM函数来计算支架的总承载能力，以及各个部分的负荷分配情况。
通过这些计算，我们可以得出一个全面而准确的光伏支架设计方案。
除了计算能力，Excel还具有图表和数据分析功能。
我们可以使用柱状图或折线图来展示支架的承载能力和设计参数，以便更直观地理解和比较不同方案的优劣。
我们还可以使用数据分析工具来进行敏感性分析和优化设计，以找到最佳的光伏支架方案。
光伏支架及基础Excel计算书是光伏发电系统中不可或缺的工具。
它不仅可以帮助我们准确地计算光伏支架的承载能力和设计参数，还可以通过图表和数据分析来优化设计方案。
因此，熟练掌握Excel 计算书的使用方法，对于光伏支架的设计和优化非常重要。
光伏支架受力计算书
支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___校对：_ 日期：___审核：__ _____日期：____常州市**实业有限公司1 工程概况项目名称：*****30MW光伏并网发电项目工程地址：新疆建设单位：**集团结构高度：电池板边缘离地不小于500mm2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《建筑抗震设计规范》GB50011—2010《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007《光伏发电站设计规范》GB50797-20123 主要材料物理性能3.1材料自重铝材——————————————————————3kN m27/钢材————————————————————378.5kN m/3.2弹性模量铝材————————————————————2N mm70000/钢材———————————————————2N mm206000/3.3设计强度铝合金铝合金设计强度[单位：2N mm]/钢材钢材设计强度[单位：2/N mm]不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm4 结构计算4.1 光伏组件参数 晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ⨯⨯ 安装倾角：37°4.2 支架结构支架安装侧视图4.3 基本参数1）电站所在地区参数新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于 北纬43°,东经89°。
基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。
2）地面粗糙度分类等级A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B 类地区考虑。
光伏支架载荷计算
支架强度计算支架是安装从下端到上端高度为4m以下的太阳能电池阵列时使用。
计算因从支架前面吹来〔顺风〕的风压及从支架后面吹来〔逆风〕的风压引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲〔压缩〕以及拉伸强度，安装螺栓的强度等，并确认强度。
（1）结构材料选取支架材料，确定截面二次力矩I M和截面系数Z。
（2）假象载荷1）固定荷重〔G〕组件质量〔包括边框〕G M +框架自重G K1+其他G K2固定载荷G=G M+ G K1+ G K22）风压荷重〔W〕〔加在组件上的风压力〔W M〕和加在支撑物上的风压力〔W K〕的总和〕。
W=1/2×〔C W×σ×V02×S〕×a×I×J3）积雪载荷〔S〕。
与组件面垂直的积雪荷重。
4）地震载荷〔K〕。
加在支撑物上的水平地震力5）总荷重〔W〕正压：5〕=1〕+2〕+3〕+4〕负压：5〕=1〕-2〕+3〕+4〕载荷的条件和组合（3）悬空横梁模型（4）A-B间的弯曲应力顺风时A-B点上发生的弯曲力矩：M1=WL2/8应力σ1=M1/Z（5）A-B间的弯曲（6）B-C间的弯曲应力和弯曲形变（7）C-D间的弯曲应力和弯曲形变（8）支撑臂的压曲（9）支撑臂的拉伸强度（10）安装螺栓的强度根底稳定性计算1、风压载荷的计算2、作用于根底的反作用力的计算3、根底稳定性计算当受到强风时，对于构造物根底要考虑以下问题：①受横向风的影响，根底滑动或者跌倒②地基下沉〔垂直力超过垂直支撑力〕③根底本身被破坏④吹进电池板反面的风使构造物浮起⑤吹过电池板下侧的风产生旋涡，引起气压变化，使电池板向地面吸引对于③～⑤须采用流体解析等方法才能详细研究。
研究风向只考虑危险侧的逆风状态以下所示为各种稳定条件：a．对滑动的稳定平时：平安率F s≥1.5；地震及暴风时：平安率F s≥1.2b．对跌倒的稳定平时：合力作用位置在底盘的中央1/3以内时地震及暴风时：合力作用位置在底盘的中央2/3以内时c．对垂直支撑力的稳定平时：平安率F s≥3；地震及暴风时：平安率F s≥2附件1：△风荷载计算△〔1〕设计时的风压载荷W=C w×q×A w〔作用于阵列的风压载荷公式〕式中W——风压荷重C w——风力系数q ——设计用速度压〔N/m2〕A w——受风面积〔m2〕〔2〕设计时的速度压q=q0×a×I×J式中q——设计时的速度压〔N/m2〕q0——基准速度压〔N/m2〕a——高度补偿系数I——用途系数J——环境系数1〕基准速度压。
光伏支架设计方案受力计算书-参考
（1） 恒载 G：
恒载包含太阳能板的重量和支架的自重。其中太阳能板总重量：
G1＝40P×20kg/P×9.8N/s2=7840N
支架自重根据计算不同的梁时分别施加。
（2） 风载 W：
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中对风荷载的规定如下（按承重结构
设计）：
wk z s z w0
应对称分布。下图为光伏组件的受力简图，剪力图与弯距图。
由剪力图可以得出：当 a=b 时，剪力 Q 取最小极值，为 qa。即横梁间距等于光伏
组件长度的一半。 由弯距图可以看出：当 a=b 时，弯距 M 极值为[0，-0.0625ql2]；
当 1 q(l 2 la) 1 qa 2 时，即 a 2 1l 时，弯距 M 极值为[0.0215ql2，-0.0215ql2]，因此当
l23 b2
3l22 b
)
R0 R1
R2
1 2
P(1
P(3
l1
5l2 b
l1
5l2 b
3l22 b2
3l22 b2
l23 b3
)
l23 b3
)
由剪力图中可以看出斜梁中分布了 6 个峰值，分别为：
当 0<b< l2 时
QQ10
Q5 Q4
P 2P
剪力极值 Qmax>P
Q2 Q3 R0 2P
数值 Q235B 4.705 23.059 12.935 35.994 32.862 29.138 7.016919238 7.913720914
单位
cm2 cm4 cm4 cm4 mm mm cm3 cm3
项目 屈服极限 σs 弹性横量 E 对 y 轴惯性半径 iy 对 z 轴惯性半径 iz 极惯性半径 ip 左端离质心距离 右端离质心距离 抗弯截面系数 Wz(左) 抗弯截面系数 Wz(右)
光伏支架力学强度计算说明书
引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲（压缩）以及拉伸强度，
安装螺栓的强度等，并确认强度。
（1） 结构材料
选取支架材料，确定截面二次力矩 IM 和截面系数 Z。 （2） 假象载荷
1） 固定荷重（G）=
组件质量
2） 风压荷重（W）
（加在组件上的风压力（WM）和加在支撑物上的风压力（WK）的总和）。
计算自由实体力
打开
摩擦
关闭
使用自适应方法:
关闭
结果文件夹
SolidWorks 文档 (D:\工作文件\小金)
单位
单位系统: 长度/位移 温度 角速度 压强/应力
公制 (MKS) mm Kelvin 弧度/秒 N/m^2
材料属性
模型参考
曲线数据:N/A
属性
名称: 模型类型: 默认失败准则: 屈服强度: 张力强度: 弹性模量:
最小 1.41537e-006 单元: 4353
最大 0.000226646 单元: 14334
可调支架 新导轨 - 1000-算例 1-应变-应变 1 结论：导轨符合安装要求。
备注：南昌市 50 年一遇最大载荷。 载荷要求：风载为 0.45KN/M2；
雪载为 0.45KN/M2 安装方式屋顶厂房屋顶支架； 载荷计算： 备注：此处正压对组件影响比较大，所以只需考虑正压即顺风情况。 单块组件风载：(此处以 12 度角正压计算）
W=0.75*450*1.64*0.992=549N 单块组件雪载：
建设地点的周围地形等状况 如海面一样基本没有障碍物的平坦地域 树木、低层房屋（楼房）分布平坦的地域 树木、低层房屋密集的地域，或者中层建筑（4-9 层）物分布的地域
（3）风力系数
1）组件面的风力系数。
固定式光伏支架计算书
固定式光伏组件支架结构计算书2015年11月目录1工程概述 (1)2分析方法与软件 (1)3设计依据 (1)4材料及其截面 (1)5荷载工况与组合 (2)5.1 荷载工况 (2)5.1.1 支架所受荷载 (2)5.2 荷载组合 (2)6 结构建模 (3)6.1 模型概况 (3)6.2 结构计算模型、坐标系及约束关系 (3)6.3 荷载施加 (4)7主要计算结果 (5)7.1 构件应力比 (5)7.2 构件稳定性校核 (8)1工程概述支架共8榀，间距为3m，两端带悬挑0.58mm，总长22.16m，电池板组水平宽度2.708米、斜面长度3.3米，荷载按25年重现期计算，结构重要性系数0.95，项目地点在黑龙江省牡丹江市,结构计算的三维示意如下图1所示。
图1.1 总体结构模型2分析方法与软件采用SAP2000 V15钢结构分析软件进行结构计算分析。
3设计依据1)建筑结构可靠度设计统一标准( GB 50068-2001 )2)建筑结构荷载规范( GB 50009-2012)3)建筑抗震设计规范( GB 50011-20104)钢结构设计规范( GB 50017-2003 )4材料及其截面材料材质性能，详见下表4.1。
表4.1 材料性能材料名称单位重量N/m3fy屈服强度N/m2f设计强度N/m2抗拉强度N/m2弹性模量E1N/m2泊松比UQ235 7.85E4 235E6 215E6 390E6 2.1E11 0.3 Q345 7.85E4 345E6 310E6 470E6 2.1E11 0.35荷载工况与组合5.1 荷载工况计算所考虑的荷载有恒载、雪荷载以及风荷载作用（由于本支架比较轻，地震工况与风荷载相比，其远不起控制作用，因此，可不考虑地震工况）。
5.1.1 支架所受荷载支架受到的荷载主要有支架自重、电池板及安装附件自重、风载、雪载。
荷载通过檩条传递到支架柱上，模型按各荷载大小均匀分布到檩条上进行加载。
光伏支架受力计算书
光伏支架受力计算书的力计算表为1。
该设计基于1.1规范1。
建筑结构荷载规范GB50009-XXXX采用风压，但不应小于0.3kN/m2风荷载的组合值、频率值和准永久值系数分别为0.6、0.4和0。
全国所有平台10年、50年和100年重现期的雪压和风压值，风振系数见表D.4，取1风荷载体型系数见下表-。
根据构件与地面形成的角度，采用插入法计算风荷载体型系数A = 15。
正风荷载体型系数μ s = 1.325(根据XXXX国家标准50009中的基本风速m/s，每年一次当使用杯形风速计时，必须考虑温度和气压对空气密度的影响。
空气密度可根据以下公式确定:？？0.001276？p？0.378e？3？？(t/m)1？0.00366吨？100000？t-空气温度(摄氏度)，p-空气压力(帕)，e-水压(帕)根据位置的海拔高度z(m ),根据以下公式近似估算空气密度:？= 0.00125 e-0.0001 z(t/m3)z-风速表的实际高度(m)。
2，负载组合3。
梁抗弯强度计算组合截面形心坐标计算公式:根据截面形心，计算惯性矩公式平行轴位移:根据公式гmax = mmax Ymax/iz检查法向应力强度mIz代表惯性矩挠度计算:均匀载荷下的最大挠度在梁跨度的中间。
计算公式为:Ymax = 5ql 4/(384ei)。
，其中ymax是梁跨度中的最大挠度(mm)。
q是平均布线负载的标准值(kn/m)。
E是钢的弹性模量。
对于工程结构钢，e = 2100000 n/mm 2。
I是钢截面的惯性矩。
在三个相等的集中载荷下的最大挠度可以在型钢表(mm 4)中找到。
跨度等间距排列。
计算公式为:Ymax = 6.33 pl 3/(384 ei)。
，其中ymax是梁跨度中的最大挠度(mm)。
p是各种集中荷载的标准值之和(kn)。
E是钢的弹性模量。
对于工程用结构钢，E = 2100000 n/mm 2.i为钢截面的惯性矩。
它可以在型钢表中找到(mm ).风荷载基本风压:WP = ro * v2/2 = 1.225×242/2 = 352.8n/m2其中WP为风压，ro为空气密度kg/m3，v为风速m/s风荷载值为0.353 KN/m2高度z处的风振系数:结构高宽比小于1.5，因此，在表7.2.1) μz =1 结构类型:斜面，θ =元件与地面成15度角。
实用文档之光伏支架计算书
实用文档之"支架结构系统计算书"1.计算及设计依据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003 ）2.材料力学性能2.1Q235结构钢2.2.1 HM-41槽钢截面图2.2.2HM-41槽钢物理特性壁厚t[mm]2截面积A[mm2]288.6重量[kg/m]2.51屈服强度f yk [N/mm2]245抗拉/压/弯强度[N/mm2]215弹性模量[N/mm2]200000剪切模量[N/mm2]80000 Y轴距槽口e 1[mm]22.61Y轴距槽背e 2[mm]-18.69惯性矩I y [cm4]6.66截面模量W y1[cm3]2.95容许弯矩M y [Nm]3.562.3.1 HM-52槽钢截面2.3.2 HM-52物理特性壁厚t[mm]2．5截面积A[mm2]405.2重量[kg/m]3.53屈服强度f yk [N/mm2]245抗拉/压/弯强度[N/mm2]215弹性模量[N/mm2]200000剪切模量[N/mm2]80000 Y轴距槽口e 1[mm]26.00Y轴距槽背e 2[mm]-26.00惯性矩I y [cm4]13.97截面模量W y1[cm3]5.37容许弯矩M y [Nm]5.373.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度2.1m,主梁跨度2.5m;柱高度0.675m，倾斜度15度：次梁及柱采用表面热镀锌型材，本计算书依据2×9（电池板）阵列进行计算，计算简图见图=0.55KN/m2基本风压值：w=0.3KN/m2基本雪压值：S电池板块（每块质量19.8kg，1640×990mm，）阵列 2 ×9倾角：15°结构设计使用年限：25年4.荷载4.1恒载= gk=19.8×10×cos15°/（1.640×0.99）=0.118KN/ m2SGK4.2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk=z×s×z×w式中：wk—风荷载标准值（KN/m2）；z—高度z处的风振系数；s—风荷载体型系数；z—风压高度变化系数；—基本风压（KN/m2）；w风振系数z=1体型系数α=15°s1=-1.325s2=-0.525s3=1.325s4=0.535离地高度小于30m的C类地区，z 取值1(s1)=1×-1.325×1×0.55=-0.72875KN/m2 WkW(s2) =1×0.525×1×0.55=-0.28875KN/m2 k(s3) =1×1.325×1×0.55=0.72875KN/m2WkW(s4) =1×0.525×1×0.55=0.28875KN/m2k4.3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：Sk=rSo体型系数r取值1（倾角15°）资料中给出基本雪压So 取值0.3KPa得雪荷载值：Sk=1×0.3=0.3 KN/ m2荷载组合承载能力极限状态：1）S1=1.2恒+1.4*风（+）+0.7*1.4*雪2）S2=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风3）S3=1.0恒+1.4风（-）4）S4=1.35恒正常使用极限状态5）S1=1.0恒+1.0风（+）1.0（雪）6）S2=1.0恒+1.0风（-）7）S3=1.0恒+1.4 wk+1.4×0.7 SkS=1.2 SGK=1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m25.钢结构有限元分析s3区承载力极限状态下最不利荷载为：S1=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风= =1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m2梁均布线荷载1.456×1.64/2=1.19 KN/ ms4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2=1.2恒+1.4*风（+）+0.6*1.4*雪=1.2×0.118+1.4×0.3+1.4×0.7×0.28875=0.84 KN/m2梁均布线荷载0.84×1.64/2=0.69 KN/ m5.1有限元分析采用SAP2000非线性版新建模型施加荷载运行分析—后处理数据5.2次梁计算采用 C钢41*41 进行校核5.2.1 导轨截面：41*41*2*12100 mm5.2.2导轨受力分析图5.2.3 受力分析数据弯矩最大值：Mmax=0.313KN·m应力计算max=Mmax/W=0.313×103/2.95×10-6=106.1MPa＜=215 MPa满足应力强度条件。
光伏支架荷载计算
结构抗倾覆力验算
Ggb= 15 kg.m‐2.g
Ggb = 0.147 KPa
Gyg= 0.56 kN.m‐2=0.56KPa
+ Gk2= Ggb Gyg
Gk2=0.71KPa
Gzk= Gk 2 ⋅ B ⋅ L
ρ = 25kN ⋅ m−3
Gzk=4257N
a=400mm
b=400mm h=300mm
材料弹性模量强度设计值组件规格荷载分格单根龙骨长度龙骨固定长度集中荷载跨中最大弯矩最大剪力最大反力ggb15kgmgggb0147kpagkggbgk0147kpa载自重荷载qukwkf10gk21kpa标准值qu14wkf10gk298kpa设计值负风荷载自重荷载qgkquk21kpa标准值qgqu298kpa设计值q235be2st206000nmmf2a215nmmf2v125nmma1650mmb992mmb992mmh3000mml1817mmfk05qgkab1719nfl05qg
fV=125 MPa
Sx = 2735 mm3
th = 2.0mm
∑t = 2⋅th
τ1 = QO ⋅ SX = 10.22MPa IX ⋅∑t
因此（
τ1 <
fv）满足要求
第4页
1.2.3 强度验算
杆件载荷标准值
Fk = 1.719kN
最大挠度值
Δ max = 0.911⋅ FK ⋅ L3 = 4.1mm 100EST ⋅ I X
光伏支架结构计算书
计算：刘长 审核： 核定： 日期：2016 年 5 月 10 日
第1页
1、光伏支架龙骨计算
俯视图
1.1 荷载计算
1.1.1 风荷载Pa
光伏支架及基础计算书
项目名称
项目地点
日 期
省/
市
无锡地区参照年限10年一遇参照年限50年一遇0.3
kN/m 210年一遇0.45
kN/m 2
50年一遇25年22长0.4m 宽0.5m 高长0.8m 宽0.4m 高
23.5kN/m 30.58kN/m 2
1.88kN
6.02kN
1.35kN
5.12kN
1.896m
18.58kN·
m 9.72kN·
m ※光伏支架基础计算书
黄色背景部分为按需填写项★注：本工具由Nemo Zheng 根据自己的经验，并参考相关标准及网络上的资料、文章编写，"组件机械数据库"数量很少，且铝合金支架的截面特性由截面详图决定，因此檩条计算书暂只支持Q235 厚度≤16mm 的钢结构，且数据库也较少。
另外，本工具中使用较多的名称，并非直接填入即能生效，因此添加后需要查看相关名称定义并修改方可，或替换原有数据，也可直接提供相关参数至nemojoy@ 要求添加需要的数据。
欢迎各位参与交流。
采用GB 50007-2011 P49 挡土墙的抗倾覆安全系数≥1.6
条选取1.3
抗倾覆力矩倾覆力矩
= 1.91 1.6>验算通过！风载荷标准值=ω0*βz *μz *μs =倾覆点距组件安装面中心法线距离=光伏组件、支架及配件自重=风荷载=抗倾覆力矩=前支墩重量G1k 后支墩重量G2k 验算结果为：0
设计年限项目地基本风压ω0项目地设计年限基本风压ω倾覆力矩=。
光伏支架载荷计算
支架强度计算支架是安装从下端到上端高度为4m以下的太阳能电池阵列时使用。
计算因从支架前面吹来（顺风）的风压及从支架后面吹来（逆风）的风压引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲（压缩）以及拉伸强度，安装螺栓的强度等，并确认强度。
（1）结构材料选取支架材料，确定截面二次力矩I M和截面系数Z。
（2）假象载荷1）固定荷重（G）组件质量（包括边框）G M +框架自重G K1+其他G K2固定载荷G=G M+ G K1+ G K22）风压荷重（W）（加在组件上的风压力（W M）和加在支撑物上的风压力（W K）的总和）。
W=1/2×（C W×σ×V02×S）×a×I×J3）积雪载荷（S）。
与组件面垂直的积雪荷重。
4）地震载荷（K）。
加在支撑物上的水平地震力5）总荷重（W）正压：5）=1）+2）+3）+4）负压：5）=1）-2）+3）+4）载荷的条件和组合（3）悬空横梁模型（4）A-B间的弯曲应力顺风时A-B点上发生的弯曲力矩：M1=WL2/8应力σ1=M1/Z （5）A-B间的弯曲（6）B-C间的弯曲应力和弯曲形变（7）C-D间的弯曲应力和弯曲形变（8）支撑臂的压曲（9）支撑臂的拉伸强度（10）安装螺栓的强度基础稳定性计算1、风压载荷的计算2、作用于基础的反作用力的计算3、基础稳定性计算当受到强风时，对于构造物基础要考虑以下问题：①受横向风的影响，基础滑动或者跌倒②地基下沉（垂直力超过垂直支撑力）③基础本身被破坏④吹进电池板背面的风使构造物浮起⑤吹过电池板下侧的风产生旋涡，引起气压变化，使电池板向地面吸引对于③～⑤须采用流体解析等方法才能详细研究。
研究风向只考虑危险侧的逆风状态以下所示为各种稳定条件：a．对滑动的稳定平时：安全率F s≥1.5；地震及暴风时：安全率F s≥1.2b．对跌倒的稳定平时：合力作用位置在底盘的中央1/3以内时地震及暴风时：合力作用位置在底盘的中央2/3以内时c．对垂直支撑力的稳定平时：安全率F s≥3；地震及暴风时：安全率F s≥2附件1：△风荷载计算△（1）设计时的风压载荷W=C w×q×A w（作用于阵列的风压载荷公式）式中W——风压荷重C w——风力系数q ——设计用速度压（N/m2）A w——受风面积（m2）（2）设计时的速度压q=q0×a×I×J式中q——设计时的速度压（N/m2）q0——基准速度压（N/m2）a——高度补偿系数I——用途系数J——环境系数1）基准速度压。
光伏支架受力计算书
支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____常州市**实业有限公司1 工程概况项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金铝合金设计强度[单位：2/N mm ]钢材钢材设计强度[单位：2/N mm ]不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算4.1 光伏组件参数 晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ⨯⨯安装倾角：37° 4.2 支架结构支架安装侧视图4.3 基本参数1）电站所在地区参数新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于 北纬43°,东经89°。
基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。
(公建屋面)光伏支架计算书
海南恒大海花岛影视基地光伏项目2#、3#楼(整体)计算书审核：校核：编写：2017年1月22日目录1 设计依据 (1)1.1作用荷载计算过程 (1)2 计算简图 (2)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (6)3.4 荷载组合 (7)4 内力位移计算结果 (7)4.1 内力 (7)4.1.1 内力包络及统计 (7)4.2 位移 (18)4.2.1 组合位移 (18)5 设计验算结果 (23)5.1 设计验算结果图及统计表 (24)附录 (27)6．连接螺栓计算 (28)6.1主梁与横向次梁的连接 (28)6.2横向次梁与纵向次梁的连接（纵向次梁端） (31)6.3横向次梁与纵向次梁的连接（横向次梁端） (32)6.4横向次梁与纵向次梁的连接（连接过渡用钢板） (34)6.5拉条与横向次梁的连接（横向次梁端） (35)1 设计依据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 （GB50018-2002） 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012） 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010） 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 《钢结构焊接规范》 （GB50661-2011） 《钢结构高强度螺栓连接技术规程》 （JGJ82-2011）1.1作用荷载计算过程一、与光伏板直接连接横梁所受荷载1、永久荷载标准值（对水平投影面）： 光伏板 22520.12630.99100k g kN m =≈⨯2、可变荷载标准值 (1) 活荷和雪荷载不考虑。
(2)风荷载根据招标文件要求，光伏板所受风荷载按围护结构计算，基本风压按50年一遇(0.80kN/m 2)考虑， 外部局部体型系数按1 2.0s μ=-外考虑。
根据《荷规》8.2.1，地面粗糙度类别为A 类，高度按26.6米考虑查表8.2.1 ()26.6201.67 1.52 1.52 1.6193020z μ-=⨯-+≈-8.3.4 光伏板横梁A=0.87x0.93=0.81m ²<1.0m ²，故1s μ外不折减 8.3.5 开放式，11 2.0s s μμ==-外 查表8.6.1 ()26.6201.53 1.55 1.55 1.5373020gz β-=⨯-+≈-8.1.1 10 1.537( 2.0) 1.6190.80 3.98k gz s z ωβμμω==⨯-⨯⨯≈ kN/m 22、汇总每根横梁所受荷载如下： 由上文可知，'0.1263k g ≈ kN/m边部迎风面最大角度14°，()'0,max 3.98 1.65sin 1420.794k ω=⨯⨯≈ kN/m2 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号3分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号4分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号5分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号6分布图（实粗线表示荷载作用的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用无温度作用。
光伏支架计算书汇总
支架结构系统计算书1.计算及设计依据《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB50017-2003 )2.材料力学性能2.1Q235结构钢2.2.1HM-41 槽钢截面图2.2.2HM-41 槽钢物理特性壁厚t[mm] 2截面积A[mm 2 288.6重量[kg/m] 2.51屈服强度 f yk[N/mm2] 245抗拉/ 压/ 弯强度[N/mm2]215弹性模量[N/mm 2] 200000 剪切模量[N/mm 2] 80000 Y 轴距槽口 e 1[mm] 22.61 Y 轴距槽背 e 2[mm] -18.69 惯性矩I y[cm4] 6.66 截面模量W y1[cm3] 2.95 容许弯矩M y[Nm] 3.56 2.3.1 HM-52 槽钢截面2.3.2 HM-52 物理特性壁厚t[mm] 2．5 截面积A[mm 2] 405.2 重量[kg/m] 3.53 屈服强度 f yk[N/mm2] 245抗拉/ 压/ 弯强度[N/mm2]215弹性模量[N/mm 2] 200000剪切模量[N/mm 2] 80000Y 轴距槽口 e 1[mm] 26.00Y 轴距槽背 e 2[mm] -26.00惯性矩I y[cm4] 13.97截面模量W y1[cm3] 5.37容许弯矩M y[Nm] 5.373.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度 2.1m, 主梁跨度2.5m;柱高度0.675m，倾斜度15 度：次梁及柱采用表面热镀锌型材，本计算书依据2×9（电池板）阵列进行计算，计算简图见图基本风压值：w0=0.55KN/m2基本雪压值：S0=0.3KN/m2电池板块（每块质量19.8kg ，1640×990mm，）阵列 2 ×9 倾角：15°结构设计使用年限：25 年4.荷载4.1恒载S GK= gk=19.8 ×10×cos15°/（1.640×0.99）=0.118KN/ m24.2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk= z× s × z × w0式中：wk—风荷载标准值（KN/m）；z—高度z 处的风振系数；s—风荷载体型系数；z—风压高度变化系数；w0—基本风压（KN/m2）；风振系数z=1 体型系数α =15°s1=-1.325s2=-0.525 s3=1.325s4=0.535离地高度小于30m的 C 类地区，z 取值 1W k(s1)=1 ×-1.325 ×1×0.55=-0.72875KN/m2W k(s2) =1 ×0.525 ×1×0.55=-0.28875KN/m2W k(s3) =1 ×1.325 ×1×0.55=0.72875KN/m2W k(s4) =1 ×0.525 ×1×0.55=0.28875KN/m24.3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：Sk= rSo体型系数r 取值1（倾角15°）资料中给出基本雪压So 取值0.3KPa 得雪荷载值：Sk=1×0.3=0.3 KN/ m 2荷载组合承载能力极限状态：1）S1=1.2 恒+1.4* 风（+）+0.7*1.4* 雪2）S2=1.2 恒+1.4* 雪（+）+0.6*1.4* 风3）S3=1.0 恒+1.4 风（- ）4）S4=1.35 恒正常使用极限状态5）S1=1.0 恒+1.0 风（+）1.0 （雪）6）S2=1.0 恒+1.0 风（- ）7）S3=1.0 恒S=1.2 S GK+1.4 wk+1.4 ×0.7 Sk=1.2 ×0.118+1.4 ×0.72875+1.4 ×0.7 ×0.3=1.456 KN/m25.钢结构有限元分析s3区承载力极限状态下最不利荷载为：S1=1.2 恒+1.4* 雪（+）+0.6*1.4* 风=2=1.2 ×0.118+1.4 ×0.72875+1.4 ×0.7×0.3=1.456 KN/m2梁均布线荷载 1.456 ×1.64/2 =1.19 KN/ ms4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2=1.2 恒+1.4* 风（+）+0.6*1.4* 雪=1.2 2×0.118+1.4 ×0.3+1.4 × 0.7 ×0.28875=0.84 KN/m2梁均布线荷载0.84 ×1.64/2= 0.69 KN/ m5.1 有限元分析采用SAP2000非线性版运行分析—后处理数据5.2 次梁计算采用 C 钢41*41 进行校核5.2.1 导轨截面：41*41*2*12100 mm5.2.2 导轨受力分析图5.2.3 受力分析数据弯矩最大值：Mmax=0.313K·N m 应力计算max=Mmax/W=0.31×3 103/2.95 ×10-6=106.1MPa< =215 MPa满足应力强度条件。
光伏支架受力计算书
光伏支架受力计算书光伏支架受力计算书受力计算书一、设计依据规范1. 建筑结构荷载规范GB50009-20XX2. 钢结构设计规范GB50017-20XX 3. 铝合金结构设计规范GB50429-20XX 4. 冷弯薄壁型钢结构技术规范 5. 建筑抗震设计规范材料力学性能钢材碳素结构钢 Q235-B 重力密度ρ= kN/m3 弹性模量E=×10^5N/mm2 线膨胀系数α=×10-5 泊松比ν= 抗拉/压/弯强度 fs=215 N/mm2 抗剪强度 fsv=125N/mm2 端面承压强度 fsce=325 N/mm2设计过程：1、荷载组合中风荷载确定过程。
(1) Wk=βz*Ms*Mz*W0Wk-风荷载标准值，βz-高度z处的风振系数，Ms-风荷载体型系数，Mz-风压高度变化系数，W0-基本风压(kN/m2)。
注：基本风压应按本规范附录中附表给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于/m2。
风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取、和0。
全国各站台重现期为10 年、50 年和100 年的雪压和风压值见附表风振系数取值为1。
风荷载体型系数如下表根据组件与地面所成角度，插入法计算风荷载体型系数a＝15正风压荷载体型系数μs＝(根据GB50009-20XX 表) 负风压荷载体型系数μs＝- (根据GB50009-20XX表) 风压高度变化系数：地面粗糙度类别 : B Mz=1 地貌描述 :A类, 指近海海面和海岛,海岸,湖岸及沙漠地区。
B类，指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 C类，指有密集建筑群的城市市区D 类，指有密集建筑群且房屋较高的城市市区基本风压:Wo=ρVo2/2Wo-基本风压，ρ-空气密度，Vo-平均50年一遇的基本风速m/s。
使用风杯式测风仪时，必须考虑空气密度受温度、气压影响的修正，可按下述公式确定空气密度:p31100000t-空气温度，P-气压，e-水气压(Pa)。
光伏支架计算书模板
[键入文档标题] [键入文档副标题]编制：审核：审批：[宜兴羿飞新能源科技有限公司]目录1．计算引用的规范、标准及资料 (2)1.1.建筑设计规范： (2)1.2.钢材规范： (2)1.3.五金件规范： (2)1.4.相关物理性能等级测试方法： (3)1.5.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)2．结构分析基本概况 (3)2.1.项目概述 (3)2.2.项目所在地区 (3)2.3.地面粗糙度分类等级 (3)3．结构承受荷载计算 (4)3.1.地面粗糙度分类等级 (4)3.2.组件及结构自重计算 (4)3.3.雪荷载标准值计算 (5)3.4.作用效应组合 (5)4．所采用的设计数据 (5)4.1.牌号Q235B 钢，符合GBJ 50017-2003 (5)4.2.牌号Q345B 钢，符合GBJ 50017-2003 (6)4.3.牌号6063-T5铝合金，参考GB 50429-2007 (6)4.4.牌号6063-T6铝合金，参考GB 50429-2007 (6)4.5.普通螺栓4.6C级，参考GBJ 50017-2003 (7)4.6.奥氏体等级为50，,参考GBJ/T 1220 (7)4.7.奥氏体等级为70，,参考GBJ/T 1220 (7)5．结构设计变现控制 (7)6．支架结构分析 (8)6.1.支架结构分析 (8)6.2.次梁（52*41*2.0mmTH U）的计算 (9)6.3.主梁（52*41*2.0mmTH U）的计算 (11)6.4.立柱（52*41*2.0mmTH U）的计算 (12)6.5.混凝土基础计算 (14)6.6.连接螺栓计算 (14)附录A. 支架结构分析(SAP2000结构分析软件） (15)1．计算引用的规范、标准及资料1.1.建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2004 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006 年版、局部修订《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000 年版) 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-20021.2.钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005 《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-20021.3.五金件规范：《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-19971.4.相关物理性能等级测试方法：《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-20011.5.《建筑结构静力计算手册》(第二版)2．结构分析基本概况2.1.项目概述本工程为□□□□□□光伏并网发电示范工程固定支架。
光伏支架计算书汇总
支架结构系统计算书1.计算及设计依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)2.材料力学性能2.1Q235结构钢2.1.1HM-41槽钢截面图2.2.2HM-41槽钢物理特性壁厚t[mm] 2截面积A[mm 2 288.6 重量[kg/m] 2.51 屈服强度 f yk[N/mn2] 245抗拉/压/弯强度0[N/mm2] 215 弹性模量[N/mm 2200000 剪切模量[N/mm 280000 Y轴距槽口 e 1[mm] 22.61 Y轴距槽背 e 2[mm] -18.69 惯性矩I y[cm4] 6.66 截面模量W y1[cm] 2.95 容许弯矩M y[Nm] 3.56 2.3.1HM-52槽钢截面2.3.2HM-52物理特性壁厚t[mm] 2.5 截面积A[mm2] 405.2 重量[kg/m] 3.53 屈服强度f yk[N/mn i] 245抗拉/压/弯强度0[N/mm2] 215弹性模量[N/mm 2 200000剪切模量[N/mm 80000Y轴距槽口 e 1[mm] 26.00Y轴距槽背 e 2[mm] -26.00惯性矩I y[cm4] 13.97截面模量W y1[cm] 5.37容许弯矩M y[Nm] 5.373.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度2.1m,主梁跨度2.5m;柱高度0.675m,倾斜度15度：次梁及柱采用表面热镀锌型材，本计算书依据2X9（电池板）阵列进行计算，计算简图见图基本风压值：w）=0.55KN/m2基本雪压值：S0=0.3KN/nf电池板块（每块质量19.8kg,1640X990mm）阵列2X9倾角：15°结构设计使用年限：25年4.荷载5.3恒载S GK=gk=19.8X10Xcos15°/（1.640X0.99）=0.118KN/m25.4风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk=§zx/sx1zXw）式中：wk—风荷载标准值（KN/n2）;B z一高度z处的风振系数;Il s—风荷载体型系数；|1z—风压高度变化系数；W）—基本风压（KN/n2）;风振系数Z=z=1体型系数a=15°⑷一*心战昱/1Tvt/S T；a<i(rsir —1*3-1>4—0-5-0*6+L3+L4+0.5十口.6中间值按捕入法计舜s1=-1.325s2=-0.525s3=1.325■s4=0.535离地高度小于30m的C类地区，|l z取值1W(|J1sl)=1X-1.325X1X0.55=-0.72875KN/m2叫,s2)=1X0.525X1X0.55=-0.28875KN/m2W(,s3)=1X1.325X1X0.55=0.72875KN/m2叫,s4)=1x0.525X1X0.55=0.28875KN/m24.3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：Sk4!rSo体型系数・r取值1（倾角15°）资料中给出基本雪压So取值0.3KPa得雪荷载值：Sk=1X0.3=0.3KN/m2荷载组合承载能力极限状态：S1=1.2恒+1.4*风（+）+0.7*1.4*雪S2=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风S3=1.0恒+1.4风（-）S4=1.35恒正常使用极限状态S1=1.0恒+1.0风（+）1.0（雪）S2=1.0恒+1.0风（-）S3=1.0恒S=1.2S GK+1.4wk+1.4X0.7Sk=1.2X0.118+1.4X0.72875+1.4X0.7X0.3=1.456KN/m25.钢结构有限元分析包51>-esofr-口s3区承载力极限状态下最不利荷载为：S1=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风=2=1.2X0.118+1.4X0.72875+1.4X0.7X0.3=1.456KN/m2梁均布线荷载1.456X1.64/2=1.19KN/mU s4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2=1.2恒+1.4*风（+）+0.6*1.4*雪=1.22 X0.118+1.4X0.3+1.4X0.7X0.28875=0.84KN/m2梁均布线荷载0.84X1.64/2=0.69KN/m5.1有限元分析采用SAP200叫线性版新建模型施加荷载运行分析一后处理数据5.2次梁计算采用C钢41*41进行校核导轨截面：41*41*2*12100mm5.2.2导轨受力分析图5.2.3受力分析数据弯矩最大值：Mmax=0.313KNm应力计算0max=Mmax/W=0.318103/2.95x10-6=106.1MPa<==215MPa满足应力强度条件。
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支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____常州市**实业有限公司1 工程概况项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金铝合金设计强度[单位：2/N mm ]钢材钢材设计强度[单位：2/N mm ]不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算4.1 光伏组件参数 晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ⨯⨯ 安装倾角：37°4.2 支架结构支架安装侧视图4.3 基本参数1）电站所在地区参数新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于 北纬43°,东经89°。
基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。
2）地面粗糙度分类等级A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B 类地区考虑。
（GB50009-2012） 4.4 荷载计算1)风荷载标准值计算： 0s k z z w w βμμ= 上式中：k w ：风荷载标准值2(/)kN m ；z β：高度z 处的风振系数； z μ：高度变化系数； s μ：体型系数；0w ：基本风压2(/)kN m ；高度z 处的风振系数： 1.7z β= ；根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1高度变化系数： 1.0z μ=；根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1 体型系数：顺风： 1.3s μ=；逆风： 1.4s μ=- 风荷载：顺风：021.0 1.30.561.23761.7/k z z s w w kN m βμμ=⨯⨯⨯==逆风：02'1.7 1.0(1.4)0.561.3328/k z z s w w kN m βμμ=⨯⨯-⨯=-=2）雪荷载标准值计算：0k r s s μ=上式中：k s ：雪荷载标准值2(/)kN m ；r μ：屋面积雪分布系数； 0s ：基本雪压2(/)kN m ；根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1r μ=0.64 雪荷载：021.350.8640.64/k r s s kN m μ⨯===3)地震荷载计算： <1>设防烈度：8度 <2>地震加速度：0.20g 水平地震作用计算： max E K e eq h F G βα= 上式中：E K hF ：水平地震作用标准值； e β：动力放大系数，取2.5；max α：水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取值 -6度：max 0.04α= -7度：max 0.08α= -8度：max 0.16α=-9度：max 0.32α= eq G ：结构等效总重力荷载； 单块组件的地震荷载为：max 2.0.1619678.54E e eq hK F G Nβα⨯⨯=== 4)基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用： <1>承载力计算时： 重力荷载：1.2 风荷载：1.4 雪荷载：1.4 地震荷载：1.3 <2>绕度和变形计算时： 重力荷载：1.0 风荷载：1.0地震荷载：1.0 雪荷载：1.0 5)荷载组合值系数：风荷载：0.6（GB50797-2012 6.8.7-1） 雪荷载：0.7（GB50797-2012 6.8.7-1） 6)荷载效应组合的设计值计算无地震作用效应组合时（GB50797-2012 6.8.7-2）： G G GK w w wK s s sK S S S S γγγ=ψ+ψ+ψ 上式中：S ：荷载效应组合的设计值； G γ：永久荷载分项系数； G K S ：永久荷载效应标准值； wK S ：风荷载效应标准值； sK S ：雪荷载效应标准值；w s γγ：风荷载、雪荷载分项系数；w s ψψ：风荷载、雪荷载组合值系数，分别为0.6和0.7； 有地震作用效应组合是（GB50797-2012 6.8.7-2）：G G GK w w wK K Eh Eh S S S S γγγ=ψ+ψ+上式中：S ：荷载效应和地震作用效应组合的设计值； Eh γ：水平地震作用标准值效应； K Eh S ：水平地震作用分项系数； 4.5 次梁校核 1）基本参数：a ：力学模型：受集中力的连续梁；b ：截面规格： C80×40×2.0c ：材 质： Q235B2）每根次梁受集中力：正常使用极限状态(位移变形）计算： 顺风时： 无地震时：1()/2(1.0 1.00.6 1.00.7)/2(1.0196 1.00.61237.6 1.63 1.00.7864 1.63)/21196G G GK w w wK s s sK PV k PV k PV F S S S G w S s S Nγγγ=ψ+ψ+ψ=⨯+⨯⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=有地震时：1()/2(1.0 1.00.6 1.0)/2(1.0196 1.00.61237.6 1.63 1.078.4)/27'42G G GK w w wK E h K PV k PV E hK Eh F S S S G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯+⨯⨯+⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯=逆风时：1(w'37)/2((1332.8) 1.640.99219637)/106'20k PV PV F S G cos cos N︒︒=+=-⨯⨯+⨯=- 承载能力极限状态（强度）计算： 无地震时：2()/2(1.2 1.40.6 1.40.7)/2(1.2196 1.40.61237.6 1.63 1.40.7864 1.63)/21655G G GK w w wK s s sK PV k PV k PV F S S S G w S s S Nγγγ=ψ+ψ+ψ=⨯+⨯⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=有地震时：2()/2(1.2 1.40.6 1.3)/2(1.2196 1.40.61237.6 1.63 1.378.4)/21016'G G GK w w wK E hK PV k PV E h Eh K F S S S G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯+⨯⨯+⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯=由图可知，最大挠度为0220.5+==<===mmw w L mm3.61) 3.(1.42[]/2002800/2014880 (根据《光伏发电站设计规范》（GB50797-2012)知次梁的挠度允许值为[w]=L/200）所以次梁满足刚度设计要求由图可知，次梁危险点处的的最大正应力为0163.1[]215MPa MPaσσ=<=所以次梁也满足强度设计要求4.6 主梁校核1）基本参数：a：力学模型：受集中力的连续梁；b：截面规格：C80×40×2.0c ：材 质： Q235B2）每根主梁受集中力：正常使用极限状态(位移变形）计算：顺风时：无地震时：3()/2(1.0(40 1.00.640 1.00.740)/32(1.0(196402161) 1.00.61237.6 1.6340 1.00.7864 1.6340)3088)G G GK w w wK s s sK PV b k PV k PV F S S S G w S s S NG γγγ=ψ+ψ+ψ=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+ 有地震时：3()/32(1.0(40 1.00.640 1.040)/32(1.0(196402161) 1.00.61237.6 1.6340 1.078.440)/3219')23G G GK w w wK E hK PV b k PV E hK Eh F S S S G G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=承载能力极限状态（强度）计算：无地震时：4()/32(1.2(40 1.40.640 1.40.740)/32(1.2(196402161) 1.40.61237.6 1.6340 1.40.7864 1.6340)4218)G G GK w w wK s s sK PV k PV k P b V F S S S G G w S s S Nγγγ=ψ+ψ+ψ=⨯⨯++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 有地震时：4()/32(1.2(40 1.40.640 1.340)/32(1.2(196402161) 1.40.61237.6 1.6340 1.378.440)/3226')21G G GK w w wK E hK PV b k PV E hK Eh F S S S G G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯⨯++⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=由图可知，最大挠度为10.38[]/2503000/25012mm w L w mm =<===(根据《光伏发电站设计规范》（GB50797-2012)知主梁的挠度允许值为[w]=L/250）所以主梁满足刚度设计要求。
由图可知，主梁危险点处的的最大正应力为1172.1[]215MPa MPa σσ=<=所以主梁也满足强度设计要求。
4.8 螺栓校核经计算得知斜撑所受最大轴向力，即螺栓受最大剪力为为15980a F N = 切应力为2212141[]3200.01509806a a M F MPa MPa r ττππ===<=⨯ 固定组件的M8螺栓受力为1.64(cos37)/4(728196)/41880.992cos37p k m m F w S G N ︒︒⨯⨯-=⨯=-=正应力为228]4000.004188 3.7[p p M F M MPa Pa r σσππ===⨯=< 所以均满足设计要求。