现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书

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钢管桩及贝雷片架空支架计算书

支架设计计算1、支架构造1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径 4.8cm ，壁厚 0.35cm 。

支架顺桥向纵向间距 0.8m ，横桥向横向间距腹板底为0.4m ，中部空心地点为0.975 m ，其他为 0.8m ，纵横水平杆竖向间距 1.2m 。

无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。

在顶托上沿线路方向安置 2 根 D48 壁厚的钢管，在钢管上横向间距30cm 安置 10 × 10cm 的方木横梁。

1.2 、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚 10mm钢管桩， I56a 工字钢横梁及贝雷片纵梁构成。

每一跨单幅部署24根钢管桩，墩身竣工后630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a 槽钢焊接连进行Ф接系，用I56a 工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为 50cm的 I10 工字钢横梁，而后再纵向铺设间距为30cm的 10 ×10mm木枋。

2、计算依照1、《路桥施工计算手册》；2、《钢构造设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委拟订的其他规定、规程、规范。

3、支架受力计算工况一、选用2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。

以下列图。

竖向荷载永远荷载（分项系数取 1.2 ）：①模板及连结件的自重力800N/ m2②可变荷载（分项系数取 1.4 ）：③施工荷载1000N/ m2④混凝土倾倒荷载2000N/ m2⑤振捣荷载2000N/ m2共计5800N/ m 2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面 ( 简化）C B C B CA 现浇箱梁梁端荷载分区断面 A现浇箱梁横断面钢管支架地点表示图箱梁各部位荷载简化表起点终点序号部位部位起点砼厚荷载大小累加其他终点砼厚荷载大累加其他荷载小荷载度（ cm) (KN/m2) 度（ cm)（ KN/m2) (KN/m2) （KN/m2)1 B 区腹板地点200 53 200 532 A 区翼板地点20045200453 C 区空心地点2828现浇箱梁横断面荷载表示图依据上表利用空间有限元软件 MIDAS CIVIL2006 依据实质现浇支架搭设成立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重地点进行模拟。

01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)

贝雷支架计算书（1稿）编制：复核：审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。

箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。

支架的总体布置见附图。

2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。

2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。

80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。

表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。

2.3.2、面板计算（1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。

2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。

122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托)

福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。

⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。

瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。

桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。

桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。

桥梁下部：采用肋板式桥台。

柱式桥墩、桩基础。

桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

贝雷梁支架计算书

简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。

计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表:表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台,在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。

它与移动模架的区别在于,支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统.贝雷支架经受力检算后,必须能满足制梁过程的各种荷载及形变.二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m,跨度32m的梁，设计两种方案。

这里对这两种方案进行检算。

方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。

图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。

图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一)荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334。

5m3,容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t.2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑,呈均布荷载形式布置在底板上面。

3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4。

5kN/m2。

（二)方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1。

1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。

现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书

*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。

跨径组合为35+45+35m。

箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。

箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。

横截面为单箱双室。

箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。

固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。

箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。

箱梁腹板垂直，厚50cm。

梁底与地面最大高差17.05m。

设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。

A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。

则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。

贝雷片支架法现浇制梁施工计算书

目录1、编制依据 (1)1.1、施工图纸 (1)1.2、标准、规范 (1)1.3、上级部门颁发的文件、规定 (2)1.4、其它 (2)2、编制原则 (2)3、工程概况 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、工程概况 (3)3.3、岩土工程勘察 (4)3.3.1、地形、地貌 (4)3.3.2、地质条件 (4)4、施工部署 (5)4.1、施工工法 (5)4.2、一跨式移动支架材料用量 (5)4.3、两跨式移动支架材料 (6)5、支架设计 (8)5.1、移动支架概述 (8)5.1.1、设计原理 (8)5.1.2、特点 (8)5.1.3、主要技术参数 (8)5.1.4、支架系统构成 (9)5.1.4.1、主结构系统 (9)5.1.4.2、外模系统 (9)5.2、两跨式支架 (9)5.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例） (9)5.2.2、移动支架计算书 (15)5.2.2.1、主要技术标准 (15)5.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁） (15)5.2.2.3、计算荷载 (16)5.2.2.4、结构计算 (17)5.2.2.5、内力验算 (18)5.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算 (19)5.2.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (21)5.2.2.8、承台上I50工字钢验算 (22)5.2.2.9、中间支墩设计 (23)5.2.2.10、承台验算 (24)5.2.2.11、计算结论 (25)5.3、一跨式移动支架 (25)5.3.1、一跨式支架设计图（以32m为例） (25)5.3.2、移动支架计算书 (29)5.3.2.1、主要技术标准 (29)5.3.2.2、采用数据(双层单排加强型贝雷梁） (29)5.3.2.3、结构计算 (30)5.3.2.4、计算荷载 (31)5.3.2.5、内力验算 (32)5.3.2.6、贝雷梁下横梁2I36a工字钢验算 (32)5.3.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (35)5.3.2.8、承台上I63c工字钢验算 (35)5.3.2.9、承台验算 (37)5.3.2.10、计算结论 (38)贝雷片支架法现浇制梁计算书1、编制依据1.1、施工图纸1.1.1、《七乡河特大桥施工图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15；1.1.2、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁31.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-01；1.1.3、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁23.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-02；1.1.4、《简支梁桥上预埋钢筋布置图》，图号：沪宁城际施图（轨）预埋1；1.1.5、《七乡河特大桥接触网基础预留接口设计图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15-J00；1.1.6、《综合接地通用图》，图号：沪宁城际施图-（接地）参；1.1.7、《盆式橡胶支座安装图》，图号：沪宁城际施图（通桥）-Ⅵ-01。

贝雷支架计算现浇梁箱梁

邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,假设直接采纳满堂支架无法跨越,打算在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。

由下至上依次为：一、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。

底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。

二、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。

3、上安设贝雷梁。

4双槽钢。

5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。

6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。

一、现浇梁分段模型2、计算分析见下表1、40m现浇梁重量计算单元号长度(m) 总重量(Kg) 底板宽度(m) 换算为实心矩形板厚度(m)1 26956 1.922 100895 1.963 309390 1.334 100895 1.965 26956 1.92换算后得出两侧7m范围按板厚计算,中间按米计算。

计算分腹板区、底板及翼板区分别计算。

腹板区按照混凝土最大厚度计算,底板及翼板区按照平均厚度米计算。

2、模板自重2kN/m2，混凝土钢筋自重28kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。

二、贝雷梁纵梁计算支墩采纳双层贝雷梁，纵梁采纳单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。

腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。

荷载计算：贝雷经受荷载为KN/ m2 KN/ m2上部碗口支架自重：依照（0.6*0.6*0.6）m计算为KN/ m2模板重量：2kN/m2kN/m2KN/mKN/mKN/m 的线荷载计算。

(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不增强单层单排贝雷梁允许弯矩为：788.2KN.m ；允许最大剪切力245.2KN 。

关于临时工程贝雷各构件允许拉、压、弯应力=273MPa ，允许剪应力为156MPa 。

43、E=2x105 MPa (2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情形计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁依照简支梁进行强度和挠度计算。

互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书

互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。

匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。

跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。

桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。

二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。

现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。

0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。

跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。

边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。

边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。

每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。

钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。

支架结构均采用简支布置。

23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。

23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。

贝雷片计算书案例

支架拼设方案检算说明1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工。

2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板。

3、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱。

4、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格。

设1排钢管桩立柱结构拼设检算成果书一、检算过程中用到的各种参数钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3[M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。

20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。

28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。

32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。

二、腹板部分，设4排贝雷片钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa4排单层贝雷片力学参数I=250497.2×4=1001988.8cm4，W=14314 cm3[M]=3152.8KN.m; [Q]=980.8KN检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=102×4=408kg/m=4.08KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模桁架+内模模板系+内模支架系+底模系=(34/2/32.6+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3+12/32.6/5×2.5)×10=13.655KN/m5、梁体自重腹板q5=(2.5+2.5)×0.45×1/2×25=28.125KN/m顶板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×1.635)×25=26.73KN/m底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m6、分配型钢(暂按I22号工字钢间距0.6m)q8=0.042×2.75*1*0.6=0.1925KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)×1.4+(4.08+13.655+28.125+26.73+19.25+0.1925)×1.2=127.764KN/m，贝雷梁跨径按12.95m进行检算,检算时按两跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.125ql2=0.125×127.764×12.952=2678.293KN.m<[M]=3152.8KN.m 满足要求Q=0.625ql=0.625×127.764×12.95=1034.0898<[Q] ×1.2=980.8KN×1.2 (剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.521×127.764 ×12.954/(100×2.1×108×1001988.8×10-8)=0.0089m=8.89mm<[f]=l/400=12950/400=32.375mm。

现浇箱梁贝雷支架计算书

现浇箱梁贝雷支架计算书建安大道与益民路分离式立交桥位于拟建的建安大道与益民路交叉处，该工程采用建安大道下穿益民路的方式。

建安大道与益民路呈80度交角，桥梁中心对应于建安大道里程桩号为K0+450、384，对应于益民路的里程桩号为LK0+450、384，桥上部采用三跨一联跨径为15、46+26+15、46m的等截面连续梁预应力混凝土梁桥。

梁桥为单箱四室结构，箱梁顶板宽18、5m，底板宽8、0m(计算按12米计)，悬臂板端部厚20cm,中腹板厚均为50cm，顶板厚25cm，底板厚25cm，梁高1、4m，桥面横坡为双向人字坡1、5%。

箱梁顶面横坡采用箱梁绕桥面设计高程旋转而成，箱梁截面左右对称。

一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、《安溪益民路分离式立交桥工程》施工图；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑荷载设计规范》。

二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。

现浇箱梁支架基础平面布置图详见图ZJ-1, 现浇箱梁支架横断面图详见图ZJ-2。

1、两边跨跨径L=15、46m桥宽18、5m等截面标准现浇箱。

距桥台台身边缘0、75m设置一排钢管桩做为第一支墩；距1#桥墩边缘0、75m设置一排钢管桩做为第二支墩。

两支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12、45m。

单中支墩：钢管桩φ50*0、7cm，7根，钢管桩间距按2、5m和3、0m两种间距布置。

钢管桩上布置2I36b、L>1800cm工字钢作横梁。

横梁上布置支架贝雷片纵梁。

贝雷梁支架计算书

西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011)2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩© 609X 14mr，i每侧承台2根，布置形式如下:1100钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm贝雷梁上设置上横梁，采用20#曹钢@600mm于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100X 100方木支撑，立杆为450X450mm并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600 （横向）X 300mm（纵向）布置。

横杆步距为1.2m,（其它空心部位立杆采用600 （横向）X 600m（纵向）布置）。

内模板支架立杆为750 （横向）x 750m （纵向）布置。

横杆步距为w 1.5m 。

箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 内模板采用50*100mm 方木间距为 250mm 夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。

具体布置见下图：呱如綁删耐删咖下棚脚颐1 片鶴獅腫竝述輛帼魁刿諦册口詛，側耕啊删叫棗融虢脚昨晦冏TK 犠離na 組脚删叫解 MI ㈱25剛林T,舸瞬激關關潮讎瓠抽人蝕絶期HI91亂肚瞬删!㈱阴3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格 1220 x 2440 x 15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）,现场采用15mml 厚光面竹胶板为 U 类一等品，静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MPa 密度取P =10KN/m 3。

现浇箱梁贝雷支架计算书

某河桥现浇箱梁贝雷支架计算书一、计算依据《路桥施工计算手册》、《建筑施工脚手架实用手册》、《装配式公路钢桥多用途使用手册》、《公路桥涵施工技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《预应力混凝土桥梁施工技术要点》、《建筑荷载设计规范》、《实用五金手册》。

二、模板及支架材料的选用（1）箱梁底模和侧模均采用厚为15mm的竹胶合板，底模下纵桥向铺10cm×10cm方木，横桥向铺15cm×15cm方木；侧模立柱和横档均采用10cm ×10cm方木。

整桥采用钢管柱上接工字钢，工字钢上架设单排单层贝雷片支架，支架基础采用C15混凝土条形基础，钢管柱与混凝土基础采用预埋法兰盘连接。

（2）在端横梁薄壁墩外侧部位底模和侧模也采用厚为15mm的竹胶合板，底模下横桥向铺10cm×10cm方木，纵桥向铺15cm×15cm方木，支撑采用钢管柱上架设工字钢的支架方式，钢管柱与承台采用预埋法兰盘连接，钢管柱与工字钢采用焊接。

侧模立柱和横档均采用10cm×10cm方木。

方木材质为松木。

三、支架初步设计（1）支架基础采用C15混凝土条形基础，结构尺寸为4000cm×200cm×50cm；基础上采用直径Φ=325mm，厚δ=10mm的钢管柱，钢管柱与混凝土基础采用预埋法兰盘连接。

在钢管柱上横桥方向铺设双排I28b工字钢，钢管柱与工字钢连接处设卸落箱，卸落箱采用直径Φ=377mm，厚δ=15mm，高350mm的圆形钢管，砂箱顶心采用直径Φ=325mm，厚δ=12mm，高300mm 的钢管，顶心的卸落高度为150mm，放入砂箱的深度为150mm。

顶心与工字钢采用焊接。

工字钢上纵桥向架设单排单层200型贝雷片。

贝雷片上铺设方木作为箱梁模板的纵、横肋，净间距由计算推算。

侧模立柱和横档净间距也由计算推算。

（2）在端横梁薄壁墩外侧部位支架采用双排直径Φ=146mm，厚δ=6mm 的钢管柱，钢管柱中心距为1.1m，钢管柱与承台用预埋法兰盘连接，与工字钢采用焊接。

钢管贝雷架计算书新

附件9：钢管贝雷满堂红支架现浇箱梁计算书1.荷载计算(1)混凝土自重荷载对榆树川大桥(3×30+3×30+4×30+3×30m)连续箱梁进行底板面荷载统计，只有左右幅第一联采用本方法进行现浇，选取其中最大面荷载作为箱梁自重面荷载进行验算(偏于安全的考虑为箱梁自重全部作用于箱梁底板之上，即不考虑翼缘板处的承重作用)。

榆树川大桥箱梁划分如下图。

图附9-1 榆树川大桥箱梁划分图根据设计图纸，分别对两幅的箱梁自重在箱梁底板范围内产生的面荷载进行计算，计算结果如下表：表附9-1 混凝土自重面荷载计算结果表选取其中最大值，即右幅第一联，面荷载标准值为G1=31.6kN/m2。

(2)箱梁模板自重荷载整体模板自重产生的面荷载标准值G2=2.5kN/m2。

(3)施工面荷载施工面荷载标准值取Q1=2.5kN/m2。

(4)混凝土振捣荷载混凝土振捣荷载标准值取Q2=2.0 kN/m2。

(5)倾倒混凝土产生的面荷载采用泵送工艺，倾倒混凝土产生的面荷载取Q3=2.0kN/m2。

根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中第4.1.6条内容，混凝土自重荷载等永久作用分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；结构重要性系数取1.0，有三种可变荷载作用时，可变荷载组合系数取0.6，两种时，取0.7。

2.满堂红支架及底模强度计算此处略，详见附件3。

3.工字钢结构验算普通22b号工字钢布置间距0.9m，箱梁两端3.3m范围内加密至0.6m，每根工字钢承受荷载有：(1)~(5)种荷载，此外还有木方横纵梁自重和脚手杆支架自重。

根据附件3计算可以算得底板处每根工字钢(间距90cm)承受的均布线荷载设计值q1=36.3/0.9=40.3kN/m；翼缘板下方工字钢面荷载设计值P2=1.2×0.45×26+1.2×2.5+0.6×(1.4×2.5+1.4×2+1.4×2)=22.5kN/m2，单根工字钢(间距90cm)线荷载设计值q2=22.5×0.9=20.25kN/m；箱梁两端实心端，工字钢面荷载设计值P3=1.2×1.7×26+1.2×2.5+0.6×(1.4×2.5+1.4×2+1.4×2)=61.5kN/m2，单根工字钢(间距60cm)线荷载设计值q3=61.5×0.6=36.9kN/m，偏于安全地，整个工字钢上所受线荷载设计值均取q=40.3kN/m。

现浇箱梁满堂支架(贝雷架)计算书

青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据............................................................ - 4 -2 方案简介............................................................ - 4 -3 支架主要材料特性及参数.............................................. -4 -4 荷载计算............................................................ -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2 荷载组合...................................................... - 5 -5 NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算............................. - 5 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2 计算结果分析.................................................. - 8 -5.2.1 托架上满堂支架计算分析 ................................ - 9 -5.2.2 横向I20a工字钢横梁分析 ............................... - 9 -5.2.3 贝雷梁分析 ............................................ - 9 -5.2.4 主横梁双榀I45a工字钢分析 ............................ - 10 -5.2.5 钢管桩分析 ........................................... - 11 -5.3 底模体系计算................................................. - 12 -5.4.5支架立杆计算................................................ - 15 - 5.5 侧模计算......................................................... - 16 -5.5.1 侧模荷载计算............................................... - 16 -5.5.5 横向背带钢管计算........................................... - 18 -5.5.6 侧模拉杆计算.............................................. - 18 -6 跨江南大道防护棚架结构计算......................................... - 18 -6.1 防护棚架设计................................................. - 18 -6.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 19 -6.3 设计计算参数................................................. - 20 -6.4 结构模型..................................................... - 20 -6.5 单元构件计算................................................. - 21 -6.6 地基承载力................................................... - 24 -7 SU03联(NU01联)满堂支架结构计算.................................... - 24 -7.1 满堂支架设计概况............................................. - 24 -7.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 26 -7.3 设计计算参数................................................. - 27 -7.4 梁端满堂支架计算............................................. - 27 -7.5 梁中满堂支架计算............................................. - 30 -7.6 支架立杆计算................................................. - 32 -7.7 地基承载力计算............................................... - 34 -7.8 支架稳定性计算............................................... - 34 -8 跨S49省道防护棚架结构计算......................................... - 34 -8.1 防护棚架设计................................................. - 34 -8.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 35 -8.3 设计计算参数................................................. - 36 -8.4 结构模型..................................................... - 36 -8.5 单元构件计算................................................. - 37 -8.6 地基承载力................................................... - 41 -现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书1 编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（6）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。

(2021年整理)贝雷梁支架计算书

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西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400＊200＊21*13的双拼H型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。

贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢＠600mm。

于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。

横杆步距为1。

2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向)布置）。

内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置。

横杆步距为≤1。

5m.箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。

内模板采用50＊100mm方木间距为250mm.夹板均采用1220*2440＊15mm的竹夹板。

贝雷架支架计算书

贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。

新浇混凝土密度取26KN/m3。

则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。

）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。

②q2--模板自重，取0.5KN/m2。

③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。

④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。

二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。

三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。