500×500柱模板计算书
500×500柱模板支撑计算书
500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.83m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取7.825m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
扣件钢管楼板模板支架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书一、编制依据教学楼、实验楼设计图纸及地质资料等，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
二、工程概况教学楼工程分为东、西教学楼，建筑面积12926m2/栋，预应力框架结构，建筑高度为19.5m，建筑层数5层，标准层高3.9m，开间9.5×7.8m，外走廊宽度尺寸为3m，底层平面尺86.9m×97.2m。
每栋教学楼由3个单体建筑在9～10轴由连廊连接组成，在教学楼的1轴线设计3个阶梯教室。
预应力板厚180mm，梁尺寸为300×750 mm。
教学楼约135根柱子，其中500×500mm约30根，600×600mm约100根。
实验楼工程为预应力框架结构，建筑面积12070m2，建筑层数为地下1层，地上6层，标准层层高3.9m，建筑高度为25.2m，总尺寸为85m×44×25.2m。
开间尺寸12×8.5m。
其地下室用作车库。
预应力板厚2000mm，梁尺寸为400×760 mm。
实验楼约100根柱子，其中实验楼500×500mm约50根，600×600mm约22根，550×800mm约25根，1500×1000mm 10根，500×1600mm4根。
圆弧处立杆的纵距 b=0.6米，横距L=0.6米，步距h=1.20米。
C~D(P~Q)/9~11轴结构体系选用几何不可变杆系结构支架。
模板支架的计算参照第四版《建筑施工手册》，选用结构体系为非几何不可变杆系结构支架。
模板支架搭设高度为3.7米，采用的钢管类型为Ф48×3.5。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，横距L=0.9米，步距 h=1.20米，且立杆下垫150×150（长×宽）的木工板。
500×500柱标准规定模板计算书
500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
柱模板计算书
柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。
1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。
柱,500×500柱模板支撑计算书
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=500mm；柱断面宽度H=500mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(15)3/12=140625.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×140625.00/(29.076/1000×500.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×18750×15/(0.0316×500)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中 N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=40×80=3200mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0316×200=6.322N/mmN=6.322×500/2=1580.61NM x=6.322×5002/8=197576.25NN/A n+M x/W nx=1580.61/3200+197576.25/42666.67=4.63≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.23+1.4×3.00)×500.00/1000=16.638kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得 M=0.1×16.638×(200.00/1000)2=0.067kN.m胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3σ = M/W=0.067×106 /18750.000=3.549N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×24.23+1.4×3)×500×200/106=1.997kN经计算得τ=3×1.997×103/(2×500.000×15.000)=0.399N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=24.23×500/1000=12.115kN/m侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=500.000×15.0003/12=140625.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×12.115×200.0004/(100×6000.00×140625.00)=0.16mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.230+1.4×3.000)×200/1000=6.655kN/mB──截面长边,取B=500mm；经计算得 M=6.655×(500/1000)2/8=0.208kN.m；木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=40×802/6=42666.667mm3；σ = M/W=0.208×106/42666.667=4.875N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×24.230+1.4×3.000)×200×500/106=1.664kN 经计算得τ=3×1.664×103/(2×40.000×80.000)=0.780N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m):q=24.23×200/1000=4.846kN.mI=b×h3/12=40×803/12=1706666.667mm4B──柱截面长边的长度,取B=500mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得 W=5×4.846×5004/(384×9000.00×1706666.67)=0.257mm允许挠度 [W]=B/250=500/250=2.000mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!。
框架结构计算书【范本模板】
湘潭大学毕业设计说明书题目：湘大职院学生公寓楼学院: 职业技术学院专业: 建筑工程技术学号： 20079206101 姓名: 盛文嘉指导教师：唐桂英完成日期： 2010年4月15日湘潭大学毕业论文(设计)任务书论文（设计）题目：湘潭市XX中学学生公寓楼学号： 20079206101 学生姓名：盛文嘉专业：建筑工程技术指导教师姓名（职称)：唐桂英 (高级实验师）工程管理系（教研室)主任：赵长久一、主要内容及基本要求主要内容:本学生公寓为六层，采用框架结构,柱下独立基础，建筑物耐火等级为二级。
标准层层高为3。
3米,层数为六层.项目总建筑面积：2018。
58平方米.建筑物耐久年限50年。
屋面防水等级为Ⅲ级。
建筑设计（建筑设计总说明、首层平面图、标准层层平面图、顶层平面图、屋顶平面图、正立面图、侧立面图、楼梯剖面图）。
结构设计（结构设计总说明、基础平面布置图、楼面结构布置图、楼板配筋图、框架配筋图、楼梯结构图)。
基本要求：设计要求按照建筑行业所给的设计题目、建筑技术条件、设计内容及其他相关资料进行。
要求熟悉建筑行业的相关法律法规及相关标准，譬如：建筑制图标准、民用建筑设计通则等；熟练掌握相关专业知识，譬如:房屋建筑学、建筑CAD、施工组织设计等.根据所给的方案平面布置图,通过调查及搜集有关技术资料，进一步确定平面设计,独自完成设计题目的扩大初步设计，并提出规定的设计文件。
通过毕业设计，综合以前所学的专业知识，培养综合分析问题、解决问题的能力，以相应的设计技巧，同时培养设计工作中实事求是、严格、准确的科学态度和作风.二、重点研究的问题本学生楼设计分为建筑设计和结构设计两个部分。
建筑设计部分以学生公寓为主要设计内容按照所给指标进行方案设计,扩大初步设计并确定各项指标,绘制公寓楼建筑施工图，编制建筑设计说明书；建筑结构以准确计算结构内力与稳定性为主要研究内容，编制结构计算书和结构设计说明书，绘制结构施工图.三、进度安排四、应收集的资料及主要参考文献1、《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002），中国建工出版社，20022、《建筑抗震设计规范》(GB50011—2001），中国建工出版社，20013、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），中国建工出版社，20024、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001），中国建工出版社，20015、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2002)，中国建工出版社，20026、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—94），中国建工出版社，19957、《建筑设计资料集》（第二版），中国建工出版社，19978、《民用建筑设计通则》（JGJ 37-87）,中国建工出版社9、《方便残疾人使用的城市道路和建筑物设计规范》（JGJ 50—88），中国建工出版社湘潭大学毕业论文（设计)评阅表院(系）职业技术学院专业：建筑工程技术学号：20079206101姓名：盛文嘉论文（设计）题目：湘潭市某中学学生公寓楼评阅人姓名（职称）: 鲁湘如(讲师）评阅日期： 2010。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
500×500柱模板计算书
新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.00kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.70kN/m2
计算简图
柱模板计算简图
材料特性
面板的厚度15mm，面板剪切强度设计值1.4N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2
满足要求!
2.竖楞木方抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×2854/(2×50×100)=0.856N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.300N/mm2
满足要求!
3.竖楞木方挠度计算
v =0.667qd4/100EI=0.667×8.100×450.004/
(100×9000.0×4166666.8)=0.060mm
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
柱模板面板的计算
1. 抗弯计算强度
f=M/W=0.11×106/16875.0=6.342N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要求!
2.抗剪强度计算
T=3×2.85/(2×450.0×15.0)=0.634N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm
柱模板支撑计算
工程名称
莲塘口岸-旅检区建筑施工总承包工程
计算部位
500mm×500mm柱模板计算
计算参数
柱模板的截面宽度 B=500.000mm
柱模板的截面高度 H=500mm
柱模板的计算高度 L =10700mm，柱箍间距计算跨度 d =450mm。
500#500柱
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ， 柱模板的截面高度 H=500mm ， 柱模板的计算高度 L = 8300mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm 。
柱箍采用双钢管48mm ×2.8mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞3根，H 方向竖楞3根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度11.0N/mm 2，弹性模量4500.0N/mm 2。
9000.0N/mm 2。
50024224柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8.300m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×65.830=59.247kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下22.84kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m 。
荷载计算值 q = 1.2×59.247×0.300+1.40×3.600×0.300=22.841kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm 3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.774+1.40×1.080)×0.225×0.225=0.116kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.116×1000×1000/16200=7.138N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×17.774+1.4×1.080)×0.225=3.084kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3084.0/(2×300.000×18.000)=0.857N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.774×2254/(100×4500×145800)=0.470mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下17.13kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m 。
500x500柱模计算书(PKPM2012)
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ， 柱模板的截面高度 H=500mm ， 柱模板的计算高度 L = 2700mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞4根，H 方向竖楞4根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
500153153153500153153153柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×36.130=32.517kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下26.44kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
500柱模板(设置对拉螺栓)计算书
500×500柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.07]＝min[29.87，97.68]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.12-0.121×0.882×0.12＝-0.02kN·m σ＝M max/W＝0.02×106/(1/6×500×152)＝1.092N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×1004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.1×38.054＝3.805 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.289kN·mσ＝M max/W＝0.289×106/42.667×103＝6.782N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝1.484kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.484×1000/(2×40×80)＝0.696N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.1×29.868＝2.987 kN/m小梁变形图(mm) ν＝1.167mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.968正常使用极限状态R max=2.33五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
柱模板计算书
柱模板计算书一、基本参数：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度 L=9 m柱截面宽度 B=1200 mm柱截面高度 H=1200 mm面板的厚度 h=18 mm竖楞方木截面宽度 b=50 mm竖楞方木截面高度 h=100 mmB方向竖楞间距 b1= mH方向竖楞间距 h1= m柱箍材料圆形钢管柱箍圆形钢管直径 r=48 mm柱箍圆形钢管壁厚 e= mm柱箍间距 b= m对拉螺栓型号 M18B方向螺栓间距 L1= mH方向螺栓间距 L2= m二、柱模板荷载标准值计算：新浇混凝土侧压力公式为下式中的较小值：其中:γc为混凝土重力密度;24 kN/m3t 新浇混凝土的初凝时间 t= 小时v 混凝土的浇筑速度 v=3 m/hβ1 外加剂影响系数β1=1β2 混凝土坍落度影响修正系数β2=H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度 H=9 mF1 新浇混混凝土侧压力 F1= kN/m2F2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2三、柱模板面板计算1、B方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中:l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = mm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到：f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值：其中: b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到：T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求! (4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值：其中: l B方向竖楞方木间距 l= mE 弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到：V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm [v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!2、H方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = cm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到：f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值其中 b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到：T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!(4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mE 面板的弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到：V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm[v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下1、B方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中：l 柱箍的距离 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到：M=××^2=竖楞方木强度其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到: f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中: l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到：T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]= N/mm2截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! (4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值:q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm内楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求!2、H方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中：l 柱箍的距离；取l= mq 面板荷载计算值 q = kN/m经计算得到：M=××^2=竖楞方木强度：其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到：f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中:l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到: T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]=(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!(4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm竖楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求! 五、柱箍的计算柱箍受竖楞方木传递的集中荷载作用，为受弯构件。
柱模板(设置对拉螺栓)
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.8]＝min[29.87，115.2]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.146×0.22-0.121×0.882×0.22＝-0.082kN·m σ＝M max/W＝0.082×106/(1/6×500×152)＝4.37N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×100小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 300小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.342kN·mσ＝M max/W＝0.342×106/83.333×103＝4.11N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.316mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3.6 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.71 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.26 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.272kN·m，N1＝6.335kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.272kN·m，N2＝6.335kNM/W n＝0.272×106/(5.26×103)＝51.634N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝1.288mmν2＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝1.288mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝6.335×2=12.671kN≤26kN 满足要求！。
柱,500×500
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=500mm；柱断面宽度H=500mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(15)3/12=140625.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×140625.00/(29.076/1000×500.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×18750×15/(0.0316×500)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：。
柱模板计算书
柱模板计算书该工程框架，地下层柱净高最高的为4.02米，取最多相同截面的500×500柱来计算。
采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。
混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。
混凝土容重25 KN/ m3，杉木自重４～6KN/ m3。
1、荷载计算：混凝土对侧面模板的最大压力：当H≥R P=γ·R =25×0.75=18.75（KN/m2）式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ——混凝土容重（KN/ m3）。
R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。
H——混凝土浇筑层厚度(m)。
2、倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m23、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/ m2总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9 KN/m2柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45 KN/m（一）模板验算：已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000 N/mm2。
1）模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)Mmax=-1/11ql02=-1/11×15.45×0.42=-0.225KN-m模板的抵抗矩 Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2模板最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)I—截面惯性矩(mm4)b—截面宽度(mm)模板所受的最大剪力:Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KNI=bh3/12=500×203/12=333333mm4模板最大剪应力:τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2 (满足要求)3）挠度验算：验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载q=0.5×15.45=7.725KN/mI=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)w=0.967×(ql4/100EI)=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)=0.64mm允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm (满足要求)（二）柱箍验算：作用在柱箍枋木上的线荷载为：q=0.5×30.9=13.91KN/m1) 抗弯强度验算：柱箍枋木所受的最大弯矩Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29KN-m枋木的抵抗矩 Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2枋木的最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm=1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）抗剪强度验算：柱箍所受的最大剪力:Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KNI=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4枋木最大剪应力:S=40×50×20=40000mm3S---中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。
地下室柱模板计算书
地下室柱模板计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008.下面简称规范KZ 截面1000×1100，柱高5.1m （不包括板厚）。
板厚250。
梁的尺寸及梁与柱的相对位置： 由于柱截面尺寸较大，决定采用槽钢和对拉螺栓做柱箍：KL2 400*750KZ45011004001000325325300300KL1 450*750柱模板材料：15厚胶合板，方木50×80，对拉螺栓φ16，[ 12.6槽钢由规范 4.1，当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力标准值（G 4K ）,可按下列公式计算，并取其中的较小值： 我们采用（4.1.1-2）计算侧压力。
因为现在混凝土的坍落度往往大于150mm ，此时混凝土坍落度影响系数β2 无数据可查。
此外，当用混凝土泵车浇筑柱时，混凝土上升的速度大于6m/h 。
以本例柱计算，柱混凝土体积为1.1*1*5.1=5.61m 3 。
一台10m 3 的罐车供料，用泵车浇筑，在10分钟内完全可以将柱的混凝土浇筑完毕。
此时，混凝土的上升的速度为 5.1/（10/60）=30.6m/h 。
大于6m/h 。
而公式（4.1.1-1）只适用于混凝土浇筑速度≤6m/h 的情况。
（规范106面，4.1.1条文说明）所以，我们采用（4.1.1-2）计算混凝土对模板的侧压力： 侧压力标准值 G 4K =γc H=24*5.1=122.4KN/m 2倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：Q 3K =2KN/m 2 由规范4.3， 有结构重要性系数 0.9 荷载组合值系数 0.7 本例，显然恒载起控制作用。
因为G 4K > Q 3K 。
于是 底部荷载设计值 0.9*122.4*1.35=148.72KN/m 2 顶部荷载设计值 0.9*2*0.7*1.4=1.76KN/m 2 侧压力设计值分布图：)11.1.4(22.021210-=V t F c ββγ)21.1.4(-=HF C γ计算过程见下面的电子表格Excel。
模板设计计算书
目录一、编制依据 ..................................................... 错误!未定义书签。
二﹑工程概况 ..................................................... 错误!未定义书签。
三、施工管理要求............................................. 错误!未定义书签。
四﹑模板设计 ..................................................... 错误!未定义书签。
五、模板施工方案............................................. 错误!未定义书签。
六﹑质量标准 ..................................................... 错误!未定义书签。
七、成品保护 ..................................................... 错误!未定义书签。
八、安全注意事项............................................. 错误!未定义书签。
九．雨期施工措施............................................. 错误!未定义书签。
一、编制依据1.本工程建筑、结构施工图纸。
2.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及北京市《建筑结构长城杯工程质量评审标准》（DBJ/T01-69-2003B3.本工程施工组织设计二﹑工程概况1﹑本工程为北京城市开发集团开发，北京城建建筑设计研究院设计的通惠家园住宅楼工程。
住宅楼地上九层，局部十一层。
整个结构座落在11.6米高的二层框架平台上，结构类型为框架结构（局部设构造剪力墙）住宅楼层高2.7m。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。
柱模板(有对拉螺栓)-2
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数图(1) 模板设计平面图图(2) 模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×9380/1000=225.12kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[γG1G4k+γQ1Q3k，γG2G4k+γQ2×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m 2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。
图(3) 面板强度计算简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m图(4) 面板弯矩图(kN·m)M max＝0.146kN·mσ＝M max/W＝0.146×106/24000=6.075N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算图(5) 面板挠度计算简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m图(6) 面板挠度图(mm)νmax=0.164mm≤[ν]＝150/400=0.375mm满足要求五、次楞验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：图(7) 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(L/m)S＝600/(5-1)/1000×51.844=7.777kN/mq k＝(L/m)S k＝600/(5-1)/1000×41.218=6.183kN/m1、强度验算图(8) 次楞弯矩图(kN·m)M max＝0.243kN·mσ＝M max/W＝0.243×106/(49.045×1000)=4.955N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算图(9) 次楞剪力图(kN)V max=1.944kNτ=V max S0/(Ib)=1.944×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.872N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算图(10) 次楞挠度计算简图图(11) 次楞挠度图(mm)ν=0.326mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算R max=3.888kNR maxk=3.091kNB、柱短边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：图(12) 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(B/n)S＝600/(5-1)/1000×51.844=7.777kN/mq k＝(B/n)S k＝600/(5-1)/1000×41.218=6.183kN/m1、强度验算图(13) 次楞弯矩图(kN·m)M max＝0.243kN·mσ＝M max/W＝0.243×106/(49.045×1000)=4.955N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算图(14) 次楞剪力图(kN)V max=1.944kNτ=V max S0/(Ib)=1.944×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.872N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算图(15) 次楞挠度计算简图图(16) 次楞挠度图(mm)ν=0.326mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算R max=3.888kNR maxk=3.091kN六、柱箍验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边柱箍验算取s=(600+(88+48)×2)/(2+1)=290.667mm为计算跨度。
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500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；(N/mm2):13.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 ×10.871×220×220= 5.26×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ =M/W<f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩(N·mm)；W --面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ = M/W = 5.26×104/ 2.43×104= 2.165N/mm2；面板的最大应力计算值σ =2.165N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×220.0 = 1494.831N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bhn )≤fv其中，τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 1494.831N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；hn --面板厚度(mm)：hn= 18.0mm ；fv ---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv= 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: τ=3×1494.831/(2×450×18.0)=0.277N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ =0.277N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[f]=1.5N/mm2，满足要求！v3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q = 20.04×0.45＝9.02 kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ；E--面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容许挠度: [ν] = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: ν=0.521×9.02×220.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.084 mm；面板的最大挠度计算值ν =0.084mm 小于面板最大容许挠度设计值[ν]= 0.88mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6×1 = 64cm3；I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括::新浇混凝土侧压力设计值q11.2×20.036×0.220×0.900=4.761kN/m；：倾倒混凝土侧压力设计值q21.4×2.000×0.220×0.900=0.554kN/m；q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×5.315×450.0×450.0= 1.08×105N·mm；σ =M/W<f其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.08×105/6.40×104 = 1.682N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ =1.682N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.220×0.900=4.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.220×0.900=0.554kN/m；q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×5.315×450.0 = 1435.037N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bhn )≤fv其中，τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×5.315×450=1435.037N；b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；hn --竖楞的截面高度(mm)：hn= 80.0mm ；fv --竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv= 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: τ=3×1435.037/(2×60.0×80.0×1)=0.448N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ =0.448N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =20.04×0.22 = 5.31 kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: ν=0.677×5.31×450.04/(100×9000.0×2.56×106) = 0.064 mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.064mm 小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.22 × 0.45 = 2.39 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.392 kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.598 kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: ν = 1.254 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ =M/W<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 597932.28 N·mm；弯矩作用平面柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.34 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ =5.98×108/6.40×107=9.34N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: ν= 1.254 mm；柱箍最大容许挠度:[ν] = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度ν=1.254mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算τ = 3V/(2bhn )≤fv其中，τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 1435.037N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm；hn --柱箍的截面高度(mm)：hn= 80.0mm ；fv ---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv= 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: τ=3×1435.037/(2×60.0×80.0×1)=0.448N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值τ =0.448N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按计算(附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中 P -- 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.22 ×0.45 = 2.39 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.392 kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.598 kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: ν = 1.254 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:σ =M/W<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 597932.28 N·mm；弯矩作用平面柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.343 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ =5.98×108/6.40×107=9.343N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: ν = 1.254 mm；柱箍最大容许挠度: [ν] = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度ν =1.254mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算τ = 3V/(2bhn )≤fv其中，τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 1435.037N； b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm；hn --柱箍的截面高度(mm)：hn= 80.0mm ；fv ---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv= 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: τ=3×1435.037/(2×60.0×80.0×1)=0.448N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值τ =0.448N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！。