高支模板体系设计计算书(非常完整)

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高支模架体计算书

高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。

梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

高支模模板计算书(梁、板、柱齐全)

高支模(碗扣式支撑)计算书一、综合说明本工程宴会厅模板支撑架高10.52米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括：楼板，长×宽＝6m×4m，厚0.1m。

特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考碗扣式规范的相关规定进行计算。

据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。

（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166－2008。

2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。

3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的部分内容。

二、搭设方案板模板：（一）基本搭设参数模板支架高H为10.52m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.7m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

高支模方案计算书

目录1、计算依据 (3)2、顶板、中板模板及支架计算书 (4)2.1计算说明 (4)2.2计算参数 (4)2.2.1.顶板模板及支架上的荷载 (4)2.2.2材料参数 (4)2.3计算验算： (5)2.3.1.模板验算 (5)2.3.2次龙骨验算 (7)2.3.3主龙骨验算 (9)2.3.4立杆稳定性验算 (11)3、梁模板及支架计算书 (12)3.1计算说明 (12)3.2计算参数 (12)3.2.1.梁模板及支架上的荷载 (12)3.2.2材料参数 (12)3.3计算验算 (13)3.3.1模板验算 (13)3.3.2次龙骨验算 (16)3.3.3主龙骨验算 (20)3.3.4支撑系统验算 (22)（1）立杆验算 (22)4、侧墙模板及支架计算书 (25)4.1计算说明 (25)4.2计算参数 (25)4.2.1.侧墙模板及支架上的荷载 (25)4.2.2材料参数 (25)4.3计算验算 (26)4.3.1模板验算 (26)4.3.2次龙骨验算 (27)4.3.3主龙骨验算 (28)4.3.4支撑验算 (29)5、柱模板及支架计算书 (31)5.1计算说明 (31)5.2计算参数 (31)5.2.1.柱模板及支撑上的荷载 (31)5.2.2材料参数 (31)5.3计算验算 (32)5.3.1模板验算 (32)5.3.2.次龙骨验算 (33)5.3.3.柱箍验算 (33)5.3.4对拉螺栓验算 (34)1、计算依据1、《主体结构设计施工图纸》；2、《建筑施工计算手册》；3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；4、《建筑施工扣件式式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011；5、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ 162-2008；6、《混凝土结构工程施工规范》GB 5066-2011；7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2015；2、顶板、中板模板及支架计算书2.1计算说明***站为地下二层框架结构，中板厚度为400mm ，净空高度：标准段6.2～6.8m ，盾构端高度为7.24m （小里程）、7.75m （大里程）；顶板厚度为800mm ，净空高度：顶板上翻段6.15m ，下翻段4.95m 。

广州某高层住宅高支模计算书_secret

高支模施工方案本方案是根据施工工艺标准、施工规范要求，结合本工程特点编制而成。

第二层为模板支撑体系为高支模体系，板面标高为5.95m。

首层面板厚为250mm，核心筒部位板厚为180mm，二层板厚200mm，局部板厚100mm。

一、材料准备墙板：黑夹板（1830×915㎜）楼板：黑夹板（2440×1220㎜）柱：黑夹板（2440×1220㎜）梁模板：黑夹板（1830×915㎜）木方：50×100（必需刨制成大小一致，两面刨光）钢管φ48×3.5mm二、作业程序具体作业程序为：（放轴线）→墙、柱放线→梁放线→检查墙、柱、梁放线→垫立杆垫板→架立杆→架水平杆→架梁平杆→铺梁底枋条→吊线、钉梁底板→钉梁侧板→梁侧板斜撑→检查梁底板、梁侧板、侧板斜撑→架平台板水平杆→铺平台板木枋→钉平台板模板→清洁平台及梁槽→刷脱模剂→刷墙、柱模板隔离剂→封墙、柱模板→钉背衬枋条→架拉接杆→校正位置→穿对拉螺杆、塑料套管及紧固→冲洗墙、柱模板→垂直度及水平位置检查和校正→满堂架加固、检查整改及复查→吊模→预埋件及预留洞设置→冲洗孔封模→模板工程自检→看模→……→拆模→作业面清洁、材料清理。

三、支架的搭设梁截面(300～1000)×(600～1800),最大梁截面1000×1800,为确保转换大梁的施工质量,避免模板和支撑系统受力变形或失稳,其支模体系必须进行设计和核算，支模体系采用18mm厚胶合板模，50×100mm木枋，Φ48×3.5mm钢管，Φ12对拉螺杆组成。

木枋@200mm，钢管横梁@600mm，立杆间距1200×600mm，其计算如下：四、荷载计算：1、模板和木枋自重力：0.75×1.0=0.75KN/m2、钢管自重力： 1.00×1.0=1.0 KN/m3、新浇砼自重力： 24×1.0×1.8=43.2 KN/m4、钢筋自重力： 1.8×1.0×1.8=3.24 KN/m5、施工荷载： 2.5×1.0=2.5KN/m6、振捣砼时的动载： 2.0×1.0=2.0KN/m7、总荷载： 52.69KN/m五、模板验算：（一）底模验算：1、纵向底模承受的荷载：q 1=1.2ΣN GK +1.4ΣN QK =1.2×（0.75+43.2+3.24）+1.4×（2.5+2.0）=62.93 KN/m2、计算简图：木枋立放@按200mm 设一根，板按四跨连续梁计算。

高支模专项方案计算书

一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。

本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。

二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。

- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。

- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。

- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。

2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。

- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。

3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。

- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。

- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。

- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。

四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。

(完整word版)模板支撑体系计算书

（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。

一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。

1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。

F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。

高支模计算书

（一）、参数信息1、立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数：砼板厚：1100mm①砼自重选用25KN／m3②模板自重采用0.3 KN／m2③施工均布荷载选用 2.5 KN／m2④振捣砼荷载 2 KN／m2（水平模板）4 KN／m2（垂直模板）⑤钢筋自重 1.26 KN／m3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取170 KN／m2基础底面面积取50mm×50mm4、木方参数：木方的宽度100mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650N／mm2木方自重0.3KN／m2木方的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2木方的抗弯强度取f w=17.9N／mm2木方的截面惯性矩I：I=bh3/12=1003×50／12=4.17×106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=1002×50／6=8.33×104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取f t=1.87N／mm2面板的抗弯强度取f w=37N／mm2面板的弹性模量为E=9898N／mm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=1220×183／12=5.93×105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=1220×182／6=6.6×104mm36、其他参数：搭设高度取8.7m伸出长度取0.30m钢管规格：Φ48mm×3.0mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A＝424mm2，钢管截面抵抗矩WW＝3.14×（484-424）÷32÷48=4491mm3，钢管截面惯性矩I：I＝3.14×（484-424）÷64=1.08×105mm4，钢管的弹性模量E＝2.1×105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff＝215 N/mm2钢管抗剪强度取f t=120N／mm2（二）、模板面板计算按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：恒荷载设计值：g=0.42+31.86+1.51=33.79KN／m2活荷载设计值：q=3+4.8=7.8 KN／m2荷载总设计值：g+q=33.79+7.8=41.59KN／m2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。

高支模板计算书

120mm厚板模板支架高18.35m计算书目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (4)五、主楞验算 (5)六、可调托撑承载力验算 (7)七、风荷载计算 (8)八、立杆稳定性验算 (9)九、支撑结构地基承载力验算 (11)十、架体抗倾覆验算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-20109、《钢结构设计规范》GB50017-200310、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-200312、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、工程参数三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 6.229kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.727kN/m作为设计依据。

高支模工程计算书(房屋建筑)

附1. 250mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况新浇混凝土板特性地下室250mm板新浇混凝土楼板厚度(mm) 250模板支架高度H(m) 4.95 模板支架的纵向长度La(m) 33模板支架的横向长度Lb(m) 20二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 760 立杆横向间距l b(mm) 760纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 26 --27 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 28 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×13.076×0.252=0.082kN·mσmax=M max/W=0.082×106/54000=1.513N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×13.076×0.25=1.961kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.961×103/(2×1000×18)=0.163N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×13.076×2504/(100×6000×486000)=0.119mmνmax=0.119mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 40×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3- 29 -次楞截面抵抗矩W(cm3) 54 次楞截面惯性矩I(cm4) 243次楞弹性模量E(N/mm2) 9000计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.25+0.01]+1.4×(1+2)×0.25=3.283kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.283×0.762=0.19kN·mσmax=M max/W=0.19×106/54000=3.511N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.283×0.76=1.497kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.497×1000/(2×40×90)＝0.624N/mm2τmax=0.624N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.283×7604/(100×9000×2430000)=0.339mmνmax=0.339mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.283×0.76=2.744kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm) Φ48×3.5主楞计算截面类型(mm) Ф48×3- 30 -主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(cm2) 4.24主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000计算简图1如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)- 31 -主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为R1=4.815kN,R2=9.103kN,R3=9.197kN,R4=4.427kNM max=0.602Q max=5.358V max=1.105计算简图2如下：主楞弯矩图(kN·m)- 32 -33 - 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图2支座反力依次为R5=4.614kN,R6=9.158kN,R7=9.158kN,R8=4.614kN M max=0.579Q max=4.614V max=1.0841、强度验算σmax=M max/W=0.602×106/4490=134.163N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×5.358×1000/424＝25.274N/mm2τmax=25.274N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.105mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！-4、扣件抗滑验算最大支座反力R max=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=9.197kN1.05×R max=1.05×9.197=9.657kN，9.657kN≤0.83×12.0=10kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算1、长细比验算h/l a=1500/760=1.974，h/l b=1500/760=1.974，查附录D，得k=1.167，μ=1.368l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.368×1500，1500+2×100]=2395mmλ=l0/i=2395/15.9=151≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3052、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.76m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.76m，b/h=0.76/1.5=0.507通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1×0.35×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.95827)/(1-0.958)=3.371μs=φwμstw=0.172×3.371=0.58ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.58×0.35=0.142kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.35=0.245kN/m2- 34 -3、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(4.95-4)]=0.995不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=9.197+0.15×1.35×4.95=10.2kNσ=1.05N ut/(φAK H)=1.05×10.2×103/(0.305×424×0.995)=83.208N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=8.76+0.15×1.35×4.95=9.762kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.142×0.76×1.52/10=0.029kN·mσ=1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×9.762×103/(0.305×424×0.995)+0.029×106/(4.49×103)=86.081N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算F=0.85A Fωk l a/L a=0.85×8.25×0.245×0.76/33=0.04kNN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.04×4.95/[(13+1)×20]=2.098×10-3kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×9.762+2.098×10-3)×103/(0.305×424×0.995)=79.657N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！附2. 300mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计- 35 -纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 36 --37 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 38 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。

高支模方案附计算书

高支模专项施工方案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况................................................................................... 错误!未定义书签。

二、、编制依据及设计计算1、编制依据..................................................................................... 错误!未定义书签。

2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平方米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm 空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置2道，内龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。

木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度(mm)。

板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁高支模设计计算书

梁高支模设计计算书梁高支模设计计算书4.3.3.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。

基本尺寸为：梁截面B ×D=900mm ×3250mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加5道承重立杆。

梁顶托采用100×100mm 木方。

模板为18mm 厚胶合板，木方规格100×100mm ，间距250mm 。

梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F = 1.20×25.000×0.350×0.500×0.230=1.208kN 。

采用的钢管类型为48×3.0。

1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1 = 25.000×3.250×0.900+0.500×0.900=73.575kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:8600W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.2×73.575+1.4×2.700)×0.230×0.230=0.487kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.487×1000×1000/48600=10.022N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×73.575+1.4×2.700)×0.230=12.706kN 截面抗剪强度计算值T=3×12706.0/(2×900.000×18.000)=1.176N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×73.575×2304/(100×6000×437400)=0.531mm 面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

高支模计算书

（一）车道800厚板模板支撑计算本工程800厚现浇混凝土板支模系统模板采用50×100木方，15厚多层板和φ48×2.8钢管。

800厚板设计方案为：15厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于150；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为不大于600，立杆间距≤600×600，立杆无接头，立杆顶部采用顶托或双扣件。

1、荷载的计算荷载组合一:=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+19.2+0.9）×由活荷载效应控制时,q11.2+4.0×1.4=30.08 KN/m2荷载组合二:=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=由永久荷载效应控制时,q2（0.3+19.2+0.9）×1.35+4.0×0.7×1.4=31.46 KN/m2=31.46 KN/m2二者取大值,取q1=0.9，q=31.46×0.9=28.314 KN/m2计算时乘以结构重要性系数γ2、底模多层板验算2.1 弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为1502.1.1施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：此时线荷载q=q×1.0=28.314×1.0=28.314 N/mm最大弯距M1=28.314×1502/8=79634 N.mm2.1.2施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载按2.5KN验算）多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=0.08×0.152/8+3.5×0.15/4=131475 N.mm2.1.3由于M2>M1，故多层板模板强度验算采用M2=131475 N.mm15厚多层板截面模量W=37500mm3静弯曲强度最小值f=15N/mm2弹性模量E=4050N/mm2所以多层板承载力为σ=M/W=131475/37500=3.51 N/mm2＜f=15 N/mm2满足要求.2.2剪应力验算剪力V=pL/2=28.314×150/2=2124 N剪应力τ=3v/（2bh）=3×2124/（2×1000×15）=0.21N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2满足要求2.3挠度验算惯性距I=281250 mm4挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+19.2+0.9）×0.9=18.36 N/mm最大挠度ωmax=5ql4/（384EI）=5×18.36×1504/（384×4050×281250）=0.11＜【ω】=L/400=150/400=0.375mm满足要求。

(完整版)模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 2)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.0 32kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7. 003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1500mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN≥F1=1 1.985kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln=ab=45 000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数。

高大模板支撑体系计算书

高大模板支撑体系计算书1.计算书（700mm×1200mm梁高支模）参数信息1.1.1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.70；梁截面高度D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距L(m)：0.80；a立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；橫杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L(m)：1.50；b梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3.6；立杆承重连接方式：可调托座；1.1.1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.1.1.3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.1.1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；1.1.1.5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：350；主楞到梁底距离依次是：30mm，300mm，500mm，700mm；主楞材料：木枋；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；次楞合并根数：2；梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V 1/2F=γH其中 γ -- 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ；T -- 混凝土的入模温度，取 20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m ；β1 -- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。

高支模计算书

高支模计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×1706666.667)=0.005 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.005×12/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.005×1/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.519×106/42.667×103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.173 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×1.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1290/(2 ×40 ×80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×10004 /(384×9500×1706666.67) +1125×10003 /( 48×9500×1706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1 + 1.575 = 2.58 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.968 kN.m ；max= 0.085 mm ；最大变形 Vmax= 11.288 kN ；最大支座力 Qmax托梁最大应力σ= 0.968×106/62137=15.573 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

高支模计算书

计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f=125.00N/mm2。

v2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。

1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。

高支模计算范本

板计算7.2.h=180㎜厚楼面模板体系验算针对“高支模情况一”采用h=180㎜厚楼板为验算依据。

楼板的次龙骨采用80×80木枋＠300mm ，其跨度为1220mm ，主龙骨采用80×80木枋＠1220mm ，跨度（即门式架间距）控制在915mm 内。

7.2.1.楼板底模板验算1、荷载计算（以1220×400板面积计算）模板受到的静载：（0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×1.22=7.054kN/m 模板受到的动载： 2.5×1.4=3.5 kN2、强度验算模板：4335929201218122012mm bh I =⨯==3226588061812206mm bh W =⨯==mKN Fl qlM ∙=⨯⨯+⨯⨯=+=343.03.05.3413.0054.78141812222/13/21.565880343000mmN f mmN W M m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：7.054kN/mmm l mm EIql2.125030025014.05929209000384300054.75384544==<=⨯⨯⨯⨯==ω（满足刚度要求）7.2.2.楼板底次龙骨验算 1、荷载计算次龙骨受到的静载：（0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×0.3=1.734kN/m 次龙骨受到的动载：2.5×1.4=3.5 kN 木方：4434133331280mm I ==3385333680mm W ==2、强度验算mKN Fl qlM ∙=⨯⨯+⨯⨯=+=391.122.15.34122.1734.18141812222/9.163.1/3.16853331391000mmN f mmN W M m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：1.734kN/mmm l mm EIql88.4250122025063.1341333390003841220734.15384544==<=⨯⨯⨯⨯==ω（满足刚度要求）7.2.3.楼板主龙骨验算 1、荷载计算主龙骨受到的静载：1.734×1.22=2.115kN 主龙骨受到的动载：1.5×1.4×0.3×1.22=0.769kN 合计： 2.115+0.769=2.884kN2、强度验算mKN Fa Fl M ∙=⨯+⨯⨯=+=114.11575.0884.2915.0884.2414122/9.163.1/1.13853331114000mmN f mmN WM m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：2.115kNmml mm a lEIFa EIFlf 66.32509152502.2)5.15749153(34133339000245.157211534133339000489152115)43(2448223223==<=⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=-+=∴满足刚度要求梁板组合计算6.3.厚h=160㎜楼板及700mm×1800mm梁组合模板验算本方案的160㎜厚楼板及700×1800梁板高支模体系的梁底采用18厚木夹板，梁底次龙骨采用80×80木枋＠300mm，其跨度为610mm，次龙骨下的主龙骨为3条截面为80×80、间距为610mm的木枋，放置在梁底中部的主龙骨由间距为610㎜的钢管支顶支承，放置在梁两侧即相距1220㎜的两条主龙骨由间距为610㎜的门式架支承，则主龙骨跨度为610mm。

高支模专项技术方案及计算书

高支模专项技术方案一、概述本工程模板支撑体系属于高支撑模板体系的有：架空层展厅（-6m～+5m标高）层高11m。

A、B、C区结构面标高为4.9m，其梁截面较大为1300×2000mm、400×3000mm、700×2000mm、600×2000mm、500×1800mm、400×1800mm、300×1800mm，楼板厚150mm。

D、E、G、H区结构面标高为4.95m，其梁截面较大为800×2000mm、400×3000mm、400×1500mm和300×1500mm，楼板厚130mm。

A、B、C区展厅（+5m～+16m标高）层高11m，D、E区展厅（+5m～+18.15m标高）最高点处层高约13.15m。

该层A、B、C区结构面标高为15.9m，其梁截面较大为1300×2000mm、400×3000mm、700×2000mm、600×2000mm、500×1800mm、400×1800mm、300×1800mm，楼板厚150mm。

D、E、G、H区屋面板呈弧形，最低点标高为+15.95m，最高点标高为＋18.152m，屋面板厚150mm，主梁截面为800×1500mm（在蛋卷范围内的主梁KZL截面变为800×3965～5069mm，其梁面标高为19.9m），次梁是300×1000mm。

转换层（18）～（19）轴的支模高度达26m。

A、B、C区展厅（+16m～+38.89m标高）最高点处层高约22.9m。

该层A、B、C区屋面板呈弧形，最低点标高为+31.7m，最高点标高为+38.89m，其梁截面较大为1300×2000mm、800×2000mm、400×2000mm 、400×1800mm，屋面板厚130mm。