单管塔独立基础计算表格
独立基础计算
独立基础计算基础面积时按照地基规范的要求取标准值
1.选择地基基础的人机交互输入，输入相应的地质资料之后，选择荷载输入，------填参
数------读取荷载-----选择satwe荷载------
2.可以得到如下图所示的情形，上方为N，左边为弯矩，下变为剪力，
3.选择目标荷载，查看各种不同情况下的值，如标准组合，准永久组合，选取相对应的
Nmax等信息。
一般计算基础面积，我们取标准组合的N，根据地基规范 pk ＝ (Fk + Gk) / A （式 5.2.2-1）估算面积。
4.其中264为轴力，26为弯矩，2为剪力，
5.按图中选择，任选一个基础，点击，出现计算书，图中N列为我们要去的数据，去最
大值即可，回头可以在satwe的计算结果中验证正确性。
在satwe中验证结果是否一致
6.选择第4项和第8项，可以查看标准荷载下的结算结果，右边为4中的据体图样，选择
“柱底内力”，但后是“D+L”,得到第三个图纸，放大之后为第四个图纸。
7.最大组合内力 1.2D+1.4L。
独立基础计算(带公式)
L=
A=b*L=
偏心荷载作用:
Pk=(Fk+Gk)/A= 抵抗矩W=Lb2/6=
3.30 m 10.89 38.77 kPa
5.9895
<fa, OK
标准荷载
Mk=
5.98 kN*m
偏心距e=Mk/(Fk+Gk)= 0.014162 m
a=b/2-e= 1.635838
[e]=b/6=
0.550
Pkmax=
γm=
20.00
d=
1.25 m
基础底面积试 算A:
轴心荷载作用
A0=Fk/(fa-γm*d)= 1.842105 m2
标准荷载
Fk=
Gk=A*γ m*d=
150.00 kN 272.25 kN
试取基础长宽为b,L
沿弯矩作用方向高度
(用迭代法自动重新计算地基承载力)
b=
3.30 m
垂直弯矩作用方向宽度
独立基础计算
基础编号:
单位：
#8-3
m,kN,kPa
(绿色为需输入数据，红色为计算结果)
1. 地基承载力, 基础底面积计算:
地基承载力特征值fa: fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=
95 kPa
fak=
80.00 kPa
ηห้องสมุดไป่ตู้=
0.00
γ=
10.00
b=
3.30 m
ηd=
1.00
柱轴力设计 值N:
N=1.25*Fk=
187.5 kN
柱底土反力 设计值N1:
N1= 18.26618 kN
冲切荷载设 计值FL:
通信单管塔独立基础计算
48.29543 Kpa
冲切验算取用的部分基底面积A1=
6.76 mm2
地基土净反力设计值Fl=
326.4771 kN
冲切最不利一侧斜截面的上边长: at = bc = 冲切最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长
ab=
2m 3.9 m
冲切破坏锥体最不利一侧计算长度am=
2.95 m
受冲切承载力截面
a1=
钢筋间距 i=
150 mm
fy= 360.00 N/mm2
2.25 M
a1=(bbc)/2
2M
基底边缘最大反力设计 值
基底边缘最小反力设计 值
底面地基反力设计值p ＝
弯矩设计值M=
M'＝ pmax= pmin=
p＝
M=
4418.49 KN*m 102.00 kpa
0 kpa 66.70 kpa
5.2.1
OK
高耸结构
OK
设计规范
7.2.3
四、抗倾覆计算
抗倾覆力矩 倾覆力矩
安全系数=
7374.98 kN.m
3154.67 kN.m
2.34
>
1.5 OK
=
(Gk+Fk)* 2/D
= M+VY
五、基础底板配筋计 算
钢筋直径d=
18 mm
钢筋等级 HRB400
最大弯矩截面至边缘最大反力的距 离
a' = bc =
偏心距ex= 0.91 偏心距ey= 0.91
kN.m
m
kN.m kN.m m m
筏板底面积A=
42.25 m2
截面抵抗矩W= 45.77083 m3
单管塔独立基础计算表格
风压： 4.65 0.85 0.85
2.30
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
50.41 基础自重和土重Gk: 2795.14 上部弯矩M:
60.90 基础底面抵抗矩W: 59.65
偏心距e:
129.52 130.04
由于：
剪力: 86.20
fak ： 230.00
fa ： 230.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
房山二渡千河口 房山四渡云泽山庄
4092.83 1.33 脱开距离d： 2.22
0.45
Pkmax: 130.04
Mkx= 2894.06785
ex= 0.94265092 ax= 2.60734908 pkmax= 150.535247 axay ≥ 6.798269227
风压： 4.70 0.90 0.90
1.90
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
37.21 基础自重和土重Gk: 2093.08 上部弯矩M:
60.55 基础底面抵抗矩W: 37.83
偏心距e:
130.52
131.31 由于： 且：
1、基本信息：
塔高: 一台阶宽: 三台阶宽:
塔重: 宽度修正系数ηb
基础底面以上土重 基础底面以上土厚
2、计算：
基础底面积A: 轴心荷载时Pk 偏心荷载Pkmax1 偏心荷载Pkmax2
3、结论：
单管塔独立基础
2002）
C25
fc= 11.9 N/mm2
ft=
Kpa
fy = 300 N/mm2
c=
Hb=
1000 mm
h0=Hb-c=
弯矩设计值M=
722.36 kN·m
722.36
1.27 50 950
基础底面边缘最大地基反力设计值：pmax = pkmax * γz
263.50
基础底面边缘最小地基反力设计值：pmin = pkmin * γz
0.00
基础底面地基反力设计值p ＝ pmin + (pmax - pmin) * (b + bc) / b / 171.28
MⅠ ＝ a12 * [(2 2、配筋计算： 混凝土土强度等 级受力纵筋强度等 级截面换算高度
1.00
*b=
0.7*βh*ft*b*H0 =
4222.75 kN
≥ V = 1304.9 kN
满足要求
5、抗弯验算：
1、弯矩计算： 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－
MⅠ ＝ a12 * [(2 * b + a') * (pmax + p - 2 * G / A) + (pmax - p) * b] / 12 (式8.2.7-4)
fa
a
满足要求
单偏心作用：基础底面边缘的最大（最小）压力值：pkmax(min)=(Fk+Gk)/A±Mk/W
pkmax=
171.26 Kpa
≤ 1.2*fa=
863.66 Kpa
满足要求
单管塔基础计算程序
上部结构参数（均为标准值）
轴向力F标准值 剪力 标准值
H弯矩 标准值Fra bibliotekM编号 地基土承载力特 征值fak 重度γ 内摩擦角φ 各层厚度
73 轴向力F设计值 87.6
27.1 剪力 设计值 37.94
350.7 弯矩 设计值 490.98
H
M
a0
a1 a
a0
b0
b1 b
基础底面积A 12.25 基础及上部覆土重
Gk
686.00
基础砼方量
方形基底抗拒W 7.146
8.63
2、地基承载力计算
偏心距 地基承载力fak 承载力修正系数 承载力修正系数
e=(M+H*d)/(F+G)
0.5692
η
0
b
η
1
d
120
基础底压力Pk
<满足
fa
161.4
基础底最大压力
Pkmax
122
原地面
a
(a0)b0
(a1)b1 (a0)b0 (a)b
础尺寸参数
d1
d
d0
柱露出地面高度 0 0.20
d
柱筋保护层厚度
基底以上各层土 基底以下土的重 加权平均重度rm 18 度r 18
0.035
要材料参数
砼弹性模量 砼轴心抗压强度设 计值ƒc(KN/m2) 砼轴心抗拉强度 砼弯曲抗压强度 设计值ƒ t(KN/m2) 1430 设计值ƒ cm(KN/m2) 16500
61.959
4、底板弯矩及
基底最小反力 基底最大反力Pjmax 柱边净反力PjI 悬臂部分净反力 平均值
单管塔基础计算程序
0.00153
as
0.006186364
rs
1
A
<满足
(1米)实际配筋面积
0.00153 (1米)实际 配筋面积
as
-0.008885997
rs
1
A
<满足
0.00153
受弯承载力验算
柱身配筋率 箍筋间距
箍筋型号
Φ
0.0049
200 判别式
8
《满足
《满足
800.92
冲切验算
0.6ƒ tSmh0
3929.上各层土加 权平均重度γ m 18
底板厚度d1 0.80 基底以下土的重度
短柱半径 2 0.7
r
埋深
3.80
γ
18
r1/r2
3.43
(r1-r2)/2.2
0.77
主要材料参数
钢筋弹性模量 钢筋种类 钢筋抗拉强度设计 值 y(KN/m2)
Es(KN/m2)
210000000
柱外截面(1米)实际配筋 面积
0.00153
(1米)实际配筋面积
0.00153 底板上部 受压，等 距方格网 构造配筋 （Φ 10@300）
地勘资料
1（耕植土） 70 18 2（强风化砂岩） 3（强风化砂岩） 120 18 15 0.3 0.5 120 18 15 3.00 4（ ） 5（ ）
原地面
b0
2r2 2r1
b0
数
d1
d
d0
2r1
柱露出地面高度 0 0.20
d
柱筋保护层厚度
0.35
r2/4
0.175
要材料参数
砼弹性模量 砼轴心抗压强度设 计值ƒc(KN/m2) 砼轴心抗拉强度 砼弯曲抗压强 设计值ƒ t(KN/m2) 1270 度设计值ƒ cm(KN/m2) 13500
铁塔独立基础计算程序
地基土净反力设计值Fl= 174.97 kN
混凝土抗拉强度设计值ft=
1.43 N/mm2 验算结果：
Fl <=
截面高度影响系数βhp= 最不利一侧计算长度am=
有效高度h0= 0.7βhpftamh0=
1 1.35 m 0.65 m 878.38 kN
0.7βhpftamh0
基础底板抗冲切满足要求
16 根 100 mm 360 N/mm2 0.59 m 0.60 m 5根 6887 mm2 2328 mm2 2392 mm2
建议按照此时短柱及连梁实际受力用Morgian软件正截面承载力模块进行配筋计算
备注 手动输入项 自动计算项
合力至ex一侧边缘ax= 合力至ey一侧边缘ay= 边缘最小压力值pkmin= 边缘最大压力值pkmax=
fa 1.2fa
axay >= 0.125B2
地基承载力满足要求
443 KN 444 KN 94 KN 87 KN
100 mm 250 mm 500 mm
6m 6m 7.1 m3
103.8 kpa 222.0 kN.m 222.0 kN.m 0.17 m 0.17 m 1.58 m 1.58 m 41.7 kpa 165.9 kpa
所需配筋
基底所需配筋 ####### mm2/m
基础底板配筋满足抗弯要求
五、短柱配筋计算（未考虑连梁有利影响）
主筋直径
25 mm
主筋数量
箍筋直径
8 mm
箍筋间距
钢筋等0.64 m 0.60 m
钢筋强度设计值fy= 拔力沿y轴偏心距e0y= 平行x轴两侧钢筋间距Zy=
二、基础抗拔稳定验算
抗拔临界深度hcr= 土的计算重度γ0=
计算图示独立基础(共30个)施工完毕的综合基价
计算图示独立基础（共30个）施工完毕的综合基价试计算图示独立基础（共30个）施工完毕的综合基价。
垫层为C10（40）的素砼，独立基础为C20（40）的钢筋砼，每个独立基础钢筋设计用量为34，土为坚土，余土运距100m （基础双向尺寸相同）。
独立基础施工完毕的综合基价解：1－42 人工挖地坑工程量：［（2.2＋0.33×1.85）2×1.85＋1/3×0.332×1.853］×30=4.453（100m3）基价：938.41（元/100 m3）综合基价：4.453×938.41=4178.74（元）1－55 原土打夯工程量：（1.6＋0.3×2）2×30=1.452（100）基价：40.07（元/100）综合基价：1.452×40.07=58.18（元）5－14 C10（40）无筋砼垫层工程量：1.6×1.6×0.1×30=0.768（10 m3）基价：2631.58（元/10 m3）综合基价：0.768×2631.58=2021.05（元）5－8′ C20（40）基础工程量：【1.4×1.4×0.25＋0.2÷6×（0.5×0.5＋1.4×1.4＋1.9×1.9）】×30=2.052（10 m3）（该公式见课本122页）基价：3642.41＋（143.68－135.47）×10.150=3725.74（元/10 m3）综合基价：2.052×3725.74=7645.22（元）1－54 基础回填土工程量：445.3－7.58－20.52－1.3×0.3×0.3×30=4.136（100 m3）基价：680.64（元/100 m3）综合基价：4.136×680.64=2815.13（元）1－57′运土方工程量：445.3－413.60=0.317（100 m3）基价：911.36＋106.40=1017.76（元/100 m3）综合基价：0.317×1017.76=322.63（元）5－220 钢筋调整工程量：△=0.034×30×1.02－（0.080＋0.095＋0.221）×2.052=0.227（t）基价：3142.35（元/t）综合基价：0.227×3142.35=713.31（元）综合基价合计：4178.74＋58.18＋2021.05＋7645.22＋2815.13＋322.63＋713.31=17754.26（元）计算杯型基础的综合基价所属分类：数据/知识/短文 -> 工程造价 -> 基本知识点击:22计算杯型基础的综合基价某工程有现浇杯型基础共20个，尺寸如图，砼为C20（40），每个杯型基础钢筋设计用量为400，试计算杯型基础的综合基价。
单管塔独立基础计算表格excel
未开裂截面重 心未位开置裂截面惯 性开矩裂截面与型 钢组重合心板距等离效惯 性矩
短期效应换算 截永面久刚荷度载短期 效长应期挠效度应组合 板挠度
=< [组W合] 板自振频 满足要求 率
KN 满足条件
yc1= Io=
ys2= Ieq=
66.06 mm 3.38E+07 mm4
82.97 mm 2.48E+07 mm4
2.组合板施 工(1)阶施段工验荷载 计楼板算自重 （单单位位板板宽均 布荷载设计
(2)板强度设 计截面抵抗矩 的最较大小正值弯矩 设最计大负弯矩 设计
(3)板变形设 计荷载短期效 应组合的标
允许挠度
板的变形
3.组合板使 用阶段验 (使1)用荷阶载段计恒算 载标准值
(2)组合板抗 弯能力验算
组合板受As压·f= 区组高合度板抗弯 能最力大正弯矩 设最计大负弯矩 设计
C Ec= Es= ρ1= hs= p1= p3= q2= α1= α2= ψ= α3=
30 30000 N/mm2 200000 N/mm2
25 KN/m3 55 mm 2.5 KN/m2 0.0 KN/m2 2.0 KN/m2 0.125
0.125 0.500 0.250
E= f= Ycg= Is= Zt= h0= ρ=
钢承板厚度： 钢钢承承板板自截重面：面 积钢：承板受压区 抵钢抗承矩板：波 宽：
临时支撑影响 系数：
fc= fy= ft= h= hc= p2= q1=
l= β1= β2= P2= β3=
Th= ρ2= As= Zb=
b=
r=
14.3 N/mm2 360 N/mm2 1.4 N/mm2 120 mm
单管塔桩基础计算书
1. 描述DGT(B)4. 上部荷载标准组合Ho=41.00KN Mk=1226.30KNm Nk=77.13KN5. 单桩水平承载力特征值计算(水平承载力由水平位移控制)13226.24桩顶允许水平位移χ6.水平位移和转角计算δHH0.00515B3D4-B4D3=δMH0.00113B2D4-B4D2=ΔHM0.00113A3B4-A4B3=查表求换算深度ay=0.36最大弯矩位置ymax=1.09m DII=11.00最大弯矩Mmax=1367.64KN*m单桩轴心压力标准值Q k=554.26载力满足单桩轴心压力标准值N k=554.26载力满足0.45KN/m^2标准值标准值标准值g平均20KN/m^3g砼25KN/m^3g土16KN/m^3g浮10KN/m^3桩混凝土标号C30承台保护层厚度50mm桩身保护层厚度50mmWo=0.61m^3桩身配筋率ρg=0.66%do=1.70mαE=αs/αc=6.67桩顶水平位移系数vx= 2.905查表5.7.2(如果桩的换算埋深在表里没有说明设计不合格)桩计算长度(换算埋深)α*h=2.80m混凝土弹性模量Ec=30000N/mm^2钢筋弹性模量Es=200000N/mm^2266.0610 279.9960桩计算长度α*h=2.90m109.0120Kh=Co*Io/(aEI)=0.0207114.7220Co=173.9709MN/m^3 176.7060Δo=0.004158m 185.9960190.8340200.0470土层序号桩周极限侧阻力土层厚度土层q sik（kpa)li（m)尺寸效应系数黏性土，粉土土层125 1.50.85ψsi0.85土层2300.70.82ψp0.82土层345 3.80.85土层4480.50.76土层515010.76土层6土层7土层8土层9土层10土层11桩端承载力qpk2200Kpa0.82桩长7.5m单桩极限承载力标准值Quk=7446.01KN单桩抗压特征值Ra=3723.01KN单桩极限承载力标准值Tuk=1597.22KN单桩抗拔特征值Ua=1828.69KN2.按桩极限侧阻力标准值计算m值砂土，碎石类土（mk/m^4）0.7615 0.76302033200。
中国铁塔股份有限公司陕西省分公司基站建设成本管控实施细则
中国铁塔股份有限公司陕西省分公司基站建设成本管控实施细则为实现设计方案精细化，从而更好地控制建设成本。
省公司建维部组织编写了《陕西铁塔基站建设成本管控实施细则》，从铁塔、塔基、机房、动力配套四个方面进行了详细描述。
一、塔桅专业根据2016年7月初省公司建维部“控制基站建设成本会议”精神，按照安全适用、经济合理、技术先进的原则，对本省工程建设中各类塔型，进行技术分析。
达到进一步优化基站建设投资利用率的目的。
塔桅分地面站塔桅及屋面站塔桅两大类，结合各类塔桅特点、建设成本、适用场景、施工周期等方面进行分析；同时针对单管塔连接方式的选择、高强钢材在通信塔的应用等问题做专题分析。
编制依据为集团《通信铁塔标准图集（V1.2）》、《塔房一体化标准图集（V1.0）》及陕西省《中标价格汇总表——铁塔》全省平均单价。
1.地面塔桅部分1.1 地面塔桅特点综述地面塔桅主要分景观塔、单管塔、三管塔、一体化塔房、落地自立式增高架等塔型，各塔型特点如下表：表1：地面塔桅塔型特点景观塔支架式单管塔插接式单管塔特点塔身采用钢板制成圆型或多边形，无外平台，塔体设景观造型。
多采用内法兰连接、内爬梯塔身采用钢板制成圆型或多边形，无外平台。
多采用插接连接、外爬钉塔身采用钢板制成圆型或多边形，无外平台。
采用插接连接、外爬钉适用高度20、25、30、3530、35、40、45、5030、35、40、45、50平台x每层抱杆2x33x35x33x34x33x64x6优点无外平台，有美化造型；占地面积小；机械化施工、工期短；可重复利用无外平台，体型简洁；占地面积小；机械化施工、工期短；可重复利用有外平台，可挂天线数量多，维护方便；占地面积小；机械化施工、工期短；可重复利用缺点造价高；安装要求高，一般采用吊车安装，构件长度较大，二次搬运要求高；后期天线维护困难安装要求高，一般采用吊车安装，构件长度较大，二次搬运要求高；后期天线维护困难造型无景观考虑；安装要求高，一般采用吊车安装，构件较大，二次搬运要求高适用场景应用场景广泛，密集城区、市郊区域、县城等有景观需求区域；特别适用于对景观要求较高区域，场地较小情况；应用场景广泛，密集城区、市郊区域、县城、乡镇、农村；特别适用于场地较小情况；应用场景广泛，密集城区、市郊区域、县城、乡镇、农村；特别适用于场地较小情况施工周期塔身安装1天；基础采用桩基或独基，约30~40天塔身安装1天；基础采用桩基或独基，约30~40天塔身安装1天；基础采用桩基或独基，约30~40天三管塔一体化塔房增高架特点塔柱采用钢管，塔身为三边形自立高耸结构塔体与机房集成、快速易搬迁塔柱采用钢管，塔身为三边形自立高耸结构适用高度25、30、35、40、45、5030、3512、18平台x每层抱杆2x63x64x63x32x6优点有外平台，可挂天线数量多，维护方便；塔身构造简单；施工方便，无需机械化，二次搬运方便无需地基开挖；快速灵活布置；塔房一体化布置，占地面积极小；易于搬迁造价低；占地面积小；构造简单，施工方便，对二次搬运要求低缺点造型无景观考虑；构件多、节点多，搬迁重复利用困难造价高；设计使用年限短，只有20年；塔高18m以下，覆盖范围小；造型无景观考虑适用场景应用场景广泛，市郊区域，县城、乡镇、农村等对景观要求低、易于征地的区域特别适用于应急通信网优需要快速覆盖区域；居民阻扰、疑难站点、城区改造，拆迁施工区域；管线密布，不可开挖区域应用场景广泛，乡镇、农村等对景观要求低、易于征地的区域特别适用于山区施工周期塔身安装3~5天；基础采用桩基或筏基，约30~40天总工期约1~3天塔身安装1~2天；基础采用独基，约30~40天1.2 三管塔与单管塔方案选择以0.45KPa 风压为例，进行造价比较。
单管塔方形底板圆柱独立基础验算Excel
基础计算埋深 3
冲切破坏锥
净偏心距
体以外的冲
均布荷载下基 切荷载
ej0=(M+H*d) P /F
底反力Pj
Fl= jmax*
A0
<满足
1.2fa
198
5.8627
8.2747
1025.74
4、底板弯矩及配筋计算
M Φ 柱边截面弯矩 Ⅰ- 截面实际配筋根数 Ⅰ
钢筋型号
钢筋间距
（mm）
Ⅰ-Ⅰ截
面设计配筋
应的圆心角与2π 钢筋间距(mm)
的比值α
42 判别式左 0.1259
20
0.2296
98
判别式右
M 柱身最大弯矩
≈
0.1279
1255.80
柱独立基础验算(单位均为米及千牛)
地勘资料
1（耕植土） 70 18
0.3
2（强风化砂岩） 120
3（强风化砂 岩）
120
18
18
15
15
0.5
2.20
原地面
砼轴心抗压强度设
计值ƒc(KN/m2)
砼轴心抗拉强度
设计值ƒ
t(KN/m2)
砼弯曲抗压强
度设计值ƒ
cm(KN/m2)
30000000
14300
1430
16500
础砼方量及抗拔验算
方形基底惯性矩I (F+Gk)/A
28.490
68.275
>满足
M1/w
67.692
力计算
3、基础底板抗冲切验算
基础底计算宽度 4.30
18.49
1109.40
15.10
13.251
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风压： 4.65 0.85 0.85
2.30
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
50.41 基础自重和土重Gk: 2795.14 上部弯矩M:
60.90 基础底面抵抗矩W: 59.65
偏心距e:
129.52 130.04
由于：
基础底面以上土重 基础底面以上土厚
2、计算：
基础底面积A: 轴心荷载时Pk 偏心荷载Pkmax1 偏心荷载Pkmax2
3、结论：
站名：
50m 0.70 0.70
门头沟东辛房
基础埋深: 一台阶高: 三台阶高:
160.00
短柱尺寸:
0.00
0.00 1.00
埋深修正系数ηd
基础底面下土重度 0.00 0.00
19.60
短柱尺寸:
0.00
17.00 1.60
埋深修正系数ηd
基础底面下土重度 0.00 0.00
风压： 2.50 2.00 0.00
1.00
0.00 6.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
9.61 45.76
基础自重和土重Gk: 基础底面抵抗矩W:
102.26 103.68
由于： 且：
满足 满足
偏心荷载Pkmin 地基承载力特征
值: e>b/6
满足d<b/4
差值
64.24 28.32
420.19 4.97 -10.73 110.00
上部弯矩M:
偏心距e: 合力距边缘Biblioteka a:所以： 满足Pkmax2
1、基本信息：
塔高: 一台阶宽: 三台阶宽:
塔重: 宽度修正系数ηb
1.207816089
Mkx= 1871.64094 ex= 0.83070407 ax= 2.21929593
pkmax= 152.484082 axay ≥
4.925274426
塔厂： 7.10 0.80 15.00
10.00
0.00
无水按半 杭州电联 水
弯矩: 3692.00 二台阶高: 0.85
偏心荷载Pkmin 地基承载力特征
值: e>b/6
满足d<b/4
差值
-9.42 180.00
合力距边缘 a:
所以： 满足Pkmax2
① 轴心抗压： 满足 ② 偏心抗压： 满足
119.45 84.69
1、基本信息：
塔高: 一台阶宽: 三台阶宽:
塔重: 宽度修正系数ηb
基础底面以上土重 基础底面以上土厚
1、基本信息：
塔高: 一台阶宽: 三台阶宽:
塔重: 宽度修正系数ηb
基础底面以上土重 基础底面以上土厚
2、计算：
基础底面积A: 轴心荷载时Pk 偏心荷载Pkmax1 偏心荷载Pkmax2
3、结论：
① 轴心抗压： ② 偏心抗压：
站名：
20 3.10 0.00
昌平西关环岛
基础埋深: 一台阶高: 三台阶高:
剪力: 67.00
fak ： 180.00
fa ： 180.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
2646.90 1.17 脱开距离d： 1.88
0.47
Pkmax: 131.31
Mkx= 198.343452 ex= 0.45099314 ax= 1.09900686
pkmax= 121.374058 axay ≥
6.30125 大于为ok
偏心荷载Pkmin 地基承载力特征
值: e>b/6
-7.71 230.00
合力距边缘 a:
且：
满足 满足
满足d<b/4 差值 169.10 145.96
所以： 满足Pkmax2
塔厂： 3.10 0.00 17.60
17.00
16.00
无水按有 杭州电联 水
弯矩: 238.50 二台阶高: 0.00
风压： 4.70 0.90 0.90
1.90
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
37.21 基础自重和土重Gk: 2093.08 上部弯矩M:
60.55 基础底面抵抗矩W: 37.83
偏心距e:
130.52
131.31 由于： 且：
<1.2fa 0.125bl
Mky= 198.3435 ey= 0.450993 ay= 1.099007
1.20125 大于为ok
<1.2fa 0.125bl
Mky= 1871.641 ey= 0.830704 ay= 2.219296
4.65125 大于为ok
<1.2fa 0.125bl
Mky= 2894.068 ey= 0.942651 ay= 2.607349
剪力: 86.20
fak ： 230.00
fa ： 230.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
房山二渡千河口 房山四渡云泽山庄
4092.83 1.33 脱开距离d： 2.22
0.45
Pkmax: 130.04
Mkx= 2894.06785
ex= 0.94265092 ax= 2.60734908 pkmax= 150.535247 axay ≥ 6.798269227
剪力: 16.80
fak ： 90.00
fa ： 110.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
280.50 0.64 0.91
脱开距离d：
0.36
Pkmax: 103.68
塔厂： 6.10 0.70 15.00
10.00
0.00
无水按有 杭州电联 水
弯矩: 2332.00 二台阶高: 0.90
2、计算：
基础底面积A: 轴心荷载时Pk 偏心荷载Pkmax1 偏心荷载Pkmax2
3、结论：
① 轴心抗压： ② 偏心抗压：
站名：
65m 0.80 0.80
门头沟斋堂
基础埋深: 一台阶高: 三台阶高:
275.00
短柱尺寸:
0.00
0.00 1.00
埋深修正系数ηd
基础底面下土重度 0.00 0.00