最新p土工格栅加筋土高边坡现场试验研究(k0 240)
土工格栅加筋土生态护坡施工工法
土工格栅加筋土生态护坡施工工法1．前言在以往输变电工程建设中，对于变电站高填方边坡的支护结构，多数采用重力式、支撑式、锚固式等支挡结构形式，这些支护结构在面对高填方边坡时，还需辅以坡率法处理，存在占地面积大、造价高、施工复杂、资源消耗大、适应地基变形性能差、与环境不协调等不足之处。
湖南省送变电工程公司联合设计单位，以星沙500kV变电站工程为依托，开展科技创新研究，成功将土工格栅加筋土生态护坡这一新型支护技术应用于工程，该方案在合理解决高大填方边坡支护治理的同时，综合解决了传统支护方案的各种弊端，具有经济、生态环保、节约用地、节约资源、施工简单的优点。
应用过程中，我公司形成科技创新成果，获湖南省电力公司科技创新二等奖。
同时，总结形成了土工格栅加筋土生态护坡施工工法。
该工法已连续在后续项目中使用，施工工序简单，应用进展顺利，工艺质量可靠；加快了施工进度，缩短了工期；成型后的边坡结构稳定，坡面绿化率实现100%，边坡整体造型美观。
取得了良好的经济社会效益。
2.工法特点2.1 边坡可做得高且陡峭，最大高度可达40m以上，坡比1:0.4，即68.2°的坡角，可节约占地面积，减少土石方开挖量，减轻对环境的破坏。
2.2 可在边坡坡面植草，生态环保，美化环境。
同时，本工法创新改进采用草种预拌同步回填施工技术，在袋装土中同步植入草种，边坡与绿化同步施工，化解了高边坡部位后期绿化施工存在的安全风险。
2.3 支护结构以塑料格栅作为拉筋，以场平回填土方作为填充料，填充料可就地取材，施工便捷。
与传统支护结构需要大量消耗钢材、砂石水泥、模板、木材、块石、水等资源的形相比，资源消耗更低，工序更为单一简化。
2.4 分层格栅之间通过连接棒搭接，实现足强度连接，工艺简单重复，可快速施工，加速施工进度，施工工期更短。
2.5 可大面积采用机械作业，机械化程度高，在人力资源更为紧缺的今天，可有效化解人力资源紧缺的问题。
2.6 综合采用了体内外排水的双重措施，体外排水措施为：在坡脚地面设置混凝土防水层和导水沟，将集水导离墙外，防止地表径流渗入墙体内部。
2024年注册木土工程师-(岩土)专业案例考试历年真题摘选附带答案
2024年注册木土工程师-（岩土）专业案例考试历年真题摘选附带答案第1卷一.全考点押密题库(共100题)1.(单项选择题)(每题 1.00 分) 拟在8度烈度场地建一桥墩，基础埋深2.0m，场地覆盖土层为20m，地质年代均为Q4，地表下为5.0m的新近沉积非液化黏性土层，其下为15m的松散粉砂，地下水埋深dw=5.0m，按《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004—1989）列式说明本场地地表下20m范围土体各点σ0/σe，下述（）是正确的。
A. 从地面往下二者之比随深度的增加而不断增加B. 从地面往下二者之比随深度的增加而不断减少C. 从地面5m以下二者之比随深度增加而不断增加D. 从地面5m以下二者之比随深度增加而不断减少2.(单项选择题)(每题 1.00 分) 某取土器管靴外径及取土管外径均为108mm，管靴刃口内径为102mm，取土管内径为103mm，据《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）以下说法中正确的是（）。
A. 该取土器技术参数符合厚壁取土器要求B. 该取土器技术参数符合中厚壁取土器要求C. 该取土器技术参数符合敞口自由活塞取土器要求D. 该取土器技术参数符合固定活塞取土器要求3.(单项选择题)(每题 2.00 分) 某10?13层的高层建筑场地，抗震设防烈度为7度，地形平坦，非岸边和陡坡地段，基岩为粉砂岩和花岗岩。
岩面起伏很大，土层等效剪切波速为180m/s。
勘察发现有一走向NW的正断层，见有微胶结的断层角砾岩，不属于全新世活动断裂。
判别该场地对建筑抗震属于（）地段类别。
A. 有利地段B. 不利地段C. 危险地段D. 进行建设的一般场地4.(单项选择题)(每题 3.00 分) 某黄土场地，地面以下8m为自重湿陷性黄土，其下为非湿陷性黄土层。
建筑物采用筏板基础，底面积为18mX45m，基础埋深3.00m。
采用灰土挤密桩法消除自重湿陷性黄土的湿陷性，灰土桩直径Φ400mm，桩间距1.00m，等边三角形布置。
土工格栅加筋土三轴试验研究
条作为加筋材料 的加 筋砂 土进行 了研究 。在此 以后 ， 多学 许
者也利用三轴试验研究加筋 土。加筋材 料主要有 合成纤维 、
试 验 采 用 固 结 不 排 水 剪 （ Ｕ） 剪 切 速 率 控 制 为 Ｃ ， ０ ３ｍ ／ ｎ 为考虑 围压 的影响 ， ． ｍ ｍｉ， 采取 ０ ５ 、０ 、０ Ｐ 、０ １０ ２ ０ｋ ａ四 种围压条件 。当试样破 坏或剪 切至轴 向应变 的 １ ％ 时停 止 ５ 剪切 ， 完成后 即卸样 。
２ 试 验 结 果
土工格栅 、 玻璃纤维 、 土工 织物等 。赵 川等 （０ １年 ） 通 过 ２０ 大型三轴压缩 试 验研 究 了土 工格 栅 加筋 碎 石土 、 昌富 等 陈 （ ０ ７年 ） 用室 内三轴 试验 方法研 究 了草根 加筋 土 、 景 ２０ 吴 海等（ ０ ２年 ） 通过三轴压 缩试验 比较 了六种土 工合成材 ２０ 料对砂土的加 筋效果 、 望 国等 （ ０ ０年 ） 进行 加筋 强 风 徐 ２１
ｄｉ１ ．９ ９ ｊｉ ｎ １０ －２ ５２ １． ６０ ２ ｏ：０ ３ ６／．ｓ ．０ １９３ ． ０ ０ ． ２ ｓ １
２１ ０ １年增刊 １・ Ｅ Ｒ Ｉ Ｅ Ｐ Ａ ＬＲ Ｖ Ｒ 人 民珠 江
土工 蒙
５０ １ ） １６０ （ 中水珠江规划勘测设计 有限公司 ， 广东 广 州
法来提 高土的强度更为合理 、 有效。
关键 词 ： 工格 栅 ； 筋 土 ； 轴 试 验 ； 力 应 变 ； 剪 强度 土 加 三 应 抗
中图分 类号 ：Ｖ ９ Ｔ ４
０ 前 言
文献标识码 ： Ｂ
土工格栅加筋红砂岩粗粒土的加筋机理研究
１ Ｏ ． ５
２ ５ ． ４
４０ ６ ．
筋 ２层
试 验所 用 的红 砂 岩 粗 粒 土取 自基 金 项 目依 托 工
程 所 在 的湘 潭 至 衡 阳西 线 高速 公 路 施 工 现 场 将 其
运 至试 验室 风 干 ．通过 常规 土 工试 验［ ２ １ ．获得 红砂 岩 的主要物理 指标 见表 １
表 １ 红 砂 岩 粗粒 土的 主 要 物理 性 能 指 标 液限 Ｗ 塑限 ｍｄ 塑性指 数履 最优含水率， ／ ％ ％ ％ 最大干密度／・ｍ。 ｇｃ
３ ５ ４． ２ ． ２５ ｌ ２ １ ４ １７ ．３
筋 ３层
图 ２
加 筋 两 层 和 三 层 时 土 样 不 意 图
交 通 工 程建 设 的迅 猛 发 展 ．红砂 岩 土 作 为 路 基 填料
的应 用越 来 越 多 ．而 在 红砂 岩 路 堤 边 坡 土 中 加入 土
ｆ
卷 宽（ 向） 横
工 格 栅 能使 边 坡 受 力 趋 于均 匀 ．可 以有 效 改 善边 坡
内部 的 应力 分 布 但 目前 对 土 工格 栅 加 筋 红 砂 岩粗
， ％ ， Ｎ・ ｋ ｍ一 ， Ｎ・ ｋ ｍ一
进 行 大 三轴 剪 切 试 验 ．并 进 行 了深 入 分 析 和 比较 研 究 ．为类似 工程 的设计 与施 工提供 借鉴 和参考 ＿ １ Ｊ 。
１ 试 验材料 与试样 制 备
１ １ 试 验 材 料 ．
ｌ ７２ ２ ．
第 ６期（ 总第 １ ０期 ） ５
２１ ０ ０年 １ ２月
中 ｛ 圄． ； 跋薯
Ｃ ＮＡ ＭＵＮＩ Ｐ ＮＧＩ ＥＲＩ ＨＩ ＣＩ ＡＬ Ｅ ＮＥ ＮＧ
土工格栅加筋土直剪摩擦试验研究
Ｖｏ ｌ ＿ ３ ４ Ｎｏ ． ３ ２ ０１ ３
青 岛 理 工 大 学 学 报
Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｑｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ Ｔｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｉ ｃ ａ ｌ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ
土 工格 栅 加 筋 土 直 剪摩 擦 试 验 研 究
（ Ｓ ｃ ｈ ｏ ｏ ｌ ｏ ｆ Ｃｉ ｖ ｉ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ，Ｑｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ Ｔｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｉ ｃ ａ ｌ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ，Ｑｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ ２ ６ ６ ０ ３ ３ ， Ｃｈ ｉ ｎ ａ ）
到２ ５ 时， 土工格栅粉煤灰加筋土 的似摩擦 系数 和界 面摩 擦角逐渐减小 ； 当含水 量 由 ２ ５ 增大到 ３ ６ ． ４ 时， 似摩擦 系数 和界面摩擦 角逐渐增大 ， 而且增加 幅度明显提高． 通过击 实试 验得 到土工格栅 二灰加筋 土的最优
含水量 ， 并对土工格栅最优含水量二灰加筋 土进行试 验 ， 得 到的似摩擦 系数和界 面摩擦角 均大于土工格 栅粉
邹玉娜 ， 时 伟
（ 青岛理工大学 土木工程学 院， 青岛 ２ ６ ６ ０ ３ ３ ）
摘
要： 通过直剪摩擦试验方法 ， 对不 同含水量 的土工格栅粉煤灰加筋 土和土工格栅二灰加筋土进行试验 ， 得
到不 同填 料土工格栅加筋土在不 同法 向应力作 用下 的抗剪 强度 ， 由此得 到土工格 栅加 筋土界 面相互作 用特 性指标 ： 似摩擦系数和界面摩擦角． 试验结果表 明： 土工格 栅粉煤灰加筋土试验 ， 当含 水量由 １ Ｏ 增大到 １ ８ 时， 随着含水量的增大 ， 土工格栅 粉煤 灰加筋土的似 摩擦系 数和界 面摩擦 角逐渐增 大 ， 当含水量 由 １ ８ ％增大
某机场飞行区土工格栅加筋高边坡优化设计
某机场飞行区土工格栅加筋高边坡优化设计1 工程概况1.1 机场概况该机场位于某市西南部、水阁工业园区南侧的区域，北接新建的工业园区，紧邻省道公路和高速公路，距市中心直线距离约15 km（图1）。
机场飞行区等级为4C，跑道长2 800 m，机场设计标高为159 m。
研究区位于跑道西侧的高填方边坡处，填方体最大填方高度约为80 m。
图1 研究点卫星地图示意图Fig.1 Satellite map of the research site1.2 研究区地形地质条件机场场址区位于白垩纪断陷盆地边缘，地貌为低山丘陵与山麓沟谷，地形起伏变化较大，总体地势呈南高北低、西高东低状。
根据机场详细勘察报告，高填方边坡区域的主要地层从上至下依次为：①强风化粉砂岩层，厚0.8～2 m，碎石土状，遇水易软化，岩体节理裂隙发育，呈碎裂结构，结构面呈不规则状，岩石强度普遍较低；②中风化粉砂岩层，粉砂状结构，钙质、泥灰质胶结，局部含角砾，中厚—厚层状构造，节理较发育，属较完整—较破碎岩体，岩质较硬，工程性能好。
2 高填方边坡加固方案分析2.1 高填方边坡典型剖面选取研究区的6#高填方边坡作为研究对象（图2）。
填方边坡坡脚紧邻省道公路，坡顶到坡脚水平距离160～210 m，坡顶到坡脚最大高度约80 m，该段边坡原始坡面较陡，地形坡度30°～45°，如边坡按坡率1∶2.5 自然放坡，坡脚线将跨过省道公路，故需对该边坡进行收坡处理，将坡率调整为1∶1.5 后可以满足地形红线要求。
选取该6#边坡的K0+060 典型断面作为计算剖面（图3）。
坡率为1∶1.5 的填方边坡经稳定性分析验算发现稳定系数只有0.90，不满足民用机场设计规范的要求，必须对边坡进行加固以提高其稳定性。
图2 6#填方边坡示意图Fig.2 Satellite map of the NO.6 filled slope图3 高填方边坡K0+060 断面图Fig.3 K0+060 section of the high filled slope2.2 岩土体及加筋材料物理力学性质根据机场详细勘察资料，该填方边坡的基岩有强风化粉砂岩层和中风化粉砂岩层，其中强风化层厚小，强度低，中风化层埋深厚度大，岩体稳定性好，建议在填方边坡施工建设时将强风化层挖除，保证填方边坡的稳定性。
土工格栅反包加筋土路基的变形特性及影响因素
土工格栅反包加筋土路基的变形特性及影响因素罗玉珊【摘要】依托某土工格栅反包面板加筋路基变形破坏的工程实例,考虑反包面板的特殊性,采用有限差分软件FLAC3D研究了填土压实度和加筋层间距对加筋路基变形的影响,并探讨了土工格栅反包加筋土路基的变形特性.模拟结果表明:加筋路基的沉降差异、侧向变形、加筋内力均随填土压实度的减小而增大,且随土工格栅层间距的增大而增大,施工中应注意控制边缘处填土的压实度和下部加筋的间距;在路基加筋区域和非加筋区域交界附近存在较明显的差异变形;土工格栅反包面板加筋土路基的潜在破裂面偏向土体内部发展.%Based on a geogrid reinforced roadbed with wrapped-around facing,and considering the particularity of wrapped-around facing,we study the influence of backfilling compaction and vertical spacing of the geogrid on the reinforced roadbed deformation byFLAC3D.Meanwhile the performance of geogrid reinforced roadbed with wrapped-around facing is discussed.It is concluded that the differential settlement,lateral deformation of the reinforced roadbed,and the tensile force of geogrid all increase when the compaction of backfill get worse and the geogrid spacing increases,so it is suggested to control the soil compaction at edge area and moderately reduce the geogrid spacing at lower elevation.There is obvious differential deformation in the conjunct area of reinforced and unreinforced regions.For the geogrid reinforced roadbed with wrapped-around facing,the critical failure plane develops toward the inner of the backfill body.【期刊名称】《人民长江》【年(卷),期】2017(048)006【总页数】6页(P57-61,69)【关键词】反包面板;加筋路基;变形特征;路基变形【作者】罗玉珊【作者单位】上海申元岩土工程有限公司,上海 200011;同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室,上海 200092【正文语种】中文【中图分类】P642土工合成材料加筋土结构是20世纪70年代以来逐步发展起来的一种新型加筋土技术，且以其具有加快施工速度、增加承载能力、节约经费等优点，受到工程界的高度重视。
土工格栅现场施工方法
土工格栅现场施工方法二、土工格栅加筋地基处理技术要求土工格栅加筋地基处理技术要求如下：1.土工格栅加筋地基应符合设计要求，格栅应按要求布置，格栅与地基间应有足够的压力传递；2.土工格栅加筋地基施工应保证格栅的稳定性和垂直度，格栅的拉力应均匀，桩与格栅的连接应牢固；3.土工格栅加筋地基施工应注意控制格栅的伸展量，避免过度伸展，以免影响格栅的加筋效果；4.土工格栅加筋地基施工完工后，应及时进行检查，发现问题及时处理，确保地基加筋效果。
三、土工格栅施工方案1.土工格栅加筋地基施工前，应进行地基处理，包括强夯地基和压实回填地基，确保地基的稳定性；2.土工格栅施工前，应根据设计要求进行格栅的布置，格栅间距应符合设计要求；3.土工格栅加筋地基施工时，应先进行桩基础施工，桩的深度应符合设计要求，桩与地基的连接应牢固；4.土工格栅加筋地基施工时，应根据设计要求进行格栅的铺设，格栅应垂直于地面，拉力应均匀；5.土工格栅加筋地基施工完工后，应进行检查，确保格栅的稳定性和加筋效果。
四、施工进度安排及人员设备配置施工进度安排：1.桩基础施工：5月1日-5月10日；2.土工格栅加筋地基施工：5月11日-6月30日；3.压实回填土地基施工：7月1日-7月15日；4.筏板基础施工：7月16日-8月10日；5.上部结构施工：8月11日-12月31日。
人员设备配置：1.工程项目部：1名项目经理、2名监理工程师、2名质量工程师、1名安全工程师、1名环保工程师；2.施工队伍：1名队长、10名工人、2台挖掘机、2台压路机、1台起重机、1台混凝土泵车。
五、工期控制措施1.制定详细的施工进度计划，确保施工进度的合理性；2.加强施工现场管理，确保施工质量和安全；3.采用先进的施工技术和设备，提高施工效率；4.加强与监理单位的沟通和协调，及时解决施工中的问题。
六、质量控制措施1.严格按照设计要求和施工规范进行施工；2.加强施工现场管理，确保施工质量；3.对施工过程中的关键环节进行监控和检测，确保施工质量；4.加强与监理单位的沟通和协调，及时解决施工中的问题。
土工格栅加筋土三轴试验研究
Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔｈｅ ｇ ｅ ｏ ｇ ｒ ｉ ｄ ｒ ｅ ｉ ｎ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｄ ｓ ｏ ｉ ｌ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ａ ｎ ｄ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｄ ａ ｍａ ｇ ｅ ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓ ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ａ ｒ ｅ ｓ ｔ ｕ ｄ ｉ ｅ ｄ ｂ ｙ ｔ ｒ ｉ ａ ｘ ｉ ａ ｌ ｔ ｅ ｓ ｔ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄｓ ．Ｉ ｎ ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ｓ ｔ ｉ ｆ ｆ ｅ ｎ ｅ ｒ ｓ ，ｔ ｈｅ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｏ ｆ ｇ ｅ ｏ ｇ ｒ ｉ ｄ ｒ ｅ ｉ ｎ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｄ ｓ ｏ ｉ ｌ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ａ ｎｄ ｉ ｔ ｓ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｅ ｌ ａ ｗ
ｒ ｅ ｉ ｎ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ ｓ ｏ ｉ ｌ ｓ ｈ ｅ ａ ｒ ｆ ａ ｉ ｌ ｕ ｒ ｅ ａ ｒ ｅ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ．Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｈ ｏ ｗｓ ：（ １ ）Ｒ ｅ ｉ ｎ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｄ ｓ ｏ ｉ ｌ ｂ ｅ ｈ ｉ ｎ ｄ
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第３ ２卷 第 １ 期
２ ０１ ３ 年 ２ 月
河南理工大学学报 （ 自然 科 学 版 ）
土工格栅在某填土边坡中的应用
土工格栅在某填土边坡中的应用摘要：土工格栅已被证明在路基处理中非常有效且逐步被推广，但在工民建领域应用较少。
本文以长沙市某建筑高填方边坡为实例，证明土工格栅能有效提高边坡稳定性，控制边坡变形。
关键词：土工格栅；高填方边坡1前言土工格栅是一种用聚合物材料加热和模压而成的格栅筛，具有高抗拉强度、低蠕变、低抗拉强度的特性。
根据材料不同可分为可以分为塑料、玻璃纤维聚酯和玻璃纤维格栅[1]。
塑料土工格栅被广泛应用于道路、铁路、水坝、矿渣场等软土地基的加固，挡土墙和路面抗裂工程。
同时，土工格栅因其单向抗拉强度大，当受拉向平行于边坡剖面方向时可有效提高边坡稳定，增加坡顶可利用地范围，同时可大幅降低支护结构工程造价。
2工程背景本边坡工程位于长沙市某工民建项目内，坡顶现状标高133.2m，规划标高140.7m，坡脚现状标高116.3m，规划标高125.0m。
现状地形为较陡峭的坡面，根据钻孔揭露地层为杂填土、强风化砂岩及中风化砂岩。
因规划需要，坡顶需留出套内庭院的平台，整个边坡需进行填方处理，同时因填土场地限制，该段边坡放坡坡比已经固定（1:2.5）。
3方案设计综合考虑该地区的工程地质及水文地质条件、周边建筑、环境控制条件，加筋支护结构及排泄水方案如下：加筋边坡+排泄水系统+边坡防护系统+地基处理。
边坡稳定性计算时采用理正岩土6.5pb3，对含土工格栅的工况进行计算，相应的边坡模型见图1。
图1含土工格栅边坡稳定性计算模型模型中主要包含岩土层为分层碾压的碎石土重度γ=19.0KN/m3，内摩擦角Φ=20°，粘聚力C=2KPa；强风化砂岩重度γ=21.5KN/m3，内摩擦角Φ=28°，粘聚力C=40KPa。
支护形式采用单向塑料土工格栅，拉伸率在2%时的强度是58KN/m，格栅水平长度25~32m，竖向间距1.0，水平方向连续铺设。
图中圆弧为潜在滑动面，安全系数Fs为1.443，满足规范1.30的要求。
土工格栅加筋粉煤灰改良黄土力学特性研究
土工格栅加筋粉煤灰改良黄土力学特性研究
王丽丽;谢婉丽;钟秀梅;李旭东
【期刊名称】《地震工程学报》
【年(卷),期】2024(46)2
【摘要】随着西部黄土地区城镇化进程的加快,填挖结合的新增用地方式要求地基处理技术需要重点解决填方区的强度与变形问题。
论文将粉煤灰作为改性填料对黄土进行改良,通过直剪试验、三轴试验、湿陷试验与扫描电镜试验,分析不同粉煤灰
掺入比条件下加筋与未加筋黄土试样的强度变化规律、宏观破坏特征和微结构特征。
结果表明:采用粉煤灰改良和土工格栅加筋后,黄土的最优含水率增大,最大干密度降低。
当粉煤灰掺入比λ=20%时,加筋改良效果最好,黄土的峰值强度、残余强度和
等效内摩擦角均有大幅提高,侧向变形显著减小,且能有效降低其湿陷性。
微结构分
析表明:粉煤灰对黄土的改良主要体现在颗粒直接填充和化学结晶体交织成的网状
填充两种类型的强化作用,改良后黄土的孔隙率与孔隙尺寸均有所下降。
研究结果
可为黄土地区填方边坡与填方路基的改良加固提供参考。
【总页数】9页(P349-357)
【作者】王丽丽;谢婉丽;钟秀梅;李旭东
【作者单位】中国地震局黄土地震工程重点实验室;西北大学大陆动力学国家重点
实验室;中国地震局第二监测中心
【正文语种】中文
【中图分类】TU41
【相关文献】
1.土工格栅加筋陡边坡路堤压实特性及格栅长期变形研究
2.土工格栅纵横肋的加筋土力学特性仿真研究
3.土工格栅加筋石灰黄土强度和刚度特性试验研究
4.双向土工格栅加筋水稳碎石力学特性试验研究
5.土工格栅加筋尾矿坝的界面力学特性研究
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生态护坡用格栅及其施工方法
生态护坡用格栅及其施工方法一、背景技术传统的高填方边坡的支护结构，多数采用重力式、支撑式、锚固式等形式，还需辅以坡率法处理，存在占地面积大、造价高、施工复杂、资源消耗大、适应地基变形性能差以及与环境不协调等不足之处。
本工法将土工格栅加筋土生态护坡这一新型支护技术应用于工程，在合理解决高大填方边坡支护治理的同时，还综合解决了传统支护方案的各种弊端，具有经济、生态环保、节约用地、节约资源、施工简单的优点。
该工法已连续在多个工程项目中应用，施工工序简单，应用进展顺利，工艺质量可靠；加快了施工进度，缩短了工期；成型后的边坡结构稳定，坡面绿化率实现100％，边坡整体造型美观。
取得了良好的经济社会效益。
二、技术方案为了弥补现有技术的不足，以解决背景技术所描述的问题，提出了一种生态护坡用格栅及其施工方法。
一种生态护坡用格栅施工方法，其施工方法包括以下步骤：S1：测量定位(1)、根据设计图纸数据，计算出土工格栅加筋土护坡上边坡线的转角坐标点，利用全站仪和GPS定位仪在现场定位放样；(2)、沿放样灰线，每间隔5m对地形高程进行实地测量；(3)、计算出实际地形高程与上边坡线理论高程之间的高差，然后用高差再乘以边坡的坡度，得出下坡线坡脚的外向延伸距离，将延伸点纵向连线即为起坡线位置；(4)、在校准的起坡线上整体外延1.5m工作面，作为基础开挖线，标定桩位，并施以灰线标记，作为开挖的标志；(5)、在同一护坡面、不同高程点多处同时作业时，要对不同作业点之间的轴线位置进行核对校正；S2：基槽开挖(1)、以推土机配合反铲挖掘机大型土石方机械对格栅护坡地基进行基槽的开挖；(2)、基槽开挖宽度与格栅铺设长度相适应，将施工范围内的基底软弱土层挖除，开挖深度大于1m并进入设计要求的地基持力层，以满足第一层土工格栅铺设长度和承载力要求为准；(3)、基槽在纵向标高变化处按1：2高宽比做阶梯式过渡；(4)、基槽开挖后，对基底面进行平整处理，基底平整度小于5mm，基底坡度小于5％；S3：格栅铺设(1)、立坡度尺基坑开挖平整后，利用先前测量校准后的起坡线数据进行二次测量定位，在起坡线上每间隔15m及护坡的坡转角处立坡度尺兼皮数杆，作为格栅护坡砌筑竖向标高与坡度的控制依据；格栅实施过程中，每升高2m，要对坡度尺重新核准校正；(2)、格栅下料采用单向塑料土工格栅，材料标准幅宽1m，下料长度为：设计植入锚固长度加上坡面反包与上层搭接所需长度，其中塑料采用剪刀进行裁剪；(3)、格栅铺设a.格栅的铺设分两种情况：底层的铺设和二层以上格栅铺设；在基坑开挖到位后底层格栅铺设前，采用重型压路机将基槽碾压多遍，将基土层碾压平整，便于格栅铺设作业；b.按设计图纸要求的长度及方向进行格栅铺设；以现场定位起坡线为准，将格栅的反包搭接长度预留出来，发包搭接长度大于1.6m，其余部分朝坡背侧伸展平铺；相邻格栅对接铺设，不得有空隙；c.格栅铺设期间，禁止各种机械在没有填筑回填土的土工格栅上通行；避免造成格栅起鼓、起皱、不平整问题和降低土工格栅的力学强度；S4：袋装土装填垒砌(1)土装袋作业装土袋选用60×80cm麻袋，土选用场平表层根植土；(2)、袋装土垒砌在两根坡度尺兼皮数杆之间带线，作为袋装土垒砌轴线和标高控制的依据，每一幅格栅反包高度内设四层麻袋，总高度控制在400mm内，施工垒砌时按坡度、水平和竖直方向整齐码放，麻袋封口朝向坡背侧，相邻上下层麻袋交错布置；(3)、袋装土拍实整理袋装土垒砌到位后，采用木质拍板对袋装土上平面与外侧面进行拍实平整；拍实平整一是利于格栅反包时紧贴袋装土侧面，使受力性能更好，坡面侧更稳定，二是工艺美观需要，保证线型、规则度和美观性，使坡面更显方正整齐；S5：格栅张拉(1)、格栅张拉工况分两种情况：一种工况是基坑开挖后对底层格栅的张拉，在袋装土垒砌到位后实施；第二种工况是进入二层及以上格栅施工层后，张拉前不铺设麻袋，仅需与下层反包格栅搭接后即可实施张拉；(2)、格栅张拉工具包括：电子拉力计、双钩紧线器、张拉耙、角铁桩；以张拉耙钩住格栅末端横肋，再连接拉力计与紧线器，紧线器后端与临时锚桩固定，通过动作紧线器和拉力计读数，实现对格栅张拉值量化，张拉值达到 1.96kN时，格栅张紧平顺，无皱褶，反包部位格栅贴合良好，满足质量要求；S6：格栅临时锚固格栅锚固采用钢筋和定制的竹签；钢筋加工成“U”形，竹签顶端加工成“T”形，长度均为250mm；对张拉后的格栅按纵横间距0.7m尺寸呈梅花状布置钉在格栅横肋受力侧，确保格栅各部位保持张紧平顺，紧贴地面，在填土外力作用时，铆钉不会松脱，格栅不起褶皱，临时锚固完成后拆除张拉工具；S7：大面积分层回填土碾压(1)、格栅张拉固定后，进行回填土施工，以轮式铲车运土、反铲挖机摊铺、压路机碾压配合流水作业；回填土就地采用场平挖方区土方，粒径小于单层回填层厚度的1/3，土颗粒大小搭配，级配均匀；分层回填施工，分层压实厚度小于300mm，压实系数大于0.94；回填压实完成后的标高与坡面处麻袋垒砌高度齐平；压实后的填土面层平整密实无尖刺凸起物，表层平整度小于15mm，面层坡度小于5°；(2)、回填土作业从坡背处平铺的格栅外围逐步向坡面侧推进，严禁重型机械在未摊铺土的格栅上行走和碾压；(3)、在坡面处2米内禁止重型压路机作业，一是防止机械跌落发生事故，二是避免重型机械碾压时将袋装土挤出和碾压变形；S8：格栅反包与搭接将格栅下层预留的反包搭接部分向上翻转反包做“C”型包裹末端部分与上层格栅通过连接棒进行搭接；连接棒搭接时，交替穿过上下幅格栅每根肋条；S9：排水设施施工排水设施包括护坡平面层及坡背挖填交界面碎石排水层，坡脚侧地面硬化排水层和排水沟；(1)、护坡平面排水层包括坡底碎石排水层和上平面排水层，坡底处排水层其底平面高于坡面外侧地面300mm，上平面排水层根据护坡高度由设计确定；平面排水层用回填土层替换为20～30级配碎石铺设压实，平面排水层对应坡面处袋装土替换为袋装碎石；(2)、坡背挖填交界面碎石排水层施工随同格栅护坡回填土升高而同步回填开展；(3)、坡底排水设施为混凝土硬化地面和砖砌排水沟，在低点设置汇水管道将积水引走，避免出现坡脚积水现象；优选的，所述S1中反复对起坡线进行校正，直至地形平缓、外向延伸无明显高差为准。
阐述土工格栅加筋挡土墙在高陡边坡中的应用
阐述土工格栅加筋挡土墙在高陡边坡中的应用摘要：近年来，土工格栅联合传统挡土墙进行支护设计正在得到越来越充分的发展，一种采用土工格栅联合挡土墙的设计方法正逐渐为工程界多采用。
土工格栅加筋挡土墙是一种新型的支挡结构，本文结合汕头市新溪片区西闸站边坡处理工程，阐述了土工格栅加筋挡土墙结构的特点、主要型式、施工工艺等，对土工格栅反包麻袋法在边坡处理中的施工工艺做以详细论述。
关键词：边坡；土工格栅；加筋挡土墙；abstract: in recent years, the development of geogrid combined traditional retaining wall support design is getting more and more sufficient, a geogrid combined retaining wall design method is gradually for engineering use. geogrid reinforced soil retaining wall is a new type of retaining structure, combined with the shantou city creek area west gate station slope treatment engineering, expounds the geogrid reinforced soil retaining wall structure characteristics, main types, construction technology, construction technology of geogrid - pack sack method in slope treatment as to the details.key words: slope; geogrid; reinforced retaining wall;中图分类号：tu476+.4 文献标识码：文章编号：随着土工合成材料及其应用技术的迅速发展，对“加筋土”的研究更加深入精致。
新型土工格栅耐久性研究及工程应用
第46卷第12期2020年12月Vol.46,No.12 li JDecember, 2020 Sichuan Building Materials 新型土工格栅耐久性研究及工程应用郭明（中铁工程设计咨询集团有限公司郑州设计院，河南 郑州450001）摘要：深部煤矿的开采往往会遇到高温问题、在高海拔严寒地区修建铁路桩基等会遇到低温问题。
随着土工格栅在 岩土工程中的应用越来越广泛,其耐久性的研究也是必不可少的。
通过室内试验,测定超柔性土工格栅在高温和冻融循环条件下断裂伸长和断裂强力，并与未处理试样进行对比，计算其断裂伸长率保持率和断裂强力保持率,进而测定该产 品具有良好的延展性和耐久性,并在山东省济宁市兖州区兴 隆庄煤矿成功应用。
关键词：土工格栅;抗高温实验;抗冻融实验;工程应用中图分类号:U414文献标志码:A文章编号:1672 - 4011（ 2020） 12 - 0086 - 02DOI ：10. 3969/j. issn. 1672 - 4011. 2020.12. 0430前言土工格栅作为土工合成材料的一种，由于其良好的工程特性已经广泛应用于加筋结构工程中MY 。
众多国内外学者［5 -12］通过拉拔摩擦试验和直剪摩擦试验研究了涤纶纤维经编土工格栅、塑料土工格栅等多种类型的土工格栅与不同的回填材料之间的界面摩擦特性。
分析了土工格栅的受力 特性,剪应力随位移的变化规律,试验过程中力学效应规律的转移变化以及拉拔直剪摩擦试验结果的影响因素等。
但对土工格栅耐高温、抗冻融特性的研究较少。
深部煤矿的开采建设会遇到高温问题、在高海拔严寒地区修建铁路桩基等会遇到低温问题。
随着我国基础设施建设的发展,土工格栅的应用越来越广泛，在高温条件下使用土工格栅时必须考虑其耐高温的能力，在严寒条件下,必须考虑其抗冻融的能力。
若温度条件对土工格栅强度蠕变特性等造成了重要的影响,则同样会产生严重的工程事故,所 以进行耐高温和抗冻融试验同样具有重要的实践意义。
土工格栅-粗粒土界面考虑尺寸效应直剪试验研究
试验台
微步进马达
图 1 ShearTrac III-大型直剪仪
试验填料采用的粗粒土为石英砂，为了研究不 同孔粒比对筋土界面剪切特性的影响，通过固定 土工格栅开口尺寸而改变填料平均粒径的方法，采 用筛网孔径分别为 0.5，1.18，2.36，4.75，8 mm 对石 英砂进行筛分，进而获得 4 种不同粒径组成的粗粒 土样，对应土试样代码分别为 T1（0.5~1.18 mm）、 T2（1.18~2.36 mm）、T3（2.36~4.75 mm）、T4（4.75~ 8 mm）。这 4 种粗粒土的物性指标见表 1、图 2。
位移 A
W
(a) T1
(b) T4
图 2 粗粒土土样
长×宽=30 mm×30 mm，纵横肋尺寸为 5 mm，极限延 伸率为 15%，极限抗拉强度为 20 kN/m。 1.2 试验方法及步骤
图 3 为试验装置示意图。剪切设备的核心部件 为上、下剪切盒。上剪切盒始终保持固定，下剪切 盒则沿着图中所示的路径进行水平剪切运动（Ⅰ→ Ⅱ→ Ⅲ →Ⅳ）。
90
60
30
0
−30
−60
−90 −4
n=1 n=5 n/mm
图 5 孔粒比 d50/La=0.04 不同循环回次下剪切滞回圈对比图
T1 0.66
0.85
1.16 0.76 0.60
2.55
T2 1.32
1.61
2.29 0.71 0.55
2.64
T3 2.52
2.88
3.52 0.76 0.56
2.60
T4 5.00
5.41
5.90 0.78 0.53
2.63
组不同粒径的粗粒土填料。施加的竖向应力均为 60 kPa。循环剪切总周次 n 为 10。为了反映孔粒比 对筋土界面循环剪切特性的影响，需要统一其他试 验条件，控制试验变量因素。参照规范[13]，粗粒土 试样相对密实度 Dr 为 55%，而任意循环周次下剪 切速率 V 均为 1 mm/min，剪切的位移幅值为 3 mm。 试验时加载的波形如图 4 所示，T 为一个加载周期。 试验中重点关注筋土界面宏观的力学指标，如界面 剪应力、剪位移等。
土工格栅现场施工折减系数试验研究
段格栅取出，发现碾压 3 次的格栅样品完好程度明显好于碾
压 9 次的样品。经碾压 9 次后的格栅纵横肋有明显的破损，
部分肋间可以用力拉断。不同施工力度对应格栅的拉伸强
度测试结果如表 3 所示，不同施所示。
表 3 不同施工力度对应格栅的拉伸强度测试结果
试件 编号
原材料 拉伸强度 （/ kN·m-1）
刺或破损的部位，在大于四周边缘 50cm 处截取试验样品。 图 1 所示为双向土工格栅实物。
图 1 双向土工格栅
2.2 试验机具 试验设备为 WDW-50C 微机控制万能试验机，试验精度
为 0.5 级。 2.3 试验步骤
沿试样的纵横向方向各保留 5 个节点，纵向 1m17 肋、 横向 1m18 肋，试样每根单肋横纵向各截取 5 根。采用单肋 法进行试验，试验强度为单肋的抗拉强度，需换算成单位 长度 1m 时的抗拉强度进行对比。
51.68
表 4 不同施工力度对应格栅的纵横拉伸强度
原材料
碾压 3 次
碾压 6 次
64.7/70.2
63.7/68.4
59.4/59.8
单位：kN/m 碾压 9 次 45.1/52.7
得到经验回归方程组如下：
{y1 = -2.6167x + 76
y2 = -0.5556x2 + 3.5667x + 58
为便于计算，对填料粒径进行对数化处理，得到经验
回归方程组如下：
{y1 = -5.567 lg x + 49.971
y2 = -1.8231(lg x)2 - 8.355 lg x + 48.031
（1）
式 （1） 中：y1为纵向拉伸强度 （kN/m）；y2为横向拉伸强度 （kN/m）；x 为填料粒径 （mm）。
土工格栅加筋土边坡施工方案
土工格栅加筋土边坡施工方案
1.施工前准备工作：
（1）根据设计要求，确定土工格栅的选型、尺寸和布置方式，并进行合理的量算和位置标定。
（2）清理工程现场，除去杂草、碎石等杂物。
（3）进行土壤调整和加固，确保坡体的平整度和稳定性。
2.土工格栅安装：
（1）根据设计要求，选用适当的土工格栅产品，并将其按照规定的间距沿坡体倾斜方向布置。
格栅的埋设深度通常为50cm-100cm。
（2）将土工格栅的末端嵌入到地基内，以增加格栅与地基的连接强度。
（3）灌注混凝土，填充到土工格栅的空隙中，并用专用工具进行压实和整平。
填充混凝土的厚度应根据设计要求进行调整。
（4）将土工格栅的上部部分折叠到填充层上，并用永久定位钢钉固定，以确保格栅的位置稳定。
3.加筋土施工：
（1）在土工格栅的顶部进行水平面层施工。
可选用防渗膜或者防水材料，以防止水分渗透到土工格栅内部并破坏加固效果。
（2）在水平面层上逐层填充土壤，并进行适当的压实，以增加土体的稳定性和承载能力。
填充土壤的厚度应根据设计要求和土体的性质进行调整。
4.养护与监测：
（1）完成加筋土施工后，及时进行养护。
养护期间，需要定期浇水保持土壤的湿润，以促进土壤的结实和固结。
（2）监测坡体的变形和位移情况，及时发现并解决问题，以保证工程质量和安全。
土工格栅加筋陡边坡路堤压实特性及格栅长期变形研究
于低 液 限粘 土． 粒分 布情况 如表 １所列 ． 土 的 颗 填
各项 主要 指标 列 于表２ 试 验路 采用 重 庆庆兰 塑料 ．
制 品有 限公 司生 产 的 Ｓ Ｉ ５单 向土 工 格栅 ， 项 Ｄ ３ 各 性能 指标 如表 ３所 列．
设 计与施 工技术 体 系ｈ４， 在应 用 中仍有 一些 问 － 但 ３
维普资讯
第 ３ ２卷 第 １ 期
２０ ０ ８年 ２月
武汉理工大学学报骛 差 （ ）
Ｊ ｕ ｎ ｌ ｆＷ ｕ ａ ｉｅ ｓｔ ｆＴｅ ｈ ｏｏ ｙ ｏ ｒ ａ ｏ ｈ ｎ Ｕｎ ｖ ｒ ｉ ｏ ｃ ｎ ｌｇ ｙ
（ ｒｎｐ ｒ ｔ ｎＳ ｉ ｃ Ｔ ａ ｓ ｏ ｔ ｉ ｃ ｎ ｅ＆ Ｅ ｇｎ ｅ ｉｇ ａｏ ｅ ｎ ｉｅ ｒ ） ｎ
Ｋ２ ＋６ ０区 段． 地 区 的公 路 自然 区划 为 Ⅲ ０ ５ 该 ：区
— —
黄 土高 原干湿 过渡 区 中的陕 北典 型黄土 高原
路 堤填土 取 自Ｓ ０ 线 沿线 西王 村取 土场 ， ３５ 属
土 工 格 栅在 施 工 过程 中容 易 受 到 损伤 ， 导致 力 学性 能 降低． 由于土 工格栅 埋在 土 中 ， 其损 伤有
墙 ． 堤左 侧边 坡对 土工格 栅进 行反 包锚 固． 路 路基 顶 面 向下 ８ ｍ 以下 压 实度 按 ９ 控 制 ， 基顶 ０ｃ １ 路 面 向下 ８ ｍ 以内压实度 按 ９ 控 制 ． ０ｃ ３
１ 试 验 路 概 况
试验路位于陕西省省道３５ ２＋５０ ０ 线Ｋ ０ ４— ２ 土 工 格栅 加 筋路 堤 压 实 特 性 研 究
（ 陕西 省交 通厅 ” 西 安 ７ ０ ０ ） （ Ｊ 公 路 管 理 局 铜 川 ７ ７ ０ ） １０ ４ 铜 Ｉ Ｉ ２ ０ ０
路基加筋垫层土工格栅拉力计算方法研究
（ ｈｎ ａｗ ｙＳｙａ ｕｖｙａ ｄＤ ｓ ｎＧ ｏ ｐＣ ． ｔ， ｈ ｎ Ｈ ｂ ｉ ３ ０ ３ Ｃ ｉａ Ｃ ｉａＲ ｉ ａ ｉ ｎＳ ｒｅ ｎ ｅｉ ｒｕ ｏ Ｌｄ Ｗｕ ａ ， ｕ ｅ ４ ０ ６ ， ｈｎ ） ｌ ｕ ｇ
Ａｂｔａ ｔＲ ｓａ ｃ ｕ ｐ ｓｓ Ｔ ｅｇｏｒ ａ ｈ ａ ｒｓｏ ｔｅｓ ｅｓｄｓｅ ｉ ，ａｊｓｎ ｉ ｓ ｃ： ｅｅｒ ｈｐ ｒ ｏｅ ： ｈ ｅｇｉ ｈ ｓｔｅｆ ｔ ｅ ｆ ｈ ｔ ｓ ｉ ｒ ｏ ｒ ｄ ｅｕ ｒ ｐ ｓ ｎ ｄｕｔ ｇｐｌ ｉ ｅ—ｓｉ ｓ ｅｓｒｔ ， ｏｌ ｔ ｓ ａｉ ｒ ｏ
头过渡 段 、 间编织 土 工 布 的 弯 曲形 状 为 抛 物 面 等情 桩 况 ， 据力 的平 衡条 件 ， 出了编织 土 工布 的拉应 力计 根 提 算 公式 。 竖 向荷 载产 生 的拉应 力 分量 为 ：
第 ８期
周
飞 ： 基加筋垫层土工格栅拉力计算方 法研 究 路
４１
的作 用 ， 高速铁 路 复合地 基 中得 到 了广 泛应 用 在
。
１ ３ 德 国规 范 ．
土工 格 栅 的受力 不仅 取决 于 自身 的强度 、 延性 等 ， 与 还 垫 层厚 度 、 间距 及 上部荷 载 有关 。 因此 ， 桩 土工 格栅 的 受 力计算 比一 般 受拉构 件 复杂 的多 。 针 对桩 顶加 筋垫层 ， 多 学者用 现 场试 验 、 型试 许 模 验 和数 值分 析方 法对 加筋 垫层 的上 部荷 载及 受 力机 理
路 基 加 筋 垫层 土 工格 栅 拉 力计 算 方法 研 究
周 飞
（ 中铁 第 四勘 察设 计 院集 团有 限公 司 ， 武 汉 ４０ ６ ） ３０ ３
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p土工格栅加筋土高边坡现场试验研究(k0240)土工格栅加筋土高边坡现场试验研究匡柯柯(石家庄铁道学院土木分院，河北石家庄 050043)摘要：以云南楚雄变电站高填方加筋土边坡工程为依托, 选取其中一个试验断面, 通过现场原位试验,进行了包括加筋土边坡侧向位移、土工格栅应变等内容的现场试验，研究发现：土工格栅拉筋在施工期应变变形较大，工后应变非常小，同层土工格栅拉筋应变随填土高度增加迅速增加，拉筋最大应变出现的位置都离边坡较远，上覆载荷(填土)相同但不同测试断面的拉筋应变分布有所不同；加筋边坡侧向变形量小，并且随深度递减，变形速率也呈递减趋势，同时还存在变形的回缩现象。
试验显示了加筋路堤的真实工作状态,结果可为土工格栅加筋结构的后续研究和工程实践提供参考关键词：侧向位移；应变；现场试验。
中图分类号: TU432 文献标志码: AH. Vidal、F. Schlosser、A. Mc. Gwon 以及Yang. Zen 等[1-2]就加筋材料何以能提高土的性能进行了一系列试验，提出了假设解释并阐述了加筋土性能的原因。
此后，法国工程师亨利·维达尔（Henri Vidal）提出了现代加筋土设计理论[3-4]。
根据H·Vidal 的设计理论，法国于1965 年在普拉聂尔斯（Prageres）成功修建了一座公路加筋土挡土墙，该项工程立刻引起了世界工程界的浓厚兴趣，并得到很高评价，我国也于1979 年在云南田坝矿区建成第一座加筋土挡墙储煤仓[5]。
土工格栅作为土工合成材料的一种，与其他土工合成材料相比，具有独特的性能和功效[6]，加之加筋土挡墙美观、造价低、施工简便和速度快[7]等特点，土工格栅加筋土挡墙广泛应用于各种土木工程中。
由于作用机制的复杂性及土工格栅的特殊工程特性，笔者结合工程实际进行了某高速公路土工格栅加筋土挡墙现场试验，对土工格栅拉筋变形及土工格栅加筋土边坡侧向位移进行了探讨与分析。
Research on high fill geogrid reinforced soil slope by field testThe field test of high fill reinforced soil slope in Chuxiong Substation of Yunnan is done on one test section .including the measurement of the lateral displacement of reinforced soil slopes, geogrids strain field test, etc., the study found: geogrids reinforcement strain largen during the construction period, and weaken after construction, strain on the same geogrids layers increase after the rapid increase in fill height, the maximum strain occurs far away from the slope. But the distribution of strain under the same overlying load (fill) differ ;the deformation of reinforced slope is small, and decrease by depth, the deformation rate also present a decreasing trend, while there are still deformed retraction phenomenon. Reinforced embankment test shows the real working condition, results of geogrid reinforced structure can provide reference for follow-up research and engineering practice1 试验方案楚雄换流站工程场地位于云南楚雄市禄丰县和平乡境内, 距县城东北约20km。
为中低山丘陵地貌, 受风化剥蚀作用形成宽缓的山丘相间地形, 斜坡为旱地和林木。
场地地面标高为1 787～1 844 m,最大高差达57m, 东、西侧自然坡度为8°～20°, 北侧自然坡度为20°～35°。
总的地势为北东高、南西低。
土工格栅加筋土边坡采取分台阶施工, 土工格栅拉筋垂直间距为0. 5 m, 其长度视边坡回填宽度取为12～38 m。
根据试验目的和要求, 反映高填方加筋土边坡的稳定性, 并结合施工进度, 选取具有代表性的断面进行试验: 断面一里程为K0+240，边坡高度27.7m，为四级加筋土边坡。
土工格栅竖向间距0.5m，在选定的试验断面上埋设测试元件, 并进行如下项目观测:（1）加筋材料应变采用JML-6100AR智能柔性位移传感器，放置位置见图1.1，在铺设土工格栅前，在柔性位移计布设位置开槽以便埋设导线。
土工格栅铺设完成后，用电烙铁在传感器布设位置上焊孔，并用螺杆将柔性位移计固定在格栅网架上。
埋设工作完成后，要用综合读数仪测取柔性位移计初始读数，将相对值清零（2）侧向位移测量采用测斜仪，在侧斜管埋设的位置上用钻机钻孔，将侧斜管垂直放入，管与管之间用连接环接好。
安装完毕后应将最上层的管口封住，以防杂物进入管中影响测试工作。
图1.1 K0+240断面测试元件埋设布置图2.加筋材料应变规律测试工作从施工之初开始，施工过程回填一层土，读取土压力盒数据一次，施工完成后又进行了两次测试。
根据测试结果绘制K0+240断面不同层位拉筋各测点应变随填土高度的变化曲线图1.2：图5.20 k0+240断面不同层位拉筋各测点应变随填土厚度的变化曲线图分析图5.19和图5.20，可以得出以下结论：(1)施工期间，各测试断面各层土工格栅拉筋应变实测值的最大值均不大于1%，且大部分的最大值小于0.5%。
拉筋应变实测值均远小于土工格栅质控应变值10%，说明拉筋实际受力小于设计值(小于土工格栅抗拉强度值)，土工格栅处在低拉力下其蠕变变形会很小。
因此，该实例工程中可以不考虑加筋土挡墙土工格栅拉筋的蠕变变形。
这说明按照目前的设计理论进行土工格栅加筋土边坡设计时，可以不考虑筋材的蠕变变形。
(2)从图中可以看出，在加筋土边坡水平方向上每层土工格栅的应变值都为正值，也就是说，在布置柔性位移计的试验点，土工格栅所受的均为拉应力。
这就说明，施工质量较好，填土碾压的比较平整，土工格栅张拉的充分。
如果填土碾压不平整，场地中铺设格栅的位置出现凹凸不平的现象，那么在进行下一层填土后，柔性位移计不是被拉伸而是被压缩，这样测出来的数据将是负值，所对应的应变量也将是负值。
(3)在柔性位移计埋设完成后，进行第一次检测时，应变的增量非常大，一般占其总应变量的40%~70%，这部分的应变不完全是是土体与土工格栅互相作用而产生的，施工的影响是其主要原因。
在第一次检测时，由于填土刚经过碾压，没有完全固结，土工格栅上部土体的一定范围内填筑碾压，对拉筋应变的影响较为显著，且影响程度具有很大的随机性。
从第二次检测起，土工格栅的应变变化也趋于平缓，随着格栅上部填土厚度的增加，施工的影响逐渐消失。
(4)施工期间，各测试断面各层拉筋应变沿筋长方向的分布规律各自大致保持不变。
从应变图中还可以看出，同层拉筋各测点应变基本上随上覆填土厚度的增加而迅速增加，而后随填土厚度增加而有所增加且有减小的现象出现。
也就是说拉筋应变主要发生在初始填土（载荷）期间，同时也说明多级加筋土边坡施工控制关键在土工格栅上部的第1、2层回填土的施工，严格控制施工质量对保证加筋结构的稳定性意义重大。
(5)各层土工格栅拉筋应变沿筋长方向呈非线性分布，且呈现两个峰值，第一个峰值靠近边坡，第二个峰值远离边坡。
这主要是筋—土间作用机理非常复杂，拉筋与填土间的摩阻力沿筋长呈非线性分布和填土压实度不一致的缘故。
(6)分析每级加筋土边坡拉筋应变，发现每级加筋土边坡下部拉筋应变最大值出现在离边坡较近的位置，对应拉筋峰值是第一个峰值；上部应变最大值远离边坡，对应拉筋峰值为第二峰值。
峰值是土体自重和填土对拉筋的摩阻力等共同作用的结果。
应变双峰值现象类似于加筋土挡墙中的双峰值现象。
拉筋最大应变出现的位置都离边坡较远，如果沿边坡高把这些最大值的位置连线，就可以得到潜在的滑裂面，而这种滑裂面比较平缓，边坡稳定性较强。
这说明加筋土边坡的稳定性较土质边坡强。
(7)上覆载荷(填土)相同但不同测试断面的拉筋应变分布有所不同。
这是加筋—土间作用机理的复杂性所致，加筋土边坡地基性质、级数、台阶宽度不同，以及施工对应变影响的不确定性导致了不同断面同载荷的拉筋应变分布规律不同。
(8)从应变随时间变化的关系曲线可以看出，部分格栅应变在经历了一段时间的稳定之后，出现突然减小的情况，并且减小的幅度较大，速度也比较快，而后又逐渐增加，达到原来的水平后慢慢稳定。
这是由于该层土工格栅施工时出现了降雨现象，雨水的渗入使得土工格栅和土体之间的摩擦力减小，导致格栅回缩，从而使格栅的应变减小。
降水过后填土的含水量逐渐减小，并随着上部填土的增加，格栅的应变逐渐恢复到原有水平。
由此可知，填料的含水量对筋土摩擦效果的影响较大，施工过程中应严格控制填料的含水量。
如果填土的含水量较大，则应掺加一定量的碎石，必要时要进行翻晒。
(9)同样的填土厚度对格栅应变的影响程度略有不同，这是每层填土的压实度不完全相同所致。
由此可知填料的压实度也是影响筋土摩擦效果的一个重要因素。
(10) 从应变随时间变化的关系曲线可以看出，土工格栅应变在施工完成60天左右后就趋于稳定，应变几乎不再发生变化，且均不超过1%。
这说明格栅没有发生破坏现象，很好的起到了限制土体侧移的作用。
3加筋土边坡结构的侧移K0+240断面图5.21 加筋土边坡侧向位移随上覆填土厚度的变化曲线图为了观测加筋土边坡结构的水平侧向位移，在K0+240两断面的最上面的台阶处垂直钻孔安装了侧斜管，以便侧斜仪器在管中移动来采集数据。
通过对侧移图形（图5.21）分析，得出如下结论：(1) 侧向变形量小。
从图中可以看出，KK0+240断面自管口以下20m深度范围内，侧向变形不超过7.5cm。
这说明土工格栅拉筋约束了边坡的侧移。
(2) 侧向位移随深度呈递减趋势，变形速率也呈递减趋势，深部的侧向变形明显比浅部的变形小的多。