桥梁毕业计算书参考
目录
1 方案拟定与比选 (1)
1.1 设计资料 (1)
1.1.1 设计标准 (1)
1.1.2 主要材料 (1)
1.1.3 采用规范 (2)
1.1.4 地貌、地质 (2)
1.2 连续钢构概述 (2)
1.3 方案比选 (4)
2 上部结构尺寸拟定和内力计算 (5)
2.1 主跨径的拟定 (5)
2.2 主梁尺寸的拟定 (5)
2.3 主要材料 (6)
2.4 主桥内力计算 (6)
2.4.1 一期恒载作用下主梁产生的内力 (7)
2.4.2 二期恒载作用下主梁产生的内力 (9)
2.4.3 支座沉降引起的内力计算 (11)
2.4.4 活载内力内力计算 (12)
2.4.5 温度内力计算..................... .. (17)
2.4.6 混凝土收缩、徐变的内力计算 (22)
2.5 荷载组合..................... (22)
2.5.1 承载能力极限状态计算时作用效应组合 (22)
2.5.2 正常使用极限状态计算时作用效应组合 (23)
2.5.3 内力组合结果 (25)
3 施工阶段分析与仿真模拟 (29)
3.1 悬臂施工法简介 (29)
3.2 悬臂浇筑法的特点 (29)
3.3 各施工阶段模拟与计算 (30)
4 预应力钢束的估算及布置 (32)
4.1 按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量 (32)
4.2 预应力钢束的布置 (34)
4.3 非预应力钢筋的布置 (35)
4.4 预应力损失计算 (37)
5 承载能力验算 (40)
5.1 正截面承载力计算 (40)
5.2 计算结果.................................. . (41)
6 应力验算 (42)
6.1 基本理论 (42)
6.2 预加应力阶段的正应力验算 (42)
6.3 持久状况下正应力验算 (42)
6.4 持久状况下的混凝土主应力验算 (43)
7 变形验算 (45)
设计总结.................................. (47)
参考文献.................................. (48)
致谢.................................. . (49)
附表.................................. . (50)
1 方案拟订与比选
1.1 设计资料
1.1.1 设计标准 （1） 设计荷载：公路Ⅰ级 （2） 设计车速：80公里/小时 （3） 行车道宽度：2 净—11.125
桥梁宽度：0.5m （防撞护栏）+11.125（行车道）+1.25m （分隔带）+11.125（行车道）+0.5m （防撞护栏）=24.5m
（4） 地震烈度：基本烈度为六级，桥梁设计按七级设防 （5） 设计最大风速：11.7m/s
（6） 温度：本桥区最高气温为32.5度，最低气温为-4度，年平均气温16.4 度，设
计合拢温度10—20 度 1.1.2.主要材料
（1） 混凝土：箱梁、墩身、支座垫石的混凝土采用C55混凝土，混凝土弹性计算模
量E=3.5×410Mpa ；防撞护栏采用C30混凝土
（2） 预应力钢材：预应力锚具技术标准必须符合国标《预应力筋用锚具、夹具和联
结器》（GB/T14370-1993），产品均须抽样检测，检验标准应符合国标及国际预应力协会《后张法预应力体系验收和应用建议》（FIB-1991）要求。预应力钢绞线采用d=12.7mm,截面面积位139.0mm2低松驰预应力钢绞线，其抗拉标准强度
MPa R b y 1860 ，弹性模量Ey=1.95×105 MPa ，技术标准必须符合
GB/T5224-1995。
（3） 普通钢筋：普通钢筋必须符合“GB1499—98”和“GB13013—91”标准的规定，
其中钢筋直径D ≥12mm 全部采用Ⅱ级钢筋，抗拉标准强度b g R =340MPa ；钢筋直径D ＜12mm 全部采用Ⅰ级钢筋，抗拉标准强度 b g R =240MPa 。
（4）预应力锚具：所使用的预应力锚具可采用HVM或OVM符合国家GB/T14370-2000D （预应力筋用锚具、夹具和连接器）的锚具及其相应的配套设备。施工时可采
用其他厂家的产品，且外形尺寸与OVM 锚具相同。
（5）预应力管道：纵向预应力钢束管道采用SBG塑料波纹管，横向预应力钢束管道则采用镀锌金属波纹管，竖向预应力管道采用镀锌金属波纹管。
（6）伸缩缝及支座：伸缩缝及支座都必须符合国家有关标准，并要求伸缩缝供货商在边跨现浇段施工时提供图纸，以便进行调整。主桥的伸缩缝采用万宝系列
E-240型。
1.1.3 采用规范
（1）《公路工程技术标准》JTJ001-88
（2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D60-2004
（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85
（3）《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTG D61-2005
（7）《公路桥涵施工技术规范》JTG041-89
1.1.4地貌、地质
##桥位建设段横跨山谷，桥位所在地区总体上呈缓“V”字形地貌，两岸主要为构造剥蚀溶蚀型的中山地貌。桥位区高程在1200.00米~1390.00米之间，相对高差约190.0米。
桥梁墩台穿过的地层情况一般为：覆盖层主要为亚粘土、碎石土、块石土、卵石土，基岩主要为强、中风化玄武岩、粉砂质泥岩，强、中风化灰岩。桥区内矛口灰岩溶蚀现象明显，钻探揭露，两岸主墩位置及胜境关引桥段矛口灰岩内溶洞呈串珠状发育，溶洞埋深20~120米，规模大。
1.2连续刚构桥概述
我国预应力混凝土连续梁桥的建造在近20余年得到了广泛的发展，主要表现在：桥梁的跨越能力不断提高，连续梁桥的构造体系增多；所使用的建筑材料、锚具、支座及伸缩缝等都有新的发展：施工的技术和机具设备不断改进、更新等等。为此，连续梁桥已成为预应力混凝土桥梁的主要桥型之一。
连续梁桥在结构体系上主要分有：连续梁桥、连续刚构桥及刚构—连续组合梁桥等。连续刚构是墩梁固结的连续结构，它利用高墩的柔度来适应结构由预应力、混凝土收缩、徐变和温度变化所引起的位移。其受力听我带你是主梁与桥墩固结，上下结构协同受力，使得墩顶处箱梁截面的负弯矩减小，有利于减小梁高；桥墩高而柔，顺桥向抗推刚度小，能有效减小湿度和混凝土收缩、徐变和横向抗扭刚度大，能满足特大跨径桥梁的受力要求。著名的澳大利亚给特威桥，中桥260m，墩高40余米，采用双壁柔性墩；我国广东洛溪桥为四跨一联连续钢构桥，最大跨径180米；正在施工的湖北黄石长江大桥为五跨一联的预应力混凝土连续刚构桥，中孔跨径245米，连续长度1060米，其结构设计与施工达到国际先进水平。
高墩大跨度连续刚构桥墩一般为钢筋混凝土结构，一般设计为直立式双柱型薄壁墩，顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度大，满足特大跨径桥梁的受力要求。根据墩身的高度和结构计算，双柱间可设联系板梁连接，加强整体性，改善受力
墩梁固结，无需大型昂贵的支座和临时固结措施，施工中无需体系的转换，构造简单，施工方便。主梁一般设计为三向预应力体系，以充分发挥混凝土和预应力材料的各自特点和适应桥梁大跨径、轻型化要求。纵向一般采用大吨位预应力钢绞线群锚体系，横向一般采用一端张拉一端轧花的刚绞线扁锚体系，竖向一般采用一端张拉的高强精轧螺纹粗钢筋。
预应力砼结构较普通钢筋筋结构不仅用料省，且使用性能好，但其施工工艺复杂，技术要求甚高，在一定程度上阻碍了预应力的进一步发展和推广应用。为简化预应力砼的施工工艺人们曾进行多方面的努力，预弯复合梁即是其中之一，
该梁既具有预应力梁良好的使用性能，又省去了常规预应力所必须的留孔、穿索、张拉、锚固、压浆、封锚等一整套工序，且不用张拉机具，降低了施工技术要求，无需锚具及锚下垫板和局部加强钢筋，受拉主筋可根据强度要求在适当的位置切断，又可节省材料；PFRC中砼所获得的预应力与梁抵抗外荷载所需的预应力的分布及大小相吻合，其预加载方式与使用阶段梁受载情况一致，预加载过程即对梁进行一次质量检验，故受力合理，使用安全。施工工序得到简化，但其用钢量却急删增加，以致在大多数国家和地区难以推广应用。可见，现有的预应力砼结构左良好的使用性能、用料的经济性及施工的简易性三方面并未达到完美的统一，尚需我们做出不断的努力。
桥梁上部结构悬臂施工方法有：悬臂浇筑法、悬臂拼装法。悬臂浇筑法无须建立落地支架，无须大型起重与运输机具，主要设备是一对能行走的挂篮。悬拼与悬浇施工具
有相同的优点，不同之处在于悬拼以吊机将预制好的梁段逐段拼装。此外还具备以下优点：①梁体的预制可与桥梁下部构造施工同时进行，平行作业缩短了建桥周期。②预制梁的混凝土龄期比悬浇法的长，从而减少了悬拼成梁后混凝土的收缩和徐变。③预制场或工厂化的梁段预制生产利于整体施工的质量控制。
1.3方案比选
表1-1 方案比选表
桥型方案预应力混凝土连续刚构桥
第一方案预应力混凝土连续梁桥第二方案
经济性箱梁节段采用悬臂拼装施工，工期及
质量都容易得到保证，简易经济。便于运输和吊装，施工速度快，易于更换支座但跨径较大时就不经济了
美观性构造简单，线形简洁美观一般
施工方面连续梁刚构施工稳固性好，减少或避
免边跨梁端搭架合龙的难度采用预制 梁需要大量预制场地需要大量吊装设备，施工工艺复杂
适用性受力明确，构造简单，适用于大跨、
高墩的结构，具有较好的技术经济性适用于跨径 ～ 米的桥梁，常用跨径为 ～ 米能为车辆提供较为舒适的行驶条件
综上所述，由于小寨桥所处的地理位置横跨山谷，且跨径较大，而连续刚构桥适用于大跨、高墩的结构，且构造简单，受力明确，经过方案评选，拟确定采用第一方案（预应力混凝土连续刚构桥）。
2 上部结构尺寸拟定和内力计算
通过上一章节的方案比选，确定了本设计为悬臂施工变截面连续刚构桥方案设计，以《公路桥规》（JTG D60-2004）为依据，进行在成桥状态下，主梁在恒载、活载、支座沉降、温度、混凝土收缩徐变等荷载作用下的内力计算，还依据《公路桥规》（JTG D60-2004），按承载能力极限状态和正常使用极限状态，结合相应的设计状况进行作用效应组合，取其最不利组合进行设计，得出相应包络图。
2.1主跨径的拟定
本桥采用三跨一联双幅预应力混凝土变截面连续刚构结构，根据设计要求确定桥梁的分孔，主跨长度为160m，取边跨为90m，边主跨之比为0.563。桥梁全长为90m + 160m + 90m = 340m。大桥桥面宽24.5m，按一级公路进行设计，行车速度80Km/h。桥梁总体布置图见图2.1
注：单位为m
图 2.1 桥型布置图
2.2主梁尺寸拟定
横截面布置采用C50双悬臂矩形单箱单室的变高度箱形截面，箱梁顶宽12m，底板宽 6.6m，翼缘板长3m，支点处梁高9.5m，跨中梁高 3.1m 。根据《公路桥规》（jtg d60-2004），箱梁根部底板厚度一般为墩顶梁高的1/10-1/12,考虑到支座截面的受力情况，取支座截面底板厚度为0.85m。根据规范，箱梁跨中底板厚度一般按构造要求选定，
配有预应力筋，厚度可取20-27mm，跨中底板厚度取0.26m。箱梁顶面设2％单向横坡，主梁支点截面图见图2.2，主梁跨中截面图见2.3。
注：单位为m
图 2.2 主梁跨中截面图
注：单位为m
图 2.3 主梁支座截面图
2.3 主要材料
桥面铺装为10厘米厚沥青混凝土，箱梁和桥段采用C50混凝土，预应力束筋采用17Φ15.2，防撞护栏采用C30混凝土，非预应力钢筋采用Ⅱ级螺纹钢筋，构造钢筋采用Ⅰ级光圆钢筋。
2.4 主桥内力计算
利用Midas桥梁计算软件建模，计算模型中全桥共划分为105个节点，98个单元。确
定计算模型时主要根据主桥梁段划分情况来确定，每一悬浇段为一个单元，每一片墩均划分成18×4m的单元。计算模型中现浇段外侧设置一个横向支撑模拟连续梁施工过程中的临时固结，挂篮荷载按现行施工水平控制为0.4倍最大梁段自重。施工阶段的分析考虑挂篮移动，混凝土浇注，预应力钢筋张拉以及施工临时荷载的变化等。连续刚构在双肢薄壁墩施工完成后由托架现浇墩顶0号梁段、然后由在两个主墩上用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁段、吊架上浇筑的跨中合拢梁段及落地支架上浇筑的边跨现浇梁段组成，墩顶0号梁段长14m，两个悬臂各分为18对梁段，全桥共有一个2m长的主跨跨中合拢梁段和两个2m 长的边跨合拢梁段，两个边跨现浇梁段各长9m。
按连续刚构悬臂施工的施工工艺，将主梁分为94个单元，取其对称结构，其左半部分的单元分块见下图3.1:
零号
块
注:零号块包括24-28单元
图 2.4 左半部分结构单元分块图
其中1、2单元长1m，3、4单元长3.5m，5号单元长2m，6-23、29-46单
元长4m，47单元长1m，零号块长14m。
2.4.1一期恒载作用下主梁产生的内力
利用有限元软件计算得一期恒载作用下主梁产生的的内力图见下图2.5、图2.6:
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
弯矩-y
9.14879e+004
0.00000e+000
-3.93266e+004
-1.04734e+005
-1.70141e+005
-2.35548e+005
-3.00956e+005
-3.66363e+005
-4.31770e+005
-4.97178e+005
-5.62585e+005
-6.27992e+005
PostCS
ST: 自重
MAX : 47
MIN : 68
文件:邓可的毕业设计
单位:kN*m
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259
图 2.5 一期恒载作用下主梁产生的弯矩图
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
剪力-z
2.68187e+004
2.19425e+004
1.70664e+004
1.21903e+004
7.31418e+003
0.00000e+000
-2.43807e+003
-7.31419e+003
-1.21903e+004
-1.70664e+004
-2.19426e+004
-2.68187e+004
PostCS
ST: 自重
MAX : 26
MIN : 69
文件:邓可的毕业设计
单位:kN
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259
图 2.6 一期恒载作用下主梁产生的剪力图
主梁各个关键截面在一期恒载作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-1:
表 2-1 一期恒载作用下的弯矩、剪力值
单元荷载（kN）剪力（kN）弯矩(kN*m)
1 一期恒载-6542.35 0
7 一期恒载-2704.65 69385.17
19 一期恒载11666.67 -121516.34
20 一期恒载13242.08 -171475.68
26 一期恒载28041.22 -509371.91
34 一期恒载-15651.08 -275938.12
35 一期恒载-14160.52 -216204.02
47 一期恒载-257.16 109656.91
2.4.2 二期恒载作用下主梁产生的内力
桥面铺装：10cm后的沥青混凝土层
g= 0.1 ?12 ?26 = 31.2 kN / m ；
3
单侧防撞栏：4.99 kN / m，对单幅来说，将一侧的防撞栏均摊给主梁，则：
g= 4.99 kN / m ；
4
二期恒载集度：2g= 3g+ 4g= 36.19 kN / m ；
利用有限元软件计算得到的二期恒载作用下主梁产生的内力图：
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
弯矩-y
2.33468e+004
8.13225e+003
0.00000e+000
-2.22968e+004
-3.75114e+004
-5.27259e+004
-6.79404e+004
-8.31550e+004
-9.83695e+004
-1.13584e+005
-1.28799e+005
-1.44013e+005
PostCS
ST: 二期恒载
MAX : 47
MIN : 68
文件:邓可的毕业设计
单位:kN*m
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259
图 2.7 二期恒载作用下主梁产生的弯矩图
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
剪力-z
6.46313e+003
5.28801e+003
4.11290e+003
2.93779e+003
1.76267e+003
0.00000e+000
-5.87559e+002
-1.76267e+003
-2.93779e+003
-4.11290e+003
-5.28802e+003
-6.46313e+003
PostCS
ST: 二期恒载
MAX : 26
MIN : 69
文件:邓可的毕业设计
单位:kN
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259
图 2.8 二期恒载作用下主梁产生的剪力图
主梁各个关键截面在二期恒载作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-2:
表 2-2 二期恒载作用下的弯矩、剪力值
单元荷载（kN）剪力（kN）弯矩（kN*m）
1 二期恒载-1693.04 0
7 二期恒载-623.62 1658.34
19 二期恒载2672.73 -31122.97
20 二期恒载2947.86 -42402.81
26 二期恒载7214.09 -112204.26
34 二期恒载-3666.16 -69406.20
35 二期恒载-3391.21 -55258.76
47 二期恒载-69.43 27981.43
2.4.3 支座沉降引起的内力计算
由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，支座沉降会引起桥梁产生内力。假设三跨连续钢构的四个支点分别下沉2mm，最少沉降1个支座，最多沉降3个支座，将各种支座沉降情况所得到的内力进行叠加，取最不利的内力范围，利用Midas软件从而得出在支座沉降下主梁产生的内力图：
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
弯矩-y
1.52286e+004
1.24598e+004
9.69092e+003
6.92209e+003
4.15325e+003
0.00000e+000
-1.38442e+003
-4.15325e+003
-6.92209e+003
-9.69093e+003
-1.24598e+004
-1.52286e+004
PostCS
SMall: 沉降
MAX : 70
MIN : 70
文件:邓可的毕业设计
单位:kN*m
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259
图 2.9 支座沉降作用下主梁产生的弯矩图
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
剪力-z
1.78656e+003
1.46173e+003
1.13690e+003
8.12071e+002
4.87243e+002
0.00000e+000
-1.62414e+002
-4.87243e+002
-8.12071e+002
-1.13690e+003
-1.46173e+003
-1.78656e+003
PostCS
SMall: 沉降
MAX : 69
MIN : 69
文件:邓可的毕业设计
单位:kN
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259
图 2.10 支座沉降作用下主梁产生的剪力图
主梁个关键截面在支座沉降作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-3:
表 2-3 支座沉降作用下的弯矩、剪力值
单元荷载（kN）剪力（kN）弯矩（kN*m）
1 支座沉降18.04 0
7 支座沉降18.04 270.54
19 支座沉降17.98 1136.26
20 支座沉降17.97 1208.40
26 支座沉降182.18 1544.00
34 支座沉降15.86 842.59
35 支座沉降15.86 779.0
47 支座沉降15.9 23.31
2.4.4 活载内力计算
2.4.4.1 冲击系数的计算
汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。冲击作用以车体的振动和桥跨自身的变形和振动。根据新《公路桥规》（JTJ D6-2004），结合
公路桥梁可靠度研究的成果，采用结构的基频来计算桥梁结构的冲击系数。本设计采用Midas 计算软件求桥梁的基频。连续梁桥的基频的计算公式为：
c
c c c m EI l f m EI l f ππ2651.232616.1321=
=
式中 l － 结构的计算跨径(m)；
E － 结构材料的弹性模量(2/m N )；
c I － 结构跨中截面的截面惯性距(4m )；
c m － 结构跨中处的单位长度质量(kg/m)；
G － 结构跨中处延米结构重力(N /m)；
g － 重力加速度，g= 9.81(m/2s ) ；
计算连续梁的冲击力引起的正弯矩和剪力效应时，采用1f ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用2f 。
在本设计中，取l= 340m ，E= 32500000000N/m ，c I =811.932344m ，m kg m c /21654=，由公式计算得1f =0.09513HZ,2f =0.18674HZ,Hz f Hz f 5.1,5.121≤≤,由新《公路桥规》
可得，冲击系数μ = 0.05 。 2.4.4.2 车道布载及计算
该桥单幅2车道，对设2车道进行两种极端情况下的组合进行计算，每个车道宽3.1m 。第一种情况是将车道进行正载布载（见图3.8）；第二种情况是将车道进行偏载布载（见图3.9）。汽车荷载对结构的最大作用为正载和偏载两种车道荷载作用的最大值。汽车荷载按照正载布置和偏载布置组合取最不利情况进行计算。
图 2.11 正载布载
图 2.12 偏载布载
2.4.4.3 影响线
利用有限元计算软件据算支座处的反力影响线和跨中的弯矩影响线。
（1）支座1处的反力影响线及移动荷载的最不利荷载布置见图2.13
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
INFLU. LINE
轴力
4.15476e-003
3.76848e-003
3.38221e-003
2.99593e-003
2.60965e-003
2.22338e-003
1.83710e-003
1.45082e-003
1.06454e-003
6.78266e-004
0.00000e+000
-9.42889e-005
单元号= 1
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PostCS
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文件:邓可的毕业设计2
单位:kN
日期:06/14/2008
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X:0.000
Y:-1.000
Z:0.000
图 2.13 支座1处的反力影响线
（2）跨中截面弯矩影响线见图2.14
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
INFLU. LINE
弯矩-y
1.14078e+001
1.03561e+001
9.30434e+000
8.25259e+000
7.20085e+000
6.14910e+000
5.09735e+000
4.04561e+000
2.99386e+000
1.94211e+000
0.00000e+000
-1.61382e-001
单元号= 47
位置= i-节点
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文件:邓可的毕业设计2
单位:kN*m
日期:06/14/2008
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X:0.000
Y:-1.000
Z:0.000
图 2.14 跨中截面弯矩影响线
利用有限元软件计算得到在活载作用下的弯矩、剪力包络图：
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
弯矩-y
8.26351e+003
4.12279e+003
0.00000e+000
-4.15866e+003
-8.29939e+003
-1.24401e+004
-1.65808e+004
-2.07216e+004
-2.48623e+004
-2.90030e+004
-3.31437e+004
-3.72845e+004
PostCS
MVall: 移动
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文件:邓可的毕业设紐
单位:kN*m
日期:06/09/2008
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Z:0.259
图 2.15 活载作用下主梁产生的弯矩包络图
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
剪力-z
4.58069e+003
3.74784e+003
2.91498e+003
2.08213e+003
1.24928e+003
0.00000e+000
-4.16427e+002
-1.24928e+003
-2.08213e+003
-2.91498e+003
-3.74784e+003
-4.58069e+003
PostCS
MVall: 移动
MAX : 26
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文件:邓可的毕业设紐
单位:kN
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
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Z:0.259
图 2.16 活载作用下主梁产生的剪力包络图
主梁各个关键截面在活载作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表2-4
表 2-4 活载作用下的弯矩、剪力值
剪力最大时对应的内力值弯矩最大时对应的内力值单元荷载
剪力（kN）弯矩（Kn*m）剪力（kN）弯矩（kN*m）
1 活载718.53 0 9.06 0
7 活载431.74 5763.91 36.96 6536.33
19 活载831.6 3866.5 655.64 9012.54
20 活载878.6 5781.12 721.84 11561.47
26 活载4768.05 2718.17 268.09 27109.57
34 活载997.31 10313.1 824.76 17327.06
35 活载951.35 7965.85 763.57 14322.45
47 活载366.56 6326.34 203.37 8688.97
2.4.5 温度内力计算
桥梁设计中通常温度分沿梁高线性变化和非线性变化，在线性温差变化情况下，梁式结构将产生挠曲变形，且梁再变形后仍然服从平截面假定，在连续梁结构中，它不但引起结构的位移，且由于多余约束的影响，从而产生结构温度次内力。在成桥阶段，考虑桥梁在温度荷载作用下产生的内力。
在本设计中，考虑顶板升温20度、降温20度两种温度力以及它们对桥梁结构的影响，还有日照升温和日照降温对桥梁的影响。利用有限元软件得出桥梁在体系升温、体系降温、日照升温、日照降温作用下产生的弯矩、剪力图：
BEAM DIAGRAM
弯矩-y
3.41398e+003
2.72663e+003
2.03928e+003
1.35193e+003
6.64577e+002
0.00000e+000
-7.10126e+002
-1.39748e+003
-2.08483e+003
-2.77218e+003
-3.45953e+003
-4.14688e+003
PostCS
ST: 体系升温
MAX : 69
MIN : 26
文件:邓可的毕业设计
单位:kN*m
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259
图 2.17 体系升温作用下主梁产生的弯矩图
MIDAS/Civil
POST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAM
剪力-z
9.69334e+002
7.93091e+002
6.16848e+002
4.40605e+002
2.64363e+002
0.00000e+000
-8.81227e+001
-2.64365e+002
-4.40608e+002
-6.16851e+002
-7.93094e+002
-9.69336e+002
PostCS
ST: 体系升温
MAX : 69
MIN : 26
文件:邓可的毕业设计
单位:kN
日期:06/09/2008
表示-方向
X:-0.483
Y:-0.837
Z:0.259图 2.18 体系升温作用下主梁产生的剪力图
某桥梁桩基础设计计算
第一章桩基础设计 一、设计资料 1、地址及水文 河床土质：从地面（河床）至标高32.5m 为软塑粘土，以下为密实粗砂，深度达30m ；河床标高为40.5m ，一般冲刷线标高为38.5m ，最大冲刷线为35.2m ，常水位42.5m 。 2、土质指标 表一、土质指标 3、桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：7.0m ×4.5m ×2.0m 。拟定采用四根桩，设计直径 1.0m 。桩身混凝土用20号，其受压弹性模量h E =2.6×104MPa 4、荷载情况 上部为等跨25m 的预应力梁桥，混凝土桥墩，承台顶面上纵桥向荷载为：恒载及一孔活载时： 5659.4N KN =∑、 298.8H KN =∑、 3847.7M KN m =∑ 恒载及二孔活载时： 6498.2N KN =∑。桩（直径 1.0m ）自重每延米为： 2 1.01511.78/4 q KN m π?= ?= 故，作用在承台底面中心的荷载力为：
5659.4(7.0 4.5 2.025)7234.4298.83847.7298.8 2.04445.3N KN H KN M KN =+???===+?=∑∑∑ 恒载及二孔活载时： 6498.2(7.0 4.5 2.025)8073.4N KN =+???=∑ 桩基础采用冲抓锥钻孔灌注桩基础，为摩擦桩 二、单桩容许承载力的确定 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》中确定单桩容许承载力的经验公式，初步反算桩的长度，设该桩埋入最大冲刷线以下深度为h ，一般冲刷线以下深度 为3h ，则：002221 []{[](3)}2 h i i N p U l m A k h τλσγ==++-∑ 当两跨活载时： 8073.213.311.7811.7842 h N h =+?+? 计算[P]时取以下数据： 桩的设计桩径1.0m ，冲抓锥成孔直径为1.15m ，桩周长 2 22 02021211.15 3.6,0.485,0.7 4 0.9, 6.0,[]550,12/40,120, a a a u m A m m K Kp KN m Kp Kp ππλσγττ?=?== ======== 1 [] 3.16[2.740( 2.7)120]0.700.90.7852 [550 6.012( 3.33)]2057.17 5.898.78k p h h N h m =??+-?+??? +??+-==+∴= 现取h=9m ，桩底标高为26.2m 。桩的轴向承载力符合要求。具体见如图1所示。
结构毕业设计计算书
目录 第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)
第一部分 设计原始资料 建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料： （1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。 （2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。 （3）自然地面-10m 以下可见地下水。 （4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。 （5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。 （6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。 第二部分 结构构件选型 一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
工程桩基础设计计算书
基 础 工 程 课 程 设 计 计 算 书 系别：土木工程系 姓名：盛懋 目录 1 .设计资料 (3) 1.1 建筑物场地资料 (3) 2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (3)
2.1 选择桩型 (3) 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (3) 3 .确定单桩极限承载力标准值 (4) 3.1 确定单桩极限承载力标准值 (4) 4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4) 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值及群桩承载力和 (5) 5.1 四桩承台承载力计算 (5) 6 .桩顶作用验算 (6) 6.1 四桩承台验算 (6) 7 .桩基础沉降验算 (6) 7.1 桩基沉降验算 (6) 8 .桩身结构设计计算 (9) 8.1 桩身结构设计计算 (9) 9 .承台设计 (10) 9.1 承台弯矩计算及配筋计算 (10) 9.2 承台冲切计算 (11) 9.3承台抗剪验算 (12) 9.4 承台局部受压验算 (12) 1. 工程地质资料及设计资料 1) 地质资料 某建筑物的地质剖面及土性指标表1-1所示。场地地层条件：粉质粘土土层取q sk＝60kpa，q ck＝430kpa；饱和软粘土层q sk＝26kpa；硬塑粘土层q sk＝80kpa，q pk＝2500kpa；设上部结构传至桩基顶面的最大荷载设计值为：V=2050kn，M=300kn?m，H=60kn。选择钢筋混凝土打入桩基础。柱的截面尺寸为400mm?600mm。已确定基础顶面高程为地表以下0.8m，承
台底面埋深1.8m 。桩长8.0m 。 土层的主要物理力学指标 表1-1 编号 名称 H m W % ? kn/m 3 ? ° S r e I p I L G s E s mpa f ak kpa a 1-2 mpa -1 1 杂填土 1.8 16.0 2 粉质粘土 2.0 26.5 19.0 20 0.9 0.8 12 0.6 2.7 8.5 190 3 饱和软粘土 4.4 42 18.3 16.5 1.0 1.1 18.5 0.98 2.71 110 0.96 4 硬塑粘土 >10 17.6 21.8 28 0.98 0.51 20.1 0.25 2.78 13 257 2）设计内容及要求 需提交的报告：计算说明书和桩基础施工图: (1)单桩竖向承载力计算 (2)确定桩数和桩的平面布置 (3)群桩中基桩受力验算 (4)群桩承载力和 （5）基础中心点沉降验算（桩基沉降计算经验系数为1.5） (6)承台结构设计及验算 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 1）、根据地质勘察资料，确定第4层硬塑粘土为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，为400mm ×400mm ，桩长为8米。桩顶嵌入承台50cm ，则桩端进持力层1.55米。承台底面埋深1.8m ，承台厚1m 。 2）、构造尺寸：桩长L ＝8m ，截面尺寸：400×400mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、 c f ＝14.3MPa 4φ16 y f ＝210MPa 4）、承台材料：混凝土强度C20、 c f ＝9.6MPa 、 t f ＝1.1MPa 3.确定单桩竖向承载力标准值 （1）单桩竖向承载力标准值Quk
毕业设计结构计算书(格式模板)
湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日
湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）
湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：
某淀粉厂废水处理毕业设计-说明书计算书
某淀粉厂废水处理毕业设计-说明书计算书
一、前言 （一）设计任务来源 学院下达设计任务。 （二）原始资料 原始资料见设计任务书。 （三）设计要求 设计要求按扩大初步设计要求完成设计文件。 （四）设计指导思想 毕业设计的目的是使学生综合运用所学的理论知识，根据“环境保护法”和设计规范以及党和政府颁布的各项政策和法令，依据原始资料，设计一座城市或工业企业的污水处理厂，具体指导思想如下： 1.总结、巩固所学知识，通过具体设计，扩大和深化专业知识，提高解决实际工程技术问题的独立工作能力； 2.熟悉建造一座现代化污水处理厂的设计程序，掌握各类处理构筑物的工艺计算，培养分析问题的能力； 3.广泛阅读各类参考文献及科技资料，正确使用设计规范，熟练应用各种设计手册，标准设计图集以及产品目录等高等工具书，进一步提高计算、绘图的技能和编写好设计说明书，完成工程师的基本训练。 （五）设计原则 “技术先进、经济合理、安全使用、确保质量”。 二、概述 淀粉属多羟基天然高分子化合物，广泛地存在于植物的根、茎和果实中。淀粉是食物的重要成分，是食品、化工、造纸、纺织等工业部门的主要原料。 目前，我国淀粉行业有600多家企业，其中年产万吨以上的淀粉企业仅60多家。该行业1979—1992年的13年中，年产量从28万t增加到149万t，平均年递增率14％。1998年淀粉产量为300多万t。每生产13 m废水，在淀粉、酒 m淀粉就要产生10—203
精、味精、柠檬酸等几个较大的生物化工行业中，淀粉废水的总排放量占首位。淀粉废水中的主要成分为淀粉、蛋白质和糖类，随生产工艺的不同，废水中的Cr COD 浓度在2 000—20 000mg/L 之间。这些淀粉废水若不经处理直接排放，其中所含的有机物进入水体后会迅速消耗水中的溶解氧，造成水体因缺氧而影响鱼类和其他水生生物的生存，同时还会促使水底的有机物质在厌氧条件下分解而产生臭味，恶化水体，污染环境，损害人体健康。因此废水必须进行处理。 淀粉生产的主要原料作物有甘薯类、玉米和小麦。 (一)以甘薯类为原料的淀粉生产工艺是根据淀粉不溶于冷水和其密度大于水的性质，采用专用机械设备，将淀粉从水中的悬浮液中分离出来，从而达到生产淀粉的目的。作为原料的马铃薯等都是通过流水输送到生产线的，在流送过程中，马铃薯等同时得到了一定程度的洗净。除此之外，淀粉厂内还设有专门清除马铃薯等表皮所沾染的污物和砂土的洗净工序。这两工段(洗净和流送工段)流出的废水含有大量的砂土、马铃薯碎皮碎片以及由原料溶出的有机物质。因而这种废水悬浮物含量多，Cr COD 和5BOD 值都不高。 原料马铃薯经洗净后，磨碎形成淀粉乳液。乳液中含有大量的渣滓，需使淀粉乳与渣滓分离，淀粉乳进入精制、浓缩工段。这时，分离废水中含有大量的水溶性物质，如糖、蛋白质、树脂等，此外还含有少量的微细纤维和淀粉。Cr COD 和5BOD 值很高，并且水量较大，因而这一工段是马铃薯原料淀粉厂主要污染废水。 在精制淀粉乳脱水工序产生的废水水质与分离废水相同。 淀粉生产过程中，产生大量渣滓，长期积存在贮槽内，会产生一定量酸度较高的废水。另外，还有蛋白分离废水、生产设备洗刷废水、厂区生活废水等。 (二)以玉米为原料的生产工艺其废水主要来源于浸泡、胚芽分离、纤维洗涤和脱水等工序。此工艺主要表现为耗水量大和淀粉提取率低，这就造成了玉米淀粉废水量大，且污染物浓度高。工艺用水量一般为5—123m /t 玉米。玉米淀粉废水中的主要成分为淀粉、糖类、蛋白质、纤维素等有机物质，Cr COD 值为8 000—30 000mg/L ，5BOD 值为5 000—20 000mg/L ，SS 值为3 000—5 000mg/L 。 (三)以小麦为原料的生产工艺其废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后产生的黄浆水。前者的有机物含量较低，后者的含量较高。生产中，通常将两部分的废水混合后称为淀粉废水。
6#塔吊单桩基础的计算书
6#塔吊单桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=541.6kN,Fh=23.8kN 塔机非工作状态:Fv=475.3kN,Fh=93.5kN 工作状态倾覆力矩:M=1936.0kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2562.3kN.m 塔吊计算高度:H=114m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C35 桩钢筋级别:HRB400E 桩直径: d=1.00m 桩入土深度: 32m 保护层厚度:70mm 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台顶面埋深:D=0.00m 承台顶面标高:-5.100m 地下水位标高:-6.5m 二. 荷载计算 1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F =541.6kN k 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F =475.3kN k 3) 基础以及覆土自重标准值 G =6×6×1.35×25=1215kN k
2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 = 23.80kN F vk 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F = 93.50kN vk 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 1936.00kN.m M k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 2562.30kN.m M k 三. 承台计算 承台尺寸:6000mm×6000mm×1350mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！ 四. 桩身最大弯矩计算 计算简图：
桩基础课程设计计算书范本
桩基础课程设计计 算书
土 力 学 课 程 设 计 姓名： 学号： 班级： 二级学院： 指导老师：
地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0m ，宽9.6m ，其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位，地势平坦,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ，横向承重，柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料，如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明，本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载：5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载：5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载：5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载：5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载：5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。
图1 框架结构柱网布置图 （预制桩基础）--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0米，柱距6米，宽9.6米，室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件
注：地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -
土木5桥梁桩基础课程设计word文档
桥梁桩基础课程设计任务书
1、桥墩组成：该桥墩基础由两根钻孔灌注桩组成。桩径采用φ=1.2m ，墩柱直径采用φ=1.0m 。桩底沉淀土厚度t = (0.2~0.4)d 。局部冲刷线处设置横系梁。 2、地质资料：标高25m 以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容量γ=18.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量%21=ω，液限 %7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。标高25m 以下桩侧及桩底土均为硬塑性亚粘土，其物理性质指标为：容量γ=19.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量 %8.17=ω，液限%7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。 3、桩身材料：桩身采用25号混凝土浇注，混凝土弹性模量 αMP E h 41085.2?=，所供钢筋有Ⅰ级钢和Ⅱ级纲。 4、计算荷载 ⑴ 一跨上部结构自重G=2350kN ； ⑵ 盖梁自重G 2=350kN ⑶ 局部冲刷线以上一根柱重G 3应分别考虑最低水位及常水位情况； ⑷公路Ⅱ级 ： 双孔布载，以产生最大竖向力； 单孔布载，以产生最大偏心弯矩。 支座对桥墩的纵向偏心距为3.0=b m （见图2）。计算汽车荷载时考虑冲击力。 ⑸ 人群荷载： 双孔布载，以产生最大竖向力； 单孔布载，以产生最大偏心弯矩。 ⑹ 水平荷载（见图3） 制动力：H 1=22.5kN （4.5）； 盖梁风力：W 1=8kN （5）； 柱风力：W 2=10kN （8）。采用常水位并考虑波浪影响0.5m ，常水位按45m 计，以产生较大的桩身弯矩。W 2的力臂为11.25m 。
图4 5、设计要求 ⑴确定桩的长度，进行单桩承载力验算。 ⑵桩身强度验算：求出桩身弯矩图（用座标纸画），定出桩身最大弯矩值及其相应截面位置和相应轴力，配置钢筋，验算截面强度（采用最不利荷载组合及常水位）。 ⑶计算主筋长度、螺旋钢筋长度及钢筋总用量。 ⑷用A3纸绘出桩的钢筋布置图。 二、应交资料 1、桩基础计算书 2、桩基础配筋图 3、桩基础钢筋数量表
土木工程毕业设计范文,图纸计算书、建筑说明书外文翻译、开题报告书
- - -. 毕业设计（论文） 开题报告 题目XX雅筑地产中天锦庭6号住宅楼设计 专业土木工程 班级 学生 指导教师教授 讲师
一、毕业设计(论文)课题来源、类型 本论文课题来源于XX雅筑地产中天锦庭6号住宅楼设计，本设计来自工程实际，结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构。该建筑分十三层，耐火等级为一级，主体结构为二级耐久年限，抗震设防为八级。二、选题的目的及意义 随着我国经济发展和城市化进程，人们对住宅的需求量逐渐增多，住宅物业管理日益为人们所关注。住宅小区已经成为人们安家置业的首选，几十万到几百万的小区住宅比比皆是。尤其近几年，高层小高层已然成为现代开发商与消费者选择的主流。这是由高层和小高层的特点所决定的，高层建筑可节约城市用地，缩短公用设施和市政管网的开发周期。人们花的钱越多，不但对住宅的本身的美观质量要求越来越高，同时对物业小区的服务和管理也要求越来越高，比如对小区的绿化，保安，停车场，维修甚至对各项投诉的要求小区管理者做的好。信息时代的今天，住宅小区的硬件设施也必须跟得上时代的步伐，对现代化住宅小区建设的要求越来越高。小区楼的艺术美更要符合现代人的需求，此外还必须有较高的实用性、经济性。住宅小区的居住环境安全与否，是小区居民极其关心的问题，要创建一个安全的居住环境不仅要有科学的小区管理制度，而且在很大程度上也依赖于小区规划的安全性，这其中涉及到居民的生理、心理安全和社会安全等因素。在住宅小区的规划设计中应充分考虑居民的有效防X行为，通过控制小区和组团入口、明确划分空间领域等措施来提高小区的安全防卫能力。一是在小区和组团的入口处设置明显标志，使住宅小区具有较强的领域性和归属性。二是注重院落空间的强化，使居民之间既有充分了解和相互熟悉的机会，又可以使住户视线能够触及到住宅入口，便于对陌生人进行观察、监视。三是注重小区交通网络的合理组织。在小区主干道的规划设计上要做到“顺而不穿，通而不畅”，减少交通环境的混乱交杂，提高安全系数，在小区级道路的规划上尽量作曲形设计，限制车辆穿行的速度，达到安全与降低噪音的目的。同时，规划时应尽量减少组团的出入口，一般设置两个即可，以便有效控制外来行人任意穿行，从而起到安全防卫的作用。我这次选择的是高层住宅楼的设计，目的就是为了设计一栋满足居住需求和美观要求的住宅楼。并且也可以通过这次的毕业设计，把以前学习的专业课的知识运用到实践中，以及对它们更加深入的学习和系统化的总结。在这个过程中需要查阅、搜集许多的资料，将提高我运用图书馆的资料文献和互联网上大量信息的能力。office办公软件的综合运用使我的电脑基本功有了很大的提高。从建筑设计到结构的计算设计都是由自己单独完成，这就培养了我们独立解决设计中的问题以及娴熟使用auto CAD和PKPM系列软件的能力。综合性地运用几年内所学知识去分析、解决一个问题，在作毕业设计的过程中，所学知识得到疏理和运用，它既是一次检阅，又是一次锻炼。
桩基计算书汇总
独立桩承台设计(J2a-5) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(2 桩承台第 1 种) 承台底标高: -1.200(m) 承台的混凝土强度等级: C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算a s: 150(mm) 承台尺寸参数 e11(mm)875e12(mm)875 A'(mm)500H(mm)1200 桩参数 桩基重要性系数: 1.0 桩类型: 混凝土预制桩 承载力性状: 端承摩擦桩 桩长: 10.000(m) 是否方桩: 否 桩直径: 500(mm) 桩的混凝土强度等级: C80 单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN) 桩端阻力比: 0.400 均匀分布侧阻力比: 0.400 是否按复合桩基计算: 否 桩基沉降计算经验系数: 1.000 压缩层深度应力比: 20.00% 柱参数 柱宽: 500(mm) 柱高: 500(mm) 柱子转角: 0.000(度) 柱的混凝土强度等级: C30 柱上荷载设计值 弯矩M x: 50.000(kN.m) 弯矩M y: 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x: 15.000(kN) 剪力V y: 15.000(kN) 是否为地震荷载组合: 否 基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数: 1.20 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 = R a Q uk K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 3500.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1750.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力 N k = 1458.333(kN) 按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0N k≤1.00R) 验算 (γ0N k=1458.333kN) ≤ (1.00R=1750.000kN) 满足. 在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0N kmax≤1.20R) 计算桩号 1 : (γ0N1k=1425.952kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 桩号 2 : (γ0N2k=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 (γ0N kmax=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足. 2.2 承台受力计算 (1) 各桩净反力(kN) 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN) 桩号01 净反力: 1711.143(kN) 桩号02 净反力: 1788.857(kN) 最大桩净反力 : 1788.857(kN) (2) 受弯计算 根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩 : 1069.464(kN.m) 柱边右侧承台弯矩 : 1118.036(kN.m) 柱边上侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 柱边下侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 承台控制弯矩 M x : 0.000(kN.m) M y : 1118.036(kN.m) 根据《混凝土规范》附录G G.0.2，按深受弯构件计算承台计算配筋 ≤ M f y A s z 取按板单筋和深受弯计算配筋的最大值 承台X方向计算配筋A sx : 3768(mm2) 承台Y方向计算配筋A sy : 按构造筋 (3) 柱对承台的冲切 不需要验算 (4) 桩对承台的冲切 桩号 1 不需要验算 桩号 2 不需要验算
桥梁桩基础计算书
桥梁桩基础课程设计
桥梁桩基础课程设计 一、恒载计算（每根桩反力计算） 1、上部结构横载反力N1 N1= 1 2 ?2350=1175kN 2、盖梁自重反力N2 N2= 1 2 ?350=175kN 3、系梁自重反力N3 1 2 ?25 ?3.5 ?0.8 ?1=35kN 4、一根墩柱自重反力N4 KN N 94.222)1025(5.01.5255.0)1.54.13(224=-???+???-=ππ（低水位） KN N 47.195255.08.4155.06.8224=???+???=ππ （常水位） 5、桩每延米重N5（考虑浮力） m KN N /96.16152.14 25=??= π 二、活载反力计算 1、活载纵向布置时支座最大反力 ⑴、公路二级：7.875/k q kN m = 193.2k P kN =
Ⅰ、单孔布载 55.57822.1932 875 .74.24=?+?=）（R Ⅲ、双孔布载 24.427.875 (193.2)2766.3082R kN ??=+?= （2）、人群荷载 Ⅰ、单孔布载 11 3.52 4.442.72R kN =??=
1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ） 汽 ?∑i i y P + 人?ql = 1175+175+（1+0.2）?1.245?766.308+1.33?85.4 =2608.45kN （汽车、人群双孔布载） 2、计算桩顶最大弯矩 ⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力 R= 1N +2N +（1+u ）汽 ?∑i i y P + 人 ?ql 2 1 = 1175+175+1.2?1.245?578.55+1.33?42.7 = 2271.14kN （汽车、人群单孔布载） ⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M 0N = max R +3N + 4N （常水位） = 2608.45+35+195.47=2838.92 kN 0Q = 1H + 1W + 2W = 22.5+8+10=40.5 kN 0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R = 14.7?22.5+14.05?8+11.25?10+0.3?(2608.45-1175-175) = 933.185kN.m 活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力。 四、钻孔灌注桩单桩承载力及强度计算 1、单桩承载力计算 桩长计算：
毕业设计计算书教材
1.工程概况与设计资料 1.1结构形式 采用二层钢筋混凝土框架结构。 1.2水文地质 地基土层自上而下为：人工填土，层厚0.6～1.0m；褐黄色粘土，层厚4.0～4.5m，f a k= 80 kN / m2,γ = 19 kN / m3；灰色淤泥质粉土，层厚20～22m，f ak= 70 kN / m2，γ = 18kN / m3；暗绿色粉质粘土，未穿，f ak= 160 kN / m2，γ = 20 kN / m3。 地下水位在自然地表以下0.8m，水质对结构无侵蚀作用。 基础持力层为褐黄色粘土层。 1.3设计荷载 基本风压及基本雪压按上海地区采用。 常用建筑材料和构件自重参照荷载规范确定。 屋面使用荷载按上人屋面设计；楼面使用荷载值根据荷载规范确定。 抗震设防烈度为7度。 1.4楼屋面做法 屋面：防水层（防水卷材八层做法，三毡四油上铺小石子，0.35 kN / m2），40厚C20细石混凝土找平层（双向配筋φ4 @200），保温层（膨胀水泥珍珠岩，平均高度h = 100mm， 4 kN / m3），油膏胶泥一度隔气层，现浇钢筋混凝土屋面板，板下20厚纸筋灰粉底。 楼面：30厚水泥砂浆找平，现浇钢筋混凝土板，板下20厚纸筋灰粉底。 1.5材料 混凝土：基础用C20；上部结构用C25。 墙体：±0.000以下采用MU10标准砖，M5水泥砂浆；±0.000以上采用MU10多孔砖，M5混合砂浆。 1.6建筑平面尺寸、使用荷载 平面尺寸：纵向跨数×纵向跨度（m）—横向跨数×横向跨度（m）= 7×5.7m—2×6.3m 楼面活荷载：4.4 kN / m2 屋面活荷载：2.0 kN / m2 1.7主要参考资料 <<建筑结构荷载规范>> GB5009-2001 <<混凝土及砌体结构>>教材 <<混凝土结构设计规范>> GB50010-2002 <<混凝土结构设计>>教材 <<建筑抗震设计规范>> GB50011-2001 <<结构力学>>教材 <<建筑地基基础设计规范>> GB50007-2002 <<房屋建筑学>>教材 29
TC6515塔吊桩基础的计算书最终
解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版
塔式起重机安拆施工方案审批表
TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角钢焊接而成，不允许中间对接。 3.4塔吊底座与塔吊的安装应该按塔吊出场说明书要求执行，控制好预埋螺栓的位置及锚固深度，钢格构柱顶段应浇入塔基承台内0.6m。 3.5【20槽钢外围加固杆应随挖土深度及时焊接，每隔2.2米焊接水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑。钢格构柱体露在土层以上格构的高度不得大于1.5米。斜向剪刀撑及水平剪刀撑的中间，一定要彼此连接好。具体的水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑见附图。 3.6所有钢构件的焊接均为接触边长度内满焊，焊接厚度大于8mm。 3.7格构周围50cm以内的土，在开挖的时候，不允许使用大型机械进行开挖，必须使用人工进行挖土，以防止大型机械破坏格构柱。 3.8塔机在第一次安装好以后，需要顶升级到51米高，高于周围建筑物的高度。此后塔机在做附墙以前不再进行加节顶升。
深基础课程设计计算书 (1)
深基础课程设计计算书 学校：福建工程学院 层次：专升本 专业：土木工程＿＿＿＿姓名：林飞＿＿＿＿ 2016年09 月16 日
目录 一、外部荷载及桩型确定 (1) 二、单桩承载力确定 (1) 三、单桩受力验算 (4) 四、群桩承载力验算 (5) 五、承台设计 (6) 六桩的强度验算 (9)
一、 外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载：F= 3000kN 、M = 600kN ·m 、H = 60kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：400mm ×400mm 3）、桩身：混凝土强度等级 C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 4Φ16 y f ＝300 N/mm 2 4）、承台材料：混凝土强度等级C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 t f ＝1.43 N/mm 2 二、单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0，配筋Φ16） ()() kN A f A f R S y p c 1.25298.8033004003.140.12=?+??=''+=? 2）、根据地基基础规范公式计算： ①、桩尖土端承载力计算： 粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 由书105页表4-4知，当h 在9和16之间时，当L I =0.75时，1500=pk q kPa,当L I =0.5时，2100=pa q ，由线性内插法： 75 .06.01500 75.05.015002100--=--pk q 1860=pk q k P a ②、桩侧土摩擦力： 粉质粘土层1： 1.0L I = ，由表4-3，sik q =36～50kPa ，由线性内插法，取36kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ，由表4-3，sik q =50～66kPa ，由线性内插法可知，
某高校教学楼毕业设计计算书
目录 摘要 (Ⅰ) 一工程概况 (1) 二楼盖设计 (2) 三框架结构布置及计算简图 (9) （一）梁柱尺寸 (9) （二）计算简图 (10) 四恒荷载内力计算 (11) （一）恒荷载计算 (11) （二）恒荷载作用下内力计算 (12) 五活荷载内力计算（屋面布雪荷载） (22) （一）活荷载计算 (22) （二）活荷载作用下内力计算 (22) 六活荷载内力计算（屋面布活荷载） (30) （一）活荷载计算 (30) （二）活荷载作用下内力计算 (30) 七风荷载内力计算 (38) （一）风荷载计算 (38) （二）内力计算 (38) 八地震作用内力计算 (42) （一）重力荷载代表值计算 (42) （二）水平地震作用计算 (43) （三）一榀框架内力计算 (45) 九内力组合 (48) （一）梁内力组合 (48) （二）柱内力组合 (52) （三）内力设计值汇总 (56) 十截面设计 (59)
（一）梁截面设计 (59) （二）柱截面设计 (62) 十一楼梯设计 (67) （一）底层楼梯设计 (67) （二）其他层楼梯设计 (69) 十二基础设计 (75) （一）边柱基础 (75) （二）中柱基础 (77) （三）基础梁设计 (78) 致谢 (80) 参考文献 (81) 某高校教学楼 姓名：金坚志学号：071081249 指导教师：王新甫 浙江广播电视大学土木工程 ［摘要］本工程是南京某高校教学楼。为多层钢筋混凝土框架结构。共五层，底层层高4.2米，其他层层高均为3.6米。建筑物总高度为18.6米。 本设计书包括如下部分： 1．工程概况； 2．屋盖设计； 3．荷载计算； 4．框架结构的受力分析、计算和设计； 5．楼梯设计； 6．桩基础设计。