预制梁台座反拱度设计
桥面预制 T 梁横坡及线形的控制
桥面预制T 梁横坡及线形的控制在桥梁类的工程项目中，桥面的预制工作对于整个工程项目的形态和控制具有非常关键的作用，这个工程环节的执行质量，直接关系到桥面施工的中的横坡施工质量，而在预制工作中，T梁横坡的预制与线形控制问题更是这项工程实施中的关键环节。
基于T梁横坡与线形控制工作的专业性要求，在施工中必须选用科学的方式实现施工的控制。
标签：预制T 梁；横坡；设置预拱度；可调翼缘板模板；过程控制福州绕城公路东南段A3合同段起止桩号K10+837.2～YK16+780。
起点位于福建省福州市连江县东岱镇东水村，浦口复合式互通终点（桩号K10+837.2），建东岱特大桥跨S201，经龙山村、洋溪村、道澳村，穿定安隧道至本合同段终点（桩号YK16+780），路线全长5.9428km。
全线共有预制T梁1043片（973片/30m，70片/25m）。
其中东岱特大桥左幅中心桩号为KZ11+553.441；上部结构为5×30+25+30+25+40×30米预应力砼PC连续T梁，桥长1432.5米；右幅中心桩号为YK11+539.691，上部结构为5×30+25+30+25+39×30米预应力砼PC连续T梁，桥长1405米；桥面宽度达到了16.50m，包括了防护栏与行车道两部分结构。
在福州的这座绕城公路工程中，有一部分T梁的位置处于桥梁的缓和曲线与渐变段（超高）区域内，这种结构使得横坡结构的实际情况呈现随着车辆行进而减缓的趋势。
这种现状和趋势，对T梁结构的建设尺寸提出了非常严格的要求，只有在具体施工中保证施工图纸的准确性，并严格按照图纸显示尺寸进行T梁的施工建设，才能促进梁板结构中的横坡范围被有效的控制，为桥梁的整体稳定性提供保障。
一、横坡控制横坡控制的方法主要是通过反拱设置的操作来达到目的的，另外，还需要针对预制施工中T梁的翼缘板结构的模板进行控制调节。
最后，安装工程中的支座厚度，也是影响横坡控制的一个因素。
后张预应力工程施工质量控制要点
后张预应力工程施工质量控制要点一、台座的反拱设置设计原则：使梁体在二期恒载施加前上拱度（水平线以上）不超过20mm桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。
存梁期间若累计上拱值超过计算值10mm应采取控制措施。
施工图设计中表列了对预应力引起的上拱度及二期恒载产生的下挠值。
根据以往的工程经验并遵循上述原则，我们建议不要按图纸中给出的一期上拱度设置台座反拱。
针对不同跨径的梁型，建议按如下值设置台座反拱。
以上仅为我们给出的建议值。
考虑存梁期间的后续上拱和工程经验，采用上述反拱值设置台座，基本上能够保证梁在张拉后的上拱值（以张拉后第二天上午10点值为准）高于水平线4~8mm若存梁期上拱按10mm计、二期恒载产生的下挠按4mm计，则推算梁在运营初期（不考虑预应力损失造成的下挠）的上拱值为：（4~8）+10-4=（10~14mm，这对梁体的正常工作是偏于安全的。
台座设置应注意的问题：1、在未获得本工程实际起拱值数据之前，不应大量施做T梁台座的覆面钢板（钢模），以免因调整反拱给施工造成不便。
2、梁端台座下部必须进行加强设计，特别是新填挖路段。
台座上通长应设置不少于5 个沉降观测点，在初期的预制施工中，每片梁出坑后必须对台座反拱进行复测和调整。
这个工作非常重要，即使地基能够均匀沉降，在张拉后台座两端集中受力会造成反拱趋小。
3、台座反拱设置完成后，项目部应协同监理工程师对每个台座进行复核，避免班组随意施工造成构件拱度达不到设计要求。
二、预应力管道安装1、预应力筋预留孔道的尺寸与位置应正确，孔道应平顺，端部的预埋钢垫板应垂直于孔道中心线。
2、管道内径面积除满足设计要求外，还应保证不小于两倍钢绞线截面面积。
3、预制梁设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。
4、管道应采用定位钢筋固定安装，使其能牢固地置于模板内的设计位置，并在混凝土浇筑期间不产生位移。
5、施工图对锚固区做了专门的加强设计，必须严格验收锚后钢筋配置。
特别应注意保证螺旋筋与锚垫板顶紧。
预制箱梁反预拱度计算及施工中的控制与应用
工程施工技术Construction Technology 预制箱梁反预拱度计算及施工中的控制与应用Calculation of Inverse Camber of Precast Box Girder and Its Control andApplication in Construction沈明SHEN Ming【摘要】以某大桥预制箱梁预拱度计算结果作为切入点，针对于先简支后连续预制箱梁技术展开探讨，总结引发预拱度偏小的原因，并提出可行措施，以全面保障施工质量。
实际结果表明，预制箱梁预拱度受到操作人员、工程材料以及所在区域自然环境等多方面因素影响，因此，在实际工作中要引起工程人员的高度重视。
[Abstract]Taking the precamber calculation results of prefabricated box girder of a bridge as the starting point,this paper discusses the precamber technology of prefabricated box girder after simple support,summarizes the causes of precamber being small,and puts forward feasible measures to comprehensively guarantee the construction quality.The actual results show that the precamber of p refabricated box girderis affected by many factors,such as the operator,engineering materials and the natural environment in the area,so the precamber of prefabricated box girder should be paid more attention to in the actual work.【关键词】预制箱梁;预拱度;够响因素;偏差控制[Keywords]precast box girder;precamber;influencing factors;deviation control【中图分类号1U448.213【文献标志码】A【文章编号】1007-9467(2019)12-0235-03【DOI】10.13616/ki.gcjsysj.2019.12.0841引言受箱梁自重以及预应力等多方面因素的影响，随之产生结构变形等问题。
浅析简支箱梁的反拱预设
浅析简支箱梁的反拱预设【摘要】通过对预应力砼箱梁的徐变和施加预应上拱值的分析研究，合理设置反拱，能够保证桥面线形顺畅、铺装层厚度及梁体结构受力安全。
文章介绍了后张法预应力砼简支梁反拱值的设置，供同类工程施工参考。
【关键词】后张法；徐变；预应力；箱粱反拱设置1.概述桥梁施工中，正确的控制好桥面标高，以满足设计高程要求，而且线形顺畅，保证桥面铺装层厚度及梁体结构受力安全，除严格控制墩台帽设计高程和预制箱梁高度外。
预制阶段，合理设置预拱度是一个极为重要的环节。
公司承担的大桥项目引桥上部结构，为352榀先简支后连续的C50预应力混凝土箱梁。
本文结合该特大桥箱梁预制和安装的施工经验，介绍后张法预应力简支梁桥反拱设置及控制桥面标高的方法，以供参考。
2.应力箱梁挠度值的计算①影响预应力简支梁桥梁体挠度的因素，按向下挠曲，主要有：自重及横隔板重（前期恒载g1）；桥面铺装层及桥面系结构重量（后期恒载g2）；运行阶段活载。
②按向下挠曲，主要有：预应力N；混凝土徐变。
2.1恒载产生的下挠值（均布荷载产生的挠度）（1）式中：Eh为混凝土弹性模量；I为梁的计算跨径，a为挠度系数，与弯矩图形状和支承的约束条件有关，取值5/48；S0为换算截面重心轴以下或以上的面积对其重心轴的面积矩；M为使用荷载作用下的弯矩；I0为箱梁全载面的换算惯性矩；I0l为构件截面开裂后的换算截面惯性矩。
其中M为箱梁截面开裂弯矩，按下式计算：Mf=（σhy+γRlb）Wox （2）式中：σhy为使用荷载作用时，梁受拉边缘的有效预压应力，Rlb广为箱梁混凝土抗拉标准强度；γ为受拉区混凝土塑性系数；Wox为对构件受拉区边缘（使用荷载作用时）的换算截面抵抗矩。
2.2活载产生的挠度近似值按下式计算fp=δ1=M0L2/（8×9.6E0×I0）（3）式中：M0为活载产生弯矩。
2.3施加预应力引起的上挠度（4）式中：My为由永存预应力的合力在任意截面X处所引起的弯矩值；Eh‘为施加预应力时的混凝土弹性模量，可由现场试验确定；Mx为跨中作用单位力时在任意截面X处所间生的弯矩值。
预应力砼T型梁反拱设置
预应力砼T 型梁反拱设置一、引言1. 武汉市武家山地处软基, 京珠高速公路跨越时大量采用30m 后张预应力砼T 型梁, 在台座上浇注、张拉, 然后用架桥机简支安装, 每跨6 片, 每5～6 跨通过桥面简单连续。
我标段全长19.3km, 主要是桥梁,共计30mT 型梁2076 片( 双幅173 孔) , 这些梁板在安装时,无一不发生了T 梁上拱度偏大、T 梁顶面超高, 从而出现桥面铺装层厚度不足, 危及桥面系工程质量的情况,形成了本项目预应力梁式桥上部结构施工中的质量通病。
2. 新郑高速公路第六合同段, 起于K44+300, 终于K49+405.350, 全长5105.35m, 主要由黄河特大桥引桥127 孔35mT 型梁和一干渠大桥12 孔35mT 型梁组成( 计2224 片) , 双排圆柱式墩柱, 钻孔灌注桩基础, 桥面铺装自下而上依次为8cm30# 防水砼, 6cm 中粒式沥青砼, 5cm 细粒式沥青砼, 总投资额三亿伍仟万元。
设计图纸表明: 张拉后理论上中梁的起拱值为2.5cm, 边梁的起拱值为3.1cm, 我们知道, 鉴于种种原因,实际施工中起拱值较理论计算大, 这样以来, 正常情况下边梁的中间部分桥面铺装层就不足4.9cm。
二、反拱的设置1. 如上所述, 为了确保桥面铺装的厚度, 我们在施工前进行了认真的论证和研究, 决定在制梁台座上设置反拱, 具体为:中梁预设3.0cm 的下反拱, 边梁预设3.5cm 的下反拱。
2. 反拱值计算曲线研究。
混凝土简支梁无论是上拱或下挠, 其最大值均产生在跨中, 我们将此值称为矢值, 用“fmax”表示。
fmax 值一般在梁的设计时已经给出, 当设计没有给出时, 可按上述规范有关要求进行计算。
混凝土简支梁的fmax 值确定后, 制梁时底模预设曲线类型。
对钢筋混凝土梁,《设计规范》第4.2.4条只提“应做成平顺曲线”;《施工规范》第9.3.4 条第6 款给出了“纵向预拱度可做成抛物线或圆曲线”; 对预应力混凝土梁,《设计规范》第5.2.29 条则指明“ 预加力的反拱值, 可用材料力学的方法计算, 刚度用0. 85Enlo,lo 为全截面的换算惯性距”。
梁体反拱设置总结
一、设计值：公安县制梁场T梁预制底模的预设反拱值统一为-60mm。
二、设计依据：设计图纸蒙华桥2104B-I和蒙华桥2103-I。
1、根据图纸蒙华桥2104B-I说明书中施工注意事项提示“按终张拉完成后90天上二期恒载计算，三年总上拱度直线边梁为53.40mm，直线中梁为56.24mm，曲线边梁为62.84mm，曲线中梁为65.16mm。
为抵消预加应力引起的梁体上拱，制梁时须根据实际情况及铺砟时间在桥面和梁底预设反拱。
”
2、根据图纸蒙华桥2103-I说明书中施工注意事项提示“按终张拉完成后90天上二期恒载计算，三年总上拱度直线边梁为53.65mm，直线中梁为56.88mm，曲线边梁为61.02mm，曲线中梁为64.26mm。
为抵消预加应力引起的梁体上拱，制梁时须根据实际情况及铺砟时间在桥面和梁底预设反拱。
”
依据以上要求，公安县制梁场为了施工顺利和操作方便，经过合理合法的计算后，保证梁体终拉后的上拱度能满足规范要求，确定反拱值为适中的60mm，同时满足有、无声屏障，直、曲线梁体对预设反拱的要求。
三、终张拉30d实测值
四、张拉后的混凝土状态
终张拉后24小时内及终张拉30d观察，梁体表面混凝土无裂纹，梁体挡墙无裂纹。
大跨径整孔预制箱梁张拉方式及反拱度设置研究
大跨径整孔预制箱梁张拉方式及反拱度设置研究 王文洋，王 通，王毓晋
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1 引 言 预制箱梁具有受力明确、施工方便等优点，在中
小跨径桥梁工程中被广泛使用。但预制箱梁桥施工 过 程 中 常 出 现 桥 面 上 拱 度 过 大 的 现 象 ，影 响 上 部 结 构的成桥线形及恒载分布[1-4]。目前，中小跨径预制 箱梁桥预拱度设置多依赖于经验控制法[5-8]，应用于 大 跨 径 预 制 箱 梁 桥 中 准 确 度 欠 佳 ，影 响 桥 梁 最 终 成 桥线形。由于预制箱梁桥的预应力张拉方式对结构 线形影响较大，因此有必要针对具体工程，研究适宜 的预应力张拉方式及预拱度设置方法。
预应力分次张拉是首先预张拉箱梁部分腹板束 至设计值的 45%，初张拉除合龙束外的预应力束至 设计值的 80% 后移梁；当箱梁混凝土强度和弹性模 量 达 到 设 计 要 求 ，在 存 梁 台 座 终 张 拉 除 合 龙 束 外 的 预应力束至设计值的 100%；存梁满 3 个月后，运至桥 位处张拉合龙束，完成体系转换。
（1. 中铁大桥科学研究院有限公司，湖北 武汉 430034；2. 桥梁结构健康与安全国家重点实验室， 湖北 武汉 430034；3. 浙江舟山北向大通道有限公司，浙江 舟山 316000）
摘 要：为改善大跨径预制箱梁桥的成桥线形，以宁波舟山港主通道公路工程跨海桥梁 70 m 箱梁 为背景，采用 MIDAS Civil 软件建立 5×70 m 箱梁桥有限元模型，分析不同预应力张拉方式下的箱梁挠 度，选择有利于线形控制的预应力张拉方式；对比箱梁预应力长期反拱值与荷载短期效应组合下的长期 挠度，确定预拱度的方向及取值比例。结果表明：70 m 预制箱梁预应力分次张拉边、中跨跨中累积位移 比分批张拉分别大 19.5 mm 和 18.9 mm，预应力分批张拉更有利于整体线形的控制；大跨径整孔预制箱 梁按跨中累积挠度的 60% 来设置反拱度，可以较好地实现线形控制目标。
预应力混凝土梁拱度设置与控制
４、当轮 胎 压 路 机 具 有 整 体 转 向 的 转 向 压轮时， 为避免转向搓移压实层材料， 在碾 压过程中， 不应转向角度过大和转向速度 过快。
程度均对弹性模量产生影响。
一般来说， 砼初期的收缩变形很快， 两
三 、存 梁 时 间
周可完成全部收 缩 的 ２５％， 一 个 月 ５０％， 三
预 应 力 砼 梁 的 存 梁 时 间 一 般 为 ６０ 天 个月增长缓慢， 两年后趋于稳定。砼长期承
不 超 过 ９０ 天 ， 存 梁 时 间 的 长 短 主 要 考 虑 砼 受着巨大的压力作用， 其应变也随时间的延
按上述方法： 经计算 ２０ 米主梁弹性上 拱及后期收 缩 徐 变 最 大 值 ｆ＝－ ３０㎜ 。在 施 工中， 考虑桥面铺装层厚度， 预社向下拱度 ２㎝， 实际的起拱度即为 １㎝左右较为合理。
（ ２） 先张法 １６ｍ 板梁： 考虑跨径小， 不设预拱度。 由 预 加 力 ＦＹ 引 起 的 挠 度 值 按 上 述 式 计算得 ｆｇ＝－ １０ｍｍ （ 指预应力筋割断后的起拱值， 不考虑 其它因素） 。 二 、预 拱 度 的 控 制 １、施 加 预 应 力 的 有 效 控 制 。 从公式可以看出施加预应力的大小直 接影响到梁的起拱大小， 在实际施工中， 要 考虑到影响预应力损失的所有因素， 如管 道 摩 擦 ， 锚 具 变 形 、钢 绞 线 与 台 座 温 差 ， 钢 绞 线 松 弛 ， 以 及 砼 收 缩 、徐 变 等 ， 将 设 计 中 的控制应力尽可能准确的传递给预应力构 件， 使构件受力时处于良好状态。 预应 力 的 有 效 控 制 办 法 ： 采 用 应 力 、应 变“ 双 控 ”办 法 ， 只 有 两 者 都 达 到 设 计 要 求 后， 才算本次张拉成功。应力控制主要用千 斤顶来控制， 千斤顶及油表经计量局标定 方可使用， 按照标定的回归方程推算出油 表的数值。实际操作时， 油表读数要准确。 应变控制主要掌握好平均张拉力的计算， 先张法的平均张拉力即为控制张拉力， 控 制张拉力按设计要求计算， 后张法要考虑 管道摩擦的影响， 理论伸长值计算公式为： △Ｌ＝Ｐ×Ｌ（／ Ａｇ×Ｅｇ）（ Ｐ 为平均张拉力） （ 实 际 伸 长 值－ 设 计 伸 长 值） ／ 设 计 伸 长值≤６％， 否则， 停止张拉， 进行分析。 一般 来 说 ， 先 张 法 易 达 到 ６％要 求 ， 后 张法由于管道弯曲， 影响因素较多， 要注意 管道坐标， 管道顺畅， 有无水泥浆， 磨阻影 响等。 ２、砼 的 强 度 与 弹 性 模 量 。 砼的强度是影响拱度大小的直接因素 之一。预应力筋的放张或张拉必须待砼养 护达到设计规 定 的 强 度（ 指 先 张 及 后 张 ， 一 般 为 砼 标 号 的 ８０％－ ９０％） ， 以 后 才 可 放 张 ， 放松过早造成 较 多 的 预 应 力 损 失 ，（ 主 要 是 收缩、徐变损失） 。对于全预应力来说， 预应 力损失超出设计， 会使使用荷载作用下预
预制厂地基处理与台座预拱度设置的关系探讨
预制厂地基处理与台座预拱度设置的关系探讨摘要：目前，预制厂地基处理方面的研究主要集中在基础的承载力方面，针对基础承载力不足的问题，进行了地基处理，但是，有关预制梁基座沉降和倒拱的实验和研究很少，预制梁反演的设置非常重要，很多项目在施工中不注重预拱度的设置，既导致工程实际成本的增加，更直接影响桥梁的使用寿命，本文通过分析预制基座的相对刚度，确定基座变形与基础沉降之间的关系，以便准确确定基座预弯，它实现了精确控制甲板高度的目的，并通过工程实例进行了验证。
关键词：制梁台座刚度沉降地基承载力预拱度设置1 前言预制梁已经在国内外桥梁、铁路等领域广泛应用，梁场的建设作为预制梁施工的关键部分，然而，大量的研究，大量的参考文献主要针对光有梁场的布局优化，以方便施工。
也有一些参考文献研究梁场的基础处理，但仅限于基础的地基承载力，关于预制梁基座的沉降和反拱设置的实验和研究很少。
预制梁基础处理和反拱设置的设计基于预制梁基座是绝对刚体的假设，这个假设意味着预制梁基座在受到应力后不会弯曲，这与实际情况不符，后张预制梁在混凝土浇筑和预应力张拉两种情况下对基础的影响完全不同，如果基座的沉降和基座的变形不能确定，则预制梁的预弯曲设置变为空谈。
预制梁的反拱设置非常重要。
第二阶段静载的理论计算增加，同时也会对桥梁整体外观产生不利影响[1]。
同样，如果梁拱超过设计值，桥面整体层可能达不到设计所要求的最小厚度，为了确保桥面整体层的最小厚度，必须采取各种措施，甚至必须进行坡度调整，这将导致项目的实际成本增加，更重要的是，斜坡调整引起的桥面上的恒载荷的增加直接影响了桥梁的使用寿命[2]。
2 基础相对刚度与沉降的关系在弹性地基梁理论中，就提出短梁、长梁、刚性梁等不同的计算模型，参考文献[3]基础相对刚度Krs与基底点沉降系数ωc呈分段非线性关系，函数关系可按Boltzmann方程表达：图2-1 Boltzmann函数标准图形其中x对应相对刚度Krs，y对应沉降系数ωc，另一个是与特定函数有关的常数。
【精品】预应力砼T型梁反拱设置
预应力砼T型梁反拱设置一、引言1.武汉市武家山地处软基，京珠高速公路跨越时大量采用30m后张预应力砼T型梁，在台座上浇注、张拉,然后用架桥机简支安装,每跨6片,每5～6跨通过桥面简单连续.我标段全长19。
3km，主要是桥梁，共计30mT型梁2076片（双幅173孔),这些梁板在安装时，无一不发生了T梁上拱度偏大、T梁顶面超高,从而出现桥面铺装层厚度不足，危及桥面系工程质量的情况,形成了本项目预应力梁式桥上部结构施工中的质量通病。
2.新郑高速公路第六合同段,起于K44+300，终于K49+405.350,全长5105. 35m，主要由黄河特大桥引桥127孔35mT型梁和一干渠大桥12孔35mT型梁组成(计2224片),双排圆柱式墩柱，钻孔灌注桩基础,桥面铺装自下而上依次为8 cm30#防水砼，6cm中粒式沥青砼，5cm细粒式沥青砼，总投资额三亿伍仟万元.设计图纸表明:张拉后理论上中梁的起拱值为2。
5cm，边梁的起拱值为3。
1cm,我们知道,鉴于种种原因，实际施工中起拱值较理论计算大，这样以来，正常情况下边梁的中间部分桥面铺装层就不足4。
9cm。
二、反拱的设置1。
如上所述,为了确保桥面铺装的厚度，我们在施工前进行了认真的论证和研究，决定在制梁台座上设置反拱,具体为:中梁预设3。
0cm的下反拱,边梁预设3.5cm的下反拱。
2。
反拱值计算曲线研究。
混凝土简支梁无论是上拱或下挠,其最大值均产生在跨中,我们将此值称为矢值，用“fmax"表示。
fmax值一般在梁的设计时已经给出,当设计没有给出时，可按上述规范有关要求进行计算。
混凝土简支梁的fmax值确定后,制梁时底模预设曲线类型。
对钢筋混凝土梁，《设计规范》第4。
2。
4条只提“应做成平顺曲线”；《施工规范》第9. 3。
4条第6款给出了“纵向预拱度可做成抛物线或圆曲线”；对预应力混凝土梁，《设计规范》第5.2.29条则指明“预加力的反拱值，可用材料力学的方法计算,刚度用0。
混凝土结构T梁预制台座设计
混凝土结构T梁预制台座设计【摘要】预应力混凝土T形梁桥因具有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点，现T梁已成为桥梁上部结构的主要结构形式。
而T梁预制台座的设计直接影响到预制T梁的结构性能、外观质量及施工便利性，成为了预制场建设及T梁预制施工的重中之重。
现以山东东营港某液体化工品码头、引桥工程预制T梁台座设计为例，供广大同行借鉴。
【关键词】预制台座；后张法；预应力；预拱度0.工程概况山东东营港某项目2×5000吨液体化工品码头工程、引桥工程位于山东省东营市东营港，包括新建引桥及连接段、2×5000吨级码头、2#、3#平台。
引桥及码头连接部分为多跨简支梁结构，采用后张法预应力T梁简支连接，施工方法为后张法预应力预制施工。
本工程共有后张法预应力T梁277榀，其中引桥部分含47mT梁250榀，44mT梁5榀；码头部分含44mT梁10榀，27mT梁12榀。
1.台座设计意图（1）本工程预制T梁长度较长、预制场地有限、且工期紧张，对T梁预制生产能力要求较高。
因此预制台座设计时台座布置应充分利用有限的预制场地，方便预制T梁的出运、安装；台座数量应充足，保证T梁预制能力，满足施工进度要求。
考虑到台座周转次数较少，采用扩大基础式混凝土台座，即可保证台座耐久性，也降低了施工成本。
（2）业主提供的预制场地为该项目一期引桥预制场旧址，地质条件复杂，预制场地土质多为回填开山土石，含有部分沙土及松软粘土，部分区域已经一期工程施工单位硬化。
因T梁预应力张拉后中部起拱、两端受力，预制台座设计应充分结合地基承载力对台座基础进行有效加固。
（3）本工程T梁长度为47m，44m，27m三种，预应力张拉后设计反拱值均不相同，但预制场地有限，不足以单独布置不同长度T梁预制台座。
所以预制台座设计时应考虑不同长度T梁预制台座共用，从而充分利用有限的预制场地。
2.方案比较预制场地北临南港池2#、3#码头，西侧为3000吨级废弃船坞，东侧为三航奔腾预制场地，南侧为沿海公路及项目部驻地，南北方向长163m，东西方向长109m，占地面积17316m2。
高速铁路预应力简支箱梁反拱预设分析
收稿日期：2016-05-20。
高速铁路预应力简支箱梁反拱预设分析关叶沆1， 吴成龙1，王 玲1（1.中交第二航务工程局有限公司，湖北 武汉 430000）摘 要：结合成贵铁路宜宾制梁场后张法预应力简支箱梁制作的具体情况，对梁体预设反拱理论计算及设置方法进行分析，并通过对箱梁梁体徐变及上拱度测量数据进行统计分析，将实测结果与理论反拱进行对比，对预设反拱的可靠性及影响因素进行了相关研究。
关键词：预应力；简支箱梁；预设反拱；上拱度中图分类号：P258 文献标志码：B文章编号：1672-4623（2018）02-0105-03高速铁路建设飞速发展，列车对线路平顺性要求也越来越严格。
对于无砟轨道桥梁，轨道扣件的调整量非常有限，因此对桥梁梁体的变形必须严格控制。
预应力简支箱梁主要有两种拱度，即弹性上拱度和徐变上拱度。
弹性上拱度指梁体在预加应力后梁体跨中产生上拱度。
徐变上拱度是指张拉后在预应力作用下，随着时间的推延继续发生变化而产生的上拱度[1]。
成贵铁路宜宾制梁场位于宜宾市宜宾县，中心里程桩号为D2K97+600，占地面积120 亩，共承担乐宜高速特大桥、堰坝水库特大桥等40多座桥梁共300多孔箱梁的预制、架设任务，其中包括32 m 简支箱梁252孔，24 m 简支箱梁56孔。
梁场共设制梁台座6个，包括5个32 m 台座以及1个24 m 台座，存梁台座36个。
为了保证梁场生产梁的质量，需对桥梁梁体上拱度、徐变进行观测，以便准确了解梁体徐变的真实值，掌握梁体徐变的变化趋势与稳定情况，根据桥梁徐变情况及时正确指导箱梁预制生产。
1 预设反拱的设置依据及测量方法1.1 预设反拱的依据箱梁设计时，为保证梁体足够的强度及刚度以承受恒载和活载产生的弯矩，通常需要通过布置预应力筋来施加预应力予以抵消正弯矩[2]，当预应力作用于梁体产生的向上拱度值大于短期荷载效应产生的挠度时，应预设反拱。
反拱值为短期荷载效应产生的挠度与预应力产生拱度值之差，当预应力作用于梁体产生的向上拱度值小于短期荷载效应组合产生的挠度时，可不预设反拱。
预制梁反拱值的产生及控制
预制梁反拱值的产生及控制作者：屈喜庆来源：《中国科技纵横》2014年第23期【摘要】后张法预应力预制梁体，受自重及预应力的综合影响，梁体会产生不同程度的变形量。
本文以三门峡至淅川高速公路中预制箱梁、T梁施工为背景，总结了预制梁反拱值对施工的不利影响，以及反拱值的质量控制。
【关键词】预制梁 ;反拱值 ;控制1 前言山区高速公路中因受地形因素的影响，桥梁结构的一般采用先简支后连续的布置形式。
此种桥梁结构形式具有结构简单、施工速度较快、整体性好等特点，在三淅高速公路中得到广泛应用。
但是后张法预应力预制梁采用全预应力结构，预制梁体将产生上挠的反拱值，给施工带来不利影响：（1）预制梁后张法预应力施工完成后，梁体受两端的挤压力，造成两端底部向快中位移，跨中上挠与预制台座脱离。
梁端混凝土易破碎，且梁体稳定性降低。
（2）封锚完成后，预制梁反拱值与预制梁存放时间成正比，梁端形成一定的倾斜，将影响梁体伸缩缝的处理。
（3）反拱值过大，将直接造成梁体跨中位置桥面铺装层的偏薄，无法保证钢筋保护层厚度，使铺装层容易产生开裂。
（4）预制梁边梁与中梁反拱值不同，使相邻梁板高差超出设计规范要求。
2 预制梁反拱值的产生分析预制预应力混凝土梁体在台座张拉完成后，上拱度主要有两部分产生，其中一部分被称为弹性上拱度，是有偏心预应力产生的上拱值抵消掉梁体自重引起的下挠值，，另一部分是张拉预应力后，混凝土徐变产生的上拱度，这一部分在初期发展较快，在加载一个月以后，就可以发展到40%的徐变量，随后徐变变形速度将减缓。
综合分析，影响预制梁反拱值的产生因素较多，归纳起来主要有以下几个方面。
2.1 结构设计预制梁边梁与中梁边梁与中梁截面形式不同，自重不同，设计张拉作用力有所不用，导致反拱值也不同。
预应力张拉时根据锚具形式不同，设置超张拉时比不超张拉偏大。
2.2 施工工艺（1）设计规范要求当混凝土强度达到80%时才能进行预应力施工[1]。
现场施工过程无法控制不同梁体混凝土实际强度在同一强度张拉。
预拱度经验值
简支梁起拱度经验值：10m：一般为8-10mm；13m：一般为10-15mm；16m：一般为10-15mm；20m：一般为15-20mm；25m：一般为20-25mm；30m：一般为20-30mm；也有设置反拱度为36mm。
简支梁起拱度一般为梁长的1/1000；钢桁架一般为梁长的3-4/1000简支梁预应力上拱度计算：x=2*（Mpe*L*L）/(8*0.95*EC*In)Mpe——永存应力的弯矩；L——垮径；EC——混泥土弹性模量；In——截面抗弯惯性距。
起拱度没有达到预算的原因：正常来说,张拉完成后,底板当然应该是平的, ,有可能是以下几种原因:1.预应力张拉值不够,未达到设计值.2.设计计算不够准确,张拉力本身偏小.3.箱梁浇注过程中,自身出的问题.如:梁配筋位置偏差,砼浇注厚度偏差,直接影响了张拉后起拱度.4.预应力筋波纹管定位不准确,位置的变化也是影响起拱最关键的一个环节.后张法预应力箱梁预拱度控制：由中铁大桥局股份有限公司承建的广深沿江高速公路机场特大桥上部结构采用先简支后连续的预应力混凝土组合箱梁，每半幅桥由两片边梁和三片中梁组成。
施工要求箱梁成桥阶段桥面基本水平，无论起拱度值偏小或偏大均会导致桥面纵桥向形成波浪线形，影响行车的舒适；同时要求同一孔的5片箱梁的预拱度基本一致，否则会导致箱梁架设后存在桥面错台，影响横桥向桥面的平整度。
箱梁预拱度设置是预制箱梁施工过程中重点控制项目，现在结合现场实际施工对预拱度设置及其控制做简单的陈述与分析。
1 反拱度值计算预制箱梁反拱度值主要根据以下方面计算：1）梁体结构自重；2）预应力钢筋总张拉力；3）混凝土设计强度、弹模及其使用环境温度（影响混凝土收缩徐变）；4）桥面二期恒载值；5）反拱度计算龄期（混凝土收缩徐变时间）。
设计图纸中计算的30m预制组合箱梁跨中最大反拱度值为：边梁20mm，中梁15mm。
2 反拱度值设置原则反拱度值设置原则为：其值大小以水泥混凝土铺装前梁的上拱度（向上）不大于2cm，同时满足成桥后的预拱度（即边梁20mm，中梁15mm）要求控制。
-关于预制梁台座反拱度设计
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箱梁制梁台座反拱度设计方法
1、预拱度的概念及作用：
预拱度：为抵消梁、拱、桁架等结构在荷载作用下产生的挠度，而在施工或制造时所预留的与位移方向相反的校正量。
2、为什么设置反拱：
梁架设后要想梁底纵向线形呈直线,在梁制作时先把梁底纵向线形做成向下弯的样子,当预应力筋张拉后梁受力会向上拱,上拱的值与先下弯的值如果相等,则刚好相互抵消,这样一来就可以保持梁底线直线。
3、如何设置：
反拱度是“凹”型的，成抛物线形，在设置是，施工图纸都会给出反拱建议值如下图：
可以在图中的红色区域内看到反拱度建议值是-17mm
以台座中心为坐标原点，台座中心轴线为x 轴，垂直于台座中心轴线为y 轴建立坐标系
可以得到上面图形的B 点在坐标系中的坐标是（0，-17）；
其他两点A 和C 的坐标可想而知，分别是（-15000,0），（15000,0）；**注意单位要统一
4、求反拱方程：
设反拱度方程方程为c bx ax y 2++=，A 、B 、C 三点坐标带入方程求a 、b 、c
⎪⎩
⎪⎨⎧-=+⨯+⨯=+-⨯+-⨯=+⨯+⨯17000)15000()15000(015000)15000(222c b a c b a c b a
解得：2
1500017=
a ，b=0 ，c=17- 所以反拱度方程： 17-x 1500017y 22=
**熟悉过程后以后就可以直接得到反拱公式：
E F
E -=22x y E －反拱建议值
F －梁的半跨长度。
制梁场反拱计算书
xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx制梁场反拱计算书计算：审核：批准：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX台座反拱设置跨度31.5m 箱梁底模反拱计算一、设计依据及参数1.设计依据：2.设计参数：梁体下缘压缩量：14.6mm ，上缘压缩量：6mm 跨中反拱值：17mm ； 梁体理论长度：L=32600mm ，跨度：L '=31500mm 。
二、底模反拱设置示意图L 修=32600+14.6=32614.6mm ，注：①图中单位除标高按m 计外，其余均以mm 计；②梁两端至支座钢板内侧为水平段，因距离小不考虑压缩量； ③两支座板内侧间距离按二次抛物线设置； ④反拱以箱梁横向中心线对称布置。
反拱计算1. 计算示意图如下图所示：2. 计算过程：Δh=aL²＋c式中当L=0时，Δh=0mm；当L为L /2=16307.3mm时，Δh=17mm。
故有：a（16307.3）²=17 求得：a=6.392×10-8Δh=6.392×10-8×L²。
从跨中底模反拱点位置按外模板块划分如下，则有：三．顶板外模反拱设置示意图L修=32600+6=32606mm顶板反拱设置顶板外模箱梁跨中线梁端注：①图中单位除标高按m计外，其余均以mm计；②梁两端之间距离按二次抛物线设置；③反拱以箱梁横向中心线对称布置；反拱计算1.计算示意图如下图所示：3.计算过程：Δh=aL²＋c式中当L=0时，Δh=0mm；当L为L/2=16303mm时，Δh=17mm。
故有：a（16303）²=17 求得：a=5.824×10-8Δh=5.824×10-8×L²。
从跨中底模反拱点位置按外模板块划分如下，则有：台座反拱设置跨度23.5m 箱梁底模反拱计算二、设计依据及参数1.设计依据：2.设计参数：梁体下缘压缩量： 8.1mm ，跨中反拱值： 6.0mm ； 梁体理论长度 ：L=24600mm ，跨度：L '=23500mm 。
预制预应力T梁预拱度计算及控制
预制预应力T梁预拱度计算及控制Revised by Chen Zhen in 2021预制预应力T梁预拱度计算及控制中铁十五局集团第二工程有限公司刘少修摘要：本文结合福建龙浦高速公路十里排枢纽主线桥25m预制T梁的工程实践，介绍了T梁预拱度设置的必要性及设置注意事项，提供了依据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土弹性计算理论计算梁体挠度的方法。
关键词：预制T梁预拱度设置挠度计算0、十里排枢纽主线桥简介十里排枢纽主线桥分左右两幅，左幅桥长483.2m，右幅桥长478.2m。
全桥左幅共5联：3*25+4*25+4*30+3*35+3*25，右幅共5联：4*25+4*25+3*30+3*35+3*25,上部结构左幅第1联、左幅第2联、左幅第4联、右幅第1联、右幅第2联采用预应力砼（后张）先简支后连续T梁：其余采用预应力砼（后张）T梁桥面连续结构；全桥共有T梁203片，其中122片25m、41片35m、40片30m。
T梁预应力束为钢绞线，锚具为VOM锚。
1、预拱度设置设置原因预制T梁设计时，为使梁体具有足够的强度、刚度来承受恒载和活载所产生的弯矩，往往布置预应力筋，通过预应力筋张拉对梁体产生的负弯矩来抵消恒载和活载产生的正弯矩。
为了控制梁体张拉时产生的过大的向上反拱，则需通过对预制梁台座（底模）设置一个向下的合适的拱度来抵消反拱，所设的拱度即为“预拱度”。
设置注意事项预拱度设置的合理与否十分重要，如设置不合理，将直接影响梁的外观及后续工作的质量。
如预拱度设置过大，为保证桥面铺装设计标高，则需增加桥跨中段铺装层的厚度，这样就增加了桥面铺装混凝土的重量，既降低了梁的承载储备又造成了浪费；如预拱度设置过小，受桥面铺装设计标高控制，桥跨中段铺装层厚度将达不到设计厚度，这样就影响了桥面的耐久性及梁体的使用寿命。
预拱度的设置不仅梁底要设，梁顶也要设。
如梁顶不设置预拱度，而只有梁底设置，梁片浇注完成后将会出现梁顶平、梁底凹的现象。
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箱梁制梁台座反拱度设计方法
1、预拱度的概念及作用：
预拱度：为抵消梁、拱、桁架等结构在荷载作用下产生的挠度，而在施工或制造时所预留的与位移方向相反的校正量。
2、为什么设置反拱：
梁架设后要想梁底纵向线形呈直线,在梁制作时先把梁底纵向线形做成向下弯的样子,当预应力筋张拉后梁受力会向上拱,上拱的值与先下弯的值如果相等,则刚好相互抵消,这样一来就可以保持梁底线直线。
3、如何设置：
反拱度是“凹”型的，成抛物线形，在设置是，施工图纸都会给出反拱建议值如下图：
可以在图中的红色区域内看到反拱度建议值是-17mm
以台座中心为坐标原点，台座中心轴线为x轴，垂直于台座中心轴线为y轴建立坐标系
可以得到上面图形的B点在坐标系中的坐标是（0，-17）；
其他两点A和C的坐标可想而知，分别是（-15000,0），（15000,0）；**注意单位要统一
4、求反拱方程：
F－梁的半跨长度。