喷嘴选择参考
管道对接焊中手工氩弧焊打底、手工电弧焊盖面的焊接的应用探讨
管道对接焊中手工氩弧焊打底、手工电弧焊盖面的焊接的应用探讨摘要：本文基于传统对管焊接方法质量较难控制及难以避免焊后有缺陷的基本状况，提出了手工氩弧焊打底、手工电弧焊盖面焊接缺陷产生的原因及防治措施，因此可提高焊缝质量。
关键词：管道对接焊；手工氩弧焊；手工电弧焊管道对接焊中由于在电能转变成热能和机械能的焊接过程中，受到高温的影响，会吸收空气中的氢，氢以原子的形式被液态金属所吸收。
当温度降低时，过饱和的氢将从液态金属中析出，当焊缝凝固至室温时，过于饱和的氢原子压力逐渐增大，使得焊缝当中出现许多焊后缺陷，不仅给日常生产安全造成严重威胁，而且还会带来各种经济损失。
本文基于传统焊接工艺出现的焊接缺陷，提出了手工氩弧焊打底、手工电弧焊盖面焊接工艺，现对此论述如下。
1.焊接所需机具及材料分析1.1焊接机具由于管道对接通常选用全氩弧或氩电联焊的焊接工艺，因而可选逆变交直流两用焊机。
1.2材料（1）氩气。
其纯度需要＞99.95%。
（2）钨棒。
对于手工钨极氩弧焊来讲，通常情况下，会选用钍钨棒或者铈钨棒当作钨棒。
（3）焊材。
选择与母材相匹配的焊丝及焊条。
2.评定焊接前工艺其内容主要有：（1）各个层的参数规范及焊接方法，如氩气流量、电流大小、钨极直径等；（2）电流极性及设备型号；（3）焊接前预热，以及焊接后热处理规范；（4）母材与焊材的规格、对接尺寸及坡口形式。
3.焊接工艺分析（1）焊前的清理工作。
在焊接时，受氩气作用，焊件周围会有一层密闭气体保护罩形成。
如果未能将其清理掉，那么会保护有害气体，而难以外排，易引发各种缺陷。
（2）打底焊缝及点固焊。
可以采用重新融化的方法将缺陷消除掉。
针对点固焊来讲，其技术规范为：如果外径小于60mm，其点数为2个，长度为15mm，高度为2mm；如果≥60mm，那么点数为3个，长度为15~20mm，高度为2~2mm。
（3）明确工艺规范。
①钨棒及焊丝直径。
通常情况下，焊丝选择2.5mm为佳。
检查打印头喷嘴
使用控制面板按键检查打印头喷嘴使用喷嘴检查应用工具 使用控制面板按键如果发现打印的图像意外地模糊或丢失墨点，则可通过检查打印头喷嘴来确定问题所在。
您可从计算机上的打印机软件中使用喷嘴检查应用工具来检查打印头喷嘴，或者通过打印机控制面板按键 来检查。
使用喷嘴检查应用工具请参考下面相应部分以使用喷嘴检查应用工具。
对于 Windows 用户请按下述步骤使用喷嘴检查应用工具。
确保进纸器中装有 A4 或 Letter 尺寸的打印纸。
访问打印机软件，然后单击 维护 选项，接着单击 喷嘴检查 按钮请按屏幕提示进行操作。
对于 Macintosh 用户请按下述步骤使用喷嘴检查应用工具。
除了 Mac OSX ），访问打印 或页面设置 对话框，单击 喷嘴检查 按键。
默认设置）中的 应用程序 文件夹中的 EPSON 打印机软件应用工具 图标，选择您的打印机，单击打印机列表窗口中的 确定，然后单击应用工具对话框中的 喷 嘴检查 按钮。
请按屏幕提示进行操作。
[ 回到顶部 ]对于使用 Mac OS8 .6 或者更新版本的用户用工具图标按钮，然后在应用对话框中单击 对于 Mac OS X 用户，双击 Macintosh HD使用控制面板按键请按下述步骤使用控制面板按键检查打印头喷嘴。
打印机将打印出运行检查页，其中包含打印机ROM 版本信息、墨盒代码和喷嘴检查图案。
下面是打印输出的样例。
好的样例打印头需要清洗如果喷嘴检查页的打印质量不理想，则说明打印机有问题。
原因可能是喷嘴堵塞或打印头失准。
有关清洗 打印头的详细信息，请参见 清洗打印头 。
有关校准打印头的详细信息，请参见 校准打印头 。
清洗打印头 使用打印头清洗应用工具确保进纸器中装有 A4 或 Letter 尺寸的打印纸按住 维护按键 并按住 电源按键以打开打印机。
然后仅松开 时，再松开维护按键。
电源按键。
打印机开始操作检查关闭打印机电源。
如果发现打印的图像意外地模糊或丢失墨点，则可通过清洗打印头来解决这些问题，这样可保证喷嘴正常 出墨。
初级消防员模拟题含参考答案
初级消防员模拟题含参考答案一、单选题（共45题，每题1分，共45分）1.呼吸面罩应与本人脸型配套贴合,() )自行维护保养。
A、多人多用B、专人专用C、多人一用D、一人多用正确答案：B2.我国常用的吸水管管径为( )mm。
A、200B、100C、50D、300正确答案：A3.正压式消防空气呼吸器的余气报警压力为( )MPa。
A、4—6B、5—6C、4—5D、5—7正确答案：B4.失火罪客观方面的主要特征是( )。
A、损失轻微B、故意放火C、没有造成严重后果D、造成危害公共安全的严重后果正确答案：D5.目前,消防员常规配备的正压式消防空气呼吸器的气瓶公称容积为( )升。
A、5B、4.7C、9D、6.8正确答案：D6.下列哪种情况不属于直流水枪喷射的水流特点( )。
A、射程近B、冲击力强C、水流为柱状D、流量大正确答案：A7.强噪音环境,应配备使用() )、耳罩。
A、保护手套B、安全帽C、保护耳塞D、护目镜正确答案：C8.高压消防水枪的工作压力范围在( )MPa之间A、2.5-4.5B、2.5-3.5C、2.5-3.0D、2.5-4.0正确答案：D9.使用缓降器时,双手抓住速度控制器下端的缓降滑带跳离窗口或阳台,用( )__的方法稳定下降或空中悬停。
A、碰撞墙壁B、拉动绳索C、改变缓降滑带操纵力D、身体用力下垂正确答案：C10.强酸、强碱和金属盐类属于较强刺激物,高浓度对皮肤会有强烈的( ),同时有红斑、水肿、水疱甚至渗出糜烂现象。
A、烫伤B、病变C、腐蚀D、烧伤正确答案：C11.参与救助的人员必须牢固树立安全防护意识,( ),采取相应的安全防护措施,保证人员安全,避免造成二次伤害。
A、落实安全防护责任B、开展安全防护教育C、落实安全防护工作D、做好安全准备工作正确答案：A12.开展金属、混凝土、玻璃等物质破拆时,应佩戴及具备防割功能的手套等防护装备。
A、空气呼吸器B、护目镜C、方位灯D、安全腰斧正确答案：B13.登高射水时,() )快速加压,固定的绳索和水带要留用一定备用长度。
浅谈高压旋喷注浆在桩基础溶洞及桩身缺陷处理的应用
浅谈高压旋喷注浆在桩基础溶洞及桩身缺陷处理的应用摘要：本文主要针对韶关宝能城二期建设场地浅基础底高压旋喷处理共40根及韶关宝能城二期物探工程勘察报告圈定的5个异常处的桩底、桩身及基础底进行高压旋喷注浆与溶洞普通注浆补强加固施工的问题进行研究。
实践证明,采用高压喷射注浆法能够有效地降低桩基础溶洞及桩身缺陷现象发生,具有广阔的应用前景。
关键词：高压旋喷注浆桩基础溶洞；桩身缺陷；处理应用0引言现如今建设类型日渐增多，建设速度也是在不断加快。
由此工程基础建筑不断引进新技术等新型领域的引进，进而影响建筑工程的质量问题也在不断地提高。
当今柱基础已经普遍运用到各种工程建筑当中，特别是在一些覆盖层厚以及地质情况无法清晰辨识的钻孔桩基础。
不管前期运用的技术多先进或者完成的质量很高，后期都会出现桩基缺陷等一系列影响工程质量的问题，所以后期、要充分且灵活地运用高压旋喷注浆技术使该工程质量和效益得到最大化。
1工程概况关宝能城二期建设场地位于韶关市武江区西联镇芙蓉新城，东临芙蓉大道南，北临韶关碧桂园。
主楼高31层，采用框－剪结构，石灰岩层为可溶性碳酸岩类，往往发育有岩溶洞，且在个别灌注桩成桩过程中存在质量缺陷。
为了确保建筑物的安全使用，受韶关航润置业有限公司的委托，韶关市地质工程公司承担了韶关宝能城二期建设场地（具体根据设计单位确认的工作）CK15-1、CK15-ZK1、CK15-ZK2、CK16-15、CK17-15，17号楼17-D、17-9、17-11轴线浅基础底高压旋喷处理共40根及韶关宝能城二期物探工程勘察报告圈定的5个异常处的桩底、桩身及基础底进行高压旋喷注浆与溶洞普通注浆补强加固施工。
2高压旋喷注浆施工工艺流程分析2.1测量定位高压旋喷注浆施工前,需要对场地进行精确的测量和定位。
首先要确定钻孔位置，然后根据设计要求确定注浆孔位置、深度等参数。
为了保证桩的质量，还需要准确计算每个孔的体积和补土所需的水泥量。
2.2钻机就位将钻机移动到指定的位置后,应该先进行设备检查与调试,确保其正常运转并符合工程要求。
打药机配件执行标准
打药机配件执行标准
打药机配件的执行标准可以根据具体的配件类型和行业要求来
确定。
以下是一些常见的打药机配件以及它们可能遵循的执行标准：
1. 喷嘴，喷嘴是打药机的核心部件之一，它负责喷洒药液。
喷
嘴的执行标准可以参考国际标准ISO 10625-1和ISO 10625-2，这
些标准规定了喷嘴的尺寸、材料、喷雾角度、喷雾流量等参数。
2. 泵体，泵体是打药机中的另一个重要部件，它负责将药液从
容器中抽取并喷洒出去。
泵体的执行标准可以参考ISO 22858标准，该标准规定了泵体的材料、尺寸、工作压力等要求。
3. 过滤器，过滤器用于过滤药液中的杂质，确保喷洒出去的药
液纯净。
过滤器的执行标准可以参考ISO 29463系列标准，这些标
准规定了过滤器的效率等级、颗粒捕集能力等指标。
4. 控制系统，打药机的控制系统负责控制整个喷洒过程，包括
药液的供给、喷雾的时间和频率等。
控制系统的执行标准可以参考
国际电工委员会（IEC）的相关标准，如IEC 61131和IEC 61508，
这些标准规定了控制系统的可靠性、安全性等要求。
5. 触摸屏，一些现代化的打药机配备了触摸屏，用于人机交互
和参数设置。
触摸屏的执行标准可以参考ISO 9241系列标准，这些
标准规定了触摸屏的可用性、人体工程学等要求。
除了上述提到的常见打药机配件，还有许多其他配件，如管道、阀门、传感器等，它们的执行标准也可以根据具体情况来确定。
在
选择打药机配件时，除了关注执行标准，还应考虑配件的质量、可
靠性、适用性等因素，以确保打药机的正常运行和喷洒效果。
习题册参考答案-《汽车涂装习题册》-A07-0721
参考答案模块一汽车涂装概述课题1 汽车涂装的作用一、填空题：1. 20 502. 底涂层涂装中涂底漆涂层涂装面涂层涂装3. 面漆整车喷涂面漆喷涂后涂膜4. 喷涂刮涂刷涂5. 涂装材料涂装工艺涂装管理6. 质量作业配套性7. 合理性先进性 8. 技能水平环境的温度湿度9. 原子灰底漆面漆二、选择题1. C2. B3. D4. B5. C6. C7. B8. C9.C三、判断题1.√2.×3.√4.√5.×6.√7.×8.√9.√ 10. √四、思考题1.答：第一阶段：引进汽车涂装技术的消化阶段（1956～1965年）。
第二阶段：阳极电泳阶段（1966～1985年）。
第三阶段：阴极电泳、普及涂装前磷化处理阶段（1986～1995年）。
第四阶段：现代化、经济规模化阶段（1995年至今）。
2.答：（1）为了适应市场竞争的需要，整个行业将努力提高汽车涂层的外观装饰性、抗石击性和耐候性。
（2）为了使汽车涂装生产带来的环境污染得到有效控制，减少VOC的排放量，汽车涂料正向着水性化和粉末涂料方向发展。
（3）为了提高生产效率，降低能源消耗，中涂、面漆的喷涂将普遍采用高速旋转杯式自动静电喷涂机喷涂和机械手补喷涂工艺。
3.答：(1)保护作用。
汽车运行环境复杂，经常会受到水分、微生物、紫外线和其他酸碱气体、液体等的侵蚀，有时会被磨、刮而造成损伤。
(2)装饰作用。
汽车涂装可以使车身表面具有一定的色泽，给人以美的享受。
(3)标识作用。
汽车涂装的标识作用由涂料的颜色来体现。
(4)特殊作用。
应用涂料的特殊性能，使汽车具有特殊功能用来完成特种作业或适应特定的使用条件。
4.答：“6S”管理的核心内容是“整理”、“整顿”、“清扫”、“清洁”、“素养”、“安全”六个方面。
课题2 汽车涂装作业的安全生产一、填空题：1. 废水污染废气污染废渣污染2. 防尘口罩滤筒式防毒面具供气式防毒面罩3. 无味无过敏源无刺激性4. 棉纱手套溶胶手套防溶剂手套5. 活性炭吸附法催化燃烧法液体吸附法6. 甲苯二甲苯苯酚7.苯蒸气8. 半面式全面式9.喷漆防毒面具 10.磁漆氰化涂料二、选择题1. D2. B3. A4. B5. C6. B7. C8. C9.B三、判断题1. √2. ×3. ×4. √5. ×6. ×7. √8. ×9. √四、思考题1.答：(1)气体爆炸。
煤矿井下消防洒水设计规范GB5038320061
煤矿井下消防、洒水设计规范GB50383-20061 总则1.0.1 为了统一煤矿井下消防、洒水的设计原则和标准，提高设计质量，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于设计生产能力0.45Mt/a 及以上的新建、改建及扩建煤矿的井下消防、洒水设计。
1.0.3 矿井必须建立完善的井下消防管路系统和防尘供水系统。
1.0.4 井下消防、洒水设计应做到安全可靠、技术先进、经济合理、使用方便。
1.0.5 井下消防、洒水系统的建设必须与矿井建设实现设计、施工、投人生产和使用三同时．1.0.6 井下消防、洒水系统设计应适应矿井的特点，并与矿井的采煤、掘进、运输、通风、动力等系统的设计相互协调。
1.0.7 井下消防、洒水系统设计除应执行本规范外，尚应符合国家现行的有关标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 井下消防、洒水特指用于矿井井下灭火、防尘、冲洗巷道、设备冷却及混凝土施工等用途的给水系统及其功能。
2.1.2 喷雾压力水通过雾化喷嘴，形成颗粒直径10～200 m的密集水雾，以一定的速度和雾化角喷出，覆盖一定的区域。
常用于各种产尘场合的防尘及某些场合的防火、灭火。
水通过采掘机械截割机构的内部，直接从截齿（附近）喷出水雾称为内喷雾。
用于采掘机械截割机构的外部向扬尘区喷出水雾称为外喷雾。
采掘工作面实施爆破后立即用喷雾装置向产尘处喷雾，从而防止粉尘扩散的防尘方法称为放炮喷雾。
2.1.3 湿式凿岩用凿岩机打眼时，将压力水通过凿岩机送人孔内，以湿润、冲洗并排出产生的岩粉，从而减少粉尘飞扬的施工方法，用于在煤层上打眼的湿式煤电钻起着类似的防尘作用。
2.1.4 煤层注水向煤层中打钻孔并注人压力水，以湿润煤体，减少生产过程中煤尘的产生及飞扬。
2.1.5 水幕由安装在巷道内的一组雾化喷嘴组成、产生充满巷道横断面的密集水雾，起着风流净化作用的防尘设施。
2.1.6 给水栓由安装在供水管道上的三通和带阀门的支管组成的软管接口。
煤矿井下消防、洒水设计规范(GB50383-2006)
煤矿井下消防、洒水设计规范GB50383-20061 总则1.0.1 为了统一煤矿井下消防、洒水的设计原则和标准，提高设计质量，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于设计生产能力0.45Mt/a 及以上的新建、改建及扩建煤矿的井下消防、洒水设计。
1.0.3 矿井必须建立完善的井下消防管路系统和防尘供水系统。
1.0.4 井下消防、洒水设计应做到安全可靠、技术先进、经济合理、使用方便。
1.0.5 井下消防、洒水系统的建设必须与矿井建设实现设计、施工、投人生产和使用三同时．1.0.6 井下消防、洒水系统设计应适应矿井的特点，并与矿井的采煤、掘进、运输、通风、动力等系统的设计相互协调。
1.0.7 井下消防、洒水系统设计除应执行本规范外，尚应符合国家现行的有关标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 井下消防、洒水特指用于矿井井下灭火、防尘、冲洗巷道、设备冷却及混凝土施工等用途的给水系统及其功能。
2.1.2 喷雾压力水通过雾化喷嘴，形成颗粒直径10～200 m的密集水雾，以一定的速度和雾化角喷出，覆盖一定的区域。
常用于各种产尘场合的防尘及某些场合的防火、灭火。
水通过采掘机械截割机构的内部，直接从截齿（附近）喷出水雾称为内喷雾。
用于采掘机械截割机构的外部向扬尘区喷出水雾称为外喷雾。
采掘工作面实施爆破后立即用喷雾装置向产尘处喷雾，从而防止粉尘扩散的防尘方法称为放炮喷雾。
2.1.3 湿式凿岩用凿岩机打眼时，将压力水通过凿岩机送人孔内，以湿润、冲洗并排出产生的岩粉，从而减少粉尘飞扬的施工方法，用于在煤层上打眼的湿式煤电钻起着类似的防尘作用。
2.1.4 煤层注水向煤层中打钻孔并注人压力水，以湿润煤体，减少生产过程中煤尘的产生及飞扬。
2.1.5 水幕由安装在巷道内的一组雾化喷嘴组成、产生充满巷道横断面的密集水雾，起着风流净化作用的防尘设施。
2.1.6 给水栓由安装在供水管道上的三通和带阀门的支管组成的软管接口。
炉喷火枪头参数
炉喷火枪头参数全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：炉喷火枪头是一种用于高温炉的燃烧设备，它通过喷射燃烧剂和空气混合后点燃，产生高温火焰，用于加热熔炼金属或其他材料。
炉喷火枪头具有多种参数，不同参数的设置将直接影响到火焰的性能和炉的工作效率。
在选择和设计炉喷火枪头时，需要考虑各项参数的影响，以确保其正常运行和工作效率。
炉喷火枪头的参数主要包括喷口直径、燃烧剂和空气比例、喷嘴温升、火焰长度和形状等。
下面将对这些参数进行详细介绍：1.喷口直径：喷口直径是指火焰喷射口的直径大小，直接影响到燃烧剂和空气混合的均匀性和喷射速度。
喷口直径越大，喷射的燃烧剂和空气更容易混合，火焰的形状更稳定，但也会增加燃料的消耗。
相反，喷口直径越小，燃烧剂和空气混合的难度更大，容易出现不完全燃烧现象。
2.燃烧剂和空气比例：燃烧剂和空气的比例是影响火焰燃烧效率和温度的关键参数。
通常情况下，燃烧剂和空气的比例是按照化学反应的理论比例设置，以保证燃料能够充分燃烧，减少烟气排放和燃料浪费。
3.喷嘴温升：喷嘴温升是指炉喷火枪头在工作过程中产生的温度升高情况。
喷嘴温升过高会导致喷嘴材料的老化和损坏，影响火焰的稳定性和工作寿命。
喷嘴材料的选择和散热设计都是影响喷嘴温升的关键因素。
4.火焰长度和形状：火焰长度和形状是炉喷火枪头工作效果的直接体现，它们直接影响到加热炉内物料的均匀性和加热速度。
火焰长度和形状的调整需要根据炉内物料的性质和加热要求进行合理设置，以确保加热效果最佳。
炉喷火枪头的参数设置是一个综合考虑燃料类型、炉内物料、工作温度等多方面因素的过程。
合理的参数设置不仅能提高加热效率和生产质量，还能降低燃料消耗和减少环境污染。
在制作炉喷火枪头时，需要根据实际情况进行精确的参数设计和调整，以达到最佳的工作效果。
第二篇示例：炉喷火枪头是一种广泛应用于工业生产中的关键设备，主要用于将燃料和空气混合并喷出来产生高温燃烧火焰，用于加热或熔化各种材料。
尾气净化采用空心洗涤(冷却)塔工艺设计计算
- 29 -第4期尾气净化采用空心洗涤（冷却）塔工艺设计计算晏琳（贵州东华工程股份有限公司， 贵州 贵阳 550002）[摘 要] 尾气净化采用空心塔在19世纪末钢铁行业中已得到广泛应用，1892年格斯高柯（G.Zschocke）研究了尾气净化设备，同时被授予尾气处理专利，这种空心塔当时是既实用又有效的粉尘（冷却）分离设备。
空心洗涤（冷却）塔利用水（或其他液体）与高温含尘气体相互接触，从而伴随着热、质的传递，经过洗涤使粉尘与气体分离。
空心塔非常适用于高温、高湿烟气及非纤维性粉尘的处理，可净化易燃及有害气体。
[关键词] 空心塔；塔体尺寸；操作速度；喷淋密度；空塔容积；喷嘴选择作者简介：晏琳（1986—），男，仡佬族，贵州遵义人，大学本科，工程师。
现在贵州东华工程股份有限公司从事化工及粉体工艺设计、管道应力分析、管道材料设计等工作。
空塔设备是化工行业生产运行中最常见的设备，采用空心塔设备进行冷却或洗涤等，空塔设备由于其具有设备结构简单，运行性能稳定，操作适应性强，生产操作弹性大，气体阻力小等优点，在化工行业尾气净化处理中广泛应用。
决定空塔尺寸的主要条件是，利用传热和传质来分析，即通常根据设备容积传热系数、热负荷、温差等参数计算出空塔容积，再根据空塔内气体流速等参数确定设备塔体的主要尺寸。
1 设计参数选择塔的操作速度：塔的操作速度除满足工艺要求外，还应从经济角度考虑，从而节省投资和运行费、检修费、折旧费等。
我国目前化工行业中干燥、冷却、吸收、洗涤塔的操作速度（空塔）多在0.6～1.8m/s 之间，设计一般取值在0.8～1.5m/s ，生产规模小的装置取其下限，生产规模大的可取其上限。
因此根据国内操作实践和运行情况，空塔在以气体标准状态下取其平均流速为0.8～1.5m/s 之间计算为宜，以防气速过快带沫过多。
根据相关文献介绍，原苏联空塔的操作速度在上世纪50年代为0.4m/s ，近70年代是0.8m/s 。
高压水枪喷嘴孔径
高压水枪喷嘴孔径全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：高压水枪是一种常用于清洗、喷洒和灭火等工作的设备，它利用高压水流来快速清洁各种表面。
而喷嘴孔径是高压水枪中非常重要的一个参数，它直接影响到水枪的工作效果和使用范围。
本文将从喷嘴孔径的作用、选择原则、常见规格及注意事项等方面来详细介绍高压水枪喷嘴孔径的相关知识。
一、喷嘴孔径的作用高压水枪的喷嘴孔径是指水流从喷嘴中射出来的直径大小，通常以毫米为单位表示。
喷嘴孔径直接影响到高压水枪的出水量和压力，不同的孔径适合不同的工作环境和需求。
孔径越大，水流速度相对较慢，但出水量大；孔径越小，水流速度相对较快，但出水量相对较小。
选择合适的喷嘴孔径对于高压水枪的工作效果至关重要。
二、喷嘴孔径的选择原则1.根据工作需求选择：根据具体的工作需求来选择合适的喷嘴孔径，比如清洗、喷涂和灭火等不同的工作场景需求不同的喷嘴孔径。
2.根据压力大小选择：大孔径的喷嘴适合高压水枪，小孔径的喷嘴适合低压水枪，以保证水流的稳定性和效果。
3.根据喷涂物料选择：根据需要喷洒的物料的粘度和流动性选择合适的喷嘴孔径，以确保喷涂效果。
三、常见喷嘴孔径规格常用的高压水枪喷嘴孔径规格有1.5mm、2.0mm、2.5mm、3.0mm等，不同的规格适用于不同的工作环境和要求。
一般来说，孔径越大，适用于清洗和冲洗等工作；孔径越小，适用于精细喷涂和细致清洁等工作。
四、注意事项1.使用时要注意安全：高压水枪的使用必须注意安全，避免对人体造成伤害，避免损坏设备。
2.定期检查和维护：定期检查和维护高压水枪的喷嘴，确保其正常工作，延长使用寿命。
3.根据实际情况调整孔径：根据工作环境和需求，灵活调整喷嘴孔径，以达到最佳的工作效果。
高压水枪喷嘴孔径是影响水枪工作效果的重要参数，选择合适的喷嘴孔径可以提高工作效率、节约时间和成本。
希望通过本文的介绍，能让大家更加了解高压水枪喷嘴孔径的知识，为工作中的选择和使用提供一些帮助。
微雾喷嘴雾化特性及降尘性能
第３７卷第１期２０２２年㊀３月矿业工程研究ＭｉｎｅｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＲｅｓｅａｒｃｈＶｏｌ.３７Ｎｏ.１Ｍａｒ.２０２２ｄｏｉ:１０.１３５８２/ｊ.ｃｎｋｉ.１６７４－５８７６.２０２２.０１.０１０微雾喷嘴雾化特性及降尘性能李浩轩１ꎬ刘荣华１ꎬ２∗ꎬ王鹏飞１ꎬ２ꎬ邬高高１(１.湖南科技大学资源环境与安全工程学院ꎬ湖南湘潭４１１２０１ꎻ２.湖南科技大学煤矿安全开采技术湖南省重点实验室ꎬ湖南湘潭４１１２０１)摘㊀要:微雾喷嘴是一种改良型的湿式除尘构件.为了解其雾化特性和降尘效果ꎬ选用斯普瑞㊁泰格㊁ＬＮ这３种不同微雾喷嘴ꎬ基于现有实验平台及分析仪器进行了２组实验研究.结果表明:在出口直径相同时ꎬ随着水压的升高ꎬ３种喷嘴的流量㊁射程均增大ꎬ雾滴粒径减小ꎬ雾化角则先增大后减小ꎻ当固定水压时ꎬ这３种喷嘴的流量㊁雾化角和雾滴粒径随喷嘴出口直径增大而增大ꎬ射程随出口直径增大而减小ꎻ当出口直径为０.５ｍｍ时ꎬ随着水压增加ꎬ３种喷嘴的全尘和呼吸性粉尘降尘效率均先升高后降低ꎬ斯普瑞喷嘴的降尘效率在多数工况下优势明显.关键词:微雾降尘ꎻ供水压力ꎻ雾化特性ꎻ降尘效率中图分类号:ＴＤ７１４.４㊀㊀㊀文献标志码:Ａ㊀㊀㊀文章编号:１６７２－９１０２(２０２２)０１－００６３－０７ＡｔｏｍｉｚａｔｉｏｎＣｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓａｎｄＤｕｓｔＲｅｄｕｃｔｉｏｎＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＭｉｃｒｏ－ＭｉｓｔＮｏｚｚｌｅＬＩＨａｏｘｕａｎ１ꎬＬＩＵＲｏｎｇｈｕａ１ꎬ２ꎬＷＡＮＧＰｅｎｇｆｅｉ１ꎬ２ꎬＷＵＧａｏｇａｏ１(１.ＳｃｈｏｏｌｏｆＲｅｓｏｕｒｃｅｓꎬＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｎｄＳａｆｅｔｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＨｕｎａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬＸｉａｎｇｔａｎ４１１２０１ꎬＣｈｉｎａꎻ２.ＨｕｎａｎＰｒｏｖｉｎｃｉａｌＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＳａｆｅｔｙＭｉｎｉｎｇＴｅｃｈｎｉｑｕｅｓｏｆＣｏａｌＭｉｎｅｓꎬＨｕｎａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬＸｉａｎｇｔａｎ４１１２０１ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅｍｉｃｒｏｍｉｓｔｎｏｚｚｌｅｉｓａｎｉｍｐｒｏｖｅｄｗｅｔｄｕｓｔｒｅｍｏｖａｌｃｏｍｐｏｎｅｎｔ.Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｔｓａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓａｎｄｄｕｓｔｒｅｄｕｃｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔꎬｔｈｒｅｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｙｐｅｓｏｆｍｉｃｒｏ￣ｍｉｓｔｎｏｚｚｌｅｓꎬｎａｍｅｌｙＳｐｒａｙꎬＴｉｇｅｒꎬａｎｄＬＮꎬａｒｅｓｅｌｅｃｔｅｄꎬａｎｄｔｗｏｇｒｏｕｐｓｏｆｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｉｅｓａｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｐｌａｔｆｏｒｍａｎｄａｎａｌｙｔｉｃａｌｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ.Ｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｗｈｅｎｔｈｅｏｕｔｌｅｔｄｉａｍｅｔｅｒｉｓｔｈｅｓａｍｅꎬａｓｔｈｅｗａｔｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｅｓꎬｔｈｅｆｌｏｗｒａｔｅａｎｄｒａｎｇｅｏｆｔｈｅｔｈｒｅｅｎｏｚｚｌｅｓｉｎｃｒｅａｓｅꎬｔｈｅｄｒｏｐｌｅｔｓｉｚｅｄｅｃｒｅａｓｅｓꎬａｎｄｔｈｅａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎａｎｇｌｅｆｉｒｓｔｉｎｃｒｅａｓｅｓａｎｄｔｈｅｎｄｅｃｒｅａｓｅｓ.Ｗｈｅｎｔｈｅｗａｔｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｉｓｆｉｘｅｄａｔｔｈｉｓｔｉｍｅꎬｔｈｅｆｌｏｗｒａｔｅꎬａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎａｎｇｌｅａｎｄｄｒｏｐｌｅｔｓｉｚｅｏｆｔｈｅｓｅｔｈｒｅｅｎｏｚｚｌｅｓｉｎｃｒｅａｓｅｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｎｏｚｚｌｅｏｕｔｌｅｔｄｉａｍｅｔｅｒꎬａｎｄｔｈｅｒａｎｇｅｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｏｕｔｌｅｔｄｉａｍｅｔｅｒ.Ｗｈｅｎｔｈｅｏｕｔｌｅｔｄｉａｍｅｔｅｒｉｓ０.５ｍｍꎬａｓｔｈｅｗａｔｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｅｓꎬｔｈｅｄｕｓｔｒｅｄｕｃｔｉｏｎｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆａｌｌｄｕｓｔａｎｄｒｅｓｐｉｒａｂｌｅｄｕｓｔｏｆｔｈｅｔｈｒｅｅｎｏｚｚｌｅｓｉｎｃｒｅａｓｅｓｆｉｒｓｔａｎｄｔｈｅｎｄｅｃｒｅａｓｅｓ.ＴｈｅｄｕｓｔｒｅｄｕｃｔｉｏｎｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｔｈｅＳｐｒａｙｎｏｚｚｌｅｈａｓｏｂｖｉｏｕｓａｄｖａｎｔａｇｅｓｉｎｍｏｓｔｗｏｒｋｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｍｉｃｒｏ￣ｍｉｓｔｄｕｓｔｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎꎻｗａｔｅｒｓｕｐｐｌｙｐｒｅｓｓｕｒｅꎻａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓꎻｄｕｓｔｒｅｄｕｃｔｉｏｎｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ据国家统计局发布的近三年国民经济和社会发展公报显示ꎬ我国煤炭消费总量逐年递增ꎬ同时ꎬ煤炭消费量在能源消费总量中占比长期稳定在６０％左右ꎬ可以预计ꎬ煤炭这种主要能源为我国社会经济发展㊀收稿日期:２０２１－０５－２５基金项目:国家自然科学基金资助项目(５１５７４１２３)ꎻ湖南省教育厅科学研究重点资助项目(１８Ａ１８５)㊀㊀∗通信作者ꎬＥ－ｍａｉｌ:ｒｈｌｉｕ２００８＠ｓｉｎａ.ｃｏｍ博看网 . All Rights Reserved.矿业工程研究２０２２年第３７卷发挥重要作用的现状短期内不会发生改变[１－３].随着我国煤矿智能化建设的大力推进ꎬ开采过程中的机械化㊁自动化水平不断攀升ꎬ其产尘量也大幅激增ꎬ污染工作环境的同时ꎬ对井下作业人员的健康也构成了巨大威胁ꎬ尤其是粉尘粒径小于７.０７μｍ的呼吸性粉尘ꎬ可引起包括尘肺病在内的多种严重疾病ꎬ粉尘治理刻不容缓[４－８].喷雾降尘具有装置简单㊁适用范围广等特点ꎬ已成为目前湿式除尘领域普遍采用的一种有效措施[９－１１].目前ꎬ国内外学者对喷雾降尘机理及其降尘效果影响因素进行了大量相关研究.Ｓ.Ｃｈａｎｄ通过对水喷淋降尘做了大量系统性实验后ꎬ发现只有在尘粒与雾滴均具有一定初始动能的前提下ꎬ二者才能发生有效碰撞并聚集在一起[１２].徐立成等结合空气动力学的观点分析研究ꎬ结果显示在雾滴与含尘气流相遇后ꎬ后者不会沿着流线绕开雾滴ꎬ而是根据惯性作用的原理继续沿原运动方向移动ꎬ进而将会和雾滴发生碰撞ꎬ最终被其捕集并共同沉降[１３].王鹏飞等自主设计搭建喷雾降尘实验平台模拟巷道工况ꎬ对喷雾装置进行性能测试和雾化特性研究ꎬ并通过系统性的实验ꎬ分析降尘效率的影响因素ꎬ实验结果显示当雾滴平均粒度接近粉尘颗粒粒径时降尘效果最好[１４－１８].当前普遍采用的喷嘴具有一定局限性ꎬ主要体现在其对呼吸性粉尘的降尘效果不尽人意ꎬ于是微雾降尘技术应运而生ꎬ该技术的特点是能够产生粒径更小㊁与粉尘颗粒粒度更接近的雾滴ꎬ从而有效提升降尘效率.目前ꎬ微雾喷嘴已应用于雾炮车㊁雾炮机等湿式除尘设备中[１９－２１].本文通过实验的方法对微雾喷嘴的雾化特性和降尘性能进行研究ꎬ研究成果将对微雾喷嘴在湿式除尘领域更广泛的应用提供参考.１㊀实验系统及方案㊀图１㊀喷雾降尘实验系统１.１㊀实验系统本研究所涉及的实验基于喷雾降尘实验平台进行ꎬ该实验平台由巷道模型㊁发尘装置㊁供水系统㊁供气系统及测量设备等５个部分组成ꎬ主要仪器仪表有马尔文实时高速喷雾粒度分析仪㊁ＢＰＺ７５/１２型高压水泵㊁高速摄像仪㊁ＡＧ４１０型干粉气溶胶扩散器㊁ＣＣＺ－２０型粉尘采样器等仪器.实验系统如图１所示.经过前期现场调研和实测ꎬ实验所使用的喷嘴定为斯普瑞㊁泰格和ＬＮ微雾喷嘴ꎬ这３种微雾喷嘴内部结构设计合理ꎬ具有较为理想的雾化效果ꎬ雾化场均呈实心圆锥状ꎬ每种喷嘴均选取３种规格ꎬ即出口直径分别为０.５ꎬ０.７ꎬ１.１ｍｍ.１.２㊀实验方案本研究共设计２组实验.第１组为微雾喷嘴的雾化特性实验ꎬ主要研究雾化角㊁雾滴粒径㊁射程和喷嘴流量等参数与供水压力的关系.通过调节高压水泵ꎬ设定供水压力分别为０.５ꎬ１.０ꎬ１.５ꎬ２.０ꎬ２.５ꎬ３.０ＭＰａ这６种工况ꎬ再依次测定上述工况下斯普瑞㊁泰格㊁ＬＮ这３种微雾喷嘴在３种不同出口直径下的雾化特性参数.首先通过高速摄像仪记录不同工况下喷嘴产生的喷雾流场ꎬ再利用Ｉｍａｇｅ－ＰｒｏＰｌｕｓ６.０软件对数据进行提取㊁处理和分析ꎬ得出喷嘴的雾化角和射程ꎻ喷嘴流量通过电磁流量计直接读取ꎻ将马尔文实时高速喷雾粒度分析仪的激光发射器与接收器分别安设在沿雾流喷射方向与喷嘴水平距离５０ｃｍ处的巷道模型两侧ꎬ并取该处截面中心作为雾滴特性参数采集点ꎬ测定并分析得出喷雾场雾滴的粒径及分布.第２组为微雾喷嘴降尘性能实验.选择在第１组实验中雾滴粒径参数最小时对应的出口直径ꎬ测定该直径下３种喷嘴在第１组实验中６种供水压力下的降尘效率.实验所用粉尘粒径小于１０６μｍꎬ采用１５０目(筛孔尺寸为１００μｍ)标准工业筛通过筛分得到.发尘装置为ＡＧ４１０型干粉气溶胶扩散器ꎬ设置发尘量为４６博看网 . All Rights Reserved.第１期李浩轩ꎬ等:微雾喷嘴雾化特性及降尘性能１５ｇ/ｍｉｎꎬ输送气压为０.２ＭＰａ.通过调节变频除尘风机ꎬ使整个降尘实验过程中巷道模型内的风速稳定在１.０ｍ/ｓ.在喷雾段前后分别设置ＣＣＺ－２０型粉尘采样器ꎬ设置采样时间为１２０ｓꎬ吸气流量为１５Ｌ/ｍｉｎ.对采集到的粉尘样品进行烘干操作ꎬ通过ＬＳ１３３２０型激光粒度分析仪分别对前后两种粉尘样品进行粒径体积频率分析ꎬ得出喷雾段前㊁后含尘气流中的全尘和呼吸性粉尘的质量浓度ꎬ进而计算出微雾喷嘴的降尘效率.２㊀实验结果分析２.１㊀宏观雾化特性参数分析在喷雾降尘的现场应用中ꎬ喷嘴的流量㊁雾化角和射程是评价其降尘性能的３项关键指标ꎬ其中雾化角和射程决定了雾滴与尘粒发生有效碰撞的空间范围的大小ꎬ而喷嘴流量则是衡量喷嘴单位时间雾化水能力的重要指标[２２－２３].３种喷嘴在不同出口直径下喷嘴流量与供水压力的关系如图２所示.图２㊀３种喷嘴的喷嘴流量与供水压力关系由图２可知:相同的供水压力下ꎬ３种喷嘴的流量均随出口直径的增大而增加ꎬ这是由于出口直径的增大会减小出口处的局部阻力ꎬ有利于水的流动ꎻ同时ꎬ相同出口直径的喷嘴流量亦随供水压力的增加而增大.当出口直径为０.５ｍｍ和０.７ｍｍ时ꎬ相同的供水压力下ＬＮ微雾喷嘴的流量最大ꎬ其次是泰格ꎬ斯普瑞流量最小ꎬ且ＬＮ喷嘴的流量相较其余２种喷嘴优势明显ꎬ后两者差值较小ꎬ如当供水压力为２ＭＰａ㊁出口直径为０.５ｍｍ时ꎬＬＮ㊁泰格㊁斯普瑞喷嘴的流量依次为０.３１ꎬ０.２７ꎬ０.２５Ｌ/ｍｉｎꎻ相同水压下ꎬ出口直径为０.７ｍｍ时ꎬＬＮ㊁泰格㊁斯普瑞喷嘴的流量依次为０.６２ꎬ０.５２ꎬ０.５２Ｌ/ｍｉｎ.不同喷嘴的流量随出口直径和水压变化的增减幅度不一.当出口直径为１.１ｍｍ时ꎬ在供水压力为０.５~１.５ＭＰａ时ꎬ泰格喷嘴流量大于斯普瑞喷嘴流量ꎻ在水压为２.０ＭＰａ时两者数值相等ꎬ均为０.７Ｌ/ｍｉｎꎻ而在２.５~３.０ＭＰａ水压段ꎬ增长较快的斯普瑞喷嘴流量超过泰格ꎻＬＮ喷嘴在各种水压下ꎬ其流量都是３种喷嘴中最大的ꎬ这是因为ＬＮ喷嘴相较其他２种喷嘴在结构上具有明显的差异ꎬ斯普瑞和泰格微雾喷嘴出水口一端均为平口设计ꎬ而ＬＮ微雾喷嘴５６博看网 . All Rights Reserved.矿业工程研究２０２２年第３７卷的出水口位于半球面的顶部位置ꎬ该构造有利于减小水流阻力ꎬ故其喷嘴流量在相同水压和出口直径的情况下更大.图３为３种喷嘴在不同出口直径下雾化角与供水压力的关系.由图３可知:喷嘴出口直径保持一定时ꎬ随着供水压力增加ꎬ喷嘴的雾化角按照先增大后减小的规律变化ꎻ同时ꎬ在相同水压下ꎬ喷嘴的雾化角随出口直径的增大而增大.由前文可知ꎬ提高供水压力可使喷嘴流量增大ꎬ不断增大的水流量提高了喷嘴内部旋流强度ꎬ进而增大了喷嘴出口处的射流径向速度ꎬ导致雾化角随之增大.但这种变化并不是线性的ꎬ并且当供水压力增大至一定程度时ꎬ随着流量和雾滴速度的提高ꎬ雾化场中心产生较大负压ꎬ雾化场的边界在负压作用下不断向内收缩ꎬ雾化角将随之变小.由图３还可发现ꎬ在任意工况下ＬＮ喷嘴的雾化角均为３种喷嘴中的最小值.如供水压力为１.０ＭＰａ时ꎬＬＮ喷嘴在出口直径为０.５ꎬ０.７ꎬ１.１ｍｍ时的雾化角分别为５１.９６ʎꎬ６４.０８ʎꎬ６７.５８ʎꎬ而泰格和斯普瑞喷嘴在相应工况下的雾化角分别为６８.４５ʎꎬ８８.５２ʎꎬ９８.７３ʎ和７２.１３ʎꎬ８３.６８ʎꎬ９５.２６ʎ.此外ꎬ随着出口直径的增大ꎬ３种喷嘴雾化角由增至减的拐点处对应的供水压力逐渐变低ꎬ如当直径为０.５ｍｍ时ꎬ３种喷嘴雾化角在供水压力为２.５ＭＰａ时开始减小ꎬ当直径增加至０.７ｍｍ时ꎬ拐点处对应的供水压力为２.０ＭＰａ.图３㊀３种喷嘴的雾化角与供水压力关系３种喷嘴在不同出口直径下射程与供水压力的关系如图４所示.在相同出口直径下ꎬ射程随供水压力的增大而增大ꎻ在相同供水压力下ꎬ射程则随出口直径增大而减小.结合前文对流量和雾化角的分析可知ꎬ微雾喷嘴的流量随出口直径的增大有不同程度的提高ꎬ但流量增大的同时雾化角也会大幅增加ꎬ导致射流的轴向速度被分散削减ꎬ从而射程随出口直径的增大逐渐变小.对３种喷嘴横向比较可以看出:当水压为０.５~２.０ＭＰａ时ꎬ在射程方面ＬＮ喷嘴相较其余２种喷嘴具有明显的优势.如当水压为２.０ＭＰａ时ꎬＬＮ喷嘴在出口直径为０.５ꎬ０.７ꎬ１.１ｍｍ下的射程依次为１３３ꎬ１２５ꎬ１１８ｃｍꎬ而泰格和斯普瑞喷嘴的射程依次为１１３ꎬ１１０ꎬ１０６ｃｍ和１１８ꎬ１１１ꎬ１０８ｃｍ.当水压增至３.０ＭＰａ时ꎬ３种出口直径下斯普瑞和泰格喷嘴的射程均超越６６博看网 . All Rights Reserved.第１期李浩轩ꎬ等:微雾喷嘴雾化特性及降尘性能ＬＮ喷嘴.以出口直径０.５ｍｍ为例ꎬ斯普瑞喷嘴射程为１７１ｃｍꎬ泰格喷嘴射程为１６１ｃｍꎬ而ＬＮ喷嘴射程仅为１５７ｃｍꎬ比斯普瑞和泰格喷嘴分别低８.２％和２.５％.由此可见ＬＮ喷嘴在低水压区间射程优势明显ꎬ但其射程随水压变大的增长率最小.进一步分析还可发现ꎬ射程随出口直径的增大而减小的幅度并不明显.６种供水压力下ꎬ３种喷嘴在出口直径从０.５ｍｍ增至０.７ｍｍ和从０.７ｍｍ增至１.１ｍｍ两段ꎬ斯普瑞㊁泰格㊁ＬＮ喷嘴的射程平均降低率分别为５.５％ꎬ５.０％ꎻ５.５％ꎬ４.６％和５.８％ꎬ３.９％.图４㊀３种喷嘴的射程与供水压力关系根据上述分析ꎬ在微雾降尘实际应用中ꎬ可结合喷嘴特性对微雾喷嘴进行合理的选择与布置.当水压较低且需要远距离降尘时ꎬ宜选用ＬＮ小口径喷嘴ꎻ若作业环境可提供较高的供水压力时ꎬ则优先选用斯普瑞微雾喷嘴ꎻ对于需要大面积降尘的现场作业ꎬ则适合选用雾化角较大的泰格微雾喷嘴ꎬ可减少安设的喷嘴数量.２.２ 雾滴粒径分析雾滴粒径是与微雾喷嘴雾化除尘效果紧密相关的参数.现有研究表明ꎬ雾滴粒径与尘粒粒度越接近ꎬ除尘效果越明显[２４－２５].衡量雾滴粒径的指标较多ꎬ常用的有Ｄ１０ꎬＤ５０ꎬＤ９０等特征直径ꎬ其中使用频率最高的是Ｄ５０ꎬ即颗粒的质量中值直径ꎬ其含义为当颗粒物中小于某一直径的各种粒度的颗粒物质量之和占所有颗粒物总质量的５０％ꎬ则称该直径为质量中值直径ꎬ该项指标的增减情况很大程度反映了雾滴粒径的变化趋势.实验得到不同出口直径下３种喷嘴的雾滴质量中值直径与供水压力的关系ꎬ如图５所示.由图５可知:３种喷嘴在相同出口直径下ꎬ其雾滴质量中值直径随着供水压力的提高均出现不同幅度的下降.当出口直径为０.５ｍｍꎬ供水压力从０.５ＭＰａ增至３.０ＭＰａ时ꎬ泰格微雾喷嘴的Ｄ５０从８２.８６μｍ减小到５４.５５μｍꎬ降幅达到３４.１７％ꎬＬＮ喷嘴的Ｄ５０从８８.２０μｍ减小至５９.３０μｍꎬ斯普瑞喷嘴的Ｄ５０从６３.７５μｍ减至４９.５８μｍꎬ降幅分别为３２.７７％和２２.２３％.当出口直径为０.７ｍｍ和１.１ｍｍꎬ水压从０.５ＭＰａ升高到３.０ＭＰａ时ꎬ斯普瑞㊁泰格㊁ＬＮ喷嘴的Ｄ５０分别下降了３４.０３％ꎬ４３.２１％ꎻ３８.７３％ꎬ４３.６９％ꎻ４１.９０％ꎬ２９.０９％.在０.５ｍｍ和１.１ｍｍ出口直径下ꎬ３种喷嘴中泰格微雾喷嘴雾滴粒径随供水压力的升高而减小的幅度最大ꎬ而在出口直径为０.７ｍｍ时ꎬ则是ＬＮ微雾喷嘴减小幅度最大.图５㊀３种喷嘴的Ｄ５０与供水压力关系由图５还发现:３种喷嘴在不同出口直径下Ｄ５０的排序不同.任意出口直径下ꎬＬＮ喷嘴的Ｄ５０均为３种７６博看网 . All Rights Reserved.矿业工程研究２０２２年第３７卷喷嘴中数值最大的ꎬ且多数工况下远大于其余２种喷嘴的Ｄ５０ꎬ随着出口直径的增大ꎬ３种喷嘴的Ｄ５０均出现不同幅度的增长.当出口直径从０.５ｍｍ增至０.７ｍｍ时ꎬ斯普瑞㊁泰格㊁ＬＮ喷嘴在６种不同水压下的Ｄ５０平均涨幅分别为３３.４２％ꎬ５.０１％ꎬ３０.４０％ꎻ当出口直径从０.７ｍｍ增至１.１ｍｍ时ꎬ三者的涨幅分别为５.０７％ꎬ１５.６９％ꎬ１８.９４％.总体来看ꎬ斯普瑞㊁泰格㊁ＬＮ喷嘴在出口直径由０.５ｍｍ增至１.１ｍｍ的过程中ꎬＤ５０平均增长率分别为１９.２４％ꎬ１０.３５％ꎬ２４.６７％.由此可见ꎬＬＮ喷嘴的Ｄ５０总涨幅㊁分段涨幅和初始值均为３种喷嘴中的最大值ꎬ故其雾滴粒径始终大于其余２种喷嘴ꎻ斯普瑞喷嘴初始Ｄ５０小于泰格ꎬ增长速度先快后慢ꎬ且总涨幅仅次于ＬＮ喷嘴ꎬ故其仅在０.５ｍｍ出口直径下雾滴粒径最小ꎻ泰格微雾喷嘴因其增幅最小ꎬ是出口直径为０.７ｍｍ和１.１ｍｍ时雾滴粒径最小的喷嘴.２.３ 降尘性能分析雾滴粒径是喷嘴除尘效率的主要影响因素ꎬ且微雾喷嘴与传统压力喷嘴相比ꎬ其核心优势为雾滴粒径更小.故选取０.５ｍｍ出口直径的３种喷嘴ꎬ依次测定其在第１组实验中６种供水压力下的降尘效率.通过第２组实验得到３种喷嘴的全尘降尘效率和呼吸性粉尘降尘效率ꎬ如图６和图７所示.图６㊀喷嘴结构对全尘降尘效果的影响图７㊀喷嘴结构对呼吸性粉尘降尘效果的影响由图６和图７可知:随供水压力的提高ꎬ３种喷嘴在全尘和呼吸性粉尘降尘效率２项指标上呈现大致相同的规律ꎬ均表现为先升高后降低的变化特点.这是由于喷雾降尘主要是通过尘粒与雾滴之间的惯性碰撞原理发挥作用ꎬ故雾滴粒径与粉尘粒度越接近ꎬ发生碰撞的概率就越大.因此ꎬ在初始阶段ꎬ升高供水压力使雾滴在喷嘴内被破碎成更小的颗粒ꎬ雾滴粒径的缩小对喷嘴降尘效率的提高起到了立竿见影的效果.然而这并不表示雾滴的粒径越小越好ꎬ因为过小的雾滴不仅蒸发过快㊁极易随气流流动ꎬ且无法完全润湿尘粒ꎬ碰撞结合后的雾滴－尘粒组合体仍可悬浮于空气中ꎬ无法达到降尘目的ꎬ这种情况下反而不利于降尘效率的提升.同时由雾化特性实验可知ꎬ当供水压力超过一定范围后ꎬ继续提升水压将使雾化角不断减少ꎬ这种情况下所产生的雾化场将更加集中ꎬ使其在巷道的截面上所形成的有效降尘面积大幅缩减ꎬ同样对降尘不利.由图６和图７还发现:供水压力在０.５~１.５ＭＰａ时为降尘效率的递增区间ꎬ且增幅逐渐变大ꎬ３种喷嘴在水压为１.５ＭＰａ时降尘效率达到峰值ꎻ供水压力在１.５~３.０ＭＰａ时为降尘效率的递减区间ꎬ在此区间内ꎬ泰格和ＬＮ喷嘴的降尘效率减小幅度逐渐趋于平缓ꎬ斯普瑞喷嘴的降尘效率减幅先大后小.横向对比３种喷嘴ꎬ在供水压力为０.５~２.０ＭＰａ时ꎬ斯普瑞微雾喷嘴的降尘效率相比于其余２种喷嘴具有明显优势ꎬ其次是ＬＮ喷嘴.如水压为１.５ＭＰａ时ꎬ斯普瑞喷嘴的全尘和呼吸性粉尘降尘效率分别为７９.２７％ꎬ７７.７３％ꎬ而泰格㊁ＬＮ喷嘴对应的效率则分别为６２.５８％ꎬ６０.９２％ꎻ６９.２８％ꎬ６４.６０％.继续增大水压至２.５ＭＰａꎬ斯普瑞喷嘴的降尘效率锐减ꎬ降至低于泰格和ＬＮ喷嘴的水平.当供水压力为２.５ＭＰａ和３.０ＭＰａ时ꎬ泰格和ＬＮ喷嘴的全尘降尘效率较为接近ꎬ而在呼吸性粉尘降尘效率上ꎬＬＮ喷嘴在２.０ＭＰａ和２.５ＭＰａ水压下数值较大ꎬ而在３.０ＭＰａ水压下则是泰格喷嘴较大.由上述分析可知ꎬ对于微雾喷嘴ꎬ只需提供较低的供水压力即可达到理想的雾化状态ꎬ并实现显著的８６博看网 . All Rights Reserved.第１期李浩轩ꎬ等:微雾喷嘴雾化特性及降尘性能降尘效果ꎬ继续增大水压ꎬ不仅不利于粉尘的捕集ꎬ还会加剧设备的磨损和资源的浪费.３种喷嘴中ꎬ斯普瑞微雾喷嘴的降尘性能最好ꎬ在多种供水压力下的降尘效率具有明显优势ꎬ且在１.５ＭＰａ水压下全尘和呼吸性粉尘的降尘效率均接近８０％.３㊀结论１)出口直径相同时ꎬ随着供水压力的升高ꎬ３种喷嘴的流量㊁射程均增大ꎬ雾化角先增大后减小ꎻ在固定的供水压力下ꎬ随着出口直径的增加ꎬ３种喷嘴的流量和雾化角均增大ꎬ射程反而减小.２)出口直径相同时ꎬ３种喷嘴的雾滴粒径随供水压力的升高而减小ꎻ固定供水压力时ꎬ雾滴粒径则会随出口直径的增大而增大.３种喷嘴中ꎬ当出口直径为０.５ｍｍ时ꎬ斯普瑞微雾喷嘴所产生的雾滴粒径最小ꎻ当出口直径达到０.７ｍｍ及以上的规格时ꎬ泰格微雾喷嘴雾滴粒径最小.３)随着供水压力的增加ꎬ３种喷嘴的全尘和呼吸性粉尘降尘效率均呈现先升高后降低的变化趋势ꎬ且斯普瑞喷嘴的降尘效率在水压为０.５~２.０ＭＰａ时具有明显优势.参考文献:[１]国家统计局.中华人民共和国２０１８年国民经济和社会发展统计公报[Ｎ].人民日报ꎬ２０１９－０３－０１(１０).[２]国家统计局.中华人民共和国２０１９年国民经济和社会发展统计公报[Ｎ].人民日报ꎬ２０２０－０２－２９(５).[３]国家统计局.中华人民共和国２０２０年国民经济和社会发展统计公报[Ｎ].人民日报ꎬ２０２１－０３－０１(１０).[４]ＰＡＬＵＣＨＡＭＹＢꎬＭＩＳＨＲＡＤＰꎬＰＡＮＩＧＲＡＨＩＤＣ.Ａｉｒｂｏｒｎｅｒｅｓｐｉｒａｂｌｅｄｕｓｔｉｎｆｕｌｌｙｍｅｃｈａｎｉｓｅｄｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄｍｅｔａｌｌｉｆｅｒｏｕｓｍｉｎｅｓ－Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎꎬｈｅａｌｔｈｉｍｐａｃｔｓａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｍｅａｓｕｒｅｓｆｏｒｃｌｅａｎｅｒｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｌｅａｎｅｒＰｒｏｄｕｃｔｉｏｎꎬ２０２１ꎬ２９６:１２６５２４.[５]王渊.浅谈煤矿尘肺病预防及粉尘危害防治[Ｊ].科技风ꎬ２０１８(２６):１５１－１５２.[６]顾大钊ꎬ李全生.基于井下生态保护的煤矿职业健康防护理论与技术体系[Ｊ].煤炭学报ꎬ２０２１ꎬ４６(３):９５０－９５８.[７]钟任扬ꎬ温泉ꎬ孔祥钦ꎬ等.生产性粉尘危害与防护[Ｊ].职业卫生与应急救援ꎬ２０１７ꎬ３５(１):９７－９９.[８]ＺＯＵＣＦ.ＡｎａｌｙｓｉｓｏｎＤｕｓｔＣｏｎｔｒｏｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎＯｐｅｎ－ｐｉｔＱｕａｒｒｙ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｎｅｒｇｙａｎｄＮａｔｕｒａｌＲｅｓｏｕｒｃｅｓꎬ２０２１ꎬ１０(１):２８－３２.[９]李仲科ꎬ蒋宜宸ꎬ王天暘.溜煤眼半封闭式干雾抑尘装置研发及应用[Ｊ].能源技术与管理ꎬ２０２１ꎬ４６(２):２０－２２.[１０]程卫民ꎬ周刚ꎬ陈连军ꎬ等.我国煤矿粉尘防治理论与技术２０年研究进展及展望[Ｊ].煤炭科学技术ꎬ２０２０ꎬ４８(２):１－２０.[１１]秦波涛ꎬ周刚ꎬ周群ꎬ等.煤矿综采工作面活性磁化水喷雾降尘技术体系与应用[Ｊ].煤炭学报ꎬ２０２１ꎬ４６(１２):３８９１－３９０１.[１２]ＣＨＡＮＤＳ.ＴｈｅＲｏｌｅｏｆＷａｔｅｒｉｎＡｉｒ－ｊｅｔＴｅｘｔｕｒｉｎｇ(ＡＣｒｉｔｉｃａｌＲｅｖｉｅｗ)[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆｔｈｅＴｅｘｔｉｌｅＩｎｓｔｉｔｕｔｅꎬ１９９５ꎬ８６(３):４３８－４４４.[１３]徐立成ꎬ孙和平.微细水雾捕尘理论与应用[Ｊ].通风除尘ꎬ１９９６(４):１６－１８.[１４]桂哲ꎬ刘荣华ꎬ王鹏飞ꎬ等.供水压强对气水喷雾雾化粒度的影响[Ｊ].矿业工程研究ꎬ２０１６ꎬ３１(３):２１－２５.[１５]ＧＵＯＣꎬＮＩＥＷꎬＸＵＣＷꎬｅｔａｌ.ＡｓｔｕｄｙｏｆｔｈｅｓｐｒａｙａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎａｎｄｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎｏｆｔｕｎｎｅｌｄｕｓｔｐｏｌｌｕｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎａＣＦＤ－ｂａｓｅｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｌｅａｎｅｒＰｒｏｄｕｃｔｉｏｎꎬ２０２０ꎬ２７６:１２３６３２.[１６]汤梦ꎬ刘荣华ꎬ王鹏飞ꎬ等.高压喷雾雾化特性及降尘效率实验研究[Ｊ].矿业工程研究ꎬ２０１５ꎬ３０(１):７６－８０.[１７]ＷＡＮＧＹＰꎬＪＩＡＮＧＺＡꎬＣＨＥＮＪＳꎬｅｔａｌ.Ｓｔｕｄｙｏｆｈｉｇｈ－ｐｒｅｓｓｕｒｅａｉｒｃｕｒｔａｉｎａｎｄｃｏｍｂｉｎｅｄｄｅｄｕｓｔｉｎｇｏｆｇａｓｗａｔｅｒｓｐｒａｙｉｎｍｕｌｔｉｌｅｖｅｌｏｒｅｐａｓｓｂａｓｅｄｏｎＣＦＤ－ＤＥＭ[Ｊ].ＡｄｖａｎｃｅｄＰｏｗｄｅｒＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０１９ꎬ３０(９):１７８９－１８０４.[１８]王鹏飞ꎬ刘荣华ꎬ汤梦ꎬ等.煤矿井下高压喷雾雾化特性及其降尘效果实验研究[Ｊ].煤炭学报ꎬ２０１５ꎬ４０(９):２１２４－２１３０.[１９]黄妍清.封闭空间内细水雾降尘效率影响因素实验研究[Ｄ].合肥:中国科学技术大学ꎬ２０１８.[２０]岳敏ꎬ陈勇ꎬ韩世水.智能高压微雾的抑尘作用评价[Ｊ].山东化工ꎬ２０２０ꎬ４９(２４):２６３－２６７.[２１]杨志刚.不同因素对采煤机喷雾系统降尘效果的影响分析[Ｊ].机械管理开发ꎬ２０１８ꎬ３３(８):６０－６１.[２２]ＬＩＬＡＮＨＱꎬＱＩＡＮＪＢꎬＰＡＮＮꎬｅｔａｌ.Ｓｔｕｄｙｏｎａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｚｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｗｏ－ｐｈａｓｅｆｌｏｗｎｏｚｚｌｅ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＩｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ＆ＦｕｚｚｙＳｙｓｔｅｍｓꎬ２０２１ꎬ４０(４):７８３７－７８４７.[２３]周建平.矿石输送系统的微雾抑尘技术应用研究[Ｄ].徐州:中国矿业大学ꎬ２０１９.[２４]王健ꎬ刘荣华ꎬ王鹏飞ꎬ等.常用压力式喷嘴雾化特性及降尘性能研究[Ｊ].煤矿安全ꎬ２０１９ꎬ５０(８):３６－４０.[２５]高卫彬.大断面煤巷综掘机高压外喷雾降尘技术研究[Ｊ].机械管理开发ꎬ２０２１ꎬ３６(４):１６９－１７０.９６博看网 . 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无气喷涂喷嘴选用（长江）
长江喷嘴（无气喷涂选用）给涂装从业者喷涂施工提供一定的喷嘴选用参考。
长江标准型无气喷嘴1．002B10 2. 002B15 3. 003B10 4. 003B15 5. 003B20 6. 004B10 7.004B15 8. 004B20 9. 006B15 10.006B20 11. 006B25 12.008B15 13. 008B20 14. 008 B25 15. 08B30 16. 020B20 17. 011B25 18. 011B3019. 011B35. 20. 014B20 2 1. 014B25 22. 014B30 23. 014B35 24. 017B20 25. 017B25 26. 017B30 27. 017B35 28 .017B40 29. 011B20 30. 020B25 31. 020B30 32. 020B35 33. 020 B40 34. 023B25 35. 023B30 36. 023B35 37. 023B40 38. 026B25 39. 026B30 40. 026B35 41. 026B40 42. 030B25 43. 030B30 44. 030B35 45. 030B40 46. 034B25 47. 034B30 48. 034B35 49. 034B40 50. 038B25 51. 038B30 52. 038B 35 53. 038B40 54. 042B30 55. 042B35 56. 042B40 57. 046B30 58. 046B35 59. 046B40 60. 050B30 61 050B35 62. 050B40 63.050B45 64. 050B50 65. 100B50长江B型无气喷嘴1.02B102.02B153.03B104.13B155.03B206.04B107.04B158.14B209.06B15 10.06B20 11.06B25 12 .08B15 13.08B20 14.08B30 15.11B20 16.11B25 17.11B3 0 18.11B35 19.11B35 20.14B20 14B25 21.14B3022.14B35 23.17B20 24.17B25 25.17B30 26.17B35 27.17B40 28.20B20 29.20B25 30.20B30 31.20B35 32.20B 40.23B25 41.23B30 42.23B35 43.23B40 44.26B25 4 5.26B30 46.26B35 47.26B40 48.30B25 49.30B30 50.30B35 51.30B35 52.30B40 53.34B25 54.34B30 55.34B35 56.34B40 57.42B30 58.42B35 59.42B40 60.42B40 61.46B30 62.46B35 63.46B40 64.50B30 65.50B35 66.50B40 67.50B45长江C型无气喷嘴1. 03C102. 03C153. 03C204. 03C255. 04C156. 04C207. 04C258. 05C 159. 05C20 10. 05C2511. 05C30 12. 06C15 13. 06C25 14. 06C25 15. 06C30 16. 09C20 17.09C251 8. 09C30 19. 09C3520. 10C20 21. 10C25 22. 10C30 23. 10C35 24. 10C40 25. 12C20 26. 12C2527. 12C30 28. 12C35 29.12C4030. 12C45 31. 13C20 32. 13C25 33. 13C30 34. 13C35 35. 13C40 36. 13C45 37. 16C25 38. 16C30 39.16C3540. 16C40 41. 16C45 42. 19C25 43. 19C30 44. 19C35 45. 19C40 46. 19C4 5 47. 26C30 48. 26C35 49.26C4050.26C40 51.26C45 52.32C30 53. 32C35 54. 32C40 55. 32C45 56. 32C50 57. 32C55 58. 38C40 59. 38C5060. 38C65 61. 30C17 62. 40C11 63. 40C13 64. 40C15 65. 40C17 66. 40C19 67.50C11. 68. 50C13 69.50C1570. 50C19 71. 50C21 72. 60C13 73. 60C15 74. 60C19 75. 60C25长江Z型无气喷嘴1. 06Z152. 06Z203. 06Z254. 09Z155. 09Z206. 09Z257. 10Z208. 10Z259. 10Z30 10. 12Z20 11.12Z2512. 12Z30 13. 09Z05 14. 09Z07 15. 09Z09 16. 14Z05 17. 14Z07 18. 14Z09 1 9. 16Z07 20. 16Z09 21.16Z1122. 18Z07 23. 18Z09 24. 18Z11 25. 13Z20 26. 13Z25 27. 13Z30 28. 13Z35 29. 13Z40 30. 16Z20 31.16Z2532. 16Z30 33. 16Z35 34. 16Z40 35. 16Z45 36. 19Z25 37. 20Z07 38. 20Z09 39. 20Z11 40. 20Z13 41.20Z1542. 25Z07 43. 25Z09 44. 25Z11 45. 25Z13 46. 25Z15 47. 25Z17 48. 30Z09 49. 19Z30 50. 19Z35 51.19Z4052. 19Z45 53.19Z50 54.26Z25 55. 26Z30 56. 26Z35 57. 26Z40 58. 26Z45 59. 26Z50 60. 32Z25 61.30Z1162. 30Z13 63.30Z15 64. 30Z17 65. 30Z19 66. 40Z09 67.40Z11 68.40Z13 69.40 Z15 70.40Z17 71.40Z17 72. 50Z09 73. 32Z30 74. 32Z35 75. 32Z40 76. 32Z45 77. 32Z50 78. 32Z55 79. 38Z30 80. 38Z35 81.38Z4082. 38Z45 83. 38Z50 84.38Z55 85. 50Z11 86. 50Z13 87. 50Z15 88. 50Z17 89. 50Z19 90. 50Z21 91. 60Z1192.60Z13 93. 60Z15 94. 60Z17 95. 60Z19 96. 60Z211. 长江喷嘴编号表示：如020B35020表示每分钟流量为2L/min，B表示标准喷嘴。
ERSA选择性波峰焊LAYOUT规范
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零件布局建议 VERSAFLOW 3
焊接面的零件高度及喷嘴与边缘的距离需求
传输系统（滚轮）
X Y
不适用于 ECOSELECT 2 + ECOCELL
*
焊接面零件的最大高度X为30mm*
焊接喷嘴以外的零件高度是受距离的限制的，请参考第20页的尺寸描述 从滚轮边缘到喷嘴中心的最小距离取决于所选择的喷嘴外直径 Y = 喷嘴外直径/2 + 1 mm * 如有更高的零件请咨询ERSA
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焊接过程对零件布局的要求 VERSAFLOW 3 / ECOSELECT 2 / ECOCELL 单排或多排焊点到印制电路板边的最小距离
B 焊点 焊接区域 非焊接限制区域
非焊接限制区域与印制电路板边缘的最小距离B 为4 mm 最小的限制区域请参考第14~15页的描述 焊点可不在焊接区域的中心位置，但以中心为 最佳。
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载具/夹具设计要求 VERSAFLOW 3 / ECOSELECT 2 / ECOCELL
当使用载具或夹具的时候，需要确保轨道传输平面A与印制电路板底面B处于同一高度 。如有其它特殊情况时也要以这个要求为原则，与其基本保持一致。
传输平面 A = 印制电路板底面B 加工精度 +/- 0,05 mm
载具/夹具
© by ERSA GmbH • VF_LAYOUT_DT_V401_200dpi.ppt • AT/jfr.01.2011
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轨道传输系统对产品的要求 VERSAFLOW 3 传输系统截面图
汽轮机课程设计(调节级强度)
能源与动力工程学院汽轮机课程设计题目：600MW超临界汽轮机调节级叶片强度核算时间：2006年11月13日-2006年12月4日学生姓名：杨雪莲杨晓明吴建中单威李响梅闫指导老师：谭欣星热能与动力工程036503班2006-12-4600MW超临界汽轮机调节级叶片强度核算[摘要]本次课程设计是针对600MW超临界汽轮机调节级叶片强度的校核，并主要对第一调节阀全开，第二调节阀未开时的调节级最危险工况对叶片强度的校核。
首先确定了最危险工况下的蒸汽流量。
部分进汽度选择叶型为HQ-1型，喷嘴叶型HQ-2型。
根据主蒸汽温度确定叶片的材料为Cr12WmoV马氏体-铁素体钢。
其次，计算了由于汽轮机高速旋转时叶片自身质量和围带质量引起的离心力和蒸汽对叶片的作用力。
选取了安全系数，计算屈服强度极限、蠕变强度极限和持久强度极限，三者中的最小值为叶片的许用用力，叶片拉弯应力的合成并校核，确定叶片是否达到强度要求。
最后，论述了调节级的变化规律即压力-流量之间的关系。
一、课程设计任务书课程名称：汽轮机原理题目：600MW超临界汽轮机调节级叶片强度核算指导老师：谭欣星课题内容与要求设计内容：1、部分进汽度的确定，选择叶型2、流经叶片的蒸汽流量计算蒸汽对叶片的作用力计算3、叶片离心力计算4、安全系数的确定5、叶片拉弯合成应力计算与校核6、调节级后的变化规律设计要求：1、运行时具有较高的经济性2、不同工况下工作时均有高的可靠性已知技术条件与参数：1、600MW2、转速：3000r/min3、主汽压力：24.2Mpa; 主汽温度：566C4、单列调节级，喷嘴调节5、其他参数由高压缸通流设计组提供参考文献资料：1、汽轮机课程设计参考资料冯慧雯，水利电力出版社，19982、汽轮机原理翦天聪，水利电力出版社3、叶轮机械原理舒士甑，清华大学出版社，19914、有关超临界600MW 汽轮机培训教材 同组设计者：杨雪莲 杨晓明 吴建中 单威 李响 梅闫 二、 高压缸通流部分设计组提供的参数叶片数不确定：0178.17565.012.30=⨯=⋅=b b b b t t 7.3366.003.51=⨯=⋅=n n n b t t9.81==nn n t ed Z π 8.0=e06.203==bbb t d Z π取82=n Z 204=b Z 34=n t 17=b t b) 喷嘴出口汽流实际速度：s m C /4851=喷嘴出口面积：274.182cm A n = 喷嘴出口角度：mm Ln 1.29= c) 动叶进口汽流方向：︒=0.201β动叶出口汽流速度：s m /0.3191=ω 动叶出口绝对速度方向：︒=53.442α 动叶出口绝对速度大小：s m C /48.1192= 动叶出口面积：249.286cm A b = 动叶高度：mm l b 1.31=d) 进汽量：s kg h t D o /292.460/05.1657== 三、 调节级叶片强度核算a) 概述强度核算一般包括零件应力计算、零件材料及其许用应力的选取和零件应力安全性的校核。
气流式雾化喷嘴的特性研究
气流式雾化喷嘴的特性研究一、本文概述随着现代工业技术的快速发展，气流式雾化喷嘴作为一种高效、节能的喷雾设备，在化工、环保、农业、医药等领域得到了广泛应用。
气流式雾化喷嘴通过高速气流与液体相互作用，将液体破碎成微小液滴，形成雾化效果，从而实现对液体的高效利用和精确控制。
本文旨在对气流式雾化喷嘴的特性进行深入研究，分析其在不同工作条件下的喷雾性能，为实际应用提供理论支持和技术指导。
文章首先介绍了气流式雾化喷嘴的基本原理和分类，阐述了其在实际应用中的优势和局限性。
随后，通过实验研究，详细分析了气流式雾化喷嘴的喷雾特性，包括雾滴大小分布、喷雾角度、喷雾流量等关键参数。
文章还探讨了操作条件（如气压、液体流量、喷嘴结构等）对喷雾特性的影响，并建立了相应的数学模型进行模拟分析。
本文的研究不仅有助于深入理解气流式雾化喷嘴的工作机制，而且为优化喷嘴设计、提高喷雾效率、降低能耗等方面提供了有力支持。
通过本文的研究，希望能够为气流式雾化喷嘴在各个领域的应用提供更为准确、高效的解决方案。
二、气流式雾化喷嘴的结构与工作原理气流式雾化喷嘴是一种高效的喷雾设备，其结构独特，工作原理先进，广泛应用于工业领域的液体雾化和气体加湿等过程。
了解其结构与工作原理对于深入研究和优化其性能具有重要意义。
气流式雾化喷嘴主要由喷嘴体、液体进口、气体进口、混合腔和喷雾口等部分组成。
喷嘴体通常采用耐腐蚀、耐高温的材料制成，以确保在各种恶劣环境下都能稳定工作。
液体进口负责将待雾化的液体引入喷嘴内部，而气体进口则负责提供雾化所需的气体。
混合腔是液体与气体充分混合并形成雾化的关键区域，其设计往往决定了喷嘴的雾化效果。
喷雾口则是液体与气体混合物从喷嘴喷出的地方，其形状和大小对喷雾的均匀性和覆盖范围有着直接影响。
气流式雾化喷嘴的工作原理是利用高速气流对液体进行剪切和冲击，从而实现液体的雾化。
当液体通过液体进口进入混合腔时，高速气流通过气体进口同时进入混合腔，与液体产生强烈的相互作用。