型钢悬挑脚手架计算书18m
( 工程文档) 悬挑式扣件钢管脚手架计算书
目录第一章工程简况 (2)第二章大横杆的计算 (2)第三章小横杆的计算 (4)第四章扣件抗滑力的计算 (6)第五章连墙件的计算 (10)第六章悬挑梁的受力计算 (11)第七章悬挑梁的整体稳定性计算 (13)第八章拉杆的受力计算 (14)第九章拉杆的强度计算 (14)第十章锚固段与楼板连接的计算 (15)工程简况钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0M，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50M，立杆的横距1.05M，立杆的步距1.80M。
Ppg3yDCeOT采用的钢管类型为 48×3.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60M，水平间距4.50M。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50M，建筑物内锚固段长度1.85M。
Ppg3yDCeOT悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.45m。
大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
Ppg3yDCeOT1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m Ppg3yDCeOT大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度>大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩>2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470>×1.5002=0.350kN.m Ppg3yDCeOT 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470>×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：Ppg3yDCeOT=0.412×106/4788.0=85.948N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050>×1500.04/(100×2.06×105×1149 20.0>=2.355mm Ppg3yDCeOT大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑高度为_____m，结构形式为_____。
为满足施工需要，拟在建筑物_____侧设置悬挑脚手架。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及施工组织设计三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距 Lb ＝ 105m，立杆纵距 La ＝ 15m，步距 h ＝18m。
2、内立杆距建筑物距离 a ＝ 03m。
3、脚手架搭设高度 H ＝ 20m。
4、悬挑梁选用 16 号工字钢，长度为 L ＝ 3m，悬挑长度 l1 ＝ 13m，锚固长度 l2 ＝ 17m。
5、连墙件采用两步三跨设置，竖向间距 36m，水平间距 45m。
四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值 gk1 ＝ 01248kN/m脚手板自重标准值 gk2 ＝ 035kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值 gk3 ＝ 014kN/m安全网自重标准值 gk4 ＝ 001kN/m²2、活载标准值 Qk施工均布活荷载标准值 Qk1 ＝ 3kN/m²风荷载标准值ωk风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk ＝07μzμsω0其中，μz 为风压高度变化系数，μs 为风荷载体型系数，ω0 为基本风压。
本工程地处_____，基本风压ω0 ＝ 03kN/m²。
风压高度变化系数μz 按《建筑结构荷载规范》取值。
风荷载体型系数μs ＝13φ，φ 为挡风系数。
挡风系数φ ＝ 12An/Aw其中，An 为挡风面积，Aw 为迎风面积。
五、纵向水平杆计算1、强度计算最大弯矩 Mmax ＝ 01q1l²＋ 0117q2l²其中，q1 为恒载均布线荷载标准值，q2 为活载均布线荷载标准值。
弯曲应力σ ＝ Mmax/WW 为纵向水平杆的截面抵抗矩。
18米高悬挑式扣件钢管脚手架设计与计算
18米高悬挑式扣件钢管脚手架设计与计算
1、前言
新近颁发实施的国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001)已对脚手架的设计原则、荷载取值、计算方法、构造要求等作出 了明确规定。
为了正确贯彻应用本规范，我们结合工
程实际条件进行设计与计算，发现实际应用还有一定
难度。
现将结果介绍如下：
1、搭设方式与主要参数
脚手架用Ф48X3.5钢管和扣件搭设成双排架，其横距为1.05m,纵距为1.5m,步距为1.8m;
脚手架立杆下部支承在16#工资钢制作的水平悬挑梁上。
脚手架搭设高度共10步，计18m;里立杆离开墙面0.3m;每2步设一层木挑板；
施工作业层按2层计算，每层活荷载为200kg/m2,作业层设栏杆，和挡脚板；脚手架外立杆里侧面挂密目安全网封闭施工；
剪刀撑应在外侧面整个长度与高度上连续设置；其它搭设要求遵照JGJ130-2001执行
3、荷载取值与组合
3.1、脚手架结构自重（包刮立杆、纵杆、横杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）表A-1得：
NGIK=18X0.1248=2464KN
3.2构配件自重：
3.2.1、外立杆：
(1)。
悬挑长度为3m18#工字钢
悬挑长度为3.0m、18#型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3同时施工作业层数 1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 16.8 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.6立杆横距l b(m) 0.85 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15内立杆离建筑物距离a(m) 1.9 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.6/(2+1))+1.4×3×1.6/(2+1) =2.34kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.1×1.6/(2+1))+3×1.6/(2+1)=1.69kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.34×0.852/8，2.34×0.152/2]=0.21kN·mσ=M max/W=0.21×106/4490=47.15N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.69×8504/(384×206000×107800)，1.69×1504/(8×206000×107800)]=0.516mmνmax＝0.516mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.34×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.38kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.69×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.99kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.38kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.99kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.6×106/4490=132.75N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.526mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1600/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.2kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.38kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.2kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.33kN 单内立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×16.8=2.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(16.8/1.8+1)×1.6×(0.85+0.15)×0.1×1/1/2=0.83kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.83kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/3=(16.8/1.8+1)×1.6×0.17×1/3=0.94kN1/3表示挡脚板3步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.6×16.8=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.83+0.94+0.27=2.03kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.83kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.6×(0.85+0.15)×(1×3)/2=2.4kN内立杆：N Q1k=2.4kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+ 0.9×1.4×2.4=8.25kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.33+0.83)+ 0.9×1.4×2.4=6.81kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+2.03+2.4=6.76kN单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+0.83+2.4=5.55kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+1.4×2.4=8.59kNσ=N/(υA)=8590.99/(0.188×424)=107.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+2.03+2.4=6.76kN单内立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.33+0.83+2.4=5.55kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.33+2.03)+0.9×1.4×2.4=8.25kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.17×1.6×1.82/10=0.11kN·m σ=N/(υA)+M w/W=8254.99/(0.188×424)+110557.92/4490=128.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.24×2×1.8×2×1.6=3.94kN长细比λ=l0/i=3/15.9=0.19，查《规范》表A.0.6得，υ=1(N lw+N0)/(υAc)=(3.94+3)×103/(1×424)=16.37N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.94+3=6.94kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数点号恒载标准值FGi(kN)活载标准值FQi(kN) γGi γQi 梁上荷载标准值F'(kN)梁上荷载设计值F(kN) 梁外锚固点水平距离(mm) l a (mm)1 3.153 2.4 1.35 1.4 5.553 7.617 2000 1600 24.362.41.351.46.769.24628501600附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=γ0×g k=1×0.241=0.24kN/m第1排：F'1=γ0F1'/n z=1×5.55/1=5.55kN第2排：F'2=γ0F2'/n z=1×6.76/1=6.76kN荷载设计值：q=γ0×1.2×g k=1×1.2×0.241=0.29kN/m第1排：F1=γ0×F1/n z=1×7.62/1=7.62kN第2排：F2=γ0×F2/n z=1×9.25/1=9.25kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.85×106/185000=20.82N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.31×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=9. 11N/mm2τmax=9.11N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.43mm≤[ν]=2×l x/250=2×3000/250=24mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.15kN,R2=3.95kN,R3=14.75kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳直径(mm) 20 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 416 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm)主梁拉环直径d(mm) 16 焊缝厚度h e(mm) 10焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/2800)=45°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×14.75=14.75kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=14.75/tan45°=14.75kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=14.75/sin45°=20.86kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=20.86kN 钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α× F g/k=0.85×221.5/9=20.92kN≥N S=20.86kN符合要求！绳夹数量：n=2.5[Fg]/T=2.5×20.92/15.19=4个≤[n]=4个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=20.92×103/(π×162/4)=104.04N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×20.92×103/(π×162)=52.02N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=20.86×103/(10×100)=20.86N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N SZ1)]/n z=[(14.75)]/1=14.75kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.85×106/(1.05×185×103)+14.75×103/3060=24.65N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.3由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.85。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架计算书编者：一、参数信息:1.脚手架参数底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；吉工注:1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米；2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即：立杆横距0.8m立杆纵距1.5m内立杆与墙面的间距0.2m连墙，竖向每层、水平小于6m3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根；4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；5、“椒建规[2009]45号”，脚手架（一）严格执行钢管、扣件分色管理制度;（二）严禁不同受力性质的脚手架混搭；（三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。
（四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。
从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。
本案就是尊从上述第(四)条的做法;6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。
型钢悬挑脚手架计算书
钢梁悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版7、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、脚手架参数（图1）立面图（图2）剖面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/ (2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m 根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图M max= 0.318kN·mσ=M max/W=0.318×106/4490=70.819N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图νmax=1.191mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=7mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.48kN正常使用极限状态V K=1.076kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。
部分悬挑18m计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.850/3=0.043kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.850/3=0.850kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.043=0.097kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.850=1.190kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.097+0.10×1.190)×1.5002=0.285kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.097+0.117×1.190)×1.5002=-0.335kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.335×106/5080.0=65.967N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.043=0.081kN/m活荷载标准值q2=0.850kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.081+0.990×0.850)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.807mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
23-2 18米高悬挑式扣件钢管脚手架设计与计算
1、搭设方式与主要参数脚手架用φ48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，其横距为1.05m，步距为1.8m；脚手架立杆下部支承在用I16工字钢制作的水平悬挑梁上。
脚手架搭设高度共10步，共18m高；里立杆离墙面0.4m每2步设一个竹笆板；施工作业层按2层计，每层活荷载为3kN/m2，作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工；剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；其他搭设要求遵照JGJ130—2001执行。
2、荷载取值与组合2.1 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查（JGJ130-2001）规范（以下简称规范）表A-1得：N G1K=18×0.1248=2.2464kN2.2 构、配件自重2.2.1 外立杆（1）竹笆板，按2步设一层计，共5层，单位荷重按0.10 kN/ m2计：N G2K-1=（5×1.05×1.5×0.10）/2=0.3938kN（2）栏杆、挡脚板（挡脚板按三层计）查表4.2.1-2N G2K-1=3×0.14×1.5+2×2×1.5×0.0384+2×2×0.0132=0.9132kN（3）安全网N G2K-3=18×1.5×0.10）=0.27kN（4）合计N G2K=0.3938+0.9132+0.27=1.577kN2.2.2 内立杆（1）竹笆板N G2K-1=5×1.05×1.5×0.10/2+0.3×1.5×2×0.10=0.4838kN（2）纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）N G2K-2=2×2×1.5×0.0384+2×2×0.0132=0.2832kN（3）合计N G2K=0.4838+0.2832=0.7670kN2.3 施工荷载外立杆N Qk =2×1.5×1.05×3/2=4.725kN里立杆N Qk =4.725+0.3×1.5×2×3=7.425kN2.4 垂直荷载组合（1）外立杆N1=1.2×（2.2462+1.577）+1.4×4.725=11.2031kN（2）里立杆N2=1.2×（2.2464+0.767）+1.4×7.425=14.0111kN3、水平悬挑梁设计（1）最大弯距M=11.2028×1.45+14.0111×0.4+0.205×1.2×1.552/2= 22.144kNm（2）选用I16工字钢：W X=140.9cm3，I=1127cm4自重q=0.205kN/m 根据钢结构设计规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定问题。
18米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.350.01脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.170.12挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区湖南长沙市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.251.35，1.03 风荷载体型系数μs0.8 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单0.27，0.21立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.4/(2+1))+1.4×3×1.4/( 2+1)=2.2kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.4/(2+1))+3×1.4/(2+1)=1.6kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.2×1.052/8，2.2×0.12/2]=0.3kN·mσ=M max/W=0.3×106/4490=67.4N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.6×10504/(384×206000×107800)，1.6×1004/(8×206000×107800)]=1.138mmνmax＝1.138mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.2×(1.05+0.1)2/(2×1.05)=1.38kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.6×(1.05+0.1)2/(2×1.05)=1.01kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.38kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.01kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.52×106/4490=115.91N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.404mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.19kN五、扣件抗滑承载力验算横向水平杆：R max=1.38kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.19kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1.05+0.1)×2/2×0.033/1.8)×18=2.54kN 单内立杆：N G1k=2.54kN2、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b +a 1)×G kjb ×1/6/2=(18/1.8+1)×1.4×(1.05+0.1)×0.35×1/6/2=0.52kN 1/6表示脚手板6步1设 单内立杆：N G2k1=0.52kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb ×1/6=(18/1.8+1)×1.4×0.17×1/6=0.44kN 1/6表示挡脚板6步1设 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la×H=0.01×1.4×18=0.25kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.52+0.44+0.25=1.2kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=0.52kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×(l b +a 1)×(n jj ×G kjj )/2=1.4×(1.05+0.1)×(1×3)/2=2.42kN 内立杆：N Q1k =2.42kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.54+1.2)+ 0.9×1.4×2.42=7.54kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.54+0.52)+ 0.9×1.4×2.42=6.71kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 18 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l 0/i=3.12×103/15.9=196.13 查《规范》表A 得，υ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k +N G2k +N Q1k =2.54+1.2+2.42=6.16kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+1.4N Q1k =1.2×(2.54+1.2)+1.4×2.42=7.88kN σ=N/(υA)=7878.39/(0.188×424)=98.84N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k +N G2k +N Q1k =2.54+1.2+2.42=6.16kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+0.9×1.4N Q1k =1.2×(2.54+1.2)+0.9×1.4×2.42=7.54kN M w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.21×1.4×1.82/10=0.12kN·m σ=N/(υA)+M w /W=7540.29/(0.188×424)+117279.19/4490=120.71N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面面积A c (mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9N lw =1.4×ωk ×2×h×3×l a =1.4×0.27×2×1.8×3×1.4=5.72kN 长细比λ=l 0/i=600/15.9=37.74，查《规范》表A.0.6得，υ=0.9 (N lw +N 0)/(υAc)=(5.72+3)×103/(0.9×489)=19.74N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=5.72+3=8.72kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1400 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 1300 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度L m (mm)1700梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2) 50二、荷载布置参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.205=0.2kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.16/1=6.16kN第2排：F'2=F2'/n z=6.16/1=6.16kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/n z=7.88/1=7.88kN第2排：F2=F2/n z=7.88/1=7.88kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=11.58×106/141000=82.14N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=16.08×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)= 19.01N/mm2τmax=19.01N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=4.75mm≤[ν]=2×l x/250=2×1300/250=10.4mm符合要求！4、支座反力计算R1=-6.6kN,R2=23.11kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=11.58×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=78.23N/mm2≤[f]=215N/ mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2由于υb 大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B ，得到 υb 值为0.93。
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。
18米高脚手架悬挑梁设计与计算
18米高脚手架悬挑梁设计与计算当今高层建筑的外墙脚手架形式日趋多样化，其中采用悬挑式脚手架方案较多，在我多年的施工管理和专项方案审批中，发现项目部在实际专项方案编写，还存有一定的困难。
悬挑梁一般形式如图一所示，当荷载较大时，悬挑梁的饶度或承受的内力超过规范要求时，就有二种选择：一是更换更大截面的悬挑梁；二是在梁端设置斜拉的钢丝索进行卸荷，将悬挑梁由纯受弯构件的静定结构改变为压弯构件的超静定结构。
但是本人建议在悬挑梁方案设计中，根据目前施工水平和材料质量，对采用钢丝索斜拉的设计只当作是一种安全储备，不作受力计算。
还是以更换更大截面为宜。
根据国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范1）和国家《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001）（以下简称规范2）及国家《钢结构设计规范》（GB50017—2003）（以下简称规范3）对钢结构悬挑梁的设计原则、荷载取值、计算方法、构造要求等作出了明确规定。
为了方便于项目部正确运用设计规范，现对悬挑梁的受力、锚环、立杆稳定和连墙件等逐一举例分析如下：\图一一、搭设方式与主要参数：脚手架采用4.8×3.5钢管和扣件搭设成双排架，步距为1.8米、横距为1.0米，纵距为1.5米。
脚手架立杆下端支承在I14工字钢制作的水平悬挑梁上，详见图一。
建筑高度为78米，脚手架悬挑梁搭设高度10步计18米，隔层铺设竹脚手片，里立杆离墙0.20米。
施工作业层按二层计、每层取结构脚手架荷载标准值查规范1表4.2.2得3KN/㎡，并设栏杆、踢脚杆（规范设踢脚板，当地习惯设踢脚杆），在外栏杆内侧挂密目安全网进行封闭施工。
剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置。
其它要求按规范执行。
二、荷载取值与组合1、外立杆⑴查规范1表4-1得立杆结构自重标准值：N立=18×0.1248=2.246KN⑵脚手片脚手片按隔层设置，则为五层，实测0.12KN/㎡N片=5×1.00×1.5×0.12/2=0.45KN⑶栏杆、踢脚杆、内纵杆、扣件按五层计N杆、扣=5×3×1.5×0.0384+5×3×0.0132=1.06KN⑷安全网N网=18×1.5×0.01=0.27KN⑸施工活载查规范1表4.2.2得结构架3KN/㎡按二层计 N活=2×15×3/2=4.725KN⑹垂直荷载组合N1=1.2×（2.246+0.45+1.06+0.27）+1.4×4.725=11.45KN2、内立杆⑴同外立杆N立=2.246KN⑵脚手片N片=0.45+2×1.5×0.2×0.12=0.52KN⑶内斜杆、扣件N杆、扣=5×1×1.5×0.0384+5×1×0.0132=0.37KN⑷施工活载N活=4.725+0.20×1.5×3×2=6.53KN⑸垂直荷载组合N2=1.2×（2.246+0.52+0.37）+1.4×6.53=12.92KN三、悬挑梁设计1、选用I14普通工字钢Wx=102cm3 I=712cm4 q=0.169KN/M2、最大弯矩：M=11.45×1.2+12.92×0.2+0.169×1.2×1.32/2=16.49KNm计算简图3、根据规范3 的规定轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定问题，按规范3附录结构变形规定，现将本悬臂梁跨长折算成简支梁1.3×2=2.6查规范3附录B梁的整体稳定系数表B2项次1得到1.3，用插入法求得Ψb=1.72,图1.72＞0.6需换成Ψ/b，查规范3得（B1-2）公式Ψ/b=1.07-0.282/Ψ/b=1.07-0.282/1.72=0.91则悬挑梁弯曲应力为δ=MX/Ψ/Bwx=16.49×106/0.91×102×103=177.66N/mm2＜f=205N/mm2安全在大阳角及悬挑的阳台等最不利位置，其悬臂长，且立面布置不易统一，因此方案中应对这些部位作重点计标，构造措施应重点加强。
悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 0.7 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.5 m脚手架搭设高度H = 18 m小横杆上大横杆根数ng = 2 根连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用18号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度l=1 m梁上支点距集中力作用点距离c=0 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2=0 m悬挑梁固支点支座类型固接墙固支点连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw=180 mm支撑采用两根钢管支撑二、大横杆的计算1、大横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.23=0.08 kN/m活荷载标准值q2=3×0.23=0.69（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩：其中：l 大横杆计算跨度l=1.5 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.08 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.69 kN/m经计算得到：M=(-0.1×1.2×0.08-0.117×1.4×0.69)×1.5^2=-0.28 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = -0.28 kN.m经计算得到:σ=0.28×1000000÷(5.08×1000)＝55.12 N/mm2大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度：其中: l 大横杆计算跨度l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.08 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.69 kN/m经计算得到：最大挠度V=(0.667×0.08+0.99×0.69)×(1.5×1000)^4÷(100×206000×12.19×10000)=1.48 mm最大挠度计算值小于等于l/150=4.67mm,并且小于10mm,故满足要求三、小横杆的计算:1、荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.03763×1.5=0.06 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5×0.23=0.12 kN脚手板的荷载标准值:P=0.06+0.12=0.18 kN活荷载标准值:Q=3××0.23=1.03 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 0.7mP 静荷载标准值P = 0.18 kNQ 活荷载标准值Q = 1.03 kN经计算得到最大弯矩M= (1.2×0.18+1.4×1.03)×0.7÷3=0.39 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.39 kN.m经计算得到:σ=0.39×1000000÷(5.08×1000)＝76.77 N/mm2小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算其中: l 立杆的纵距l = 0.7 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2P 静荷载标准值P = 0.18 kNQ 活荷载标准值Q = 1.03 kN经计算最大挠度V=23÷648×(0.18+1.03)×(0.7×1000)^3÷(206000×12.19×10000)=0.59 mm最大挠度计算值小于等于l/150=4.67mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(0.7 +1.5) =0.08kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×0.7÷2 =0.18kN活荷载标准值Q = 3×1.5×0.7÷2 =1.58kN荷载的计算值R = 1.2×(0.08+0.18)+1.4×1.58 =2.52kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=8kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.52kN 扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值NG1=0.14×18=2.52 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×0×1.5×(0.7+0.3)=0 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×0÷2=0 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0×1.5×18 = 0 kN静荷载标准值NG=2.52+0+0+0=2.52 kN活荷载标准值NQ=3×0×1.5×0.7÷2=0 kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×0×0.3=0 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×2.52+1.4×0=3.02 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×2.52+0.85×1.4×0=3.02 kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0×1.5×1.5^2÷10=0 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0=0 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0+0+0=0 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中l 立杆的计算长度l = 1.155×1.5×1.5=2.6 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=2.6×100÷1.58=165(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=3.02 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=3.02×1000÷(0.259×(4.89×100))=23.85 N/mm2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=3.02 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 考虑风荷载时立杆的稳定性σ=3.02×1000÷(0.259×(4.89×100))+(0×1000000)÷(5.08×1000)=23.85 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.14 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=0 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0 kNφ轴心受压杆件稳定系数φ= 0.259经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×0+1.4×0)÷(1.2×0.14)=154.54 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×0+0.85×1.4×(0+0×0.259×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.14)=154.54 m最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=154.54m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为[H]=133.85m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架最大高度应为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积；Aw=13.5 m2 经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0×13.5=0 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=0 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=0+5=5 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.949A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.949×(4.89×100)×205÷1000=95.13 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.3 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.3×100÷1.58=19计算结果:连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力8 kN,满足要求七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算其中P 脚手架立杆传递的集中荷载P=3.02 kN经过计算: F = 3.02 kN2、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: M=3.02×0.7×0.3^2×(3-0.3÷1)÷(2×1^2)+0.237×1^2×9÷128=0.27 kN.m3、锚固点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: Rp=3.02×0.3^2×(3-0.3÷1)÷(2×1^2)+0.237×1×3÷8=3.48 kN4、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: RO=3.02×0.7×(3-÷1^2)÷(2×1)+0.237×1×5÷8=2.8 kN5、支杆的轴向力计算其中: Rp 支撑点的最大支座力Rp = 3.48 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 0 度经过计算: T = 3.48÷sin(0) = 0 kN6、悬挑梁轴向力计算其中: Rp 支撑点的最大支座力Rp = 3.48 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 0 度经过计算: N = 3.48÷tg(0) = 0 kN九、悬挑梁挠度计算:悬挑梁有支撑或拉绳时,不用计算悬挑梁的挠度.十、悬挑梁强度计算1、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 30.756 cm2W 截面抵抗矩W = 185 cm3M 挑梁最大弯矩M = 0.27 kN.mN 悬挑梁所受轴向力N = 0 kN经过计算: σ= 1000000×0.27÷(1.05×1000×185)+1000×0÷(100×30.756) = 1.39 N/mm2型钢截面应力小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 185 cm3M 挑梁最大弯矩M =0.27 kN.mφb 型钢整体稳定系数型φb = 0.93经过计算: σ= 0.27×1000000÷(185×0.93×1000) = 1.57 N/mm2悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十二、悬挑梁与建筑物连接的焊缝计算1、焊缝的正应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 180 mmN 悬挑梁所受轴向力N = 0 kN经过计算: σ= 0×1000÷((180-2×9.5)×9.5) = 0 N/mm2焊缝的正应力参数错误2、焊缝的剪应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 180 mmN 固支点的最大支座力N = 2.8 kN经过计算: τ= 2.8×1000÷((180-2×9.5)×9.5) = 1.83 N/mm2焊缝的剪应力小于等于焊缝抗剪强度设计值120 N/mm2,故满足要求3、焊缝的折算应力其中: σ焊缝的正应力σ= 0 N/mm2τ焊缝的剪应力τ= 1.83 N/mm2经过计算: f = sqrt(0^2+3×1.83^2) =0 N/mm2焊缝的折算应力小于等于焊缝折算应力设计值160×1.1=176 N/mm2,故满足要求十三、支撑杆计算1、支杆长细比计算λ= l/i = 0÷0 = 0支杆的稳定系数φ根据支杆长细比λ查表取: 1V .. .... . . 资 料. . 2、支杆的稳定性计算其中: N 支杆轴向力 N = 0 kNA 支杆净截面面积 A = 0 cm2φ 支杆的稳定系数 φ = 1经过计算: σ = (0×1000)÷(1×0×100) = 0 N/mm2支杆的稳定性小于等于支杆抗压强度设计值 205 N/mm2,故满足要求3、对接焊缝强度计算其中: N 挑梁支点最大支座力 N = 3.48 kNlw 焊缝长度,取支撑钢管周长 lw = 0 mmt 焊缝厚度,取支撑钢管壁厚 t = 0 mm经过计算: σ = 3.48×1000÷(0×0) = 0 N/mm2对接焊缝强度小于等于焊缝抗压强度设计值 205 N/mm2,故满足要求。
普通型钢悬挑脚手架计算书
普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20.0米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.800米，立杆的横距为1.000米，大小横杆的步距为1.800米；内排架距离墙长度为0.3米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48 × 3；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用二步二跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 3.6 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途: 结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处上海省上海，基本风压为0.550kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.942，计算立杆稳定性时取1.626，风荷载体型系数μs为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2): 0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别: 竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.500米，建筑物内锚固段长度 3.000 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm): 16.000；楼板混凝土标号: C30；6.拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
悬挑式脚手架计算书 -正式版
悬挑式脚手架的计算书一、工程概况 (1)二、荷载分析和取值 (2)三、验算项目和参考依据 (2)四、参考依据 (2)五、横向水平杆抗弯强度验算 (2)5.1构件产生的等效线荷载 (3)5.2施工活荷载产生的等效活荷载 (3)5.3检验抗弯强度 (4)六、小横杆的挠度变形验算 (4)七、.直角扣件抗滑承载力验算 (4)八、立杆稳定性验算： (4)8.1恒荷载产生轴力： (5)8.2施工活荷载产生轴力标准值： (6)8.3各杆件轴力设计值为： (6)九、工字钢的受弯承载力验算 (7)十、抗剪承载力验算 (9)十一、型钢挠度变形验算 (9)十二、工字钢构件受弯整体稳定验算 (9)十三、受压翼缘局部受压稳定性 (10)十四、腹板局压稳定性 (11)一、工程概况本工程采用悬挑式脚手架悬挑层在3层、8层、13层、18层位置悬挑，悬挑高度：18.9米、16.8米、16.8米、21米。
工字钢采用18号共计112个悬挑点，地锚采用Ф20圆钢，架体采用三排的设计，立杆间距1.5m，横杆间距0.90m，步距为1.8m，小横杆间距为1.5m，连墙点每层都设置，采用3m钢管拉接，间距为3m，周长182m。
荷载验算以18层至屋顶的一段。
二、荷载分析和取值恒荷载：脚手架自重、脚手板自重（0.35kN/㎡）。
钢管单位长度重量0.0384kN/m 活荷载：施工活荷载（3.0kN/㎡）；风荷载（基本风压：0.6kN/㎡）。
C30混凝土抗剪强度1.43 MPa每个埋件抗剪承载力75504N三、验算项目和参考依据3.1.横向水平杆抗弯强度验算？3.2.横向水平杆的挠度变形是否满足要求？3.3.横向水平杆与立杆连接直角扣件抗滑承载力验算？3.4立杆稳定性验算？3.5.工字钢的正截面受弯承载力验算？3.6工字钢受剪承载力验算？3.7工字钢的挠度验算？3.8工字钢受弯稳定性验算？3.9局部受压稳定性3.10腹板局压稳定性四、参考依据4.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001》4.2《钢结构设计规范》五、横向水平杆抗弯强度验算纵横杆的水平杆的抗弯强度，分析小横杆的受力（立杆间距l=1.5m）根据公式：σ=M/W≤f其中：M:弯矩设计值，M=1.2M GK+1.4ΣM QKM GK：架体恒荷载（架体自重+脚手板自重）产生的弯矩M QK：施工荷载产生的弯矩W ：界面模量，选用48mm*3.5钢管，查表得W=5.08cm3=5080mm3f ：钢材的抗弯强度设计值将小横杆受力模型，可理解为两跨连续梁构件计算模型如下图：图4.1.1 小横杆受力简图5.1构件产生的等效线荷载验算构件受力由均布荷载换算为线荷载脚手板自重+钢管自重在小横杆上产生的等效线荷载：q=0.35 kN /㎡×1.5m +0.0384 kN/m =0.5634 kN/m采用力矩分配法得到两跨弯矩值和跨中弯矩值为1M =0，M 2支座=-0.04kN m ⋅, M 2跨中=0.04kN m ⋅支座反力R 1恒=0.055kN, R 2恒=0.528 kN R 3恒=0.206 kN5.2施工活荷载产生的等效活荷载施工荷载的线荷载：q=3.02/kN m ×1.5m=4.5kN/m力矩分配法计算得两跨弯矩值和跨中弯矩值为：M 1跨中=0.096kN m ⋅, M 2支座=-0.382kN m ⋅, M 2跨中=0.285kN m ⋅R 1活=1.235kN, R 2活=5.214kN R 2活=1.6 kN5.3检验抗弯强度M=1.2×M2支座+1.4×M2支座max=1.2×0.04+1.4×0.382=0.5828kN m⋅⋅=582800kN mm通过查表得：W=5.08cm3 =5080mm3σ=M/W=582800/5080=114.7 N/mm2<f=205 N/mm2通过上述计算：横向水平杆满足杆件的抗弯强度。
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型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3，2同时施工作业层数1，1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 19.8 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 74立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.9 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1 )=2.35kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.35×0.92/8，2.35×0.152/2]=0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/4490=52.992N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.708×9004/(384×206000×107800)，1.708×1504/(8×206000×107800)]=0.657mmνmax＝0.657mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.35×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.439kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.708×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.046kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.439kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.046kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.584×106/4490=130.136N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.09mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.328kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.439kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.328kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×2/2×0.033/1.8)×19.8=2.761kN 单内立杆：N G1k=2.761kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/4/2=(19.8/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/4/2=0.827kN 1/4表示脚手板4步1设单内立杆：N G2k1=0.827kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/4=(19.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/4=0.765kN1/4表示挡脚板4步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×19.8=0.297kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.827+0.765+0.297=1.889kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.827kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.938kN 内立杆：N Q1k=3.938kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.761+1.889)+0.9×1.4×3.938=10.541kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.761+0.827)+0.9×1.4×3.938=9.266kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.761+1.889+3.938=8.587kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.761+1.889)+1.4×3.938=11.092kN σ=N/(υA)=11091.888/(0.188×424)=139.15N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.761+1.889+3.938=8.587kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.761+1.889)+0.9×1.4×3.938=10.541kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.184×1.5×1.82/10=0.113kN·m σ=N/(υA)+M w/W=10540.638/(0.188×424)+112674.24/4490=157.329N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw =1.4×ωk ×2×h×3×l a =1.4×0.265×2×1.8×3×1.5=6.01kN长细比λ=l 0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，υ=0.896 (N lw +N 0)/(υAc)=(6.01+3)×103/(0.896×424)=23.717N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=6.01+3=9.01kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m) 15 悬挑方式普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式压环钢筋 压环钢筋直径d(mm)16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度L m (mm)1400梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.202=0.202kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.59/1=8.59kN第2排：F'2=F2'/n z=8.59/1=8.59kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.202=0.242kN/m第1排：F1=F1/n z=11.09/1=11.09kN第2排：F2=F2/n z=11.09/1=11.09kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=16.842×106/141400=119.107N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.495×1000×[68×1802-(68-7)×1592]/(8×12727000×7)=20.86 4N/mm2τmax=20.864N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=5.331mm≤[ν]=2×l x/250=2×1300/250=10.4mm符合要求！4、支座反力计算R1=-11.86kN,R2=34.694kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=16.842×106/(1.05×141.4×103)+0×103/2569=113.435N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：υb=(570tb/lh)×(235/f y)=570 ×10.5×68× 235 /(2600×180×235)=0.87 由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.75。