橡胶剪切隔振器

高速列车用橡胶减振器介绍

3.1 高速列车用橡胶减振器随着高速铁路的快速发展，列车速度大幅度的提高，目前高速列车商业运营速度已从200 km/h提高到350km/h左右，未来将达到400 km/h以上。由于列车运行的高速化，运行中振动与噪音的不断增大，将导致车辆动态性能和乘坐舒适性严重的恶化，加大了车辆的结构疲劳，并降低车辆的操纵稳定性和运行安全可靠性等。为了解决大功率、高速运行带来关键性技术问题，高速列车使用了大量各种橡胶-金属复合制件用于牵引、驱动、连接、支承等部位，起到减振降噪功能，还起到柔性支承机车装置自身的重量，即保持装置在外力作用下相对位置，减少刚性连接与支撑带来的疲劳损坏等功能。 3.1.1橡胶减振器的减振原机理橡胶是一种粘弹性材料。粘弹性材料具有独特的应力-应变特性，使它在受力时储存大量的能量，而在卸载时将其释放出来；由于时间效应，卸载时的应力-应变曲线与加载曲线不重合，因而产生能量滞后损失。这就使得橡胶材料即有高分子弹性大变形又具有较大的内阻尼特性，在发挥良好弹性作用的同时，又是很好的阻尼材料，这是橡胶金属复合部件用于隔离振动和吸收冲击能量的原理。橡胶的减振原理的力学模型可简化为单自由度线性阻尼-弹簧质量系统[1]，如图所示。

图线性单自由度体系模型[1] 如果系统质量为m 、刚度为K d 、系统阻尼系数为C ；则橡胶减振器构成的线性单自由度体系，当系统受Z e =Z 0e jwt 的简谐支撑激振时，其运动方程可表示为： ()()0d e e mz k z z c z z +-+-=&&&& (3-1) 以e u z z =-代入上式可得： 20()j t j t mu cu ku m z e F e ωωωω++=-=&&&(3-2) ()F ω为随激振频率的平方而变化的基振力幅值。求解方程式(3-2)可以得到系统的相对位移振幅： 20u == (3-3) 同理可以得到系统减振传递率T 为： T = (3-4) 式中ω为外界激振力频率，n ω为系统固有频率，ξ为系统的阻尼比/c c c ξ=；系统的固有频率为：n ω=rad/s ，n f =Hz ；

反复荷载作用下剪切板阻尼器的抗剪极限强度

第33卷第2期2011年4月沈阳工业大学学报Journal of Shenyang Un i v ersity of Tec hnology V o l 133No 12Apr 12011 收稿日期:2010-01-07. 基金项目:国家自然科学基金资助项目(50908169);高等学校博士学科点专项科研基金资助项目(200802471095);上海市浦江人才计划资助项目. 作者简介:陈之毅(1977-),女,江苏吴江人,讲师,博士,主要从事土木工程抗震动力分析和减震耗能技术等方面的研究. 文章编号:1000-1646(2011)02-0219-07 反复荷载作用下剪切板阻尼器的抗剪极限强度陈之毅1a ,葛汉彬2 ,宇佐美勉2 ,袁勇 1b (1.同济大学a .地下建筑与工程系, b.岩土及地下工程教育部重点实验室,上海200092;2.名城大学建设 |à工学科,日本名古屋468-8502) 摘要:为了使剪切板阻尼器具有稳定的滞回耗能特性,避免其腹板发生局部屈曲,提出了一种考虑翼缘抗弯承载力贡献的剪切板阻尼器抗剪极限强度计算公式,为剪切板阻尼器的设计与应用提供了参考.剪切板阻尼器作为消能减震装置应用于建筑和桥梁等工程结构,可有效减轻地震破坏作用.基于通用有限元程序ABAQU S ,对反复荷载作用下单侧布置1、2或3对双向加劲肋的剪切板阻尼器进行了一系列的精细化有限元计算与分析.计算模型考虑了初始变形和残余应力两种初始缺陷,采用修正双屈服面模型描述反复荷载下的钢材料本构关系.研究结果表明,翼缘所承担的剪力约占总抗剪承载力的13%~28%,设计时不能忽略. 关键词:剪切板阻尼器;抗剪强度;反复荷载;A BAQU S 软件;消能减震装置;滞回性能;数值模拟;抗震设计中图分类号:TU 352.1 文献标志码:A U ltim ate shear strength of shear panel da mper under cyclic load CHEN Zh-i y i 1a ,GE H an -b i n 2 ,U SAM I T sutom u 2 ,YUAN Y ong 1b (1a .D epa rt m ent o f G eo technical Eng i neeri ng,1b .K ey L abo ra tory o f G eo t echn i ca l and U nderground Eng ineer i ng o fM i n istry o f Educati o n ,T ong jiU n i v ersity ,Shangha i 200092,C hina ;2.D epar t m ent o f C iv il Eng i neeri ng,M e ij o U n i v ersity ,N ag oya 468-8502,Japan) Abst ract :In o rder to ensure t h e stable hysteretic energy capacity o f shear pane l da m per and avo i d the buck li n g o f w eb p late ,t h e ca lculati n g fo r m ulas for the u lti m ate shear streng t h o f shear panel da m per w ith acco un ti n g for the bend resisti n g con tribution o f the flangesw ere propo sed ,w hich can prov ide t h e references fo r design and use o f shear panel da m pers .The shear pane l da m pers can be used a s t h e energy d issipati o n dev ices in buildi n g and bridge struc tures to m iti g a te the se is m ic hazard e ffecti v ely .Ba sed on the un i v ersa l finite e l e m ent prog ra m ABAQU S ,a series o f refi n e m ent fi n ite e le m en t ca lcu l a ti o n and analy sis w ere conducted on t h e shear pane l da m persw ith one -si d ed stiffeners under cy clic load .I n the ca l c ulation m ode,l t h e initial defo r m ation and residua l stress w ere taken i n to accoun,t and a m od ified double -y i e l d surface m ode lw as adop ted to descri b e t h e constitutive relationsh i p o f stee l m ater i a l under cyclic load i n g .The research resu lts show that t h e s hear bo r ne by the fl a ngesm ay be 13%to 28%o f to ta l shear capacity ,w hich canno t be neg lected i n de sign. K ey w ords :shear pane l da m per ;u lti m ate shear strength ;cy clic load;ABAQU S so ft w are ;energy -dissi p a ti o n dev ice ;hy steretic perfo r m ance ;num erica l si m ulation;eart h quake resistant design 通过金属材料的弹塑性变形来耗散地震输入给结构的能量,从而减轻结构在地震中所遭受的损害,这种新的减震耗能概念目前已经在结构设计中得到广泛的承认和应用.在建筑结构方面 [1] ,剪切

1、隔振理论的要素及隔振设计方法

隔振理论的要素及隔振设计方法采用隔振技术控制振动的传递是消除振动危害的重要途径。隔振分类 1、主动隔振对于本身是振源的设备，为了减少它对周围的影响，使用隔振器将它与基础隔离开来，减少设备传到基础的力称为主动隔振，也称为积极隔振。 2、被动隔振对于允许振幅很小，需要保护的设备，为了减少周围振动对它的影响，使用隔振器将它与基础隔离开来，减少基础传到设备的振动称为被动隔振，也称消极隔振。隔振理论的基本要素 1、质量m（Kg）指作用在弹性元件上的力，也称需要隔离构件（设备装置）负载的重量。 2、弹性元件的静刚度K（N/mm）在静态下作用在弹性元件上的力的增量T与相应位移的增量δ之比称为刚度 K=T（N）/δ（m）。如果有多个弹性元件，隔振器安装在隔振装置下，其弹性元件的总刚度计算方法如下：如有静刚度分别为K1、K2、K3…Kn个弹性元件并联安装在装置下其总刚度K=K1+K2+K3+…+Kn。如有静刚度分别为K1、K2、K3…Kn个弹性元件串联安装在装置下其总刚度1/K=（1/K1）+ （1/K2） + （1/K3） +（…） + （1/Kn）。

3、弹性元件的动刚度Kd。对于橡胶隔振器，它的动刚度值与隔振器橡胶硬度的高低，使用橡胶的品种有关，一般的计算办法是该隔振器的静刚度乘以动态系数d，动态系数d按下列选取：当橡胶为天然胶，硬度值Hs=40-60，d=1.2-1.6 当橡胶为丁腈胶，硬度值Hs=55-70，d=1.5-2.5 当橡胶为氯丁胶，硬度值Hs=30-70，d=1.4-2.8 d的数值随频率、振幅、硬度及承载方式而异，很难获得正确数值，通常只考虑橡胶硬度Hs=40°-70°。按上述范围选取，Hs小时取下限，否则相反。 4、激振圆频率ω（rad/s）当被隔离的设备（装置）在激振力的作用下作简谐运动所产生的频率，激振力可视为发动机或电动机的常用轴速n 其激振圆频率的计算公式为ω=（n/60）×2π n—发动机（电动机）转速n转/分 5、固有圆频率ωn（rad/s）质量m的物体作简谐运动的圆频率ωn称固有圆频率，其与弹性元件（隔振器）刚度K的关系可由下式计算：ωn（rad/s）=√K（N/mm）÷m（Kg） 6、振幅A（cm）当物体在激振力的作用下作简谐振动，其振动的峰值称为振幅，振幅的大小按下列公式计算：A=V÷ω V—振动速度cm/s ω—激振圆频率，ω=2πn÷60（rad/s） 7、隔振系数η（绝对传递系数）隔振系数指传到基础上的力F T与激振力F O之比，它是隔振设计中一个主要要

20121020-LRB铅芯隔震橡胶支座设计指南

桥梁标准构件系列产品 LRB 系列铅芯隔震橡胶支座设计指南 2012 年08 月

〖LRB 系列铅芯隔震橡胶支座〗设计指南目录 1. 桥梁减隔震技术概述 (1) 1.1 减隔震技术基本原理 (1) 1.2 减隔震支座发展及现状 (1) 2. 支座结构设计 (2) 2.1 设计依据 (2) 2.2 支座分类 (3) 2.3 支座型号 (3) 2.4 支座结构 (3) 2.5 产品特点 (4) 3. 支座技术性能 (4) 3.1 规格系列 (4) 3.2 剪切模量 (5) 3.3 水平等效刚度 (5) 3.4 等效阻尼比 (5) 3.5 设计剪切位移 (5) 3.6 温度适用范围 (5) 4. 支座布置原则 (5) 5. 支座选用原则 (6) 6. 减隔震计算 (7) 7. 支座安装、更换、养护及尺寸 (8) 7.1 支座安装工艺细则 (8) 7.2 支座更换工艺 (14) 7.3 支座的养护与维修 (14) 7.4 支座安装尺寸 (16)

LRB 系列铅芯隔震橡胶支座 1. 桥梁减隔震技术概述 1.1 减隔震技术基本原理我国是一个强震多发国家，地震发生频率高、强度大、分布范围广、伤亡多、灾害严重，特别是近年发生的四川汶川特大地震、青海玉树大地震等地震灾害，给我们带来了惨痛的教训。与此同时，桥梁作为生命线系统工程中的重要组成部分，一旦损毁、中断便等于切断了地震区的生命线，同时，遭受破坏的大型桥梁修复往往非常困难，严重影响交通的抢通及恢复，从而影响救灾工作的开展，继而引发更大的次生灾害。受到这些地震灾害的教训以后，基于桥梁抗震设计的结构控制技术开始在我国桥梁工程界得到日益重视，国内相关部门积极开展了桥梁减隔震设计及研究工作。对于地震作用，传统结构设计采用的对策是“抗震”，即主要考虑如何为结构提供抵抗地震作用的能力。一般来说，通过正确的“抗震”设计可以保证结构的安全，防止结构整体破坏或倒塌，然而，结构构件的损伤却无法避免。在某些情况下，靠结构自身来抵抗地震作用显得非常困难，需要付出很大的代价。因此，我们必须寻求更为有效的抗震手段，如基于减隔震装置的结构控制技术等。结构控制技术的应用，不仅可以提高结构的抗震性能，还可以节省造价，从某种意义上来说，这是解决实际结构抗震问题的唯一有效途径。对于桥梁或建筑结构，目前发展相对成熟、实际应用较为广泛的是减隔震技术。减隔震技术是一种简便、经济、先进、有效的工程抗震手段。图 1 加速度反应谱图 2 位移反应谱通过地震时的加速度反应谱（图1）与位移反应谱（图2）可以清楚地反映出不同阻尼下，加速度和位移随着地震周期的变化规律，当延长结构周期，增加结构阻尼可有效降低地震时的加速度和位移响应。减隔震设计就是利用结构地震响应的这种性质，通过延长结构周期和提高阻尼达到减轻地震作用的目的。 1.2 减隔震支座发展及现状为了减小地震引起桥梁结构的破坏，各国学者对桥梁结构的减震、隔震进行了广泛、深入的研究，并取得了大量的研究成果。研究成果表明：对于桥梁结构比较容易实现和有效的减隔震方法主

隔振器种类

隔振器广泛应用于设备的减震降噪，不同的类型适用的环境是不一样的，通常有下列几种常见的类型：一、橡胶隔振器选用橡胶为材料，天然橡胶由于变化小、拉力大、受破坏时延伸率长,价格低廉，所以应用较多。该隔振器外表全包覆有金属壳，上部为防油密封护盖。使硅橡胶免受油污的侵害，应用于具有油污污染的振动环境。具有自锁装置，保证设备的使用安全。适用于小型发动机或者其他机构的隔振安装。

主要优点是具有持久的高弹性，有良好的隔振、隔冲击和隔声性能;造型和压制方便，能满足刚度和强度的要求;具有一定的阻尼性能，可以吸收机械能量，对高频振动量的吸收尤为突出；由于橡胶材料和金属表面间能牢固的黏结，因此不但易于制造安装，而且还可以利用多层叠加减小刚度，改变其频率范围，价格低廉。二、软木隔振软木是一种应用历史悠久的隔振材料。软木具有质轻、耐腐蚀、保温性能好、施工方便等特点，并有一定的弹性和阻尼，适用于高频或冲击设备的隔振。三、金属隔振器该隔振器全称为金属橡胶吊装式隔振器，隔振器阻尼大，环境适应能力强、工作频率范围宽、耐高低温、防湿热、霉菌、盐雾、寿命长。广泛应用于航空、航天、机载、舰载、车载等各类电子设备的吊装式振动隔离安装。四、玻璃纤维

玻璃纤维是一种松散纤维材料，它靠本身良好的弹性和纤维间的压缩和摩擦而具有一定的阻尼和弹性 ,是一种良好的隔振材料，使用较为普遍。玻璃纤维的优点是不易老化、不腐、不蛀，又有抗酸、抗碱和抗油的良好性能，也不会燃烧。五、毛毡毛毡的适用频率范围为30Hz左右，适用于对车间内中小型机器隔振降噪处理，毛毡隔振系统的固有频率主要取决于毛毡的厚度，而不是它的面积和静荷载，毛毡压得越密实，系统的固有频率就越高。通常采用的毛毡厚度为10~25mm，当承受2~ 70N/cm2压力时，固有频率约为20~40Hz。其优点：价格便宜、容易安装，可以随意裁剪使用，与其他材料表面黏结性强；变形在25%以内时载荷特性为线形。

橡胶隔振垫道床

郑州市轨道交通I号线一期工程轨道安装工程02标段橡胶隔振垫减震道床施工方案（首件工程施工方案）编制：审核：审批：中铁十一局集团有限公司郑州市轨道交通I号线一期工程轨道安装工程02标段项目经理部 2012.5

目录 1、编制依据、原则、范围 (3) 1.1编制依据 (3) 1.2编制原则 (3) 1.3编制范围 (4) 2、工程概述 (4) 2.1 概况 (4) 2.2施工范围 (4) 3.主要技术标准 (4) 3.1正线轨道主要技术标准 (5) 4.2曲线超高 (5) 4.3轨枕布置： (5) 4.4橡胶隔振垫道床混凝土及钢筋： (6) 4.5杂散电流设置： (6) 4.6轨道结构高度： (6) 4.7道床排水设置： (6) 4.8道床伸缩缝设置： (7) 4.9过轨管线设置： (7) 4.10过渡段设置 (7)

4、施工工艺 (7) 4.1工艺流程图 (7) 4.2施工准备 (8) 4.3、基底施工 (8) 4.4、隔振垫整体道床施工 (10) 5、施工相关注意事项 (14) 6. 资源配置 (16) 6.1施工人员配置 (16) 6.2机械设备配置 (17) 7．安全注意事项 (18) 7.1施工现场临时用电安全措施 (18) 7.2施工机械安全保证措施 (19) 7.3地下线施工安全措施 (20) 7.4铺轨施工安全保障措施 (20) 7.5整体道床施工安全保证措施 (21) 7.6施工运输及交通安全措施 (21) 8、质量保证措施 (22)

1、编制依据、原则、范围 1.1编制依据《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-2003）《铁路轨道工程施工质量验收标准》（TB10413-2003）《铁路轨道施工及验收规范》（TB10302-1996）《地铁设计规范》（GB50157-2003）《铁路轨道设计规范》（TB10082-2005）《无缝线路铺设及养护维修方法》（TB/T2098-2007）《城市轨道交通工程测量规范》（GB50308-2008）《混凝土结构工程施工及质量验收规范》（GB50204-2002）《普通线路轨缝的预留和检查方法》（TB/T1857-1986）《地铁杂散电流腐蚀防护技术规程》（CJJ49-1992）《橡胶隔振垫减振道床设计图》国家和铁道部现行的有关标准、规范及暂行规定。施工期间如有新规范及标准出台，以新规范及标准为准。 1.2编制原则 1.2.1确保施工安全的原则安全是永恒的主题，施工生产永远将安全放在第一位。所有制定的技术措施、施工方案等均以确保施工安全为前提。 1.2.2确保施工质量的原则根据工程的实际情况，对人员、机械、材料、管理进行优化配置。按照优质高效、科学管理的原则配置施工要素。通过严格地贯彻执行

橡胶减震垫刚度计算

橡胶减震垫的刚度计算播雨摘要：橡胶减震器的刚度是非常重要的技术参数，它可以通过实验或检测的方法得到。橡胶减震器的刚度与弹性模量、硬度和尺寸形状等因素有关，可以通过计算方法得到，计算了不同尺寸的橡胶减震垫的刚度。 1前言在噪声治理与隔振工程上经常选用橡胶型减震器和橡胶减震垫进行设备隔振，其最大优点是稳定性好于金属弹簧减震器，且适于高频隔振。橡胶型减震器结构紧凑，能有效利用空间，安装拆卸方便等特点。因此橡胶型减震器在减震降噪工程中得到广泛应用,并取得良好效果[1,2,3,4,8]。橡胶减震器的种类和形式很多，在资料中可以查到通用形状的橡胶减震器（垫）的刚度和计算方法，对于特殊形式的也可以通过实验或检测的方法得到[6,7,8]。本文主要针对wj型橡胶减震器（垫），进行刚度计算，以供参考。 2 橡胶减震器的刚度计算橡胶减震器的动态刚度如下式计算： Ki= E d A L m x/H (1) E d=dλt m i E s (2) 式中,E d、E s-分别为橡胶减震器的动、静态弹性模量,kg/m2;d-动态系数，与橡胶的邵氏硬度有关，对于天然橡胶邵氏硬度H s=40-60°时，d=1.2-1.5；对于丁晴橡胶H s=55-70°时，d=1.5-2.5. m i-为i方向形状系数，与橡胶减震器的具体结构有关。λt-温度影响系数。 3 wj型橡胶减震器的刚度计算 wj型橡胶减震器是由wj型橡胶减震垫组合而成，是减震工程中常用的一种结构。单层wj型橡胶减震器也称减震垫，它是在10mm厚橡胶基板的双面均匀分布着橡胶小园柱体，园柱体直径分别为Ф5×5（高）mm和Ф6×4（高）mm两种，相间分布。这种减震器在载荷作用下，小园柱体受压变形，而基板几乎不变形，因此只考察小园柱体的形状系数即可。轴向形状系数m x用下式计算[6]： m x=1+1.65n2(3) n= A L/ A f(4) 式中, A L=πD2/4，A f=πDH。计算图2所示的橡胶减震器刚度，橡胶垫尺寸为75×80mm，每面各有不同直径的橡胶圆柱体56个，因此单面刚度应是K1x=56K x1，K x1为每个橡胶圆柱的刚度。我们只计算轴向的刚度，且为了简化取平均直径和高度为Ф5.5×4.5 mm 计算。由于三层橡胶垫有6个单面串联，因此总刚度为: K x=56K x1/2N(5) 式中，N为减震器层数，这里N=3 将已知数据代入（3）式得m x=1.154；查机械设计

1、隔振理论的要素及隔振设计方法

其总刚度1/K=（1/K1）+ （1/K2） + （1/K3） +（…） + （1/Kn）。 3、弹性元件的动刚度Kd。对于橡胶隔振器，它的动刚度值与隔振器橡胶硬度的高低，使用橡胶的品种有关，一般的计算办法是该隔振器的静刚度乘以动态系数d，动态系数d按下列选取：当橡胶为天然胶，硬度值Hs=40-60，d=1.2-1.6 当橡胶为丁腈胶，硬度值Hs=55-70，d=1.5-2.5 当橡胶为氯丁胶，硬度值Hs=30-70，d=1.4-2.8 d的数值随频率、振幅、硬度及承载方式而异，很难获得正确数值，通常只考虑橡胶硬度Hs=40°-70°。按上述范围选取，Hs小时取下限，否则相反。 4、激振圆频率ω（rad/s）当被隔离的设备（装置）在激振力的作用下作简谐运动所产生的频率，激振力可视为发动机或电动机的常用轴速n 其激振圆频率的计算公式为ω=（n/60）×2π n—发动机（电动机）转速n转/分 5、固有圆频率ωn（rad/s）质量m的物体作简谐运动的圆频率ωn称固有圆频率，其与弹性元件（隔振器）刚度K的关系可由下式计算：ωn（rad/s）=√K（N/mm）÷m（Kg） 6、振幅A（cm）当物体在激振力的作用下作简谐振动，其振动的峰值称为振幅，振幅的大小按下列公式计算：A=V÷ω V—振动速度cm/s ω—激振圆频率，ω=2πn÷60（rad/s） 7、隔振系数η（绝对传递系数）

橡胶隔振设计指导-精

橡胶隔振设计指导设计和选用的原则：优先选用标准产品，对于一些有特殊要求而又无标准的产品，则可根据需要自行隔振设计。隔振设计主要流程： 1)输入：隔振系统固有频率和减振装置刚度的要求，输出：减振装置的形状和几何尺寸； 2)输入：系统通过共振区的振幅要求，输出：阻尼系数或阻尼比； 3)输入：隔振系统所处的环境和使用期限，输出：橡胶的材料。隔振设计原则：结构紧凑、材料适宜、形状合理、尺寸尽量小以及隔振效率高。具体设计和选用时，还应注意以下因素： 1)载荷特点：确保支撑物的重心与支撑点中心重合，载重后的支撑面与基础面平行。很多零件支撑大多采用几何对称布置，而设备的重心却往往偏离几何对称轴，设计时需将该偏差考虑进去。在设计和选用减振器时，不仅要考虑总重量，还应考虑各支撑部位的重力大小，以确定每个减振器的实际承载量，使产品安装减振器后，其安装平面与基础平行。 2)减振装置的总刚度应满足隔振系数的要求。此外，无论产品的支撑布置是否与几何中心对称，均应使各支撑部位的减振装置刚度对称于系统的惯性主轴。 3)减振装置的总阻尼既要考虑系统通过共振区时对振幅的要求，也要考虑隔振区隔振效率，尤其是在频率较高时对振动衰减的要求。减振装置设计：橡胶减振器是以橡胶作为减振器的弹性元件，以金属作为支撑骨架，故称为橡胶一金属减振器。这种减振器由于使用橡胶材料，因而阻尼较大，对高频振动的能量吸收尤为显著，当振动频率通过共振区时，也不至产生过大的振幅。橡胶能承受瞬时的较大形变，因此能承受冲击力，缓冲性能较好。这种减振器采用天然橡胶，受温度变化大，当温度过高时，表面会产生裂纹并逐渐加深，最后失去强度。此外，天然橡胶耐油性差，对酸性和光等反应敏感，容易老化。近年来化工技术的发展，人工橡胶使其工作

剪切型阻尼器及预埋件安装方案

宝兴县新城区幼儿园教学楼工程剪切型阻尼器及预埋件安装方案编制单位：雅安市文明建筑工程责任有限公司编制日期：二0一四年十一月十五日

目录一、施工准备 (1) 二、预埋件和阻尼器进场堆放 (1) 三、预埋件安装工艺 (2) 四、预埋件安装过程注意事项 (7) 五、阻尼器安装工艺 (8) 六、阻尼器安装过程注意事项 (8)

一、施工准备 1.1、进行技术交底、明确施工工序和相关施工工种进行安装前按照生产厂家安装说明施工。主要涉及到钢筋绑扎，模板支护，线路管道预埋，混凝土浇捣等施工。 1.2、查看工程现场实际条件及进度，做好埋件批次制作等计划，确保埋件安装进度。 1.3、安装前进行现场尺寸复核，如果发现与图纸有出入，及时向工程师反映并作出调整。 1.4、预埋件和阻尼器的现场堆放，应清理出一块干净平整的地面，并在现场起重设备范围内。 1.5、根据安装需要，挑选责任心强、素质高、技术好、经验丰富的施工队伍，参加本工程的安装建设。 1.6、安装设备准备，应在施工前检验设备性能，确保施工进度及质量。 1.7、对工人进行安全教育，规范施工，讲明施工中主要的防护点。二、预埋件和阻尼器进场堆放 2.1、预埋件和阻尼器进场前应提前组织好卸车吊运设备和人力，确定停车路线。 2.2、核对清单，并抽测预埋件实际尺寸，发现有误，应及时作出调整。 2.3、吊运过程中要有专业人员现场指挥，操作工人要做好安全措施。 2.4、堆放时，根据实际情况进行有序堆放，方便后面施工时吊运方便。

三、预埋件安装工艺 3.1、剪切型阻尼器预埋件为锚筋夹板式预埋件（见下图），由上下夹板、锚筋组成，锚筋与上下夹板塞焊。 3.2、预埋件的安装部位位于结构梁中，具体安装位置应根据设计深化图纸准确定位，保证剪切型阻尼器安装。 3.3、预埋件安装工序：根据预埋件的特点，安装顺序如下：梁底模铺设完成→在梁底模标记预埋件放置位置→预埋件放置到位→穿梁底层纵筋→主上层纵向架立筋→绑扎箍筋→校核预埋件位置→预埋件固定→梁侧模合模

金属橡胶减振器对宇航单机随机振动的影响分析

Mechanical Engineering and Technology 机械工程与技术, 2018, 7(5), 368-375 Published Online October 2018 in Hans. https://www.360docs.net/doc/909882086.html,/journal/met https://https://www.360docs.net/doc/909882086.html,/10.12677/met.2018.75045 The Impact Analysis of Metal Rubber Damper on the Random Vibration of the Aerospace Electronic Equipment Qiuju Zhu, Jie Chen, Xumin Cao, Mao Zhang, Shenghao Li Shanghai Aerospace Electronic Technology Institute, Shanghai Received: Oct. 2nd, 2018; accepted: Oct. 19th, 2018; published: Oct. 26th, 2018 Abstract In the process of random vibration, the aerospace electronic equipment can only bear a certain range of response acceleration, which may lead to failure of the components when the response acceleration value is too high. In order to analyze the impact of metal rubber damper on the re-sponse acceleration in the random vibration process of a aerospace electronic equipment, random vibration tests were carried out on the structural parts of the equipment without metal rubber damper and with metal rubber damper, and corresponding data were obtained. By comparing the experimental data, it can be seen that the response acceleration of the random vibration of the aerospace electronic equipment in three directions decreases in different degrees after adding the metal rubber damper. This paper provides experimental data and design ideas for damping de-sign of the aerospace electronic equipment. Keywords Metal Rubber Damper, The Aerospace Electronic Equipment, Random Vibration, Response Acceleration 金属橡胶减振器对宇航单机随机振动的影响分析朱秋菊，陈婕，曹旭民，张茂，李晟昊上海航天电子技术研究所，上海收稿日期：2018年10月2日；录用日期：2018年10月19日；发布日期：2018年10月26日

剪切型阻尼器是什么

在抗震减震方面，经常会用到剪切型阻尼器，利用特种软钢板材屈服后的非弹性特点来耗散地震等外部激烈输入结构中的能量，属于位移相关型消能减震(振)装置，使用软钢板材具有屈服点低、坚固耐用且长期使用免维护的优势，抗震(振)性能不受温度影响。金属阻尼器是将低屈服点钢作为剪切板，利用其屈服强度低、延性好等优点，与主体结构相比，它能够更早进入屈服，从而可利用软钢屈服后的累积塑性变形来达到耗散地震能量的效果。具有延性比大、抗侧刚度大，以及材料利用率高、滞回曲线饱满，耗能能力强且稳定，在设计位移下循环30圈后其各项力学性能指标均未出现明显衰减等优势，根据使用时与主体结构连接方式不同可分为三种类型：支撑式MYD、墙式MYD和连梁型MYD。其特点主要有： 1、结构简约、外形美观、对称紧凑、施工安装简便。 2、耐久性能好，免维护。 3、软钢元件材质消能直接，不借助其他辅助材料。 4、具备双向耗能能力，在主耗能方向具有非常好的耗能能力，同时在垂直于主耗能方

向的水平方向也具有一定的耗能能力。 5、屈服前增加结构刚度，屈服后为结构增加滞回阻尼耗能能力。 6、布置在结构层间。当结构发生层间变形时，阻尼器即发挥滞回耗能作用。 7、产品力学性能稳定，满足建筑使用寿命内正常使用要求。上述内容仅供参考，了解更多这方面的信息，可咨询：南京大德减震科技有限公司进行详细的了解，该公司专业从事减隔震产品研发及制造，以市场为导向，提供专业的工程减隔震技术咨询、各类减隔震产品的生产、试验、销售、安装、售后服务等一体化服务，拥有专利二十余项，拥有丰富的减震产品研发制造经验，参与过奥林匹克工程多项国家重点工程的方案设计、产品制造、安装、售后等工作。

电子设备的隔振技术及减振器选型资料

电子设备的隔振技术及减振器选型 1、概述电子设备受到的机械力的形式有多种，其中危害最大的是振动和冲击，它们引起的故障约占80%。它们造成的破坏主要有两种形式，其一是强度破坏：设备在某一激振频率下产生振幅很大的共振，最终振动加速度所引起的应力超过设备所能承受的极限强度而破坏；或者由于冲击所产生的冲击应力超过设备的极限强度而破坏。其二是疲劳破坏：振动或冲击引起的应力虽远低于材料的强度，但由于长时间振动或多次冲击而产生的应力超过其疲劳极限，使材料发生疲劳损坏。系统的振动特性受三个参数的影响，即质量、刚度和阻尼。对于电子设备的振动和冲击隔离来说，隔振系统的质量一般是指电子设备的质量，而刚度和阻尼则由设备的支撑装置提供。在机械环境的作用下，尤其是在舰船、坦克、越野车辆、飞机等运载工具中，设备及其内部的电子器件、机械结构等都难以承受振动冲击的干扰。表1 各种运载工具振动、冲击和离心加速度参数单位：g9.8m/s2

为了减少或防止振动与冲击对电子设备的影响，通常采取两种措施：a) 通过材料选用和合理的结构设计，增强设备及元器件的耐振动耐冲击能力；b) 在设备或元器件上安装减振器，通过隔离振动与冲击，有效地减少振动与冲击对电子设备的影响。 2、隔振技术 2.1隔振隔振就是通过在设备或器件上安装减振装置，隔离或减少它们与外界间的机械振动传递。在电子设备与基础之间安装弹性支承即减振器，以减少基础的振动对电子设备的影响程度，使电子设备能正常工作或不受损坏；这种对电子设备采取隔离的措施，称为被动隔振。一般情况下，仪器及精密设备的隔振都是被动隔振。被动隔振系数：振动来自基础，其运动用U=U o sin(ωt)表示，也是周期振动。被动隔振也可用隔振系数η表示其隔振效果，它的含义是被隔离的物体振幅与基础振幅之比（或是振动速度幅值、加速度幅值的比值），可用下式计算： η＝x O/ U O =｛［１＋４ξ2（f／f o）２］／［１－（f／f o）２］２＋４ξ2（f／f o）２｝０．５（1）式中x O——物体的垂向振幅(m)； U O——基础的垂向振幅(m)。式中f――振动力的频率（ＨＺ）；

金属剪切型阻尼器安装施工方案

金属剪切型阻尼器的安装方式分为三种，即人字支撑和支墩式；安装步骤如下： Ⅰ埋件安装施工按金属剪切型阻尼器布置图确定埋件安装的具体位置及相应型号，在梁、柱以分别画出中心线；按图示尺寸安装埋件，左右安装误差不宜大于20mm。将埋件放入梁柱内，注意避让梁柱内钢筋，并点焊固定。浇筑混凝土，待其强度达标后清理表面。注：①埋件安装完成后，预埋件上表面水平度不宜大于5mm； ②安装对拉埋件时，应先将埋件放在安装位置再扎钢筋； ③安装后的埋件上表面应尽量和梁柱表面平齐（控制埋件上表面标高，标高误差不应大于±10mm）； ④对于阻尼墙内的埋件，平面内安装位置误差不应大于20mm； Ⅱ金属剪切型阻尼器(MYD)安装施工（人字）（1）按金属剪切型阻尼器布置图确定金属剪切型阻尼器安装的具体位置及相应型号，在其安装位置所在梁柱上分别画出中心线；（2）按图所示位置安装上节点板； a)安装中心线的位置的上节点板； b)将节点板按安装图尺寸安装到位； c)点焊固定节点板，并复查位置是否正确； e)将节点板焊接牢固。（3）将金属剪切型阻尼器吊装到位，并与上节点板正确连接；（4）将水平支撑与阻尼器下连接板焊接固定；

（5）根据现场实际尺寸调整人字斜支撑长度，并与水平支撑以及梁柱上的预埋板进行点焊固定；（6）对上述固定的斜支撑进行测量，若在平面内无偏移则进行焊接；若斜支撑在平面内有偏移，则需重新调整，直至在平面内无偏移；（7）打磨所用焊缝，拆除所有临时固定，涂防锈底漆和面漆；（8）安装完成，清理现场。 Ⅲ金属剪切型阻尼器(MYD)安装施工（支墩式）（1）按金属剪切型阻尼器布置图确定埋件安装的具体位置并将埋件吊装到位；（2）按图对金属剪切型阻尼器上部连接墙埋件进行施工，注意避让墙内钢筋，位置确定后点焊固定，左右安装误差不宜大于20mm；（3）扎上部连接墙模板，浇筑混凝土；（4）待其强度达标后清理表面，安装对应金属剪切型阻尼器；按金属剪切型阻尼器布置图确定金属剪切型阻尼器安装的具体位置及相应型号，在其支墩分别画出中心线；（5）将金属剪切型阻尼器吊至安装平面，与节点板，点焊固定；（6）测量金属剪切型阻尼器与埋件是否垂直，金属剪切型阻尼器本身是否水平，如不垂直水平，打磨掉点焊固定点，重新调整，直至垂直，水平；（7）将金属剪切型阻尼器节点板与预埋件满焊；（8）打磨焊缝，清理现场，安装完成。

剪切型阻尼器及预埋件安装方案教程文件

剪切型阻尼器及预埋件安装方案

宝兴县新城区幼儿园教学楼工程剪切型阻尼器及预埋件安装方案编制单位：雅安市文明建筑工程责任有限公司编制日期：二0一四年十一月十五日

目录一、施工准备 (1) 二、预埋件和阻尼器进场堆放 (1) 三、预埋件安装工艺 (2) 四、预埋件安装过程注意事项 (7) 五、阻尼器安装工艺 (8) 六、阻尼器安装过程注意事项 (11)

剪切型钢板阻尼器形状优化设计

剪切型钢板阻尼器形状优化设计摘要剪切型钢板阻尼器有相当好的、稳定的能量耗散能力，并广泛应用于建筑工程以提高建筑在大震下的安全性。目前，人们更多通过对加劲肋的布置或者考虑材料性能的影响来改善阻尼器的低周疲劳性能。然而剪切型钢板阻尼器的形状并没有被很好的研究。本文提出了一种形状优化方法以改善剪切型钢板阻尼器的低周疲劳性能。剪切板的形状被作为优化过程中的变量。在循环加载过程，假定剪切型钢板阻尼器的低周疲劳性能与最大等效塑性应变存在被动关系。等效塑性应变通过有限元软件ABAQUS得到。通过采用模拟退火的优化方法来解决强非线性系统问题。在优化过程中，给出四个形状不同的钢板阻尼器，每种优化后的形状均由各自最初的形状衍生得到。优化后的钢板阻尼器的低周疲劳性能得到明显改善，并且全局优化后的性能比局部优化的性能更好。关键字：剪切钢板阻尼器；形状优化；模拟退火算法；有限元分析；低周疲劳性能 1.前言剪切钢板阻尼器在循环载荷作用下有良好的能量耗散能力。近几十年来，研究表明剪切钢板阻尼器可以有效地降低结构在地震地面运动下的响应[1-4]。如图1(a)，一个剪切钢板阻尼器由剪切钢板和加劲肋组成。人们为改善剪切钢板阻尼器的低周疲劳性能已经做出了相当大的努力；然而大多数研究者更多通过对加劲肋的布置或者考虑材料性能的影响来改善阻尼器的低周疲劳性能，而忽略了阻尼器的形状对其性能的影响。低周疲劳破坏通常发生在受循环荷载作用的焊接热影响区[5]。如图1(b)，在剪切钢板阻尼器的左侧中间发生低周疲劳破坏，这一区域的低周疲劳承载力由于钢板与加劲肋之间的焊缝而受到极大地削弱[6-7]。因此，转移焊缝热影响区将改善剪切钢板阻尼器的低周疲劳性能。张等人在不同结构上进行了钢板阻尼器的实验[8]。他们对剪切板的厚度和形状进行了测试，发现中心受削弱的剪切板表现出令人满意的变形能力和低周疲劳性能。刘等人改变了剪切板的形状并进行了准静态测试以测试它们的性能[9]。他们发现弧状的剪切钢板阻尼器比带有加劲肋的阻尼器变形能力更强。在后续的研究中，刘和Shimoda用ABAQUS有限元软件建立数值模型，并对剪切钢板阻尼器的侧边缘进行抛物线形状优化[10]。抛物线各参数被作为变量并且将在规定循环荷载下的最大等效塑性应变作为优化的目标。响应面法和最优参数的优化级别是通过回归分析得出。优化后的最大等效塑性应变显著降低而总能量耗散能力却与初始模型相似。在每个迭代中得到的最优参数由回归分析得到。在刘等人的研究中，只对带有方形网格的剪切钢板阻尼器进行了研究，而矩形网格的阻尼器却没有得到研究。此外，由于剪切钢板阻尼器的边缘被假定为是抛物线，最优形状并不一定是全局最优解而是局部最优解。