7米仰斜式挡土墙手工计算

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仰斜式挡土墙翻模施工工法(2)

仰斜式挡土墙翻模施工工法(2)

仰斜式挡土墙翻模施工工法仰斜式挡土墙翻模施工工法一、前言仰斜式挡土墙是一种常见的土木工程结构,用于防止土方滑塌或控制土方侧向位移。

为了实现快速、高效、安全的挡土墙施工,仰斜式挡土墙翻模施工工法应运而生。

本文将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例。

二、工法特点1. 施工速度快:采用翻模工法,可以实现高效快速的挡土墙施工,节约时间和劳动力成本。

2. 施工质量高:工法具备较高的施工精度和一致性,能够保证挡土墙的稳定性和可靠性。

3. 施工过程简单:该工法技术要求相对较低,易于操作,适用于各种场地和土质条件。

4. 可重复利用:通过模板的拆卸和组装,可以将模板更换到新的施工位置,实现模板的重复利用, 提高经济效益。

三、适应范围该工法适用于高度在2-10米范围内的各类挡土墙工程,包括公路隧道、堤坝、水库、建筑工地等。

四、工艺原理仰斜式挡土墙翻模施工工法的原理是通过模板系统的组装和拆卸,实现挡土墙的逐段施工。

在施工过程中,需要采取以下技术措施:1. 建立施工平台:确保施工区域平整稳固,便于模板安装和土方挖掘。

2. 安装挡土墙模板:根据设计要求,搭建挡土墙模板系统,确保模板牢固可靠。

3.挖掘土方:按照模板宽度逐段进行土方挖掘,注意保护模板和工人安全。

4. 填充土方:在挖掘完成后,逐段进行土方填充,同时采用振动等措施保证填充土方的密实性。

5. 拆卸模板:待填充土方充分固结后,拆卸已完成的模板,安装到下一段施工位置。

五、施工工艺1. 建立施工平台:清理施工现场,确保施工区域平整稳固,放样标定施工平台的位置和高度。

2. 安装挡土墙模板:根据设计要求,将模板材料准备齐全,按照设计尺寸和施工步骤搭建模板系统,确保模板的稳定性和密封性。

3. 挖掘土方:按照设计要求,根据模板宽度和高度逐段进行土方的挖掘,保持挖掘斜面的坡度和光滑度,注意挖掘斜面的稳定和安全。

挡土墙工程量如何计算.doc

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挡土墙工程量如何计算现阶段,建筑企业施工人员如何进行挡土墙工程量计算?基本情况怎么样?有什么规定?以下是中国下面梳理挡土墙工程量如何计算相关内容,基本情况如下:小编通过建筑行业百科网站下面建筑知识专栏进行查询,梳理建筑企业挡土墙工程量如何计算相关内容,基本情况如下:挡土墙工程量计算基本情况:挡土墙工程量等于挡墙断面面积*长度。

挡土墙:挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。

而根据其刚度及位移方式不同,可分为刚性挡土墙、柔性挡土墙和临时支撑三类。

在挡土墙横断面中,与被支承土体直接接触的部位称为墙背;与墙背相对的、临空的部位称为墙面;与地基直接接触的部位称为基底;与基底相对的、墙的顶面称为墙顶;基底的前端称为墙趾;基底的后端称为墙踵。

下面以各建筑企业人员计算工程土方量实际情况为例,主要内容如下:我认为你这个挡土墙的施工应该编制一个基础开挖及回填土施工方案,坡度那么陡,是要从底部分层、分阶梯进行回填的,要不然没办法施工。

所以,基础开挖土方和回填土方要远远大于你上图所示三角形部分,要按照现场实际发生计算土方量,即利用全站仪测绘就能计算出具体工程量。

浆砌块石挡土墙在定额里面有专门的子目,按理说应该区分基础和墙身,不过你上图的这个划分不是很明确,可以直接套用砌石挡土墙子目。

挡土墙混凝土装饰线条应该以米为单位算量的,装饰部分混凝土线条不是合并到墙身计算而要是单独计算的,模版的量也不是合并计算而是分开单独计算的,模板是按平方米为单位计算的。

挡土墙工程量计算相关规定:查岩土工程手册,上面对一般土类的临时坡比有经验值,如果边坡10米高以上的土质边坡1:0.3确实有点陡,你可以向监理或设计单位打报告,提出边坡存在的隐患,建议调缓边坡,否则如果按设计边坡开挖出现问题,由设计承担,不调整至少要分出一部分责任。

挡土墙计算书

挡土墙计算书

挡土墙计算书挡土墙设计一、设计路线K58+070~K58+130,傍山路线,设计高程均为1654.5,山坡为砾石地层,附近有开挖石方路堑的石灰岩片石可供作挡土墙材料。

1、设计路段为直线段,横断面资料如表;2、山坡基础为中密砾石土,摩阻系数f=0.4,基本承载力(δ)=520千帕;3、填土边坡为1:m=1:1.5,路基宽度为7.0米;4、墙背填料为就地开挖砾石土,容重Y=18.6KN/m3,计算内摩阻角Φ=35;5、墙体用50号砂浆砌片石,容重为γ=22.5KN/m3,容许压应力[δ]=2450千帕,容许剪应力[τ]=862.4千帕,外摩阻力ζ=Φ/2=17.5°;6、设计荷载用公路-Ⅱ级车辆荷载(详见《公路桥涵设计通用规范》);7、稳定系数:滑动稳定系数[Kc ]=1.3,倾覆稳定系数[K]=1.5。

二、需提交的文件、图纸和要求1、详细的设计计算书;A、分析确定挡土墙设计方案,选择挡土墙形式(最好以两个以上墙型的工程量比较后确定);B、挡土墙基础与断面设计:*.基础形式及埋置深度*.拟定墙身尺寸*.荷载换算土层厚*.土压力计算C、稳定性验算2、按横断面资料绘制等高线地形图(比例1:200),路线横断面图(1:200),路基外侧边缘纵向地形图(1:200)并在其上进行挡土墙立面布置,绘立面图。

参考设计步骤一、设计资料:(见任务书有关内容)二、绘制平面图及横断面图:(见任务书之一1.)三、确定设计方案:1、阐述设挡土墙的理由。

2、选定挡墙类型(路堤,路肩,路堑),要有比较。

3、选定挡墙形式(仰斜,俯斜,衡重…)最好选两种分别计算。

四、初拟断面尺寸1、确定分段长及与路堤的衔接方式。

2、确定埋深、墙高及墙背倾角,以上步骤后即可绘出挡土墙的纵断面图。

3、初拟其他部位的尺寸(按各部分对尺寸的基本要求拟定)。

五、计算换算土层厚h。

六、土压力计算。

七、确定断面尺寸。

1、滑动稳定性验算:(一般重力式挡墙以此控制设计)K控制在1.3~1.5之间。

仰斜式挡土墙

仰斜式挡土墙

仰斜式挡土墙专项施工方案编制单位:编制人:审核人:编制日期:2017年月日目录第一节编制依据3第二节编制原则3第三节工程概述33.1主要技术标准33.2工程概况、主要工程项目及数量43.3工程特点43.3工程难点5第四节施工总体安排54.1施工准备工作54.2施工顺序及工期安排6第五节主要分部分项工程施工工艺及施工方法8 5.1施工工艺流程85.2施工方法85.3施工要点135.4施工注意事项13第六节质量保证体系及保证措施146.1质量保证体系146.2质量保证措施15第七节安全施工保证措施167.1危险源的识别和控制措施,详见附表1。

167.2基础开挖施工安全保证措施16 7.3脚手架搭设安全保证措施17 7.4混凝土浇筑安全保证措施17 7.5临时用电作业安全保证措施17 7.6高温作业安全保证措施18第八节环境保证措施18第九节文明施工保证措施19第一节编制依据1、本工程设计单位出具的《设计图纸》;2、相关规范;3、本工程施工现场实际情况及我公司以往施工经验。

第二节编制原则1、本方案适用于红卫路社区微型消防站建设工程仰斜式挡土墙施工,内容主要有测量放线、修整现状边坡和基槽开挖、基础浇筑、砼墙身浇筑、墙背回填等。

2、坚持实事求是,注重调查研究,合理安排工期,周密组织劳动力,采取有效方法科学组织施工,确保安全、合格工程。

3、实施“项目法管理”的原则,建立质量保证体系,加强质量管理,降低工程成本,提高经济效益。

4、现场实行规范管理,标准化作业,严格遵守《环境保护法》及水土保持等有关要求,保护生态环境,维持生态平衡。

第三节工程概述3.1 主要技术标准主要技术标准参数见下表:表1:挡土墙技术标准主要设计参数:1.荷载: q=城-A级;2.挡土墙基底摩擦系数: f=0.40;3.墙背填料计算内摩擦角:δ=35°;4.填料容重:γ=20KN/m3;5.墙身容重:γ=23KN/m3;6.挡土墙稳定系数:抗滑动稳定系数Kc≥1.3;抗倾覆稳定系数K0≥1.6;3.2 工程概况、主要工程项目及数量本仰斜式挡土墙适用于红卫路社区微型消防站建设工程边坡挡护,总长度140m。

挡土墙计算

挡土墙计算

6.2 挡土墙土压力计算6.2.1 作用在挡土墙上的力系挡土墙设计关键是确定作用于挡土墙上的力系,其中主要是确定土压力。

作用在挡土墙上的力系,按力的作用性质分为主要力系、附加J力和特殊力.主要力系是经常作用于挡土墙的各种力,如图6—11所示, 它包括:1.挡土墙自重G及位于墙上的衡载;2.墙后土体的主动土压力Ea(包括作用在墙后填料破裂棱体上的荷载,简称超载);3.基底的法向反力N及摩擦力T;4.墙前土体的被动土压力Ep .对浸水挡土墙而言,在主要力系中尚应包括常水位时的静水压力和浮力。

附加力是季节性作用于挡土墙的各种力,例如洪水时的静水压力和浮力、动力压力、波浪冲击力、冻胀压力以及冰压力等。

特殊力是偶然出现的力,例如地震力、施工荷载、水流漂浮物的撞击力等。

在一般地区,挡土墙设计仅考虑主要力系.在浸水地区还应考虑附加力,而在地震区应考虑地震对挡土墙的影响。

各种力的取舍,应根据挡土墙所处的具体工作条件,按最不利的组合作为设计的依据。

6.2.2 一般条件下库伦(coulomb)主动土压力计算土压力是挡土墙的主要设计荷载。

挡土墙的位移情况不同,可以形成不同性质的土压力(图6—12)。

当挡土墙向外移动时(位移或倾覆),土压力随之减少,直到墙后土体沿破裂面下滑而处于极限平衡状态,作用于墙背的土压力称主动土压力;当墙向土体挤压移动,土压力随之增大,上体被推移向上滑动处于极限平衡状态,此时土体对墙的抗力称为被动土压力;墙处于原来位置不动,土压力介于两者之间,称为静止土压力. 采用哪种性质的土压力作为档土墙设计荷载,要根据挡土墙的具体条件而定。

路基档土墙一般都可能有向外的位移或倾覆,因此在设计中按墙背土体达到主动极限平衡状态,且设计时取一定的安全系数,以保证墙背土体的稳定。

对于墙趾前土体的被动土压力Ep, 在挡土墙基础一般埋深的情况下,考虑到各种自然力和人畜活动的作用,一般均不计,以偏于安全.主动土压力计算的理论和方法,在土力学中已有专门论述,这里仅结合路基挡土墙的设计,介绍库伦土压力计算方法的具体应用。

挡土墙课程设计计算书

挡土墙课程设计计算书

1.设计资料1.1基础资料①省道S313,路基宽10米,路面宽7米,两侧路肩宽各1.5米,在桩号段为填方路堤,填方边坡坡度为1:1.5。

为保证路堤边坡稳定,少占地拆迁,拟采用重力式挡土墙。

②墙高6.2米,墙背仰斜坡度1:0.24(=13.5°),墙身分段长度20米。

③墙背填土重度γ,内摩擦角φ°;填土与墙背间摩擦角δ°,地基为岩石,地基容许承载力σ,基底摩擦系数f=0.45④砌体重度γ,砌体容许压应力σ,容许剪应力τ1.2设计依据①挡土墙课程设计任务书②《公路路基设计规范》JTG D30-245③《路基路面工程》第四版——人民交通出版社20142.初拟挡土墙结构形式、尺寸2.1墙身结构形式、尺寸挡土墙高6.2m ,挡墙以上边坡高a=1m ,初拟挡墙顶宽1.0m2.2基础结构形式、尺寸采用扩大浅基础,初选基础埋深为1.0m ,厚度为0.5m ,净边宽为0.25m ,高宽比为2:1 。

挡墙形式如图2-1图2-1挡墙形式1.00.6.73.确定车辆荷载及当量土柱高度挡土墙设计中,换算均布土层厚度()可直接由挡土墙高度确定的付家何在强度计算。

即(3-1)γ式中:γ——墙后填土重度q——附加荷载强度(KPa),按表3-1取值注:H=2.0~10.0m时,q由线性内插法确定。

H=6.2m,由线性内插法确定()=14.75(KPa)换算均布土层厚度=γ4.破裂面棱体位置确定4.1破裂角θ计算假设破裂面交于荷载中部,如图4-1,则有:ψ α δ φ ° ° ° °式中:α——墙背倾斜角(°),俯斜墙背为正,仰斜墙背为负 δ——墙背与填土间的摩擦角(°) φ——填土的内摩擦角(°) 因为ψ °图4-1假设破裂面位置图令破裂棱体的断面面积S===31.68α=° =9.24θ ψ φ ψψ= ° ° °° =-0.95+ =0.71291.06.20.50.8θ °4.2验算破裂面是否交于荷载范围内破裂棱体长度 θ α =2.14m车辆荷载分布宽度L=10m所以 ,即破裂面交于荷载范围内,符合假设。

挡墙收方计算书

挡墙收方计算书

挡墙收方计算书K21+207~K21+330段挡墙收方计算书K21+207~K21+253段挡墙,一共4个台阶,分别是5米、8米、10米、12米。

5米的台阶长5米,现在的浇筑高程为442.03;8米的台阶分两段,一段长7米,高程为442.03,另一段长6米高程为441.35;10米得台阶分两段,一段长6米高程为441.35,另一段长12米高程为437.4;12米的台阶长10米高程为437.4。

特附计算式和图形如下计算=5.548*5+14.305*7+13.647*6+23.474*6+13.889*12+27.414*10 =791.409m 3437.4 ▽㎡米挡土墙,长12米442.03 ▽441.35 ▽㎡8米挡墙,长6米8米挡墙,长7米㎡米挡墙长5米㎡442.03 ▽米挡土墙,长6米㎡441.35 ▽437.4 ▽米挡墙;长10米㎡K21+253~K21+298段挡土墙,是变更后的挡土墙,全是12共长45米,附计算式和图形如下计算式=20.658*45=929.6112米挡土墙;长45米㎡435.41 ▽K21+298到K21+330段挡土墙共分为四个台阶,分别是4米、8米、10米12米,8米台阶长6.98米;10(9米变10米)米台阶长7.07米;12(11米变12米)台阶长13.04米。

附图和计算式如下计算式=7.985*6.98+16.739*7.07+28.327*13.04=543.508436.68 ▽436.68 ▽米变12挡墙;长13.044㎡米变10米挡墙;长7.07㎡米挡墙;长6.98436.68 ▽㎡。

重力式挡土墙验算(7米)

重力式挡土墙验算(7米)

重力式挡土墙验算[执行标准:公路]计算项目:重力式挡土墙7计算时间:2022-05-1916:15:35星期四原始条件:墙身尺寸:墙身高:7.000(m)墙顶宽:1.700(In)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶bl:0.270(m)墙趾台阶hl:0.650(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1物理参数:用工砌体容重:23.000(kN∕m3)用工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)材料抗压极限强度:1.600(MPa)材料抗力分项系数:2.310系数as:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN∕m3)墙背与墙后填土摩擦角:20.000(度)地基土容重:19.000(kN∕m3)修正后地基承载力特征值:500.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:LOOO墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:20.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)1 3.000 1.000坡面起始距离:0∙000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:LOOO荷载组合数:3土压力起算点:从结构底而起算基础类型:换填土式基础换填部分尺寸:C=0.200(m),H=0.400(m)换填土内摩擦角:45.000(度) 换算土柱数0换填土平均容重:18.000(kN∕m3)应力扩散角:30.000(度)换填土修正后承载力:500.000(kPa)换填土摩擦系数:0.500第1种情况:组合1组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.000√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√[土压力计算]计算高度为7.375(m)处的库仑主动土压力无荷教时的破裂角=39.195(度)按实际墙行计算得到:第1破裂角:39.195(度)Ea=IOl.675(kN)Ex=IOl.125(kN)Ey=10.564(kN)作用点高度Zy=2.458(m)墙身截面积=12.445(m2)重量=286.238(kN)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=280.679(kN)En=30.191(kN)Wt=56.136(kN)Et=97.089(kN)滑移力=40.953(kN)抗滑力=155.435(kN)滑移验算满足:Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算:滑动稳定方程满足:方程值=136.785(kN)>0.0换填土摩擦系数=0.500地基土层水平向:滑移力=101.125(kN)抗滑力=151.569(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.499>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂Zw=1.949(m)相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于墙趾点,EX的力臂Zy=2.083(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=210.661(kN-m)抗倾覆力矩=584.116(kN-m)倾覆验算满足:KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算:倾覆稳定方程满足:方程值=261.895(kN-m)>0.0(≡)地基应力及偏心距验算基础类型为换填土式,验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=310.870(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=373.455(kN-m)基础底面宽度B=1.913(m)偏心距e=0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.201(m)基底压应力:趾部=287.123踵部=37.826(kPa)最大应力与最小应力之比=287.123/37.826=7.591作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.245<=0.167*1.913=0.319(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=287.123<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=37.826<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=162.475<=500.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足:扩散后压应力=135.639<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为换填土基础,不作强度验算(五)墙底截面强度验完验算截面以上,墙身截面积=12.076(m2)重量=277.737(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.969(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于验算截面外边缘,EX的力臂Zy=2.083(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=288.300(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=362.556(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=1.258(m)截面宽度B=1.970(m)偏心距el=0.273(m)截面上偏心距验算满足:el=0.273<=0.250*1.970=0.493(m)截面上压应力:面坡=267.833背坡=24.857(kPa)压应力验算满足:计算值=267.833<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-7.206<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γθ=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=288.300(kN)轴心力偏心影响系数Qk=0.813挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.970(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.929计算强度时:强度验算满足:计算值=288.300<=1109.571(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=288.300<=1030.965(kN)(六)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为6.350Gn)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角:39.195(度)Ea=75.372(kN)Ex=74.964(kN)Ey=7.831(kN)作用点高度Zy=2.117(m) [强度验算]验算截面以上,墙身截面积=10.795(m2)重量=248.285(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.644(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.229(m)相对于验算截面外边缘,EX的力臂Zy=2.117(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=256.116(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=266.901(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=1.042(m)截面宽度B=1.700(m)偏心距el=0.192(m)截面上偏心距验算满足:el=0.192<=0.250*1.700=0.425(m)截面上压应力:而坡=252.808背坡=48.505(kPa)压应力验算满足:计算值=252.808<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-16.166<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=256.116(kN)轴心力偏心影响系数Ok=0.867挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.700(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)与工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.926计算强度时:强度验算满足:计算值=256.116<=1021.015(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=256.116<=944.996(kN)第2种情况:组合2组合系数:LOOO1.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.000√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√[土压力计算]计算高度为7.375(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角:39.195(度)Ea=IOl.675(kN)Ex=IOl.125(kN)Ey=10.564(kN)作用点高度Zy=2.458(m)墙身截面积=12.445(m2)重量=286.238(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数二0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=280.679(kN)En=30.191(kN)Wt=56.136(kN)Et=97.089(kN)滑移力=40.953(kN)抗滑力=155.435(kN)滑移验算满足:Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算:滑动稳定方程满足:方程值=136.785(kN)>0.0换填土摩擦系数=0.500地基土层水平向:滑移力=101.125(kN)抗滑力=151.569(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.499>1.300(-)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂ZW=1.949(m)相对于墙趾点,Ey的力臂ZX=2.491(m)相对于墙趾点,EX的力臂Zy=2.083(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=210.661(kN-m)抗倾覆力矩=584.116(kN-m)倾覆验算满足:KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算:倾覆稳定方程满足:方程值=261.895(kN-m)>0.0(≡)地基应力及偏心距验算基础类型为换填土式,验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=310.870(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=373.455(k*m) 基础底面宽度B=1.913(m)偏心距e=0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.201(m)基底压应力:趾部=287.123踵部=37.826(kPa)最大应力与最小应力之比=287.123/37.826=7.591作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.245<=0.167*1.913=0.319(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=287.123<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=37.826<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=162.475烂500.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足:扩散后压应力=135.639<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为换填土基础,不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积=12.076(m2)重量=277.737(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.969(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于验算截面外边缘,EX的力臂Zy=2.083(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=288.300(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=362.556(k2m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=1.258(m)截面宽度B=1.970(m)偏心距el=0.273(m)截而上偏心距验算满足:CI=0.273<=0.250*1.970=0.493(m)截面上压应力:面坡=267.833背坡=24.857(kPa)压应力验算满足:计算值=267.833<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-7.206<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=288.300(kN)轴心力偏心影响系数CIk=0.813挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.970(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.929计算强度时:强度验算满足:计算值=288.300<=1109.571(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=288.300<=1030.965(kN)(六)台顶截而强度验算[土压力计算]计算高度为6.350(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角:39.195(度)Ea=75.372(kN)Ex=74.964(kN)Ey=7.831(kN)作用点高度Zy=2.117(m)[强度验算]验算截面以上,墙身截面积=10.795(m2)重量=248.285(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.644(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.229(m)相对于验算截面外边缘,EX的力臂Zy=2.117(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=256.116(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=266.901(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=1.042(m)截面宽度B=1.700(m)偏心距el=0.192(m)截面上偏心距验算满足:el=0.192<=0.250*1.700=0.425(m)截而上压应力:面坡=252.808背坡=48.505(kPa)压应力验算满足:计算值=252.808<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-16.166<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=256.116(kN)轴心力偏心影响系数Qk=0.867挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.700(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)与工构件或材料的抗力分项系数Yf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.926计算强度时:强度验算满足:计算值=256.116<=1021.015(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=256.116<=944.996(kN)第3种情况:组合3组合系数:LOOO1.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂而间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.000√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√[土压力计算]计算高度为7.375(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度) 按实际墙背计算得到:第1破裂角:39.195(度)Ea=101.675(kN)Ex=IOL125(kN)Ey=IO.564(kN)作用点高度Zy=2.458(m)墙身截面积=12.445(m2)重量=286.238(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=280.679(kN)En=30.191(kN)Wt=56.136(kN)Et=97.089(kN)滑移力=40.953(kN)抗滑力=155.435(kN)滑移验算满足:Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算:滑动稳定方程满足:方程值=136.785(kN)>0.0换填土摩擦系数=0.500地基土层水平向:滑移力=101.125(kN)抗滑力=151.569(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.499>1,300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂Zw=1.949(m)相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于墙趾点,EX的力臂Zy=2.083(m)验和挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=210.661(kN-m)抗倾覆力矩=584.116(kN-m)倾覆验算满足:KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算:倾覆稳定方程满足:方程值=261.895(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为换填土式,验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=310.870(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=373.455(kN-m) 基础底而宽度B=1.913(m)偏心距e=0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.201(m)基底压应力:趾部=287.123踵部=37.826(kPa)最大应力与最小应力之比=287.123/37.826=7.591作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.245<=0.167*1.913=0.319(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=287.123<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=37.826<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=162.475<=500.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算满足:扩散后压应力=135.639<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为换填土基础,不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积=12.076(m2)重量=277.737(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.969(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.491(m)相对于验算截面外边缘,EX的力臂Zy=2.083(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=288.300(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=362.556(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=1.258(m)截面宽度B=1.970(m)偏心距el=0.273(m)截面上偏心距验算满足:Ol=0.273<=0.250*1.970=0.493(m)截面上压应力:面坡=267.833背坡=24.857(kPa)压应力验算满足:计算值=267.833<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-7.206<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=288.300(kN)轴心力偏心影响系数αk=0.813挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.970(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)与工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.929计算强度时:强度验算满足:计算值=288.300<=1109.571(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=288.300<=1030.965(kN)(六)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为6.350(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=39.195(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角:39.195(度)Ea=75.372(kN)Ex=74.964(kN)Ey=7.831(kN)作用点高度Zy=2.117(m)[强度验算]验算截面以上,墙身截面积=10.795(m2)重量=248.285(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.644(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.229(m)相对于验算截面外边缘,EX的力臂Zy=2.117(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=256.116(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=266.901(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=LO42(m)截面宽度B=1.700(m)偏心距el=0.192(m)截面上偏心距验算满足:Cl=0.192<=0.250*1.700=0.425(m)截面上压应力:面坡=252.808背坡=48.505(kPa)压应力验算满足:计算值=252.808<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-16.166<=HO.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=256.116(kN)轴心力偏心影响系数Qk=0.867挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.700(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)用工构件或材料的抗力分项系数γf=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk=0.926计算强度时:强度验算满足:计算值=256.116<=1021.015(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=256.116<=944.996(kN)各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为:组合1(组合D抗滑力=155.435(kN),滑移力=40.953(kN).滑移验算满足:Kc=3.795>1.300滑动稳定方程验算最不利为:组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=136.785(kN)>0.0安全系数最不利为:组合1(组合D抗滑力=151.569(力),滑移力=101.125(kN)o地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.499>1.300(-)倾覆验算安全系数最不利为:组合1(组合1)抗倾覆力矩=584.抗6(覆力),倾覆力矩=210.661(kN-m)o倾覆验算满足:KO=2.773>1.500倾覆稳定方程验算最不利为:组合1(组合D倾覆稳定方程满足:方程值=261.895(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为:组合3(组合3)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.245<=0.167*1.913=0.319(m)墙趾处地基承载力验算最不利为:组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=287.123<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为:组合1(组合D墙踵处地基承载力验算满足:压应力=37.826<=650.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为:组合1(组合3)地基平均承载力验算满足:压应力=162.474<=500.000(kPa)换填土基础下地基承载力验算最不利为:组合1(组合D换填土基础下地基承载力验算满足:扩散后压应力=135.639<=500.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。

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挡土墙计算书:
取样身第二段计算,第二段长31723.143.1m。
仰斜式挡土墙,断面如下图所示:

斜长11.23m(实测值)
3
300hmm
(图中实测值)

2800hmm,1
670hmm
(图中标注)
计算32411.2311.241Hhm

2312.67HHhhm

假定:
1. 挡土墙采用40Mu毛石砌体(依芯样强度试验推定),砂浆强度
为0;
2. 砌体重度322rkNm(石灰石,砂岩,考虑空心);
3. 地面荷载取行人荷载22.5qkNm;
4. 基础置于强风化泥质粉砂岩上,地基承载力特征值
2
300afkNm

5. 取填土与挡土墙背间外摩擦角,tan0.25,14.04,为
负值,即14;
已知:填土内摩擦角0=35,基地内摩擦系数=0.3。取填料重度
3
18rkNm

,粘聚力0c。

一. 计算主动土压力aE(以下计算取一米宽挡土墙研究)
将地面荷载换算成土层重,其厚度:02.50.13918qhmr
因为0000,14,35,14,0c,
2
22
cos()0.1642sin()sin()coscos()[1cos()cos()ak








(1)挡土墙顶土压力强度:200180.1390.16420.41aqrhkkNm
换算土压力:10112.670.415.1955.2aEHqkN

1a
E
到墙趾b的竖向距离:10.675.672Hm
(2)填料引起的土压力:222111812.670.1246237.2322aaErHkkN

2a
E
到墙趾b的竖向距离:210.673.553Hm
二. 计算挡土墙自重(可将挡土墙分为三部分计算1G,2G,3G)
如图1所示:
(1)1G: 已知:11.2Hm
10223.2611.2803.26GrbHkN


1
G
到挡土墙趾b点的水平距离:

1
123.260.320.253.35222h
H
b

ebbm

(2)2G:2800hmm,222510.8165hhm
231251()1.55hhhm,2
513.435bbm




22
223.430.81661.58GrbhkN
(由于基地坡度与墙身坡度接近,
近似取2G断面为矩形)

2
G
到挡土墙趾b点的水平距离:

2
2
23.4311.7952225h

h
b

ebm

(3)3G:4321.50.8160.684hhhm

34
1
25.812GrBhkN
(由于基地坡度与墙身坡度接近,近似取

2
G

断面为直角三角形)
3
G
到挡土墙趾b点的水平距离:342212.1730.09122.26335ebhm
三.抗滑移验算:
()nansattGEkEG

,0011.3,tan0.2,0cosnGG,0sintGG(此处

0
90

),0sin()cosataaEEE,sinanaEE:

123890.65GGGGkN,12242.43abaa
EEEkN
由《建筑边坡工程规范》GB50330-2002,第10.2.3条
0890.65sin11.3174.52tGkN,0
890.65cos11.3873.38nGkN

0242.43cos14235.21atEkN,0
242.43sin1458.73anEkN

0.3(873.3858.73)3.51.3235.21174.52sK


,满足要求。

四. 抗倾覆验算:
由《建筑边坡工程规范》GB50330-2002,第10.2.4条

112233803.2661.581.7125.812.262584.55b
MGeGeGekNm

11225.25.67237.233.35824.25b
MEEkNm

3.271.6btbMKM

,满足要求。

五. 基底承载能力验算:
合力N到挡土墙趾b的水平距离c,
如图2所示:
2859.56824.22.33873.38bbnMMMcmVG




合力N对基底中心偏心距10.6152becm
由图可见,11.12baem;
因为10.5726bem, 此时,
max22873.38529.321.23603311.1ka
V
PkPafkPala



,不能满足。

六.墙身自身强度验算:
取变截面22验算,如图3所示:

11.2Hm
;同理:210.41qkNm,
10.414.59aEHkN

,1aIE到o的竖直距离:15.62IHIm
2
2211185.3822aaEqHrHkkN


,2aIE到o的竖直距离:

213.733IHm


墙身自重:11803.26GGkN,

1
G
到o的水平距离:

13.260.253.0322Hem


合力N对o距离803.263.03(4.595.6185.383.73)2.14803.26cm,
0.512becm,0.546bem

(1)抗压强度计算:
由《砌体结构设计规范》(500032001)表3.2.17知0.21fMPa;
由《砌体结构设计规范》5.1.1,11.21.51.55.1533.26Hh,0.156eh,
查表.0.13D取0.5;21.2963.91NG
3
0.50.21103.26342.3uNfAN

,不能满足。

(2)抗剪强度验算:
由《砌体结构设计规范》5.5.1得剪力:

121.40.71.354.591.35185.38254.85aaQEEkN

查表3.2.2,近似取20.11110vfMPakNm

2
0

0

803.26
246.43.26GkNmA
,00.8f(查表5.5.1)0.12

0()(1100.12246.4)3.26454.99254.85uv
VfAQ
,满足要求。

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