加劲肋设计
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工作平台精选布ppt置示例
1
梁的局部稳定和腹板加劲肋设计
翼缘
腹板
焊接组精合选p梁pt 局部失稳
2
1）翼缘不发生局部失稳条件:
当采用塑性设计时 b / t 13 235 fy
当采用弹性设计时 b / t 15 235 fy
箱型梁翼缘板
b0 / t 40
235 fy
b1 t
b0 t
梁受压翼缘板局稳计算采用强度准则，即保证受压翼缘
F Ace
fce
Ace
ts
t
≤2t
F
z Ace
图5.26 支承加劲肋
fce—钢材端面承压强度设计值 Ace—端面承压面积
3.支承加劲肋与腹板的连接焊缝
t f
=F 0.7hf lw
f
w f
精选ppt
18
[例] 工作平台的主梁为等截面简支梁，承受由次梁传来的集中荷载，
标准值为 201 kN，设计值256 kN，钢材为 Q 235 钢，焊条为E 43系列,
图 应力形式
当受压翼缘扭转受到完全约束时：
l
b
=2hc t
177
w
fy 235
其他情况时： hc — 腹板受压区高度
l
b
=
2
hc t
153
w
fy 235
精选ppt
11
②tcr 的表达式,以 l s = fvy t cr 作为参数： 当l s 0.8时， t cr = fv
当0.8 < l s 1.2时，t cr= [1 -0.59(l s-0.8)] fv
（5）大型梁，可采用以肢尖焊于腹板的角钢加劲肋， 其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。
（6）横向加劲肋切角
（7）直接受动荷的梁,中间 横肋下端不应与受拉翼缘焊接, 下面留 有50-100mm缝隙。
bs/3(≤40)
bs/2
(≤60)
50-100
z
图 加精劲选肋p构pt 造
z
16
支承加劲肋的计算
h0
bs
ts
z
z
图精选p加pt劲肋构造
14
y
（4）加劲肋的刚度
横向： Iz=112 ts(2bs+tw)33h0tW 3 纵向：a ＞0.85h0 Iy(2.5-0.45ha0)(ha0)2h0tW 3 y
a 0.85h0 Iy 1.5h0tW 3
h0
bs
y
ts
z
z
图 精加选劲pp肋t 构造
15
lc =
28
h0 tw
18.9 -5a / h0
fy 235
精选ppt
图 应力形式
13
加劲肋构造和截面尺寸
y
（1）双侧配置的横肋（单侧增加20%）
bs≧ h0 /30 ～40 ts ≧ bs /15 （2）横向加劲肋间距 0.5 h0≦ a ≦ 2 h0
（3）腹板同时设横肋和纵肋，相交处切断纵肋, 横肋连续
当l c 0.9时，
sc,cr＝ f
当 0.9< l c1.2时，sc,cr = [1-0.79(l c-0.9)] f
当 lc >1.2时，
sc, cr
=1.1 f
/
l
2 c
当 0.5 a h 0 1.5时：
lc =
28
h0 t w
10.9 +13.4(1.83-a / h0)3
fy 235
当 1.5 < a h 0 2时：
W x=45365 .4 1= 1713c8m 36
y
S = 3 1 0 .4 6 .7 + 0 1 6 3 0 = 0 43 c3m 49
的局部失稳临界应力不低于钢材的屈服强度。
精选ppt
3
平台主梁——加劲肋设计
2）腹板的局部稳定
提高梁腹板局部稳定可采取以下措施：
① 加大腹板厚度 — 不经济 ② 设 置 加 劲 肋 — 经济有效 腹板的高厚比限值（加紧肋布置见教材）
横向加劲肋
纵向加劲肋
短加劲肋
精选ppt
4
◆ 腹板加劲肋的设置原则
(1) 当 ho /tw 80 235 fy
6
柱间支撑
精选ppt
7
精选ppt
8
图 梁腹板的失稳
(a)弯曲正应力单独作用下；(b)剪应力单独作用下；(c)局部压应力单独作用下
横向加劲肋：防止由剪应力和局部压应力引起的腹板失稳； 纵向加劲肋：防止由弯曲压应力引起的腹板失稳，通常布
置在受压区； 短 加 劲 肋： 防止局部压应力引起的失稳，布置在受压区。
可不设, 有局部压应力 按构造设置横肋
(2) 当 ho /tw > 80 235 fy
按计算设置横肋
(3) 当 ho /tw >170 235 fy
设置横肋, 在弯矩较大区段设置 纵肋,局部压应力很大的梁,在受 压区设置短加劲肋
(4) 支座及上翼缘有较大集中荷载处设支乘加劲肋
精选ppt
5
精选ppt
当l s >1.2时，
t
cr
=
1.1
fv
/l
2 s
当a h0 1.0 时：
l s=
41
h0 t w
4+ 5.34(h0 a) 2
fywk.baidu.com235
当a h0 >1.0时：
l=
h0 tw
fy
s 41 5.34 +4(h0 a ) 2 235
精选ppt
图5.22 应力形式
12
③sc,cr 的表达式，以l c = fy sc,cr 作为参数：
σcr σc,cr τcr —临界应力。
精选ppt
图 应力形式
10
①s cr的表达式，以lb = fy scr 作为参数：
当l b 0.85时，
scr ＝ f
当0.85 < lb 1.25时，scr=[1 -0.75(l b-0.85) ] f
当l b >1.25时，
scr
=1.1 f
/
l
2 b
F 1.腹板平面外的稳定性(绕z轴):按轴心压杆计算
截面面积：加劲肋面积+2c c=15tw 235
fy
ts
计算长度：h0
F f
jA
F
z
z
F--集中荷载或支座反力
φ—稳定系数
按b类查表
由 λ= h0/iz z
cc cc
iz —绕z轴的回转半径
精选ppt
17
图 支承加劲肋
F 2.端面承压强度
sce
=
手工焊。在次梁连接处设置有支承加劲肋。试验算该梁是否满足要求。
F/2 F
F
F F/2
y
3m 3m 3m 3m
300
例图
14
[解] ① 计算截面特性
A = 2 3 1 0 .4 + 1 2 1 = 2 0c 0 2 m 4 x
x
1200
( ) 10
I x= 3 1 0 .8 3 2 - 2 2 1 9 32 1 = 4 0 25 c4 3 m 51 14 1
同时设有横向和纵向加劲肋精时选p，pt 断纵不断横。
9
腹板局部稳定计算
a
仅用横向加劲肋加
h0
强的腹板
同时受正应力、剪应力和
图 设置横向加劲肋
边缘压应力作用。
稳定条件：
(σσcr
)2+
σ σ
c c,cr
+
(ττ
)2 1
cr
σ—腹板边缘的弯曲压应力,由区格内的平均弯矩计算；
σc—腹板边缘的局部压应力,σc=F/(lztw) τ—腹板平均剪应力,τ=V/(hwtw )；
1
梁的局部稳定和腹板加劲肋设计
翼缘
腹板
焊接组精合选p梁pt 局部失稳
2
1）翼缘不发生局部失稳条件:
当采用塑性设计时 b / t 13 235 fy
当采用弹性设计时 b / t 15 235 fy
箱型梁翼缘板
b0 / t 40
235 fy
b1 t
b0 t
梁受压翼缘板局稳计算采用强度准则，即保证受压翼缘
F Ace
fce
Ace
ts
t
≤2t
F
z Ace
图5.26 支承加劲肋
fce—钢材端面承压强度设计值 Ace—端面承压面积
3.支承加劲肋与腹板的连接焊缝
t f
=F 0.7hf lw
f
w f
精选ppt
18
[例] 工作平台的主梁为等截面简支梁，承受由次梁传来的集中荷载，
标准值为 201 kN，设计值256 kN，钢材为 Q 235 钢，焊条为E 43系列,
图 应力形式
当受压翼缘扭转受到完全约束时：
l
b
=2hc t
177
w
fy 235
其他情况时： hc — 腹板受压区高度
l
b
=
2
hc t
153
w
fy 235
精选ppt
11
②tcr 的表达式,以 l s = fvy t cr 作为参数： 当l s 0.8时， t cr = fv
当0.8 < l s 1.2时，t cr= [1 -0.59(l s-0.8)] fv
（5）大型梁，可采用以肢尖焊于腹板的角钢加劲肋， 其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。
（6）横向加劲肋切角
（7）直接受动荷的梁,中间 横肋下端不应与受拉翼缘焊接, 下面留 有50-100mm缝隙。
bs/3(≤40)
bs/2
(≤60)
50-100
z
图 加精劲选肋p构pt 造
z
16
支承加劲肋的计算
h0
bs
ts
z
z
图精选p加pt劲肋构造
14
y
（4）加劲肋的刚度
横向： Iz=112 ts(2bs+tw)33h0tW 3 纵向：a ＞0.85h0 Iy(2.5-0.45ha0)(ha0)2h0tW 3 y
a 0.85h0 Iy 1.5h0tW 3
h0
bs
y
ts
z
z
图 精加选劲pp肋t 构造
15
lc =
28
h0 tw
18.9 -5a / h0
fy 235
精选ppt
图 应力形式
13
加劲肋构造和截面尺寸
y
（1）双侧配置的横肋（单侧增加20%）
bs≧ h0 /30 ～40 ts ≧ bs /15 （2）横向加劲肋间距 0.5 h0≦ a ≦ 2 h0
（3）腹板同时设横肋和纵肋，相交处切断纵肋, 横肋连续
当l c 0.9时，
sc,cr＝ f
当 0.9< l c1.2时，sc,cr = [1-0.79(l c-0.9)] f
当 lc >1.2时，
sc, cr
=1.1 f
/
l
2 c
当 0.5 a h 0 1.5时：
lc =
28
h0 t w
10.9 +13.4(1.83-a / h0)3
fy 235
当 1.5 < a h 0 2时：
W x=45365 .4 1= 1713c8m 36
y
S = 3 1 0 .4 6 .7 + 0 1 6 3 0 = 0 43 c3m 49
的局部失稳临界应力不低于钢材的屈服强度。
精选ppt
3
平台主梁——加劲肋设计
2）腹板的局部稳定
提高梁腹板局部稳定可采取以下措施：
① 加大腹板厚度 — 不经济 ② 设 置 加 劲 肋 — 经济有效 腹板的高厚比限值（加紧肋布置见教材）
横向加劲肋
纵向加劲肋
短加劲肋
精选ppt
4
◆ 腹板加劲肋的设置原则
(1) 当 ho /tw 80 235 fy
6
柱间支撑
精选ppt
7
精选ppt
8
图 梁腹板的失稳
(a)弯曲正应力单独作用下；(b)剪应力单独作用下；(c)局部压应力单独作用下
横向加劲肋：防止由剪应力和局部压应力引起的腹板失稳； 纵向加劲肋：防止由弯曲压应力引起的腹板失稳，通常布
置在受压区； 短 加 劲 肋： 防止局部压应力引起的失稳，布置在受压区。
可不设, 有局部压应力 按构造设置横肋
(2) 当 ho /tw > 80 235 fy
按计算设置横肋
(3) 当 ho /tw >170 235 fy
设置横肋, 在弯矩较大区段设置 纵肋,局部压应力很大的梁,在受 压区设置短加劲肋
(4) 支座及上翼缘有较大集中荷载处设支乘加劲肋
精选ppt
5
精选ppt
当l s >1.2时，
t
cr
=
1.1
fv
/l
2 s
当a h0 1.0 时：
l s=
41
h0 t w
4+ 5.34(h0 a) 2
fywk.baidu.com235
当a h0 >1.0时：
l=
h0 tw
fy
s 41 5.34 +4(h0 a ) 2 235
精选ppt
图5.22 应力形式
12
③sc,cr 的表达式，以l c = fy sc,cr 作为参数：
σcr σc,cr τcr —临界应力。
精选ppt
图 应力形式
10
①s cr的表达式，以lb = fy scr 作为参数：
当l b 0.85时，
scr ＝ f
当0.85 < lb 1.25时，scr=[1 -0.75(l b-0.85) ] f
当l b >1.25时，
scr
=1.1 f
/
l
2 b
F 1.腹板平面外的稳定性(绕z轴):按轴心压杆计算
截面面积：加劲肋面积+2c c=15tw 235
fy
ts
计算长度：h0
F f
jA
F
z
z
F--集中荷载或支座反力
φ—稳定系数
按b类查表
由 λ= h0/iz z
cc cc
iz —绕z轴的回转半径
精选ppt
17
图 支承加劲肋
F 2.端面承压强度
sce
=
手工焊。在次梁连接处设置有支承加劲肋。试验算该梁是否满足要求。
F/2 F
F
F F/2
y
3m 3m 3m 3m
300
例图
14
[解] ① 计算截面特性
A = 2 3 1 0 .4 + 1 2 1 = 2 0c 0 2 m 4 x
x
1200
( ) 10
I x= 3 1 0 .8 3 2 - 2 2 1 9 32 1 = 4 0 25 c4 3 m 51 14 1
同时设有横向和纵向加劲肋精时选p，pt 断纵不断横。
9
腹板局部稳定计算
a
仅用横向加劲肋加
h0
强的腹板
同时受正应力、剪应力和
图 设置横向加劲肋
边缘压应力作用。
稳定条件：
(σσcr
)2+
σ σ
c c,cr
+
(ττ
)2 1
cr
σ—腹板边缘的弯曲压应力,由区格内的平均弯矩计算；
σc—腹板边缘的局部压应力,σc=F/(lztw) τ—腹板平均剪应力,τ=V/(hwtw )；