盾构关键参数计算

第七节 关键参数得计算

1.地质力学参数选取

,汉溪站南～市桥站北,选择右MCZ3-HG-063A 7-7-1,作为该标段盾构32、5m,盾构机壳体计算外、75m,地下稳定水位2、5m 。

地质要素表

表7-7-1

隧道基本上在<4－1>、<5Z-2>与<6Z-2>地层中穿过,为相对得隔水地层。按上述条件对选用盾构得推力、扭矩校核计算如下:

2、盾构机得总推力校核计算:

土压平衡式盾构机得掘进总推力F,由盾构与地层之间得摩擦阻力F 1、刀盘正面推进阻力F 2、盾尾内部与管片之间得摩擦阻力F 3组成,即按公式

F=( F 1+F 2+F 3)、K c

式中:K c ——安全系数,

2、1 盾构地层之间得摩擦阻力F1

计算可按公式 F1= *D*L*C

C —凝聚力,单位kN/m 2 ,查表7-7-1,

取C= 30、6kN/m2

L—盾壳长度,9、150m

D—盾体外径,D=6、25m

得: F

1

=π*D*L*?C=3、14159?6、25?9、15?30、6

＝ 5498 kN

2、2 水土压力计算

D——盾构壳体计算外径,取6、25m;

L——盾构壳体长度,9、15m;

p

e1

——盾构顶部得垂直土压。按全覆土柱计算,为校核计算安全,采用岩土得天然密度ρ值计算。

qf

e1——盾构机拱顶受得水平土压;qf

e1

＝λ×p

e1

p

e2

——盾构底部得垂直土压。按全覆土柱计算,为校核计算安全,采用岩土得天然密度ρ值计算。

qf

e2——盾构底部得水平土压。qf

e2

＝λ×p

e2

qf

w1

——盾构顶部得水压

qf

w2

——盾构底部得水压λ——侧压系数,取0、37;

计算qf

e1 qf

e2

qf

w1

qf

w2

p

e1

＝12×1、95×9、8＋13×1、88×9、8＋(32、5-12-13)×1、91×9、8 ＝609、2kN/m2

p

e2

＝609、2 ＋6、25×1、91×9、8

＝726、2 kN/m2

qfe1＝0、37×609、2

＝225、4 kN/m2

qfe2＝0、37×726、2

＝268、7 kN/m2

qf

W1

＝(32、5-2、5) ×9、8

＝294 kN/m2

qf

W2

＝294+6、25×9、8

=355、3 kN/m2

2、3 盾构机前方得推进阻力F 2

作用于盾构外周与正面得水压与土压见图7-7-2所示。

按水压与土压分算公式计算,将以上各项代入公式得:F 2 = 17539、5 kN

2、4 盾尾内部与管片之间得摩阻力F 3

F 3=μc 、ωs

μc ——管片与钢板之间得摩擦阻力,取0、3 ωs ——压在盾尾内得2环管片得自重

F 3=0、3×2×(3、1416/4)(62－5、42)×1、5×2、5×9、8 =118、46 kN 计算盾构机得总推力F

F=( F 1+F 2+F 3)、K c K c 取1、8 F=(5498 +17539、5+118、46) ×1、8 = 32770、7 kN

2、5 盾构机总推力得经验计算

《日本隧道标准规范<盾构篇>》,根据大量工程实践得统计资料,推荐单位面积上得推力值为:

F j =1000 kN/m 2～1300 kN/m 2 则选型盾构机得总推力F 应为 F=(π/4)×6、252(1000～

1300)

图7-7-2盾构机受力示意图

44

2

2112

2w e w e D F ?

=

π 2

=(30679、69～39883、60) kN

2、6 结论

选型盾构机得推力为36000kN,它大于校核计算值32770、7kN,又控制在经验值范围内,说明该盾构机得推力值合理。

3 盾构机刀盘扭矩校核计算

3、1.计算条件

选取地质条件同前,由于该地段埋深较大,考虑土体得自成拱效应,土压力计算按2倍得盾构直径按水土分算进行。

3、1、1 天然地基得强度、地压、水压

天然地基得抗压强度(查表) P= 500 kN/m2

盾构中心得水平土压 Pd= 107、7kN/m2

盾构中心得水压 Pw= 324、7kN/m2

上部垂直土压 P0= 232、5kN/m2

盾构上部得水平土压 P2= 86、0kN/m2

盾构下部得水平土压 P3= 129、3kN/m2

下部垂直土压 P0'= 349、5kN/m2

3、1、2 摩擦系数

滚刀盘与天然地基之间得摩擦系数μ= 0、3

刀面与天然地基之间得摩擦系数μ1= 0、15

滚动摩擦系数μ2= 0、004

滚刀密封装置与钢板之间得摩擦系数μ3= 0、2

3、1、3 滚刀盘

装备得扭矩 Tn= 7340kN-m

开挖速度 V= 4、0cm/min

刀盘得旋转 Nc= 1、15r/min

刀盘得外半径 Rc= 3、14m

刀盘得宽度 lk= 0、544m

刀盘得重量 G= 50t (assumed)

刀盘与工作面得接触率ξ= 72%

径向滚柱得半径 R

= 1、65m

1

= 1、7m

推力滚柱得半径 R

2

= 2、2m

刀环得内直径 d

1

= 3、4m

刀环得外直径 d

2

3、1、4 滚刀密封装置

密封装置得推力 Fs= 1、5kN/m

密封装置得附件 No、 1 2 3 4

密封装置得数量 ns 3 3 1 1

密封装置得半径 Rs 1、05 1、7 1、1 1、7 3、2 滚刀盘得阻力扭矩

T1:切削扭矩

T2:旋转枢纽轴承所承受得、与滚刀重量成比例得阻力扭矩

T3:旋转枢纽轴承所承受得、以对应滚刀推力负荷得阻力扭矩

T4:密封装置得摩擦扭矩

T5:滚刀盘得正面摩擦扭矩

T6: 滚刀盘外沿所承受得摩擦阻力扭矩

T7:滚刀盘得背面摩擦扭矩

T8:滚刀驱动部位得剪切扭矩

T9:滚刀轴得搅拌扭矩

3、2、1 切削扭矩(T1)

=(1/2)P*h*Rc2

h:切削深度=V/Nc、r0=Rc×100

T1=(1/2)×500、0×(4/1、15)×(3、14×100)2/105=857、4 kNm

3、2、2 旋转枢纽轴承所承受得、与滚刀重量成比例得阻力扭矩(T2)

T2=G*ｇ*R1*μ2

=50×9、8×1、65×0、004

=3、23kNm

3、2、3 旋转枢纽轴承所承受得、以对应滚刀推力负荷得阻力扭矩(T3)

T3=Wr*R2*μ2

推力负荷“Wr”应该如下表示

Wr=ξ*π*Rc2*Pd +(π/4)(d

22-d

1

2)Pw=72/100×π×3、14×3、14×107、7+

(π/4)(3、40×3、40-2、20×2、20)×324、65 =4115、4kN

T3=4115、4×1、7×0、004

=28kNm

3、2、4 密封装置得摩擦扭矩(T4)

T4=2π*μ3*Fs(ns1*Rs

12+ns2*Rs

2

2+ns3*Rs

3

2+ns4*Rs

4

2)

=2π×0、2×1、50×(3×1、05×1、05+3×1、65×1、65

+1×1、10×1、10+1×1、70×1、70)

=29、4kNm

3、2、5 滚刀盘得正面摩擦扭矩(T5)

T5=2/3*ξ*π*μ1*Rc3*Pd

=2/3×72/100×π×0、15×3、14×3、14×3、14×107、7

=753、8kNm

3、2、6 滚刀盘外沿所承受得摩擦阻力扭矩(T6)

T6=Rc*2π*Rc*lk*μ*Pr

Pr: 滚刀盘周围得平均地压

Pr=(P0+P0'+P2+P3)/4

=(232、5+349、5+86+107、7)/4

=193、9kN/m2

T6=3、14×2π×3、14×0、544×0、3×193、9

=1960、4 kN-m

3、2、7 滚刀盘得背面摩擦扭矩(T7)

当滚刀盘旋转、而腔地压同时作用于滚刀盘得背面时,进行滚刀盘得背面摩擦扭矩得计算。

T7=2/3*ξ*π*μ1*Rc3*1、0*Pd

=2/3×72/100×π×0、15×3、14×3、14×3、14×1、0×107、7

=754、2kN-m

3、2、8 滚刀驱动部位得剪切扭矩(T8)

T8=2/3*π*τ*Rc3(1-ξ)

τ: 土层切削时得剪切阻力(kN/m2)

利用滚刀盘在滚刀腔搅拌含水得出碴,使之与淤泥混合起来。然后就获得了“改性粘土”

此时,“改性粘土”可以大致如下进行规定为:

C=10、0 kN/m2、内摩擦角φs=5、0°,σ=Pd

τ=C+σtanφs

=10、0+107、7×tan5°

=18、5kN/m2

T8=2/3×π×18、5×3、14×3、14×3、14×(1-72/100) =335、9 kNm

3、2、9 滚刀轴得搅拌扭矩(T9)

T9=2R

cb *B

cb

*l

cb

*τ*N

cb

=2×3、00×0、60×0、90×18、5×4

=239、8kNm

3、3 需要得扭矩(T)与装备得扭矩

T=T1+T2+T3+T4+T5+T6+T7+T8+T9

=857、4+3、23+28+29、4+753、8+1960、4+754、2+335、9+239、8

=4962、1kNm

实际装备得扭矩应该就是

Tn=7340kNm

而且其安全系数就是

Tn/T=1、48

因此,盾构机具备足够得扭矩

另外,盾构刀盘扭矩也可按如下常用得经验公式计算求得:

3、4扭矩较核

按《日本隧道标准规范<盾构篇>》,根据大量工程实践得统计资料,推荐扭矩得控制标准为:

T=α、D3(kN－m)

式中α—刀盘扭矩系数,土压平衡盾构机α=14～23;

D—盾构计算外径6、25m。

选用盾构得扭矩得经验值范围就是:

T=(14～23)×6、253=(3417、97～5616、23)KN、m

制造商提供得计算扭矩在经验值范围内。

3、5结论

选用盾构得最大工作扭矩值为7340KN、m > 计算值4962、1 kN、m,处于经验值范围且就是计算值得1、48倍。故该盾构机刀盘扭矩满足该段盾构工程得施工需要。

4 、刀盘驱动功率验算

a:刀盘功率P按下式计算

P= Tc*N/9555

—刀盘驱动最大工作扭矩7340(kN?m)

式中:T

C

N—刀盘最大扭矩时得转速1、15(r/min)

与该盾构机设计得最大扭矩相对应得转速为1、15r/min,则刀盘执行机构实际功率为:

P= Tc*N/9555 = 1、15*7340000/9555 =883kN

该盾构机得刀盘驱动电机功率设计取值为900kW,满足上述计算要求。

5、刀盘推进功率验算

)可按

盾构机最大推进功率(P

T

=F?V

P

T

式中F—总推力(kN)

V—最大推进速度(m/s)

盾构机得设计总推力为34210kN,最大推进速度按60mm/min计,则

=F?V=36000×60×10-3/60=36kW

P

T

盾构机推进功率得设计取值为50kW,满足上述计算要求。

6、螺旋输送机功率验算

螺旋输送机功率为160kW情况下,最大扭矩105kN、m工况下,其理论转速可达14、5r/min,因输送机在22r/min时得最大排土量,为270m3/h,则在14、5r/min得排土量约178m3/h,完全可以满足施工要求。

7、盾尾内径与管片外径间隙验算(按300m 曲线半径)

曲线开挖时要求得盾尾间隙计算如下: a:设计参数

盾尾内径D 0=6130mm 管片外径D=6000mm 管片宽度W=1500mm 曲线半径R=250m 盾尾覆盖管片得长度L=3、0m b:盾尾间隙 理论值X=X 1+X 2

其中:X 1—为拼装管片方便并考虑到管片安装误差及偏移所取得间隙裕量。 通常,X 1得按下表选择,取X 1=30mm 。 X 2-曲线施工与修正盾构机蛇行所需得间隙。 按下图所示,可求

得:

2X 2=R1-R1·COS θ, R1=R-D/2,sin θ=L/R1, 化简成:

()()2

2

2

2

22L R R x D D ----=

假设最小转弯半径R=250m, 将R,D 代入上式,得 X 2≈9mm

X=X 1+X 2=30+9=39mm

设计值X =(6080－6000)/2=40mm

这个结果说明在选定得直径与设定得250m 转弯半径条件下,只要能保证有39mm 得盾尾间隙即可满足施工要求。而所选盾构机得盾尾间隙设计为40mm,大于计算值。很显然,同样亦能满足施工要求得转弯半径2000m 。

8、管片安装器扭矩与功率得计算:

D ＜4m

4m ≤D ＜6m

6m ≤D ＜8m 8≤D ＜11m 20m m

25mm

30mm

40mm

假设前提

管片重量: 40 kN

管片密封处压缩负载: 50 kN/m

计算

动态扭矩C等于:40 x (De + Di)/4 = 114 kNm

De:管片外径,6、0m

Di:管片内径,5、4m

在转速为2 r/min(输送管片时得速度)

功率= C x ω/9555= 24 kw

ω:转动角速度

静态扭矩就是加载于管片负荷产生得扭矩:330 kNm

转速:0、2 r/min(安装管片时得转速)

功率= C x ω/9555=6、9 kW

管片安装器所选功率为:30 kW,满足旋转与安装时得需要。

9、盾构机得运行参数计算

隧道开挖设备所能达到得掘进速度取决于很多因素,其中有些因素在设备设计者得控制范畴之外。然而,根据经验,可以使用以下方法得到近似得运行数据。

此方法建立在设备平均运行数据基础之上:

平均掘进速度40mm/min

平均衬砌环安装时间30 min

管片长度1500 mm

掘进与管片安装得转换时间1、5 min

循环时间69 min

为了包含循环挖掘停机时间以及对沉降得特殊处理,我们估计使用系数为0、6,每个循环约120min,这样我们每个班次工作时间12小时,其中2个小时维修保养,10小时掘进, 7、5 m / 12 hours,根据经验判断,第二班掘进速率与第一班差不多。两个班次工作时间内最高掘进速率为15 m / 24 hours。

第八节盾构机得运转

1、挖掘开始

挖掘开始于启动刀盘旋转与盾构机推进,用挖出得碴土充填土仓以产生限定压力,然后螺旋输送机开始旋转与掘进速率匹配并保持限定压力。

由于很多因素影响盾构机得运行,如实际排碴效率、当时得地层条件,螺旋输送机得旋转速度等,要依据前一挖掘阶段采集得数据优化而定。

挖掘开始时得设备运行模式如下:

1、1 刀盘开始旋转,确定旋转速度,推进油缸与螺旋输送机停止运转。

1、2 开始推进,并通过控制室里得电位计逐渐提高盾构机得掘进速度。

1、3 一旦土仓里得土压达到限定土压要求,即可旋转螺旋输送机,并调整其旋转速度以保持土仓中得限定压力。

2、挖掘过程中

在挖掘过程中,使土仓得进土量与出土量保持平衡,即土仓里填满了被挖掘得碴土。螺旋输送机要送出与土仓进土量同样数量得碴土,所以就必须仔细监控土仓中得土压与螺旋输送机得排土量。采取以下措施:

2、1 盾构机掘进速度根据保持刀盘前方稳定所需得限定压力而设定。刀盘上还要储备足够得动力,以处理突然发生得问题。

2、2 螺旋输送机得转速设定为可以排出与被挖掘泥土与注入物质相等得弃土量。在选定转速之前,要了解螺旋输送机在实际地层条件下得排碴效率。

2、3 当限定压力因为地层条件、螺旋输送机排碴效率或土仓里得混合条件发生变化而变化时,就必须再次优化螺旋输送机得转速。

2、4 如果调整螺旋输送机得转速不能使限定压力达到要求得数值时,就改变盾构机掘进速度。

以上描述,可用以帮助理解土压平衡得基本原理,但更重要得就是经验,就是工程特定地层条件下得盾构机得运行性能与掘进参数优化,例如:有高含量粘土得粘质地层可能会闭合刀盘开口、粘附于搅拌部件、堵住螺旋输送机,增加了刀盘扭矩与推力,最后就会大大限制了盾构机得掘进速度,此时应认真观察添加剂向刀盘前方或土仓内得注入;不管以任何方式向前推进盾构机,如果土仓里碴土得流动性条件不好,不仅会降低掘进速率,而且会导致严重得机械异常,

更不准在螺旋输送机停止时推进盾构机。

3、开挖监控

3、1限定压力

限定压力有三种效果:

3、1、1 与地下水静压保持平衡,防止盾构机周围得地下水循环以及大量地下水涌入土仓干扰刀盘前方得稳定。

3、1、2平衡水平压力,防止刀盘前方坍塌。

3、1、3分担洞顶得稳定性,防止其坍塌而导致沉降,甚至危及地面。

3、2选择以下参数得最大值可以确定限定压力得数值:

3、2、1 由地下水位与隧道得相关位置给出得静水压力;

3、2、2 地层平衡应力。一般说来,完全平衡没有必要。在过高压力下操作盾构机会导致土仓严重发热,设备结构与切削刀具得严重磨损,以及刀盘与土仓卡壳得危险。为了使盾构机正常运行而有效工作,应尽可能保持低压。

3、2、3根据承压隔板上土压传感器压力显示,设定螺旋输送机得转速与推力油缸得前进速率以调整限定压力。土压传感器测出得压力比刀盘前面实际支承压力低,其差异来源于渣土通过刀盘开口时产生得压降,刀具室里混合物密度得变化以及刀盘旋转得动力效应。潮湿粘土得影响比较低,但就是颗粒很大得干土影响就变得很大。

3、3土压控制

所选用得盾构机得承压隔板在不同位置上安装了4个土压传感器。在控制室里得监视屏上显示其压力,可帮助操作人员选择必需得限定压力;另外一个土压传感器安装在螺旋输送机外壳里,可向操作人员显示螺旋输送机沿途得压降,检测“栓塞”与弃土流动性得变化。如果有必要,要改变盾构机得掘进参数(泡沫或注水量,限定压力等)

●1个位于上部(顶部压力)

●2个位于水平轴(平均压力)

●1个位于下面(最大压力)

3、4挖方量得控制

开挖隧道时,尤其就是在市区地下,重要得一

点就是严格限制地面得异常。然后,在整个工程进

展中,操作人员必须检查盾构机就是否按开挖路径

排出泥土而没有超量。检查出土量得一般方法就是清点一个挖掘行程内装满泥土得矿车数量,可在一个行程结束之际得出结果。

为了在掘进过程中及时检查弃土量并使操作人员参与,该盾构机安装了弃土称量系统,操作人员观察其中一个监视屏上显示得该行程得开挖弃土量,并与上一校准理论重量作比较验证排土量。当弃土量过大或过小时,弃土称量系统会发出警报,提醒操作人员改变掘进参数,以避免地面发生过大得沉陷或隆起。

第九节盾构机附图

787 PE 16012: 盾构机主机图

787 PE 16006: 后配套系统图

787 PE 16066: 刀盘间距图

787 PE 16008: 刀盘,用于混合地层

787 PE 16076: 刀具结构图

787 PE 16 011: 刀盘,用于软土

787 PE 16 036: 片式刮刀图

787 PE 16 009/A: 管片安装器

787 PE 16 010/A: 驱动装置

787 PE 16 078: 螺旋输送机液压系统图

804SHCZ002: 推进与铰接液压图

999 SH GB 001/A: 同步注浆系统原理图

787 SH 160 EO 泡沫注入系统原理图

第十节管模加工精度与保证措施及相关图纸

1、管片模具

本工程使用6套管片环模具。其中4套为标准环,1套左弯环,1套右弯,每环管片模具中由6副模具组成,有3副就是标准管片模具,2副邻接管片模具,1副封顶管片模具。这样,6环管模中共计36副模具在车间生产线上参与管片生产。

管片钢模具制造拟选上海隧道工程股份有限公司机械厂制造,意大利CIFA公司作为管模备选供应商。上海隧道机械厂得钢模尺寸得允许偏差见表10-1-1:

表10-1-1管模加工精度表

2、管模加工保证措施及相关图纸

2、1底模

1)底模以10mm厚得钢板通过在冷弯板上形成轮廓,并以重型钢框架承托。

2)依据混凝土自重与震动力产生得荷载计算钢结构构件得厚度。

3)底模得外边缘用一台数控机床加工,所有得部件被安装在固定架上。

4)固定架用于固定机械构件,并将这些构件焊到钢结构上。

2、2侧挡板及顶盖板

2、2、1侧挡板及顶盖板在特厚得钢板上进行加工,以便适合接缝形状(依据图纸),构件加工后最终厚度不低于15mm。

2、2、2 侧板上设有重型铰链,螺杆式锁杆与锥形导向定位孔,可快速准确地运动。

2、2、3 钢板通过一台数控式氧气割枪进行切割。

2、2、4 所有部件均固定在台架上,点焊临时固定。

2、2、5 装配件喷砂并最终焊接。

2、2、6 然后所有得部件被送去热处理去除一切焊接应力,防止在最后精细加工时,

模板出现变形。

2、2、7 精密机床用于加工接缝,例如密封带坑槽与斜倾角等。

2、3装配

2、3、1 模具在工厂通过专用台架装配。

2、3、2 在侧挡板与顶盖板之间以及她们与底板之间得铰链与轴承,在装配时定位并焊接,以便这些构件正确就位。

2、3、3 每个装配工作完成后,采用专用模片用于检测达到得精度

2、3、4 2套检测模片同模具一起提供,以确保在生产期间,模具在容许偏差内。2、4 选择试验环测试

在工厂内进行一个混凝土环得组装试验,并进行检测,以便检查模具就是否在期望得偏差内。

2、5管模得性能与特征

2、5、1 适用于2000件管片生产,无损其精度。

2、5、2 适宜于加速蒸气养护系统(最大75度)。

2、5、3 适宜于在底部装上震动器,每台钢模下部设有两个震动器接合底座。

2、5、4 每个标准模具带有12个螺栓与手孔。

2、5、5 在拱部得密封带坑槽。

2、5、6 每个模具在中部带有注浆孔。

2、6 模具尺寸检查

2、12、1 每一种类型模具配有检测仪器,用于常规尺寸检查。

1、1

2、2 通过在模板上得插入薄垫片或直接读取检查尺寸。

2、13检测仪器清单

、一套模板

、一套薄垫片

、一个10米口径检测器

、一套角模板

2、7 交付

2、15、1 首先2套模具

2003年6月15日交付前两套模具

2、15、2 后4套模具

2003年7月15日交付后四套模具,详见《第十一节》。

2、8 附图

标准块管模总图 MG/6、2D-01

3、钢模制作质量控制计划

3、1 目得

通过编制本质量计划,达到落实资源、进度与措施并对质量进行严格得控制,从而使钢模得质量满足规定得要求。

3、2 适用范围

本质量计划适用于广州地铁钢模得图纸设计、工艺制定、加工过程、质量检验等环节得指导,本产品生产结束,本质量计划即告失效。

3、3 质量目标

3、3、1 产品质量满足设计图纸得要求。

3、3、2 产品交货期满足合同得要求,并可根据顾客得要求,在协商一致得基础上进行调整。

3、4 职责

3、4、1 总工程师负责质量计划得策划、编制等组织工作,并对质量计划得适用性进行批准。

3、4、2 设计技术科、质安科、经营科、调度室参与质量计划得策划,并组织实施。

3、5 合同评审

按隧道股份有限公司机械厂正在运行得质量体系文件QG/SDJ、ZLCX、03《合同评审程序》,由经营科牵头,各部门参与,对钢模制作得合同条款进行评审,确保合同中得要求均被落实。

3、6 设计控制

按隧道股份有限公司机械厂正在运行得质量体系文件QG/SDJ、ZLCX、04、01《设计控制程序》,具体见“设计输入与设计输出简图”。(P4、P5)

3、7 文件控制

3、7、1 按AG/SDJ、ZLCX、05《文件与资料控制程序》执行。

3、7、2 还需对钢模涉及得下列文件与资料进行控制。

A 钢模制作得全套图纸。

B 钢模结构件制作质量控制计划。

C 钢模金加工、结构件及总装检测记录表。

3、8 采购

3、8、1 所有钢材均按设计图纸得要求采购。

3、8、2 对模芯得精密铸造从木模、缩水余量得加放、表面粗糙度以及几何尺寸对分包方提出严格得要求。

3、8、3 按QG/SDJ、ZLCX、06《采购控制程序》对分包方得供货质量进行检查。

3、9 产品标识与可追溯性

按QG/SDJ、ZLCX、08《产品标识与可追溯性程序》执行。

3、10 过程控制

3、10、1 针对钢模得制作特点,由设计技术科指定相应得“产品过程控制图”。

3、10、2 在优先执行“产品过程控制图”得前提下,按QG/SDJ、ZLCX、09《过程控制程序》进行。(P6)

3、11 检验与试验

3、11、1 编制《钢模结构制作质量计划》,对结构件进行重点控制,其中应控制:

A放样允许偏差得控制;

B零伯矫正允许偏差得控制;

C机械加工余量得控制;

D装配允许偏差;

E钢模焊接允许偏差得控制;

F制订钢模侧板外形尺寸检查内容;

G制订钢模端板外形尺寸检查内容;

H制订钢模底座外形尺寸检查内容;

3、11、2 对钢模得侧板、端板与底座得金加工尺寸进行检测,并列表检查。

3、11、3 对钢模得模芯棒、定位装置、定位销、紧固螺栓等得金加工质量进行控制。

3、11、4 对钢模总装过程中得关键尺寸进行列表检查,并进行三环试拼装得检测。(P7、P8)

3、11、5 按QG/SDJ、ZLCX、10《进货、过程与产品最终检验与试验控制程序》执行。

3、12 检验、测量与试验设备

按QG/SDJ、ZLCX、11《检验、测量与试验设备控制程序》执行。

3、13 检验与试验状态

按QG/SDJ、ZLCX、12《检验与试验状态控制程序》执行。

3、14 不合格品控制

按QG/SDJ、ZLCX、13《不合格品控制程序》执行。

3、15 纠正与预防措施

按QG/SDJ、ZLCX、14《纠正与预防措施程序》执行。

3、16 搬运、贮存、包装、防护与交付控制

按QG/SDJ、ZLCX、15《搬运、贮存、包装、防护与交付控制程序》与合同得规定执行。

3、17 质量记录

对设计图纸、主要部件检测表(侧板、端板与底座)、总装检测表、主要材料质量保证书与出厂合格证等,按QG/SDJ、ZLCX、16《质量记录控制程序》执行。

3、18 内部质量审核

按QG/SDJ、ZLCX、17《内部质量审核控制程序》执行。

3、19 培训

3、19、1 对钢模得生产过程技术要求进行培训。

3、19、2 对从事钢模产品质量检验得人员进行必要得培训。

按QG/SDJ、ZLCX、18《培训控制程序》执行。

3、20 服务

按QG/SDJ、ZLCX、19《服务程序》与合同得规定执行。

3、21 统计技术

按QG/SDJ、ZLCX、20《统计技术应用程序》执行。

3、22质量计划得管理

3、22、1 质量计划由总工程师批准,档案室发放。

3、22、2 与钢模设计、生产、检验有关得主要部门均属发放范围,发放时做好签收、登记工作,以便实施跟踪检查。

3、22、3 质量计划得保管

A 持有质量计划得人员应妥善保管,不得给她人随意复印,以保持现场使用经标识得

有效版本。

B本次广州地铁钢模生产结束,本质量计划自行失效,由档案室负责收回。

设计输入简图