1780mm热连轧R2粗轧机主电机止推装置分析与改进
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改造前的Ｒ２ 粗轧机主电机止推轴承装置
３ 主电机止推轴承发热改进措施及振动 阻尼装置改进
振动阻 尼原理 ：Ｒ 主 电机 振动阻 尼采 用液体阻尼减振 ，在 主电 ２ 机转子尾部联接推力盘 （ 中序号 图 ） 振动阻 尼轴承座（ ８， 图中序号
２ 、２ ） ０ １ 上安装有止推瓦（ ｌ 、 序号 ３ １ ，安装在轴承座两 侧位置） ９ ，推
内由顶 部油箱 通过单 向液压油管供 油， 两腔 室通过外接 阀门控制开 口
度。当电机转子有轴 向窜动时 ，推 力盘随电机转子移动 ，在移动过程 中压缩 液压油产生反作用力给推力 改 后的 ２ 轧 适 Ｒ 粗 机主电 振 尼装 机 动阻 王 盘 ，通过两腔 室相通 的液压 阀开 口度来调节压缩液压缸的压力达到 减
压力给 电机转子一个反方向的力。改进后 电机止推轴承发热现 象周期 由之前 的３ 天延长至 ｌ天 ，效果有 改善 ， ０ 但未 从根本上解决止推轴承
发热的问题 ，仍然影响正常生产轧制 。 （） ４ 止推 轴承材质较软 ，强度 及耐磨性差 ；安装时止推轴承精
经过Ｒ 粗 轧机 主 电机振动阻尼装置 的改进 ，试运转６ ２ 个月来 ，主 电机止推装置及振动阻尼装 置运行平稳 ，主 电机频繁报警并联锁停机 现象消除 ， 果十分 明显 ，很好的服务了正常生产轧制。 效
原因排除。
（ ）止推轴承稀 油润滑流量较 小 ，无法满足工况要求 。针对 此 ３
求 。以主 电机磁力中心线为基准 ，调整振 动阻尼止推瓦两侧间隙各 为 ３ｍ ． ｍ，传动侧止推轴承两 侧间隙各为３ ｍ ０ ． ｍ，保 留传动侧止推轴承 ５ 温度报警功能 ，在线随时监控传动侧止推轴承温度 ，相反可反映振动 阻 尼装置工作状态 。改后振动阻尼盘表面积为ｌ ｍ ，１ Ｐ 工况下 即 ｍ２ Ｍａ
９ 南 缸 科 ２ １年第５ ７ ００
技 术 创 新
１ Ｏ ｍ热 连 轧Ｒ２ 轧 机 主 电机止 推 装 置分 析 与 改进 ８ ７ ｍ 粗
李 彤 洲 李 志 林
（ 南省安阳钢铁公 司第二炼轧厂 ） 河
摘 要 安 阳１８ｍｍ热连轧 自２０ 年６ ７０ ０７ 月投产 以来，１２ 轧机 主电机传 动侧 轴承座 两侧 止推 瓦频繁烧损 ，主电机止推 轴承频繁报 ＜粗
主电机传动侧轴承座两侧安装带有止推作用 的止推 轴承（ 即止推 瓦） ， （） ５ 更换工作辊 、支撑辊 。检查是否 因为工 作辊 、支撑辊的装 其负荷能 力为：正常工作状态 ￣５０ Ｎ ＜ ０ｋ ，经常性过载 ≤１０ｋ ００Ｎ，最大 配导致 的原 因 ， 并调整轧机下阶梯垫垫板 ，使工作辊 、支撑辊水平度 事故过载 ≤５０ ｋ ００Ｎ。止推 瓦报警设 定温 度为６℃ ，联 锁停机 设定温 达到０ ５ｕｇ ｏ ． ｎｒ ０ ｍ。结果显示无效 ，此因素排除。 度为９℃ 。主 电机径 向瓦与止推瓦 均有稀 油润 滑系统 。但 自投产 以 【 ） 最终采用在工作辊轴承座止板两侧加垫，防止工作辊窜动。同时 来 ，Ｒ 粗轧机 主 电机传动 侧轴承座两侧止 推瓦频繁烧 损 ，主 电机止 在 主传 动接扁轴套筒 内加厚 ４ｍ ２ ５ ｍ的垫片 ，用工作辊轴头顶住接轴 ， 推轴承频繁报警并联锁停机，严重影响正常生产轧制 。 将力传递给主 电机转子 ，使其在夕 力的作用下稳定在轧制进的位置 ， 卜 主电机止推瓦温度有所下降 。此方法虽然暂时稳定 了主 电机止推轴承 １ Ｒ 主电机止推 瓦故障描述 ２ 的温度 ， 由主 电机转子产生的轴向力也 相应传递给了主传动接轴和 但 自安钢１８ｍ ７０ ｍ热连轧投产后 ， Ｒ 粗轧机主电机轧制过程中止推 ２ 工作辊卡板 ，轧制时就发生工作辊卡板螺栓顶坏 的现象。 由 ， 此 从根 轴承持续发热 ，对主电机转子进行 本上筋决止推轴承发热成为一项急迫的工 作。分析主 电机结构 ，最终 观察 ：在轧制奇道次时 ， 电机转 主 确定了主 电机增加振 动阻尼装置来解决止推轴承发热的问题。
主 电 机 止 推轴 承 （ 止推 瓦） 振 动 阻尼 改进 措 施
警并联锁停机 ，严重影响正常生产 本文分析 了粗轧机 主电机 止推装置存在的 问题 ，并对此进行 改造 。
关键词
安阳 １８ ｍ 热 连￣ ２ ０ 年６ ７０ ｍ Ｌ ０ ７ 月投 产 ，其 中Ｒ 四辊 水平可 逆式粗 ２
缓冲击的 目的。
改造方案 ：保持传动端轴承不变 ， 整止推轴承间隙 ；非传动端 调
轴承改 为振动阻尼止推轴承 ；振动阻尼止 推轴承安装磁力中心线指针 指 示 电机转 子磁力 中心线 。改 进原液压 油站 以满足振动阻 尼供油要
机转子的水平度 ，结果 为０ ３ ｍｍ，符合０ ５ ｍ／范 围之 内。此 项 ．ｍ ／ ０ ．ｍ ｍ ０
可达到 １ｏ Ｋ 止推力 ，可有效在防止传动侧止推轴承的烧损 。 Ｏｏ Ｎ
４ 应用效果
原因结合止 推轴承结构对其稀油润滑系统进行了改进 ，由原稀油润滑
改 为高压 油润滑 ，压力 为１ Ｍ ａ ０ Ｐ 。此一可 以增大稀 油润滑 、冷却效
果 ，二可在止推轴承与 电机转子止推盘轧制压靠在一起 ，以液压油的
子 向传动端窜动 ，磨损相对应位置
的止推轴承 ；在轧制偶道次时主电 机转子向非传动侧窜动 ， 磨损相对 应位置的止推轴承 ； ２ Ｒ 粗轧机主 电 机传动侧轴承座两侧止推 瓦在轧制 过程 中止推轴承温度瞬间可达到 １０ ０ｏ Ｃ以上 ，主 电机频繁报警并联
锁停机。 ２ Ｒ 主 电机止推瓦故障原因分析 ２
比雪夫 滤波器等 ，设计简单、直观。
作者简介 杜川 （ ９２ ・新 乡 １８一） 学院机电工程学院在读研究生， 助 （ 收稿日 期： ００ ０－ ９ ２ １－ ３ ２ ）
复杂的 及查 因 用Ｍ Ｔ Ｂ 运算 表。 此， ＡＩ 可以简 模拟滤 Ａ 化 波器的 教 学 ， 要 事 息 程 电 自 化 雩 究 设 ， 士 主 从 信 工 、 气 动 方 ：
作者 简介 李彤洲，毕业于郑州轻工业学院机 电自动化 专业 ，本
科 。河 南安 阳钢铁公 司第二 炼轧厂机 械 工程师 。
（ 收稿 日期 ：２ １ — ３ ０ ） ００ ０ — ９
度未达到标准。改进措施 ：一方面更换止推轴承 ，并改原止 推轴承材 （ ９ ） 接７ 页 ３ 结语
使 用ＭＡ Ｌ Ｂ Ｔ Ａ 设计模拟 滤波器 时 。 于不 同的设计要求 ，只需 对 修改程 序中的参数 ，运行后 即可得到相应的阶数和截止频率 ，避免了 计。利用ＭＡ Ｌ Ｂ Ｔ Ａ 不仅可 以设计 巴特 沃思滤波器而且 也可 以设计切
质 由Ｚ ｕｎ０ １ 为Ｚ ｕ ｌ Ｆ３ Ｃ ＳｌＰ改 Ｃ Ａ ｌ ｅ；同时在安装止 推轴承 的精度 要求 ０ 上 ，精 细安装和测 量保证平面 度和平行度达到 ≤Ｏ１ｍ ． ｍ。改 后运行 ０ 时止推轴承温 度有效果但不明显 。
轧 机 为 热 连 轧 关 键 设 备 ，其 主 电机 功 率 为７０Ｋ ５０ Ｗ，转 速 为０ — ５／０ｒｍ。Ｒ 主 电机为 了克服来 自 机正、反方 向的轴向推力 ，在 ０ ０ １ ｐ ２ 轧
力盘通过密封环 装置（ 序号ｌ） 将振 １
动阻尼轴承座分 为两个腔室 ，腔室
我们对主 电机止推轴承发热原因进 行系统分 析，能够 引起此现象 的主要原因有以下儿个方面。 （ ） １ 主传 动接轴平衡压力不匹配 ，会产生轴力分 力。设计接轴
平衡液压缸压力 为上接轴 ７ ａ ＭＰ ，下接轴９ Ｐ ，保证液压缸平衡接轴 Ｍ ａ 重量 的９ ％以上 。调 整接轴平衡液压 缸压力从３ ａ ２ ａ ０ ＭＰ ￣１ＭＰ ，使主 传动接轴有向相反方向的轴 向力以弥补轧制时电机转子 的轴 向分力 。 调整后实验表明在轧制过程中对主电机止推轴承 的温度控制无作用 ， 表明主要 原因不要此方面 。 （ ） 电机磁力 中心线安装 时未 找正或安装时主 电机 时转 子不 ２ 主 水平 ， 轧制 过程 中有轴 向分力。安排检修脱开主 电机第三轴及主传 动 接 轴空负载运转 ，主电机磁力中心线正确 ，未有异常 。同时 ，检测电
、 ．
３ 主电机止推轴承发热改进措施及振动 阻尼装置改进
振动阻 尼原理 ：Ｒ 主 电机 振动阻 尼采 用液体阻尼减振 ，在 主电 ２ 机转子尾部联接推力盘 （ 中序号 图 ） 振动阻 尼轴承座（ ８， 图中序号
２ 、２ ） ０ １ 上安装有止推瓦（ ｌ 、 序号 ３ １ ，安装在轴承座两 侧位置） ９ ，推
内由顶 部油箱 通过单 向液压油管供 油， 两腔 室通过外接 阀门控制开 口
度。当电机转子有轴 向窜动时 ，推 力盘随电机转子移动 ，在移动过程 中压缩 液压油产生反作用力给推力 改 后的 ２ 轧 适 Ｒ 粗 机主电 振 尼装 机 动阻 王 盘 ，通过两腔 室相通 的液压 阀开 口度来调节压缩液压缸的压力达到 减
压力给 电机转子一个反方向的力。改进后 电机止推轴承发热现 象周期 由之前 的３ 天延长至 ｌ天 ，效果有 改善 ， ０ 但未 从根本上解决止推轴承
发热的问题 ，仍然影响正常生产轧制 。 （） ４ 止推 轴承材质较软 ，强度 及耐磨性差 ；安装时止推轴承精
经过Ｒ 粗 轧机 主 电机振动阻尼装置 的改进 ，试运转６ ２ 个月来 ，主 电机止推装置及振动阻尼装 置运行平稳 ，主 电机频繁报警并联锁停机 现象消除 ， 果十分 明显 ，很好的服务了正常生产轧制。 效
原因排除。
（ ）止推轴承稀 油润滑流量较 小 ，无法满足工况要求 。针对 此 ３
求 。以主 电机磁力中心线为基准 ，调整振 动阻尼止推瓦两侧间隙各 为 ３ｍ ． ｍ，传动侧止推轴承两 侧间隙各为３ ｍ ０ ． ｍ，保 留传动侧止推轴承 ５ 温度报警功能 ，在线随时监控传动侧止推轴承温度 ，相反可反映振动 阻 尼装置工作状态 。改后振动阻尼盘表面积为ｌ ｍ ，１ Ｐ 工况下 即 ｍ２ Ｍａ
９ 南 缸 科 ２ １年第５ ７ ００
技 术 创 新
１ Ｏ ｍ热 连 轧Ｒ２ 轧 机 主 电机止 推 装 置分 析 与 改进 ８ ７ ｍ 粗
李 彤 洲 李 志 林
（ 南省安阳钢铁公 司第二炼轧厂 ） 河
摘 要 安 阳１８ｍｍ热连轧 自２０ 年６ ７０ ０７ 月投产 以来，１２ 轧机 主电机传 动侧 轴承座 两侧 止推 瓦频繁烧损 ，主电机止推 轴承频繁报 ＜粗
主电机传动侧轴承座两侧安装带有止推作用 的止推 轴承（ 即止推 瓦） ， （） ５ 更换工作辊 、支撑辊 。检查是否 因为工 作辊 、支撑辊的装 其负荷能 力为：正常工作状态 ￣５０ Ｎ ＜ ０ｋ ，经常性过载 ≤１０ｋ ００Ｎ，最大 配导致 的原 因 ， 并调整轧机下阶梯垫垫板 ，使工作辊 、支撑辊水平度 事故过载 ≤５０ ｋ ００Ｎ。止推 瓦报警设 定温 度为６℃ ，联 锁停机 设定温 达到０ ５ｕｇ ｏ ． ｎｒ ０ ｍ。结果显示无效 ，此因素排除。 度为９℃ 。主 电机径 向瓦与止推瓦 均有稀 油润 滑系统 。但 自投产 以 【 ） 最终采用在工作辊轴承座止板两侧加垫，防止工作辊窜动。同时 来 ，Ｒ 粗轧机 主 电机传动 侧轴承座两侧止 推瓦频繁烧 损 ，主 电机止 在 主传 动接扁轴套筒 内加厚 ４ｍ ２ ５ ｍ的垫片 ，用工作辊轴头顶住接轴 ， 推轴承频繁报警并联锁停机，严重影响正常生产轧制 。 将力传递给主 电机转子 ，使其在夕 力的作用下稳定在轧制进的位置 ， 卜 主电机止推瓦温度有所下降 。此方法虽然暂时稳定 了主 电机止推轴承 １ Ｒ 主电机止推 瓦故障描述 ２ 的温度 ， 由主 电机转子产生的轴向力也 相应传递给了主传动接轴和 但 自安钢１８ｍ ７０ ｍ热连轧投产后 ， Ｒ 粗轧机主电机轧制过程中止推 ２ 工作辊卡板 ，轧制时就发生工作辊卡板螺栓顶坏 的现象。 由 ， 此 从根 轴承持续发热 ，对主电机转子进行 本上筋决止推轴承发热成为一项急迫的工 作。分析主 电机结构 ，最终 观察 ：在轧制奇道次时 ， 电机转 主 确定了主 电机增加振 动阻尼装置来解决止推轴承发热的问题。
主 电 机 止 推轴 承 （ 止推 瓦） 振 动 阻尼 改进 措 施
警并联锁停机 ，严重影响正常生产 本文分析 了粗轧机 主电机 止推装置存在的 问题 ，并对此进行 改造 。
关键词
安阳 １８ ｍ 热 连￣ ２ ０ 年６ ７０ ｍ Ｌ ０ ７ 月投 产 ，其 中Ｒ 四辊 水平可 逆式粗 ２
缓冲击的 目的。
改造方案 ：保持传动端轴承不变 ， 整止推轴承间隙 ；非传动端 调
轴承改 为振动阻尼止推轴承 ；振动阻尼止 推轴承安装磁力中心线指针 指 示 电机转 子磁力 中心线 。改 进原液压 油站 以满足振动阻 尼供油要
机转子的水平度 ，结果 为０ ３ ｍｍ，符合０ ５ ｍ／范 围之 内。此 项 ．ｍ ／ ０ ．ｍ ｍ ０
可达到 １ｏ Ｋ 止推力 ，可有效在防止传动侧止推轴承的烧损 。 Ｏｏ Ｎ
４ 应用效果
原因结合止 推轴承结构对其稀油润滑系统进行了改进 ，由原稀油润滑
改 为高压 油润滑 ，压力 为１ Ｍ ａ ０ Ｐ 。此一可 以增大稀 油润滑 、冷却效
果 ，二可在止推轴承与 电机转子止推盘轧制压靠在一起 ，以液压油的
子 向传动端窜动 ，磨损相对应位置
的止推轴承 ；在轧制偶道次时主电 机转子向非传动侧窜动 ， 磨损相对 应位置的止推轴承 ； ２ Ｒ 粗轧机主 电 机传动侧轴承座两侧止推 瓦在轧制 过程 中止推轴承温度瞬间可达到 １０ ０ｏ Ｃ以上 ，主 电机频繁报警并联
锁停机。 ２ Ｒ 主 电机止推瓦故障原因分析 ２
比雪夫 滤波器等 ，设计简单、直观。
作者简介 杜川 （ ９２ ・新 乡 １８一） 学院机电工程学院在读研究生， 助 （ 收稿日 期： ００ ０－ ９ ２ １－ ３ ２ ）
复杂的 及查 因 用Ｍ Ｔ Ｂ 运算 表。 此， ＡＩ 可以简 模拟滤 Ａ 化 波器的 教 学 ， 要 事 息 程 电 自 化 雩 究 设 ， 士 主 从 信 工 、 气 动 方 ：
作者 简介 李彤洲，毕业于郑州轻工业学院机 电自动化 专业 ，本
科 。河 南安 阳钢铁公 司第二 炼轧厂机 械 工程师 。
（ 收稿 日期 ：２ １ — ３ ０ ） ００ ０ — ９
度未达到标准。改进措施 ：一方面更换止推轴承 ，并改原止 推轴承材 （ ９ ） 接７ 页 ３ 结语
使 用ＭＡ Ｌ Ｂ Ｔ Ａ 设计模拟 滤波器 时 。 于不 同的设计要求 ，只需 对 修改程 序中的参数 ，运行后 即可得到相应的阶数和截止频率 ，避免了 计。利用ＭＡ Ｌ Ｂ Ｔ Ａ 不仅可 以设计 巴特 沃思滤波器而且 也可 以设计切
质 由Ｚ ｕｎ０ １ 为Ｚ ｕ ｌ Ｆ３ Ｃ ＳｌＰ改 Ｃ Ａ ｌ ｅ；同时在安装止 推轴承 的精度 要求 ０ 上 ，精 细安装和测 量保证平面 度和平行度达到 ≤Ｏ１ｍ ． ｍ。改 后运行 ０ 时止推轴承温 度有效果但不明显 。
轧 机 为 热 连 轧 关 键 设 备 ，其 主 电机 功 率 为７０Ｋ ５０ Ｗ，转 速 为０ — ５／０ｒｍ。Ｒ 主 电机为 了克服来 自 机正、反方 向的轴向推力 ，在 ０ ０ １ ｐ ２ 轧
力盘通过密封环 装置（ 序号ｌ） 将振 １
动阻尼轴承座分 为两个腔室 ，腔室
我们对主 电机止推轴承发热原因进 行系统分 析，能够 引起此现象 的主要原因有以下儿个方面。 （ ） １ 主传 动接轴平衡压力不匹配 ，会产生轴力分 力。设计接轴
平衡液压缸压力 为上接轴 ７ ａ ＭＰ ，下接轴９ Ｐ ，保证液压缸平衡接轴 Ｍ ａ 重量 的９ ％以上 。调 整接轴平衡液压 缸压力从３ ａ ２ ａ ０ ＭＰ ￣１ＭＰ ，使主 传动接轴有向相反方向的轴 向力以弥补轧制时电机转子 的轴 向分力 。 调整后实验表明在轧制过程中对主电机止推轴承 的温度控制无作用 ， 表明主要 原因不要此方面 。 （ ） 电机磁力 中心线安装 时未 找正或安装时主 电机 时转 子不 ２ 主 水平 ， 轧制 过程 中有轴 向分力。安排检修脱开主 电机第三轴及主传 动 接 轴空负载运转 ，主电机磁力中心线正确 ，未有异常 。同时 ，检测电
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