固井质量测井评价技术
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测井原理
2.3、分区水泥胶结测井(SBT)
优点：
（1）不受仪器偏心的影响;
（2）适合在各种流体的井内测井； （3）不需要自由套管刻度，特别适合于检测无 自由段套管的固井质量； （4）基本不受快速地层的影响。(仪器设计使用
的短源距,使补偿衰减测量结果基本上不受快地层的影 响。)
缺点： 无法区分微环隙和差胶结。
第26页
测井评价方法
4.1.3、水泥胶结比（BR）法
水泥胶结比（BR）法
胶结比理论上等于水泥环中胶结部分占其圆截面的比值。查 阅有关图板，可快速确定胶结比，也可由下式计算胶结比：
BR——胶结比；
BR
log(CBL) log(CBLfp ) log(CBLg ) log(CBLfp )
第5页
测井原理
2.1、声幅测井
优点：声幅测井能在一定 程度上快速、简单、直观 评价第一界面的胶结质量。 缺点：无法正确评价第二 界面及高速地层固井质量。
第6页
测井原理
2.2、声波/变密度测井
声波变密度测井采用单发双 收的声系，当发射器以固有 （20KHZ）频率发射声脉冲时， 3英尺的接收器记录沿套管滑行的 首波幅度（即相当于声幅测井）， 5英尺的接收器能测量套管波及后 续波，在时间轴上是从200～ 1200（或1400）μs这一组约 12～14个声脉冲信号，测井系统 把其正半周的幅度转变成正比的 灰度信号，那么连续测量就可以 记录到整条变密度曲线。
第29页
汇
1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
第30页
固井测井实例
5.1、MZX1井固井施工特点
5.1、固井技术难点
大尺寸套管固井，环空间隙大，井眼轨迹不规则， 水泥浆的顶替效率低。
井深较浅,井底温度低,低温下水泥石强度发展缓 慢,低温下适用于水泥浆的外加剂少,配方筛选困难。
BI log(CBL) log(CBLP) log(CBL min) log(CBLP)
BI＝
g
第25页
测井评价方法
4.1.2、水泥胶结指数（BI）法
水泥胶结指数（BI）法
通常采用此种评价方法的评价标准为：
BI≥0.8，固井质量良好；
0.4≤BI≤0.8，固井质量中等；
BI<0.4，固井质量差。
第7页
测井原理
2.2、声波/变密度测井
当井下仪器工作时，声波信号可 以沿4个途径传播：（1）通过泥浆， （2）通过套管，（3）通过水泥环， （4）通过地层。测井时接收记录的 就是从以上4个传播路径到达接收器 的声波全波列的幅度和到达时间。 但是当声波在水泥中传播时，衰减 很快基本无法探测到，实际上，变 密度测井以到达探测器的时间顺序 记录的是套管波-地层波-泥浆波。测 井主要关注的是套管波、地层波的 信息
上部地层疏松，中部玄武岩含有大量裂缝，封固 段又长，易发生井漏，影响固井质量。
第31页
固井测井实例
5.2、MZX1井固井施工简况
固井施工简况
施工开始时间：200X年11点30分 施工结束时间：200X年12点27分
注前置液：4.2方
设计水泥浆量：60方 实际注水泥浆：58方 水泥浆密度：最大1.95g/cm3，最低1.80 g/cm3，平均 密度1.90g/cm3。
第18页
测井影响因素
水泥浆类型的影响
水泥浆密度越低，声幅越大； 水灰比越大，声幅越大。
第19页
测井影响因素
水泥环外地层（包括快速地层）
快地层(硬石灰岩和白云岩)的声速超过套管声速， 地层波先到达接受器，或叠加在套管波之上， 影响了固井评价，这时应辅助常规声波检验。
第20页
汇
1、前言 2、测井原理
第32页
固井测井实例
MZX1井第一次固井测井图
第一次固井 施工后测井显 示，没有达到 固井设计要求， 水泥未返出地 面，实际返高 米，
固井质量成果图
第33页
固井测井实例
MZX1井第一次固井测井图
第一界面：胶 结中等。
（15％<CBL<30％）
第二界面：胶 结差。
（地层波不清晰）
固井质量成果图
第8页
测井原理
2.2、声波/变密度测井
优点：
可以确定一界面的胶结状况；在一界面胶结好 的情况下，可以确定二界面的胶结情况； 可以评价快速地层井段的固井质量。
缺点：
很难区分水泥沟槽和孔洞方位； 无法识别微环（洞）。
第9页
测井原理
2.3、分区水泥胶结测井(SBT)
分区水泥胶结测井仪器分为 两个测量部分：衰减率测量部 分和VDL测量部分。 衰减率测量部分利用分别装 在紧贴于套管壁上的6个滑板上 的12个高频定向换能器声系， VDL测量部分由一个发射换 能器和一个接收换能器组成。
A2 20 log （ 3） A L 1
——声波衰减率，单位为dB/m或dB/ft；
g——当次固井井段中水泥胶结质量最好处的声波衰 减率，可根据实验水泥抗压强度通过本标准图1求得，单位 为dB/m或dB/ft； A1、A2——分别为近接收换能器R1和远接收换能器R2接 收的声幅值，单位为%或mV； A1g、A2g——分别为当次固井最好水泥胶结井段近接收 换能器R1和远接收换能器R2接收的声幅值，单位为%或 mV；
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
第21页
测井评价方法
4、固井质量测井评价方法
通常情况下，采用套管波首波幅度确定第一界面 （水泥与套管之间）的封固质量，采用地层波的强弱 定性确定第二界面（水泥与地层之间）的封固质量或 利用地层波频率、套管波频率及套管波与地层波平均 幅度比的方法来定量评价固井二界面胶结质量。
自 由 套 管 声 幅
70 60 50
40
30
20
2
3
4
5
6
7
8
9
10
20
套管内径(in)
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测井影响因素
3.4、水泥环微间隙的影响
“微环空”的存在明显增大了套管与水泥环之间的声阻 抗，造成测井响应与纯泥浆或胶结不好时的响应一致， 影响了固井质量解释；
微小间隙，它使胶结好井段的套管波幅度显示为中等， 地层波显示为胶结不好或中等。微间隙使套管波幅度变 大，地层波强度变弱，表现为水泥环胶结不好。
式中，ATAV为平均衰减率, 单位为dB/ft；
BR＝ ATAV－ fp g为完全胶结井段的衰减率, 单位为dB/ft；
g－ fp
fp为自由套管衰减率，单位为dB/ft。
在水泥沟槽以外其它方位胶结很好的条件下，胶结比 等于胶结率。
第二界面胶结状况评价：与CBL/VDL测井资料的VDL解释方法 相同。
fp——自由套管声波衰减率，单位为dB/m或dB/ft；
CBLfp——声幅值，单位为%或mV；
——测量深度点的声波衰减率，单位为dB/m或dB/ft；
fp BR fp g
CBL——声幅值，单位为%或mV。
g——当次固井水泥胶结最好井段的声波衰减率，通常
在当次整个测井井段中衰减率最高，单位为dB/m或dB/ft；
井身质量（CBL/VDL测井）
第14页
测井影响因素
3.1、仪器来自百度文库心的影响
仪器偏心就 是仪器偏离套 管中心轴线。 仪器偏心会使 套管波传播时 间变短，幅度 变小，变密度 会出现波列叠 和现象。
第15页
测井影响因素
3.2、固井后测井时间的影响
实验表明：
温度、水泥浆密 度和添加剂对水
泥候凝时间都有
胶结良好
Ｃ在15％～30％为固井质量中；
Ｃ≥30％为固井质量不好。
第23页
测井评价方法
4.1.2、水泥胶结指数（BI）法
无自由段套管固井的CBL曲线的预处理
无自由段套管固井的CBL曲线的预处理方法，对于记录了两个 源距全波波列的水泥胶结测井，可以从全波波列中提取声幅曲 线，然后，利用式（3）将未经百分数标准化的声幅值转换为衰 减率；对于记录了两个源距声幅曲线的水泥胶结测井资料，可 以利用式（4）将声幅曲线转换成衰减率；对于仅记录了一个源 距声幅曲线的水泥胶结测井，可以根据式（5）计算衰减率。
第22页
测井评价方法
4.1、声波/变密度测井评价方法
CBL相对幅度法
CBL为套管波幅度读数，这种测井 方法应用较广，测量参数较少，解释方 法也相对简单。CBL使用相对幅度Ｃ评 价固井质量： 其中：CBL—目的井段的CBL值；
无水泥
部分胶结
胶结差
CBLP—自由套管段的CBL值。 Ｃ≤15％为固井质量良好；
影响，基本规律 是：随着温度升
高、水泥浆密度
增大，水泥候凝 时间减少。
第16页
测井影响因素
3.3、套管的影响
套管直径、壁厚和钢材类型对声幅有较大影响，分区水
泥胶结测井（SBT）在刻度时消除其影响，声波/变密度 测井（CBL/VDL）在评价时通过诺模图消除其影响。
自由套管声波幅度—套管内径关系图
100 90 80
测井评价方法
4.2、SBT固井质量测井评价方法
水泥胶结比（BR）法
第一界面胶结状况评价：①利用衰减率曲线和水泥胶结图 评价，衰减率越高，对应的灰度级别就越高，在水泥胶结 图上颜色越深。水泥胶结图上最高级灰度（颜色最深）代 表水泥胶结良好，最低级灰度（白色）代表水泥胶结差。 ②确定胶结比，用下式确定胶结比：
第10页
测井原理
2.3、分区水泥胶结测井(SBT)
主要测井曲线、曲线图：
“曲线” :
补偿声波衰减率（ATC） 平均衰减率（ATAV）和最小衰减率ATMN） 平均声幅（AMAV）曲线
套管波时差（DTMX和DTMN）曲线（测井质量控制）
“曲线图”: 水泥胶结图CEMENT MAP 声波变密度图。
（ 4） g
A2 A1g 20 log A A L 2g 1
（ 5）
CBL 20 g log CBL l g
第24页
测井评价方法
4.1.2、水泥胶结指数（BI）法
水泥胶结指数（BI）法
针对相对幅度法的不足，采用水泥胶结指数（BI）法评价 第二界面水泥固井质量，水泥胶结指数是由CBL曲线转换得到 的，它代表水泥环中胶结部分占其圆截面的比值。 水泥胶结指数是目的层段套管波幅度，相对于自由套管井 段套管波幅度的衰减与胶结良好井段套管波幅度相对于自由套 管套管波幅度的衰减之比，计算公式如下：
第12页
汇
1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
第13页
3、固井质量测井影响因素 仪器偏心（CBL/VDL测井） 水泥候凝时间 套管（厚度、大小）
水泥环微间隙
水泥类型、水泥密度
水泥环外地层（包括快速地层） （CBL/VDL测井）
浅谈固井质量测井评价技术
2010年12月
汇
1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
第2页
前
言
固井有两个作用：一是要求把油层、水层、气层 之间都封隔起来，二是固定套管。随着科学技术的发 展，固井质量评价测井技术也随之发展。
伽马密度+ 扇区水泥胶结
CBLg——当次固井水泥胶结最好井段的声幅值，通常在 当次整个测井井段中声幅最低，单位为%或mV。
第27页
测井评价方法
4.1.3、水泥胶结比（BR）法
水泥胶结比（BR）法
通常采用此种评价方法的评价标准为：
BR≥0.8，固井质量良好；
0.4≤BR≤0.8，固井质量中等；
BR<0.4，固井质量差。
第28页
第34页
固井测井实例
MZX1井第一次固井测井图
第一界面：胶 结好。
（CBL<15％）
第二界面：胶 结较好。
伽马密度+ 声波变密度
扇区水泥胶结测井
声波变密度测井
声波幅度测井 井温监测水泥面
第3页
汇
1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
第4页
测井原理
2.1、声幅测井
声波幅度（CBL）测井通常采用单发单收声系结构。当发射探头以 固有频率（一般为20KHz）发射声脉冲时，在套管内产生“滑行波”叫 套管波，折回泥浆的套管波首先到达接收器被记录，称为声幅测井。 测井原理是： 当水泥环与套管间胶结不好时，声能量大部分沿套管 传播而透射到地层中的能量很小，所测声波幅度信号很强；反之，当套 管与水泥环间胶结良好时，声能量极易透射到地层中去，所测声波幅度 微弱。根据反射波能量强弱即声波幅度值，可判定套管与水泥环之间 （即第一界面）胶结状况的好坏。
测井原理
2.3、分区水泥胶结测井(SBT)
优点：
（1）不受仪器偏心的影响;
（2）适合在各种流体的井内测井； （3）不需要自由套管刻度，特别适合于检测无 自由段套管的固井质量； （4）基本不受快速地层的影响。(仪器设计使用
的短源距,使补偿衰减测量结果基本上不受快地层的影 响。)
缺点： 无法区分微环隙和差胶结。
第26页
测井评价方法
4.1.3、水泥胶结比（BR）法
水泥胶结比（BR）法
胶结比理论上等于水泥环中胶结部分占其圆截面的比值。查 阅有关图板，可快速确定胶结比，也可由下式计算胶结比：
BR——胶结比；
BR
log(CBL) log(CBLfp ) log(CBLg ) log(CBLfp )
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测井原理
2.1、声幅测井
优点：声幅测井能在一定 程度上快速、简单、直观 评价第一界面的胶结质量。 缺点：无法正确评价第二 界面及高速地层固井质量。
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测井原理
2.2、声波/变密度测井
声波变密度测井采用单发双 收的声系，当发射器以固有 （20KHZ）频率发射声脉冲时， 3英尺的接收器记录沿套管滑行的 首波幅度（即相当于声幅测井）， 5英尺的接收器能测量套管波及后 续波，在时间轴上是从200～ 1200（或1400）μs这一组约 12～14个声脉冲信号，测井系统 把其正半周的幅度转变成正比的 灰度信号，那么连续测量就可以 记录到整条变密度曲线。
第29页
汇
1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
第30页
固井测井实例
5.1、MZX1井固井施工特点
5.1、固井技术难点
大尺寸套管固井，环空间隙大，井眼轨迹不规则， 水泥浆的顶替效率低。
井深较浅,井底温度低,低温下水泥石强度发展缓 慢,低温下适用于水泥浆的外加剂少,配方筛选困难。
BI log(CBL) log(CBLP) log(CBL min) log(CBLP)
BI＝
g
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测井评价方法
4.1.2、水泥胶结指数（BI）法
水泥胶结指数（BI）法
通常采用此种评价方法的评价标准为：
BI≥0.8，固井质量良好；
0.4≤BI≤0.8，固井质量中等；
BI<0.4，固井质量差。
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测井原理
2.2、声波/变密度测井
当井下仪器工作时，声波信号可 以沿4个途径传播：（1）通过泥浆， （2）通过套管，（3）通过水泥环， （4）通过地层。测井时接收记录的 就是从以上4个传播路径到达接收器 的声波全波列的幅度和到达时间。 但是当声波在水泥中传播时，衰减 很快基本无法探测到，实际上，变 密度测井以到达探测器的时间顺序 记录的是套管波-地层波-泥浆波。测 井主要关注的是套管波、地层波的 信息
上部地层疏松，中部玄武岩含有大量裂缝，封固 段又长，易发生井漏，影响固井质量。
第31页
固井测井实例
5.2、MZX1井固井施工简况
固井施工简况
施工开始时间：200X年11点30分 施工结束时间：200X年12点27分
注前置液：4.2方
设计水泥浆量：60方 实际注水泥浆：58方 水泥浆密度：最大1.95g/cm3，最低1.80 g/cm3，平均 密度1.90g/cm3。
第18页
测井影响因素
水泥浆类型的影响
水泥浆密度越低，声幅越大； 水灰比越大，声幅越大。
第19页
测井影响因素
水泥环外地层（包括快速地层）
快地层(硬石灰岩和白云岩)的声速超过套管声速， 地层波先到达接受器，或叠加在套管波之上， 影响了固井评价，这时应辅助常规声波检验。
第20页
汇
1、前言 2、测井原理
第32页
固井测井实例
MZX1井第一次固井测井图
第一次固井 施工后测井显 示，没有达到 固井设计要求， 水泥未返出地 面，实际返高 米，
固井质量成果图
第33页
固井测井实例
MZX1井第一次固井测井图
第一界面：胶 结中等。
（15％<CBL<30％）
第二界面：胶 结差。
（地层波不清晰）
固井质量成果图
第8页
测井原理
2.2、声波/变密度测井
优点：
可以确定一界面的胶结状况；在一界面胶结好 的情况下，可以确定二界面的胶结情况； 可以评价快速地层井段的固井质量。
缺点：
很难区分水泥沟槽和孔洞方位； 无法识别微环（洞）。
第9页
测井原理
2.3、分区水泥胶结测井(SBT)
分区水泥胶结测井仪器分为 两个测量部分：衰减率测量部 分和VDL测量部分。 衰减率测量部分利用分别装 在紧贴于套管壁上的6个滑板上 的12个高频定向换能器声系， VDL测量部分由一个发射换 能器和一个接收换能器组成。
A2 20 log （ 3） A L 1
——声波衰减率，单位为dB/m或dB/ft；
g——当次固井井段中水泥胶结质量最好处的声波衰 减率，可根据实验水泥抗压强度通过本标准图1求得，单位 为dB/m或dB/ft； A1、A2——分别为近接收换能器R1和远接收换能器R2接 收的声幅值，单位为%或mV； A1g、A2g——分别为当次固井最好水泥胶结井段近接收 换能器R1和远接收换能器R2接收的声幅值，单位为%或 mV；
报
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3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
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测井评价方法
4、固井质量测井评价方法
通常情况下，采用套管波首波幅度确定第一界面 （水泥与套管之间）的封固质量，采用地层波的强弱 定性确定第二界面（水泥与地层之间）的封固质量或 利用地层波频率、套管波频率及套管波与地层波平均 幅度比的方法来定量评价固井二界面胶结质量。
自 由 套 管 声 幅
70 60 50
40
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3
4
5
6
7
8
9
10
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套管内径(in)
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测井影响因素
3.4、水泥环微间隙的影响
“微环空”的存在明显增大了套管与水泥环之间的声阻 抗，造成测井响应与纯泥浆或胶结不好时的响应一致， 影响了固井质量解释；
微小间隙，它使胶结好井段的套管波幅度显示为中等， 地层波显示为胶结不好或中等。微间隙使套管波幅度变 大，地层波强度变弱，表现为水泥环胶结不好。
式中，ATAV为平均衰减率, 单位为dB/ft；
BR＝ ATAV－ fp g为完全胶结井段的衰减率, 单位为dB/ft；
g－ fp
fp为自由套管衰减率，单位为dB/ft。
在水泥沟槽以外其它方位胶结很好的条件下，胶结比 等于胶结率。
第二界面胶结状况评价：与CBL/VDL测井资料的VDL解释方法 相同。
fp——自由套管声波衰减率，单位为dB/m或dB/ft；
CBLfp——声幅值，单位为%或mV；
——测量深度点的声波衰减率，单位为dB/m或dB/ft；
fp BR fp g
CBL——声幅值，单位为%或mV。
g——当次固井水泥胶结最好井段的声波衰减率，通常
在当次整个测井井段中衰减率最高，单位为dB/m或dB/ft；
井身质量（CBL/VDL测井）
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测井影响因素
3.1、仪器来自百度文库心的影响
仪器偏心就 是仪器偏离套 管中心轴线。 仪器偏心会使 套管波传播时 间变短，幅度 变小，变密度 会出现波列叠 和现象。
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测井影响因素
3.2、固井后测井时间的影响
实验表明：
温度、水泥浆密 度和添加剂对水
泥候凝时间都有
胶结良好
Ｃ在15％～30％为固井质量中；
Ｃ≥30％为固井质量不好。
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测井评价方法
4.1.2、水泥胶结指数（BI）法
无自由段套管固井的CBL曲线的预处理
无自由段套管固井的CBL曲线的预处理方法，对于记录了两个 源距全波波列的水泥胶结测井，可以从全波波列中提取声幅曲 线，然后，利用式（3）将未经百分数标准化的声幅值转换为衰 减率；对于记录了两个源距声幅曲线的水泥胶结测井资料，可 以利用式（4）将声幅曲线转换成衰减率；对于仅记录了一个源 距声幅曲线的水泥胶结测井，可以根据式（5）计算衰减率。
第22页
测井评价方法
4.1、声波/变密度测井评价方法
CBL相对幅度法
CBL为套管波幅度读数，这种测井 方法应用较广，测量参数较少，解释方 法也相对简单。CBL使用相对幅度Ｃ评 价固井质量： 其中：CBL—目的井段的CBL值；
无水泥
部分胶结
胶结差
CBLP—自由套管段的CBL值。 Ｃ≤15％为固井质量良好；
影响，基本规律 是：随着温度升
高、水泥浆密度
增大，水泥候凝 时间减少。
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测井影响因素
3.3、套管的影响
套管直径、壁厚和钢材类型对声幅有较大影响，分区水
泥胶结测井（SBT）在刻度时消除其影响，声波/变密度 测井（CBL/VDL）在评价时通过诺模图消除其影响。
自由套管声波幅度—套管内径关系图
100 90 80
测井评价方法
4.2、SBT固井质量测井评价方法
水泥胶结比（BR）法
第一界面胶结状况评价：①利用衰减率曲线和水泥胶结图 评价，衰减率越高，对应的灰度级别就越高，在水泥胶结 图上颜色越深。水泥胶结图上最高级灰度（颜色最深）代 表水泥胶结良好，最低级灰度（白色）代表水泥胶结差。 ②确定胶结比，用下式确定胶结比：
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测井原理
2.3、分区水泥胶结测井(SBT)
主要测井曲线、曲线图：
“曲线” :
补偿声波衰减率（ATC） 平均衰减率（ATAV）和最小衰减率ATMN） 平均声幅（AMAV）曲线
套管波时差（DTMX和DTMN）曲线（测井质量控制）
“曲线图”: 水泥胶结图CEMENT MAP 声波变密度图。
（ 4） g
A2 A1g 20 log A A L 2g 1
（ 5）
CBL 20 g log CBL l g
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测井评价方法
4.1.2、水泥胶结指数（BI）法
水泥胶结指数（BI）法
针对相对幅度法的不足，采用水泥胶结指数（BI）法评价 第二界面水泥固井质量，水泥胶结指数是由CBL曲线转换得到 的，它代表水泥环中胶结部分占其圆截面的比值。 水泥胶结指数是目的层段套管波幅度，相对于自由套管井 段套管波幅度的衰减与胶结良好井段套管波幅度相对于自由套 管套管波幅度的衰减之比，计算公式如下：
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1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
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3、固井质量测井影响因素 仪器偏心（CBL/VDL测井） 水泥候凝时间 套管（厚度、大小）
水泥环微间隙
水泥类型、水泥密度
水泥环外地层（包括快速地层） （CBL/VDL测井）
浅谈固井质量测井评价技术
2010年12月
汇
1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
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前
言
固井有两个作用：一是要求把油层、水层、气层 之间都封隔起来，二是固定套管。随着科学技术的发 展，固井质量评价测井技术也随之发展。
伽马密度+ 扇区水泥胶结
CBLg——当次固井水泥胶结最好井段的声幅值，通常在 当次整个测井井段中声幅最低，单位为%或mV。
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测井评价方法
4.1.3、水泥胶结比（BR）法
水泥胶结比（BR）法
通常采用此种评价方法的评价标准为：
BR≥0.8，固井质量良好；
0.4≤BR≤0.8，固井质量中等；
BR<0.4，固井质量差。
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固井测井实例
MZX1井第一次固井测井图
第一界面：胶 结好。
（CBL<15％）
第二界面：胶 结较好。
伽马密度+ 声波变密度
扇区水泥胶结测井
声波变密度测井
声波幅度测井 井温监测水泥面
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汇
1、前言 2、测井原理
报
内
容
3、固井质量测井影响因素 4、固井质量测井评价方法 5、MZX1井固井测井实例
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测井原理
2.1、声幅测井
声波幅度（CBL）测井通常采用单发单收声系结构。当发射探头以 固有频率（一般为20KHz）发射声脉冲时，在套管内产生“滑行波”叫 套管波，折回泥浆的套管波首先到达接收器被记录，称为声幅测井。 测井原理是： 当水泥环与套管间胶结不好时，声能量大部分沿套管 传播而透射到地层中的能量很小，所测声波幅度信号很强；反之，当套 管与水泥环间胶结良好时，声能量极易透射到地层中去，所测声波幅度 微弱。根据反射波能量强弱即声波幅度值，可判定套管与水泥环之间 （即第一界面）胶结状况的好坏。