普通砖砌体受压本构模型_吕伟荣
15.2 砌体的受压性能
σf—砌体强度的标准差；δf－砌体强度变异系数，见下表：
砌体的抗压强度在很大程度上小于块体的抗压强度，但可能超 过砂浆的抗压强度，见表3.5
第二节 砌体的受压性能
第十五章
砌体结构设计
砌体强度变异系数δf
砌体类别 砖、砌块 毛料石砌料 砌体抗压强度 0.17 0.24 砌体抗拉、抗弯、抗剪强度 0.20 0.26
砌体的抗压强度设计值：P.286 表30-1~表30-3
f =
fk
γf
=
f m (1 − 1.645δ f
)
γf
γf－砌体结构的材料性能分项系数，一般情况下，宜按施工控制
等级为B级考虑，取1.6；当施工控制等级为C级时，取1.8。
第二节 砌体的受压性能
第十五章
砌体结构设计
规范规定，各类砌体的强度设计值 f 在下列情况下还应乘以调 整系数γa：P.308 （1）有吊车房屋、跨度≥9m的梁下砖砌体、跨度≥ 7.5m的梁 下多孔砖、蒸压粉煤灰砖砌体、蒸压灰砂砖砌体和混凝土小型 空心砌块砌体，γa =0.9。这是考虑厂房受吊车动力影响而且柱 受力情况较为复杂而采取的降低抗力，保证安全的措施； （2）砌体截面面积 A＜0.3 m2时，γa = 0.7＋A ，这是考虑截 面较小的砌体构件，局部碰损或缺陷对强度影响较大而采用的 调整系数，此时A以m2 计；对配筋砌体构件，当其中砌体的截 面积小于 0.2 m2时，γa 为其截面面积加 0.8；
第二节
砌体的受压性能
第十五章
砌体结构设计
五、砌体的抗拉、抗弯、抗剪强度：P.13 砌体的抗拉性能及强度： 当轴心拉力与水平灰缝平行时，砌体的受拉破坏主要有（a）沿 齿缝受拉破坏，此时，砌体抗拉强度主要与粘结力有关； （b）沿块材和竖向灰缝的破坏，此时，砌体抗拉强度主要与块 体强度有关；
混凝土多孔砖砌体受压应力_应变全曲线试验研究
第38卷第10期建 筑 结 构2008年10月混凝土多孔砖砌体受压应力2应变全曲线试验研究3郝 彤, 刘立新, 巩耀娜(郑州大学土木工程学院,郑州450002)[摘要] 通过逆向加载的方式对混凝土多孔砖砌体的应力2应变曲线进行试验研究。
分析了混凝土多孔砖砌体受压过程不同阶段的特征,并与普通砖砌体进行比较。
试验表明,混凝土多孔砖砌体呈现出较普通砖砌体更为明显的脆性特征。
提出了反映砌体受压应力2应变全曲线的本构关系,该本构关系包含了混凝土多孔砖砌体受压试验所表现出的几乎全部特征。
[关键词] 混凝土多孔砖;应力2应变曲线;本构关系;试验研究Experimental research on the total stress 2strain curve of concrete porous brick m asonryHao T ong ,Liu Lixin ,G ong Y aona(Civil Engineering C ollege of Zhengzhou University ,Zhengzhou 450002,China )Abstract :The stress 2strain curve of concrete porous brick mas onry is studied by the way of the reverse load.The characteristics of concrete porous brick mas onry in different stages are analyzed ,and it is com pared with the ordinary brick mas onry.The experimental results indicated that concrete porous brick mas onry has m ore significantly brittle characteristics than ordinary brick mas onry.The com pressive stress 2strain curve is advanced ,and the constitutive relationship shows alm ost all the characteristics in the concrete porous brick mas onry com pression tests.K eyw ords :concrete porous brick ;stress 2strain curve ;constitution relationship ;experimental research3河南省墙改基金资助项目(2006229). 作者简介:郝彤,博士,副教授,硕士生导师,Email :haotong @ 。
第二章(3)砌体结构的受压性能分析
砌体的材料及其强度等级
➢ 烧结多孔砖是指孔洞率不小于25%，孔的尺寸小 而数量多，多用于承重部位的砖。多孔砖分为P型 砖与M型砖，P型砖的规格:240mm×115mm×90mm，
砌体的材料及其强度等级
M型砖的规格尺寸为90mm×l90mm×90mm。
➢ 烧结空心砖指用页岩、煤矸石等原料经焙烧成 孔洞较大、孔洞率大于35%的砖，多用于砌筑围 护结构。
砌体的材料及其强度等级
烧结普通砖、烧结多孔砖的强度等级有 MU30、MU25、MU20、MUl5和MUl0，其中: MU表示砌体中的块体(Masonry Unit)，其 后数字表示块体的抗压强度值，单位为MPa。凝土空心砌块、加气混凝土砌块及 硅酸盐实心砌块。此外还有用煤矸石等为原料，经 焙烧而制成的烧结空心砌块，如图。
砌体结构
第二章 砌体及其基本材料力学性能
➢ 2.1 砌体材料及强度等级 ➢ 2.2 砌体的种类 ➢ 2.3 砌体的受压性能 ➢ 2.4 砌体的受拉、受弯、受剪性能 ➢ 2.5 砌体的变形和其他性能
第二章 砌体及其基本材料力学性能
➢ 2.1 砌体材料及强度等级
构成砌体的材料包括块体材料和胶结 材料，块体材料和胶结材料(砂浆)的强度 等级主要是根据其抗压强度划分的，亦是 确定砌体在各种受力状态下强度的基础数 据。
小型砌块材料图
砌体的材料及其强度等级
砌块种类：
按尺寸大小可分为小型、中型和大型 三种: 砌块高度为180-350mm的称为小型砌块; 高度为360-900mm的称为中型砌块; 高度大于900mm的称为大型砌块。
砌体的材料及其强度等级
按照实心与否
空心砌块
我国目前在承重墙体材料中使用最为普遍的 是混凝土小型空心砌块，它是由普通混凝土或 轻集料混凝土制成，主要规格尺寸为 390mm×190mm×190mm。
砖砌体双参数单轴受压弹塑性损伤力学模型
砖砌体双参数单轴受压弹塑性损伤力学模型牛力军;张文芳【摘要】参考弹塑性损伤模型理论和相关试验数据,建立了砖砌体单轴单调受压和重复受压两种弹塑性损伤本构模型.在模型中采用抗压强度和峰值压应变双参数来调整形变曲线,从而实现了砖砌体单轴受压本构模型的精细化建立.模型不但与既有弹塑性模型相符,而且还符合受压延性与强度呈反向变化的试验结论.重复受压加-卸载路径建立在卸载线性假定的基础上,参考两组试验数据,得出了双线性抗压刚度劣化函数,并通过强度线性插值来调整劣化速率,从而建立了随强度改变的受压加-卸载损伤本构模型.%This paper presents a damage constitutive model for masonry subjected to axial monotonic and cyclic compressiveloading,based on related theories and test results.In order to establish fine lever models,double parameters consisting of the peak compressive strain and the strength are adopted to adjust the deformation curve.The uni-axial model presented is consistent with the existing elastic-plastic models,and the mechanical property of masonry materials that a higher strength generally leads to a lower ductility.Assuming that a unloading path of the cyclic constitutive model is linear,a bilinear deterioration function of the unloading compressive stiffness is established by utilizing two test results,and a linear interpolation of the compressive strength for the degradation rate that is permitted.【期刊名称】《力学与实践》【年(卷),期】2017(039)001【总页数】5页(P35-39)【关键词】砖砌体;本构模型;损伤演变;重复载荷;数值模拟【作者】牛力军;张文芳【作者单位】太原理工大学建筑与土木工程学院,太原030024;太原理工大学建筑与土木工程学院,太原030024【正文语种】中文【中图分类】TU313.3砌体结构是由块体和砂浆砌筑而成，其材料力学性能和损伤机理相当复杂，因而数值建模也较为困难.总的来说，对砌体建模的思路有两种，一种是分离式建模，一种是整体式建模.整体模型按照砌体的整体力学性能建立数值模型，该模型建模简单，所需计算资源较少，适用于整个结构的分析.目前对于砌体材料的整体模型有多种不同的研究方向，如考虑不同材料、不同组砌方式对弹塑性本构模型的敏感性研究[1]，采用弯矩-截面曲率模型来预测砌体受压行为[2].当采用整体模型时，砌体轴心受压本构关系是最基础的材料力学参数.现有的带损伤变量的砖砌体弹塑性受压本构模型较少，如将砌体全部细观单元破坏应变认为是一个均匀随机场，利用概率理论方法建立基于应变的损伤本构模型[3].大多数受压弹塑性模型不含损伤变量，仅采用单一的应力-应变函数表达，虽然可以反映材料的应力-应变关系，但是不能直接反映砖砌体的受压损伤状态，数值求解效率不高.砖砌体轴心受压除单调加载外，还存在往复加载情况，目前已有一些砖砌体试件的重复受压加卸载试验[4]，但是理论模型较少.本文根据损伤模型理论，建立了单调受压和重复受压两种本构模型.根据抗压强度、峰值压应变与损伤演变进程之间的逻辑关系，在本构模型中采用抗压强度和峰值压应变双参数来调整形变曲线，从而实现了砖砌体单轴受压本构模型的精细化建立.弹塑性损伤模型最早由Kachanov首先提出，经过发展衍生出多种表达形式，如式(1)和式(2)[5-6]式中，E0为初始弹性模量；εin为非弹性应变,εin=.式(1)本构模型见图1所示，式中D定义为单轴受压损伤演化参数，物理意义为原点割线模量的退化率，该本构模型的特征是直接采用单标量的形式来表征刚度演化，物理意义清晰，应力表达简单.式(2)本构模型见图2所示，式中d定义为单轴受压损伤变量，假定卸载-再加载路径为直线，则损伤变量的物理意义为卸载路径斜率的退化率，该模型的特征是将总应变进行如下分解式中，εpl为塑性应变；εel为弹性应变；为卸载时按照初始弹性模量计算的应变. 式(2)本构模型将损伤演化和塑性变形解耦,不但可以提高数值算法的计算效率，易于求解结果的收敛，而且在应力-应变曲线中包含了卸载 -再加载的应力表达.在该模型的基础上发展出混凝土塑性损伤模型，它可以用来分析准脆性材料如混凝土、岩石和砂浆等，亦可用来分析砌体材料.上述两种塑性损伤模型通过不同的损伤参数表征材料的力学性能劣化程度，力学机理明确，在数值求解方面优于传统的弹塑性模型.2.1 既有的砖砌体弹塑性本构模型砖砌体轴压试验多采用 5皮砖棱柱体试件进行，如文献 [7]对 40组 5皮砖试件进行的轴压试验，其典型试验曲线见图3.图中Em和fm分别为砌体的弹性模量与抗压强度.大量的砖砌体轴压试验均表现出图3类似的形变特征，即随着砌体强度的改变，受压形变曲线显著变化，延性、峰值应变均与强度呈反向变化[8].现有的砖砌体弹塑性模型多将峰值应力、峰值应变作为无量纲化阈值，构建统一的本构曲线，表1为几个不同函数类型的本构表达[9-10].上述表达式有指数函数、多项式和方程式分段等形式，除此之外，还有一些学者提出了直线型、对数函数型等形式.现有的砖砌体本构模型研究虽较多，但多数都是单标量弹塑性形式，不能反映材料的损伤演变特征，也不能反映不同强度、不同峰值应变时曲线形状变形特征.2.2 单调受压弹塑性损伤模型砖砌体轴心受压损伤在前期可认为是内部微观裂缝发展引起的,后期由于裂缝的贯通，依靠残余承压面和裂缝之间的咬合力来承担轴力，此时损伤模型可简化为几个裂缝间的独立小柱，其横截面积为残余承压面，裂缝面积为损伤面积.砌体轴心受压损伤过程,可采用Robotnov[11]经典损伤力学损伤演化参数.式中，Ad为细观损伤单元面积，即砌体退出工作的横截面面积；A为无损砌体的横截面积.采用式(4)定义损伤演化参数后，可采用式(1)建立砖砌体塑性损伤本构模型.损伤演化参数为式(1)应力表达中的控制指标，其取值是本构模型的关键.由于砖砌体与混凝土具有类似的受压本构曲线，本文参考既有混凝土损伤演化参数，通过与砖砌体曲线的对比，确定砖砌体该参数取值.文献[12]中的混凝土单轴受压损伤演化参数为式中,Dc为混凝土单轴受压损伤演化参数,本文取其作为砖砌体损伤演化参数，即式(4)中D值；αc为混凝土单轴受压应力-应变曲线下降段参数值，取值见文献[12]；fcr为混凝土单轴抗压强度代表值，根据实际结构分析的需要选取；εcr为与单轴抗压强度fcr相应的混凝土峰值压应变.上述公式中αc按低强度混凝土取0.74，峰值压应变取0.003，E0=1600fc，求解损伤演化参数D值，并代入式(1)得到的砖砌体受压本构曲线与表1曲线对比见图4，图4曲线区间参考其他文献取到1.6ε0点.由图 4可知，采用式 (5)计算的损伤演化参数，按照式(1)得出的本构曲线与其他弹塑性模型曲线路径相符，说明低强度混凝土的损伤演化参数符合砖砌体轴心受压损伤演变特征，可采用其公式计算砖砌体D值.式(5)采用了强度与峰值压应变双变量来计算D值，强度越高，峰值压应变越小，刚度劣化则越快.砖砌体本构曲线在1.6ε0和0.5fc区间可假定为直线下降段，并假定0.5fc对应应变为nε0,其中n为实常数，经过与试验对比，本文建议取n=2.4.本构曲线过0.5fc应力点后，材料损伤受围压影响显著，可根据求解收敛性和边界条件等情况设置下降路径.按上述损伤模型模拟图3试验的理论曲线见图5.图5模拟曲线与图3试验曲线形态类似，符合强度、峰值压应变与损伤演变进程之间的逻辑关系，说明本文按式(1)建立的弹塑性损伤模型较表1单标量本构模型更为合理和适用.3.1 棱柱体砖试件重复受压加卸载试验无筋砌体重复受压加卸载试验数据较少，现以文献中两组轴心受压试验为依据，分析砖砌体轴压卸载刚度特征.两组试验分别采用黏土砖和灰砂砖，砂浆分别采用水泥砂浆和混合砂浆(水泥：石灰：砂为1：0.5：4).两组试验主要情况见表2[13-15].重复加卸载试验曲线的外包线可认为与单轴受压本构曲线基本重合，文献[13]和文献[15]重复加卸载曲线的外包线有显著区别，也表现出强度与延性反向变化的特征.按照式(1)得到的两组试件本构模型见图6.图6曲线与试验外包线形状较为相符，再次验证了式(1)模型的适用性.3.2 卸载路径与刚度劣化式(2)弹塑性损伤模型包含重复加-卸载路径，其重复加-卸载路径为线性假定.基于表2两组试验数据，按照式(2)构建以无量纲化应变为自变量的卸载路径的本构关系，无量纲化应变仍采用峰值应变作为阈值.文献[15]已经给出了试验试件受压卸载刚度演变拟合函数，见式(9).本文根据文献[13]试验数据，也得出了相应的拟合函数，见图7.由图7可知，砖砌体重复受压加-卸载刚度劣化可拟合为双线性，前期为无损阶段，两组试验受损起始点分别为0.2ε0和0.8ε0.损伤阶段均可拟合成线性函数，分别为式(8)和式(9).式中，y为重复加-卸载抗压刚度残余率.砖砌体强度越高，则初始损伤对应无量纲化应变越大，且损伤后劣化速率快，受压脆性特征明显.当应变达到2ε0时，对应的刚度残余率均为0.2，刚度劣化已基本完成，在本构模型中可取该点作为受损终点.3.3 式(2)弹塑性损伤模型按照式(2)建立损伤模型时，损伤变量为重复加-卸载抗压刚度残余率y按双线性取值，前期为无损阶段，受损起始点可按强度比例(6MPa～28MPa)在0.2ε0和0.8ε0之间线性内插.当受损终点取(2ε0,0.2E0)时，则可根据受损起始点和受损终点建立刚度劣化线性函数.当强度小于6MPa时，y值可采取式(8)计算，当强度大于28MPa时，y值可采取式(9)计算.通过考虑强度和峰值压应变双变量对受损起始点和卸载抗压刚度劣化速率的影响，实现了砖砌体重复轴压本构模型的精细化建立.按照式 (2)重复轴压模型，采用ABAQUS数值程序中的混凝土塑性损伤模型对试验[13]的数值模拟见图 8，图中实线为试验曲线，虚线为模拟曲线.由图8可知，模拟曲线的捏拢性及卸载线性特征与试验有一定的区别，但加载外包线、卸载终点均与试验基本相符，说明该模型能够反映重复轴压力学行为特征，且建模实践发现采用损伤模型后滞回加载的计算效率有显著提高.(1)本文采用抗压强度和峰值压应变作为损伤变量和损伤演化参数的双参数变量，分别构建了砖砌体单轴单调受压和重复受压弹塑性损伤模型，可以通过双参数的设置来调整两个本构模型的形变曲线，从而实现了材料模型的精细化建立.(2)单调受压本构模型采用损伤演化参数控制损伤演化进程，该参数在 0～1.6ε0区间内分为上升段和下降段，均采用指数型函数表达；在1.6ε0～2.4ε0下降区间采用线性函数表达.单调本构模型不但与既有弹塑性本构模型相吻合，而且通过双参数的设置，体现了砖砌体强度越高，延性越低的材料力学特征.(3)重复受压弹塑性损伤模型采用损伤变量控制卸载刚度，刚度劣化采用双线性函数表征.当强度在6MPa～28MPa区间时，受损起始点在0.2ε0～0.8ε0线性内插，从而调整了刚度劣化速率.数值模拟与试验曲线的对比表明，模拟曲线可基本反映材料的加-卸载形变特征.【相关文献】1 Sousa R,Guedes J,Sousa H.Characterization of the uniaxial compression behaviour of unreinforced masonry-Sensitivity analysis based on a numerical and experimental approach.Archives of Civil and Mechanical Engineering, 2015,15(2)：532-5472 Parisi F,Sabella G,Augenti N.Constitutive model selection for unreinforced masonrycross sections based on best-f i t analytical moment-curvature diagrams.Engineering Structures,2016,111：451-4663 杨卫忠.砌体受压本构关系模型.建筑结构,2008,38(10)：80-824 Graziotti F,Rossi A,Mandirola M,et al.Experimental characterisation of calcium-silicate brick masonry for seismic Assessment.16th International Brick and Block Masonry Conference,Padova,Italy,20165 Kachanov LM.Time of the rupture process under creep conditions.Isv Akad Nauk SSROtd Tekh Nauk,1958,8：26-316 Hibbitt K.ABAQUS user’s manuals version 6.3.Sorensen, I nc,20027 Kaushik HB,Rai DC,Jain SK.Stress-strain characteristics of clay brick masonry under uniaxial compression.Journal of Materials in Civil Engineering,2007,19(9)：728-7398 秦士洪,倪校军,曹桓铭等.蒸压粉煤灰砖砌体应力-应变全曲线研究.建筑结构学报,2010,31(8)：94-1009 刘桂秋.砌体结构基本受力性能的研究.[博士论文].湖南：湖南大学,200510 杨伟军,施楚贤.砌体受压本构关系研究成果的述评.四川建筑科学研究,1999,27(3)：52-5511 Robotnov YN.Creep rupture. The 12th International Congress on Application Mechanics,Stanford,196812 GB20010-2010混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社,201113 Naraine K,Sinha S.Behavior of brick masonry under cyclic compressive loading.Journalof Structural Engineering, 1989,115(6)：1432-144514 Naraine K,Sinha S.Cyclic behaviour of masonry in biaxial compression.Journal of Structural Engineering,1991, 117(5)：1336-135515 Oliveira DV.Mechanical characterization of stone and brick masonry. Report 00-Dec/E-4,Universidade do Minho, Departamento de Engenharia Civil,Guimar˜aes,Portugal, 2000。
混凝土普通砖砌体受压应力_应变曲线试验研究
体，利用公式（１），通过对试验数据的拟合，得出混凝土普通砖
砌体的 Ａ、Ｂ、Ｃ 取值分别为：Ａ 取 ６．４，Ｂ 取 ５．４，Ｃ 取 １．１４。因
此，对于混凝土普通砖砌体，公式（１）可修正为：
σ／ｆｍ＝６．４（ε／ε０）－ ５．４（ε／ε０）１．１４
（２）
将公式（２）的结果（图 ４～图 ７ 中实线）与试验结果（图 ４～
混凝土材料本身较复杂，用其做成的砖砌体更需进行深 入研究。要找到一个曲线方程，既要全部满足上述条件，又能 较准确地反映各种不同条件下混凝土的特点是比较困难的。 国内外学者在试验的基础上，提出了砌体受压时应力－ 应变 全曲线的不同表达式，其中包括直线型、对数函数型、指数函 数型、多项式型和有理分式型［６－ ８］等。包含上升段和下降段的 受压应力－ 应变全曲线对混凝土普通砖砌体和砌体结构的抗 震设计、非线性有限元分析更有价值。本文为了提出混凝土 普通砖砌体的应力－ 应变全曲线表达式，把试验实测的应力－ 应变全曲线分组进行标准化处理，根据试验数据和构件的破 坏特征，提出以砌体抗压强度的平均值 ｆｍ 为基本变量的砖砌 体受压应力－ 应变关系，如图 ４～图 ７ 所示。
型建筑材料，２００５（６）：２４－ ２６． ［４］ 曾晓明，杨伟军，施楚贤．砌体受压本构关系模型的研究［Ｊ］．四川
建筑科学研究，２００１（３）：８－ １０． ［５］ 张云杰，唐岱新．砌块砌体应力－ 应变全曲线试验研究［Ｊ］．低温建
桥用砌体轴心受压应力－应变全曲线试验研究
桥用砌体轴心受压应力－应变全曲线试验研究蔡勇;吕晓勇;李得建;余志武【摘要】In order to explore the deformation characteristics of compressed masonry for bridge and establish its constitutive relationship,an experimental research was carried out on 1-group masonry for bridge standard test piece under axial compression,20000KN grade heavy duty multifunctional structure experimental system .The rigid elements were adopted to the experiment which was based on the standard test method.In order to avoid sudden failure of the masonry specimens in descending segment as far as possible,the loading method of dis-placement control of constant rate was used in descending segment of stress-strain curve,and the auxiliary rigid element was adopted.The crack characteristic,the deformation characteristic,the ultimate bearing capacity under axial compression and ideal stress-strain full curves were obtained.The research results show that the fail-ure process of the masonry for bridge is similar to other masonry,it has significant brittle characteristics.Based on the experimental phenomena,the experimental data and the experimental results,the compressive constitutive relationship of the masonry for bridge is proposed.The curves equation is the sectional form.By fitting the experi-mental data,the result shows that the constitutive relationship is very close to the experimental results.It is sim-ple and practical,and it can provide a reference for the nonlinear analysis of practical engineering.%为了探究桥用砌体轴心受压下的变形特征，进而建立桥用砌体的本构关系，依据标准试验方法，应用20000 kN级重载多功能结构实验系统，并加入刚性元件，对1组桥用砌体标准试件进行轴心受压试验。
普通砖砌体受压本构模型_吕伟荣
+0. 195 ε ε 0
5
ε ε 0
3
+0. 075
-0. 015
( 4)
3 与试验结果的对比 将式( 4) 的计算值 分别与文[ 1] 的试验曲线以及其 它 文 献 中 普 通 砖 本 构 模型 曲 线 进 行 对 比 , 如 图 5 , 6 所示 。 图 5 中 , 文[ 1] 的试 验结 果与式 ( 4) 计算 值的 比值 平均 值 为1. 039 , 变 异 系数 为 0. 0 45 , 两 者 吻 合很 好 。 图 6 中 , 式( 4) 的计算曲线与其 它文献中的 本构模型曲 线基本保持一致 。
由图 1 ～ 3 的试验曲 线可知 , xD 是砌体受 压应力 应变曲线上的 拐 点 , 其 值大 致 在 1. 5 ～ 2. 0 之间 , 近似 取为 1. 7。 3.确定 xE xE 是反应曲线下降段曲 率的最 大点 , 认为 该点即 是砌体受压的极 限压 应变与 峰值 应变的 比值 , 根据相 关试验结果[ 1-3] 近似地取 x E =2. 5。 2. 3 解矩阵方程建立本构模型公式 将 β= 2. 3 , x D =1. 7 , x E =2. 5 代 入 式( 2) 可 解得 : a 2 =-1. 555 ; a 3 =0. 195 ; a4 =0. 075 ; a5 =-0. 015 。 代 入式( 1), 即可得 普通 砖砌体 受压 应力-应变 全曲 线公 式为 : σ fm =2. 3 ε ε -1. 555 ε ε 0 0 ε ε 0
[ 4]
ε=460 E 0 =460 fm 有: E s =200 fm 2.确定 xD
1 fm
σ ln 1 fm
( 3)
上式两边对 ε 求导 , 并令 ε =0 可得原点切 线弹性模量 fm 。 由文[ 1] 近 似取 ε 0. 005 0 = fm ,则 fm 。 由式 E 0 , Es 即可得 β =2. 3。
砌体受压本构关系模型的研究
砌体受压本构关系模型的研究
曾晓明;杨伟军;施楚贤
【期刊名称】《四川建筑科学研究》
【年(卷),期】2001(027)003
【摘要】从分析砌体受压应力-应变全曲线所具有的特征出发,基于施楚贤教授提出的砌体受压应力-应变曲线式,指出了其存在的问题,进而提出了反映砌体受压应力-应变全曲线的本构关系,该本构关系包含了砌体受压试验所表现出的几乎全部特征.【总页数】3页(P8-10)
【作者】曾晓明;杨伟军;施楚贤
【作者单位】机械工业部第八设计研究院建筑一所;长沙交通学院建工系;湖南大学土木系
【正文语种】中文
【中图分类】TU522.01
【相关文献】
1.基于细观损伤的岩石受压本构关系模型研究 [J], 杨卫忠;王博
2.冻融循环下轴心受压砖砌体损伤本构关系模型 [J], 商效瑀;郑山锁;徐强;刘春成
3.砌体受压本构关系研究成果的述评 [J], 杨伟军;施楚贤
4.轴心受压砌体本构关系的试验研究 [J], 易伟建;李鹏;
5.砌体受压本构关系统一模型的研究 [J], 刘桂秋;颜友清;施楚贤
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砌体结构局部受压
3.2局部受压3.2.1 砌体局部受压的特点局部受压：——轴向力仅作用于砌体的部分截面上。
局部均匀受压：——砌体截面上作用局部均匀压力，如：承受上部柱或墙体传来压力的基础顶面；砌体结构局部受压图N钢筋混凝土柱3.2局部受压3.2.1 砌体局部受压的特点局部受压：——轴向力仅作用于砌体的部分截面上。
局部均匀受压：——砌体截面上作用局部均匀压力，如：承受上部柱或墙体传来压力的基础顶面；多层砌体结构中的墙梁或钢筋混凝土过梁支座处；支座处设置有中心传力构造装置的桁架（或屋架和大跨度的梁）支座处。
(a)中心局压(b)边缘局压(c)中部局压(d)端部局压(e)角部局压局部均匀受压3.2局部受压3.2.1 砌体局部受压的特点局部不均匀受压：——砌体截面上作用局部非均匀压力，如：支承梁或屋架的墙柱在梁或屋架端部支承处的砌体顶面。
N Lh cb cσm a xθaa 00.4a 0局部不均匀受压3.2局部受压3.2.1 砌体局部受压的特点A0——影响砌体的局部抗压强度的计算面积；A l——砌体的局部受压面积。
A0A l影响砌体的局部抗压强度的计算面积3.2局部受压3.3.1 砌体局部受压的特点组别砖柱尺寸（mm）A截面实际面积（mm2）Al局部受压面积（mm2）f试验值（N/mm2）γf试验值（N/mm2）γ提高系数Ⅰ365×365×71013322532400 3.188.14 2.56 365×365×72213286032400 3.187.40 2.33Ⅱ495×497×149024601560000 2.80 6.08 2.17 487×497×150024203960000 3.097.89 2.55两组局部均匀受压试件的试验结果套箍强化作用和应力扩散作用.3.2局部受压3.3.1 砌体局部受压的特点A lAA l砌体构件的局部受压的破坏形态有以下三种：A 0/A l 不太大时，“先裂后坏” A 0/A l 较大时，“劈裂破坏、一裂就坏”（应避免）材料强度较低时，“未裂先坏”（应避免）局部受压的应力分布（a ）竖向裂缝发展而破坏（b ）劈裂破坏砌体局部受压破坏形态3.2局部受压3.3.2 砌体的均匀局部受压砌体局部均匀受压时的承载力：010.35(/)1l ll N fA A A γγ≤=+-⏹试验表明，砌体局部抗压提高系数γ是比1大得多的值，与A 0/A l 以及荷载作用位置有关。
面向数值模拟的砖砌体单轴受压本构关系模型研究
面向数值模拟的砖砌体单轴受压本构关系模型研究
程浩然;胡松涛;敬登虎
【期刊名称】《建筑结构》
【年(卷),期】2024(54)8
【摘要】在现有的砖砌体单轴受压本构关系模型中,弹性模量和峰值应变预测精度较差,导致砖砌体的数值模拟分析难度较大。
基于收集到的145个试件数据,对砖砌体的弹性模量、轴心抗压强度以及峰值应变取值进行分析。
结果表明:现有的弹性模量计算公式不适用于过低或高弹性模量的砖砌体,弹性模量与峰值点割线模量呈倍数关系,应按照砌体的材料强度和种类进行取值;轴心抗压强度计算公式适用性较好;砖砌体的峰值应变应按照混凝土砖和非混凝土砖进行分类,非混凝土砖砌体峰值应变与砂浆强度呈非线性关系,应按照砂浆强度大小进行取值;然而混凝土砖砌体峰值应变受砂浆强度影响较小,取值在0.001和0.002之间。
最后,提出了适用性更好的面向数值模拟的砖砌体单轴受压本构关系模型。
【总页数】7页(P107-112)
【作者】程浩然;胡松涛;敬登虎
【作者单位】东南大学土木工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TU362
【相关文献】
1.冻融循环下轴心受压砖砌体损伤本构关系模型
2.改性增强土坯砌体单轴受压性能试验研究及数值模拟
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5.锈蚀箍筋约束混凝土的单轴受压试验与本构关系模型
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冻融循环下轴心受压砖砌体损伤本构关系模型
冻融循环下轴心受压砖砌体损伤本构关系模型商效瑀;郑山锁;徐强;刘春成【摘要】基于损伤力学理论和应变等价原理,将冻融循环下轴心受压(砖)砌体损伤等效为砌体冻融损伤和轴心受压损伤的非线性耦合,推导了砌体冻融损伤和轴心受压损伤演化方程,获得了冻融循环下轴心受压砌体损伤演化方程,建立了冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型.利用冻融循环后砌体轴心受压试验数据验证所建立模型的合理性.结果表明:所建立的冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型能很好地拟合冻融循环后砌体轴心受压试验数据.该模型可为寒冷地区在役砌体结构有限元模拟及耐久性评估提供理论基础.【期刊名称】《建筑材料学报》【年(卷),期】2015(018)006【总页数】6页(P1045-1049,1054)【关键词】冻融循环;砌体;轴心受压试验;损伤本构关系模型;损伤力学;应变等价原理【作者】商效瑀;郑山锁;徐强;刘春成【作者单位】东北电力大学建筑工程学院,吉林吉林132012;西安建筑科技大学土木工程学院,陕西西安710055;西安建筑科技大学土木工程学院,陕西西安710055;长安大学地质工程与测绘学院,陕西西安710064;东北电力大学建筑工程学院,吉林吉林132012【正文语种】中文【中图分类】TU398+.9目前，国内外对混凝土本构关系的研究丰富且成熟，而对于（砖）砌体本构关系的研究则相对滞后，仍停留在弹性本构关系模型［1－3］及经验本构关系模型［4－5］上.值得注意的是，关于冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型国内外均未见相关报道.冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型不仅是开展寒冷地区砌体结构有限元模拟的必要基础，同时也是进行寒冷地区在役砌体结构耐久性评估的重要依据，可填补现阶段寒冷地区砌体结构耐久性理论研究的空白.本文基于损伤力学理论和应变等价原理，将冻融循环下轴心受压砌体损伤等效为冻融损伤和轴心受压损伤的非线性耦合，推导了砌体冻融损伤和轴心受压损伤演化方程，获得了冻融循环下轴心受压砌体损伤演化方程，建立了冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型，然后利用冻融循环后砌体轴心受压试验数据验证了所建立模型的合理性.该模型可为寒冷地区在役砌体结构的有限元模拟及耐久性评估提供试验及理论支撑.1 试验概况1.1 砌体试件根据GB／T 50129—2011《砌体基本力学性能试验方法标准》及GB 50003—2011《砌体结构设计规范》的规定，制作轴心受压砌体试件.砌体试件尺寸为365mm×240mm×746m m（长×宽×高），砌筑灰缝厚度取10mm.采用砌筑砂浆砌筑砌体试件.本文研究的是寒冷环境对砌体损伤性能的影响，同时考虑到砌体试件本身具有较大的离散性，需要有大量试验数据并对之进行统计分析才能保证试验结果的准确性.因此，笔者设立了4组（A，B，C，D组）不同冻融循环水平（冻融循环0，40，80，120次）试验，每组试验6个砌体试件.所有砌体试件严格按照GB 50203—2011《砌体工程施工质量验收规范》砌筑完成，施工质量达到B级.1.2 冻融大气环境模拟采用人工气候模拟实验室模拟冻融大气环境.该实验室附有先进的智能数字控制系统，可设置温度、湿度、淋水时间、光照时间及冷风等.冻融循环制度参考ASTM－C 666［5］，JGJ／T 70—2009《建筑砂浆基本性能试验方法标准》和GB／T 4111—1997《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》设置.具体冻融循环制度见表1.砌体试件经28d养护后，从养护室取出并进行外观检查，筛选出表面及灰缝无破损的合格试件.为保证砌体试件在冻融循环试验前处于饱水状态，用自来水喷淋试件12h.将处于饱水状态的砌块试件摆放于人工气候模拟实验室内，试件间距不小于30cm.表1 冻融循环制度Table 1 Patterns for freeze－thaw cycles1.3 材性试验选用陕西建新环保科技发展有限公司生产的（再生）混凝土砖，尺寸为240mm×115mm×53mm（长×宽×厚），强度等级MU15.选用秦岭P·O 32.5R 水泥、优质石灰膏、中砂、聚羧酸系高效减水剂配制砌筑砂浆.砌筑砂浆配合比如表2所示.表2 砌筑砂浆配合比Table 2 Masonry mortar mix proportion kg／m3将6 块砌筑砂浆试块（尺寸为70.7mm×70.7mm×70.7mm）及6 块混凝土砖置于人工气候模拟实验室，执行1.2节设置的冻融循环制度，然后依据JGJ／T 70—2009和GB／T 2542—2003《砌墙砖试验方法》进行抗压强度测试，取平均值.砌筑砂浆试块及再生混凝土砖抗压强度平均值如表3所示.表3 砌筑砂浆试块及混凝土砖抗压强度平均值Table 3 Average compressive strength of masonry mortar specimen and concrete brick MPa1.4 砌体试件轴心受压试验砌体试件轴心受压试验在YAW－5000 长轴压力机上进行.该压力机最大压力为5 000kN.试验前，沿砌体试件垂直中线和水平中线各布置1个应变百分表，2个应变百分表测点间距为300mm，水平中线上应变百分表测点与试件边缘的距离为50mm（见图1）.砌体试件安装就位后，首先对其施加5%的预估极限荷载，检查应变百分表的灵敏程度和安装是否牢固，然后施加5%～20%的预估极限荷载并反复3～5次，调整控制2个宽侧面（长／高侧面）轴向变形的误差不超过10%.试验加载采用逐级加载的方式，每级荷载为预估极限荷载的10%，且在1.0～1.5min内匀速施加完成.恒定荷载1～2min后，施加下一级荷载.当荷载施加至80%的预估极限荷载后，按原定加载速度继续加载，直至试件破坏.记录每个砌体试件初裂荷载（Fcr）、极限荷载（Fu）、应变（ε）及峰值应变（εm），计算每个砌体试件应力（σ）和峰值应力（σm），计算每组砌体试件初裂荷载平均值，极限荷载平均值Fu以及峰值应变平均值.图1 测点布置Fig.1 Measuring point arrangement2 试验结果及分析2.1 砌体轴心抗压强度实际砌体轴心抗压强度ft按下式计算：式中：A 为砌体试件的受压截面面积，mm2.参照GB 50003—2011给出的砌体轴心抗压强度平均值计算公式，根据本文的试验结果，给出了考虑冻融循环作用的砌体轴心抗压强度平均值计算式如下：式中：fc为砌体轴心抗压强度计算平均值；分别为混凝土砖及砌筑砂浆抗压强度平均值（见表3）；k1为与砌体类别有关的参数；α为与砌体类别及高度有关的参数.统计各组砌体试件轴心抗压强度实测平均值与计算平均值，结果见表4.表4 各组砌体轴心抗压强度实测平均值与计算平均值Table 4 Test and calculation average axial compressive strength for each group of masonry 由表4可知，当冻融循环次数达120次时，砌体轴心抗压强度实测平均值降低幅度达40%.2.2 砌体受压变形性能砌体弹性模量取为砌体应力σ＝0.43对应的割线模量.砌体弹性模量如表5所示. 表5 砌体弹性模量Table 5 Elastic modulus of masonry由表5可以看出：随冻融循环次数增加，砌体弹性模量减少.当冻融循环次数达120次时，砌体弹性模量下降幅度高达60%.本文提出了考虑冻融损伤影响的砌体弹性模量衰减模型：式中：En为n 次冻融循环后砌体的弹性模量；E0为未冻融砌体的弹性模量；αE 为砌体弹性模量衰减系数.依据表5中的试验数据，利用二次函数拟合得到αE＝1－0.005 4n.将αE＝1－0.005 4n 代入式（3），得：3 损伤本构关系模型研究冻融循环和轴心受压均可以通过材料内部微观变化使砌体产生损伤.冻融循环后再进行轴心受压试验的砌体实际上经历了2种损伤过程：经过28d养护的砌体进行冻融循环试验后，等效于第1级加载，达到第1级损伤状态；冻融循环结束后的砌体进行轴心受压试验，相当于第2级加载，达到第2级损伤状态.3.1 砌体冻融损伤本构关系模型根据应变等价原理，当材料受到外力作用发生损伤扩展时，任取其中2种损伤状态，则材料在第1种损伤状态下的有效应力作用于第2种损伤状态引起的应变等价于材料在第2种损伤状态下的有效应力作用于第1种损伤状态引起的应变.本文将砌体试件养护完成后的初始损伤状态看作是第1种损伤状态，经过冻融循环损伤后的状态看作为第2 种损伤状态.利用上述应变等价原理，可得：式中：Dn为砌体经历n 次冻融循环后的损伤，即砌体冻融损伤；A0为初始损伤状态下砌体的有效承载面积；An为冻融循环损伤状态下砌体的有效承载面积；σ0为初始损伤状态下砌体的应力；σn为冻融循环损伤状态下砌体的应力.联立式（5）和式（6），得：联立式（7）和式（8），得：式中：εn为冻融循环损伤状态下砌体的应变.式（10）即为砌体冻融损伤本构关系模型.3.2 冻融损伤演化方程根据砌体在不同冻融循环后弹性模量的变化，建立其冻融损伤演化方程.与混凝土损伤演化方程类似，在给出砌体冻融损伤演化方程之前，先作如下假设：（1）在冻融循环试验之前，认为砌体的初始损伤值为0.（2）砌体冻融损伤只是关于冻融循环次数的函数，不考虑冻融温度不均匀性、孔隙率等其他因素的影响.（3）随着冻融循环次数的增加，砌体损伤值（正值）逐渐增加.根据宏观唯象损伤力学的基本理论，砌体冻融损伤Dn定义为：由式（11）计算得到不同冻融循环次数下砌体的冻融损伤值，然后通过数据拟合获得砌体冻融损伤演化方程：依据式（12）计算出不同冻融循环次数下砌体的冻融损伤值，见表6.3.3 轴心受压损伤本构模型在轴心受压过程中，砌体在应力σ 作用下产生宏观应变ε.根据宏观单元体内压力方向的平衡条件，可得：式中：D 为砌体轴心受压损伤.表6 不同冻融循环次数下砌体的冻融损伤值Table 6 Damage values of masonry under different numbers of freeze－thaw cycles式（13）为砌体轴心受压时的损伤本构关系模型，其与经典Mazars单轴弹性损伤本构关系模型［6］相同.确定了砌体轴心受压损伤演化方程即可确定其轴心受压损伤本构关系的具体表达式.再次利用应变等价原理，把冻融循环后的损伤状态看作第1种损伤状态，冻融循环之后由于进行轴心受压而引起的损伤状态看作第2种损伤状态，由此可得砌体冻融循环后轴心受压损伤本构关系：将式（9）代入式（14），得到冻融循环后砌体轴心受压应力－应变关系：式中：Dk＝－D－Dn＋DDn，即Dk为砌体经历冻融循环和轴心受压之后的损伤.3.4 轴心受压损伤演化方程从细观角度对砌体轴心受压破坏机理进行分析.由于对于有限个细观单元体的集合，其材料破坏强度一般服从Weibull统计分布，因而也可以认为材料轴心受压损伤D 服从Weibull统计分布.根据两参数的Weibull统计分布，有：式中：a和β 分别表示尺度参数和形状参数，且均为非负数.将式（16）代入式（13），得：由砌体的单轴受压应力－应变关系曲线的基本特征可知，在其达到峰值应力前应符合以下几何条件：（1）当ε＝0时，σ＝0；（2）当ε＝0时，dσ／dε＝E0；（3）当ε＝εm时，σ＝σm；（4）在峰值应力处，dσ／dε＝0.将式（17）的两边同时对应变ε求导，得：式（17）和式（18）满足条件（1）和条件（2）.由式（17）和条件（3）得：对式（19）两边同时取2次自然对数并整理，得：再由式（18）和条件（4）得：式（21）两边同时取自然对数，得：将式（20）和（22）联立，求得形状参数β 的表达式：整理式（21），获得尺度参数a的表达式：将式（24）代入式（16），得：式（25）即为砌体轴心受压损伤演化方程.3.5 冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型将式（11）和式（25）代入方程Dk＝－D－Dn＋DDn中，得到冻融循环下轴心受压砌体损伤演化方程：将式（26）代入式（15），得：式（27）即为冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型.从式（27）可以看出，形状参数β对轴心受压条件下砌体的变形特性起着决定性的作用；冻融循环后轴心受压砌体的应力仅仅与弹性模量E0与En、峰值应变εm和峰值应力σm有关，而上述4个参数均可以通过冻融循环后砌体轴心受压试验得到.3.6 模型的验证采用式（27）拟合冻融循环后轴心受压砌体的应力－应变关系曲线，结果如图2所示.由图2可以看出，式（27）能很好地拟合冻融循环后轴心受压砌体的应力－应变关系.式（27）可为冻融循环下轴心受压砌体结构的耐久性分析提供参考.图2 冻融循环后轴心受压砌体应力－应变关系拟合曲线Fig.2 Stress－strain fitting curve of the masonry under freeze－thaw cycles and axial compression还应指出一点，虽然本文推导冻融循环下轴心受压砌体损伤本构模型的过程是基于试验出发，先考虑冻融损伤再考虑轴心受压损伤（砌体轴心受压即损坏），但现实中砌体结构通常是先承受压力再在使用过程中遭受冻融侵蚀.由于目前受试验设备条件的限制，不能同时进行轴心受压和冻融循环试验，然而在建立冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型的过程中，是将冻融损伤和轴心受压损伤作为相对独立的损伤状态，所以本文所建立的模型较为合理，可为砌体结构有限元模拟和耐久性分析提供参考.4 结论（1）当冻融循环次数达120次时，砌体轴心抗压强度实测平均值降低达40%，弹性模量下降达60%，说明冻融损伤对砌体结构耐久性影响不容忽视.（2）将冻融循环后轴心受压砌体损伤等效为砌体冻融损伤和轴心受压损伤的非线性耦合，可准确地反映冻融循环下轴心受压砌体的损伤特性.（3）所建立的冻融循环下轴心受压砌体损伤本构关系模型能较好地拟合冻融循环后轴心受压砌体的应力－应变关系，可应用于寒冷地区在役砌体结构的有限元模拟和耐久性分析.参考文献：［1］ROSENHAUPT S，SOKAL Y.Masonry walls on continuous beams ［J］.Journal of the Structural Division，ASCE，1965，91（1）：155－171. ［2］YETTRAM A L，HIRST M J S.An elastic analysis for the composite action of walls supported on simple beams［J］.Building Science，1971（6）：151－159.［3］SAW C B.Linear elastic finite element analysis of masonry walls on beams［J］.Building Science，1974（9）：299－307.［4］施楚贤.砌体结构理论与设计［M］.3版.北京：中国建筑工业出版社，2003：36－37.SHI Chuxian.Masonry structure theory and design［M］.3rded.Beijing：China Architecture ＆Building Press，2003：36－37.［5］ASTM－C 666 Standard test methods for sampling and testing brick and structural clay tile［S］.［6］BAQI A，BHANDARI N M，TRIKHA D N.Experimental study of prestressed masonry flexural elements［J］.Journal of Structural Engineering，ASCE，1999，125（3）：245－254.。
砌体结构构件的承载力局部受压.pptx
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(2)梁端砌体局部受压 1)无上部荷载时梁端局压
1980年，丁大钧
x
n a
ln
1
x
nRc
x nRc 1 ea x / n
x
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x a0
a0 0
x
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Rc a0b
a0
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x
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梁端底面应力与应变
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(2)梁端砌体局部受压 1)无上部荷载时梁端局压
变化。
式(b)为物理条件，按照温克勒弹性地基梁理论而得出， K为局压边缘最大局压应力σc与最大竖向变形ymax的换算系数。
式(c)为几何条件，tgθ为梁端轴线倾角的正切。
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(1)梁端有效支承长度a0 1) a0的计算模式
将(b)、(c)代入(a)，则可建立a0的计算模式如下：
a0
梁端局压与梁端约束支承条件有 关，与梁底和砌体的接触支承条 件有关(支承于砌体或梁垫)
对于非均匀梁端支承处砌体的局 压，考虑其第支10页承/共41砌页 体截面面积因 变形而产生的变化，以及局压应
梁端局部受压(均匀与非均匀)
梁端局压：a0与η
墙梁刚度大弯曲小 中心传力构造装置
均匀局压
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式(3-3-8)说明： 梁端倾角大则a0值小，但梁端倾角受梁跨中允许挠度的控制，
而砌体局压破坏时并不能规定梁的倾角具体值，为简化计算， 可取对应跨中挠度为L/250的倾角值，亦即按tgθ=1/78进 行计算。 按梁端无约束支承条件获得 计量单位为工程制，NL以kg计， b以cm计， fm以kg/cm2计， θ以弧度计。 反映了梁的刚度也反映了砌体刚度的影响。 计算值与实测a0值较为接近。
梁端砌体局部受压承载力计算
梁端砌体局部受压承载力计算
杨卫忠
【期刊名称】《结构工程师》
【年(卷),期】2004(020)004
【摘要】在分析砌体结构设计规范(GB50003)关于砌体局部受压承载力计算公式的基础上,指出计算公式存在的不足,提出考虑砌体偏心受压特点的应力-应变关系,并利用平截面假定和平衡关系,导出梁端底面压应力图形的完整系数,并建立了梁端砌体局部受压承载力计算公式,该式具有计算简单、概念清楚、适用范围广等优点,计算结果与试验结果吻合较好,且优于现行规范公式.
【总页数】6页(P42-47)
【作者】杨卫忠
【作者单位】同济大学,上海,200092
【正文语种】中文
【中图分类】TU364
【相关文献】
1.砌体局部受压承载力计算改进方法 [J], 陈婷梅;张潞
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3.垫梁下砌体局部受压承载力计算 [J], 杨春侠;孙丽娟;杨伟军
4.梁端支承处砌体局部受压计算的探讨 [J], 张京穗
5.梁端支承处砌体局部受压承载力计算分析 [J], 刘恒喜;徐晓天
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矿产
矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。
矿产
矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。
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如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。
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矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。
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矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。