液氮水浴式气化器-计算书
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无锡特莱姆气体设备有限公司
WU XI TRIUMPH GASES EQUIPMENT CO., LTD.
24000Nm3/h液氮气化器
传热计算书
一、设计条件：
1. 型号： VSLN2-24000/16
2. 气化介质： LN2
3. 设计压力： 1.6 Mpa
4. 工作压力： 1.5 MPa
5. 气体进口温度： -196℃
6. 气体出口温度：≥1℃
7. 设计水温： 60℃
8. 运行水温： 5~8℃
9. 传热系数： 120Kcal/m2.h.K
11. 主体材质： 0Cr18Ni9
二、计算结果：
1. 质量流量M：2．预热热负荷Q1：3．气化热负荷Q2：4．升温热负荷Q3：5．总热负荷Q：
6．平均温差
a
T：
7．理论计算传热面积S L：
8．实际采用传热面积S r：
三、计算过程：
1．预热热负荷如下计算：
Q1= M(H S1-H i)=30016.8*18.2=546305.8 /
Kcal h 其中：H S为液体在工作压力下饱和温度的最小焓值；
H i为液体在工作压力下进口温度的焓值；
2．气化热负荷如下计算：
Q2= M(H O-H S2)= 30016.8*31.6=948530.84 /
Kcal h 其中：H O为气体在工作压力下出口温度的焓值；
H S2为液体在工作压力下饱和温度的最大焓值；
3．升温热负荷如下计算：
Q 3= M(H O -H S2)= 30016.8*51.2=1536860.2 /Kcal h
其中：H O 为气体在工作压力下出口温度的焓值；
H S2为液体在工作压力下饱和温度的最大焓值；
3．总的热负荷为：
Q=Q1+Q2+Q3=3031696.8 /Kcal h
5．温差：
b 5T =按照水的工作温度进行计算，℃
加权a 70T ∆=平均温差： K
6．换热面积S 为：
361a
Q S K T =≈×∆ 2m 其中：K 为传热系数；
乘上修正系数1.2：
1.2361 1.2433Sr S =×=×≈ 2m
结论：实际VSLN2-24000/16型气化器采用的换热面积为~440m 2，所以是合理的；
3200Nm3/h液氮气化器
传热计算书
一、设计条件：
1. 型号： VSLN2-3200/16
2. 气化介质： LN2
3. 设计压力： 1.6 Mpa
4. 工作压力： 1.5 MPa
5. 气体进口温度： -196℃
6. 气体出口温度：≥0℃
7. 设计水温： 60℃
8. 运行水温： 5~8℃
9. 传热系数： 120Kcal/m2.h.K
11. 主体材质： 0Cr18Ni9
二、计算结果：
1. 质量流量M：2．预热热负荷Q1：3．气化热负荷Q2：4．升温热负荷Q3：5．总热负荷Q：
6．平均温差
a
T：
7．理论计算传热面积S L：
8．实际采用传热面积S r：
三、计算过程：
1．预热热负荷如下计算：
Q1= M(H S1-H i)= 4002.24*18.2=72840.8 /
Kcal h 其中：H S为液体在工作压力下饱和温度的最小焓值；
H i为液体在工作压力下进口温度的焓值；
2．气化热负荷如下计算：
Q2= M(H O-H S2)= 4002.24*31.6=126470.8 /
Kcal h 其中：H O为气体在工作压力下出口温度的焓值；
H S2为液体在工作压力下饱和温度的最大焓值；
3．升温热负荷如下计算：
Q3= M(H O-H S2)= 4002.24*50=200112 /
Kcal h 其中：H O为气体在工作压力下出口温度的焓值；
H S2为液体在工作压力下饱和温度的最大焓值；
3．总的热负荷为：
Q=Q1+Q2+Q3=399423.6 /Kcal h
5．温差：
b 5T =按照水的工作温度进行计算，℃
加权a 70T ∆=平均温差： K
6．换热面积S 为：
47.6a
Q S K T =≈×∆ 2m 其中：K 为传热系数；
乘上修正系数1.2：
1.247.6 1.257.2Sr S =×=×≈ 2m
结论：实际VSLN2-3200/16型气化器采用的换热面积为~60m 2，所以是合理的；