制存梁台座沉降观测

制存梁台座沉降观测
制存梁台座沉降观测

制存梁台座沉降观测

中铁十七局集团第三工程有限公司江宁制梁场李刚

内容提要:制存梁台座用于客运专线箱梁预制与存放,其稳定性及结构强度直接关系到箱梁的质量与安全,制存梁台座的沉降是地基、基础和上层结构共同作用的结果,因此,沉降观测对于制存梁台座就显得尤为重要。

关键词:制存梁台座沉降观测

制存梁台座用于客运专线箱梁预制与存放,其稳定性及结构强度直接关系到箱梁的质量与安全,制存梁台座的沉降是地基、基础和上层结构共同作用的结果,因此,沉降观测对于制存梁台座就显得尤为重要。

沉降观测就是测量制存梁台座上所设观测点与水准点之间的高差变化量。沉降观测在制存梁台座的施工、竣工验收以及竣工后的监测等过程中,具有安全预报及检验施工质量等的职能。通过现场监测数据的反馈信息,可以对施工过程等问题起到预报作用,及时做出较合理的技术决策和现场的应变决定。沉降观测是制存梁台座在施工乃至使用过程中不可或缺的工作,它不仅关系到制存梁台座质量,更关系到制存梁台座的安全。

制存梁台座受破坏的原因无外乎因上部结构强度变化引起的损害或基础下沉引发上部结构的开裂变形。由于制存梁台座在设计、施工、使用过程中存在的种种问题,导致制存梁台座在使用期内出现下沉、裂缝、扭曲等破坏情况时有发生,对制存梁台座的受破坏原因,受损害程度以及损害是否完成进行准确的判定就需要有一套切实有效的检测手段,一方面,沉降观测对制存梁台座受破坏的原因可以有一个较明确的判定,另一方面,沉降观测可以非常精确地反应出制存梁台座受破坏的程度、范围,对制定切实有效的治理手段提供较为可信的数据依据。

一、沉降观测方法

施工准备阶段

在进行沉降观测的准备阶段,首先应埋设沉降观测水准基点并对制存梁台座进行观测点的布设。

沉隆观测是根据制存梁台座附近的水准点并通过精密水准测量测出制存梁台座的上观测点的高程,精度要求应根据观测目的要求,做到水准点稳固且不少于3个。观测点的位置应牢固,数量适量与实用,观测实施时,应注意观测时间和次数,观测人员的组织、仪器的使用和观测路线选定等。

1.1水准点是整个沉降观测的基准,它的稳定性直接关系着观测成果的可用性,也是制存梁台座成败的决定因素,所以水准基点必须坚固稳定,且数量不少于3个。

1.2 观测点的布设

观测点的位置和数量应根据受破坏制存梁台座的结构和受破坏的情况确定,主要埋设在制存梁台座的拐角,荷载变化的交接处两侧,沉降缝两侧等能表示出沉降特征的位置。所有沉降观测点点位应绘制平面图,并加以编号,以便进行观测、记录以及数据分析。

二、沉降观测的周期及施测过程

沉降观测的周期应能反映出制存梁台座的沉降变形规律,制存梁台座的沉降观测对时间有严格的限制条件,特别是首次观测必须按时进行,否则沉降观测得不到原始数据,从而使整个观测得不到完整的观测结果。其他各阶段的复测,根据工程进展情况必须定时进行,不得漏测或补测,只有这样,才能得到准确的沉降情况或规律。在施工阶段,观测的频率要大些,一般按3天、7天、15天确定观测周期,观测周期具体应视施工过程中地基与加荷而定。施工完成后,制梁台座在制梁时应随着制梁进度每小时进行一次,存梁台座在完成并存入箱梁前进行观测,在存入箱梁后前期应每3天为一周期,后期可适当延长,沉降是否进入稳定阶段,应由沉降量与时间关系曲线判定。

根据编制的沉降施测方案及确定的观测周期,首次观测应在观测点稳固后及时进行。首次观测应自基础开始,在基础的纵横轴线上(基础局边)按设计好的位置埋设沉降观测点(临时的),待临时观测点稳固好,方可进行首次观测。首次观测的沉降观测点高程值是以后各次观测用以比较的基础,其精度要求非常高,并且要求每个观测点首次高程应在同期观测两次,比较观测结果,若同一观测点间的高差不超过±0.5mm 时,即可认为首次观测的数据是可靠的。

在基坑开挖以及基础完工后进行沉降观测时,必须记载每次观测的施工进度、增加荷载量、制存梁台座裂缝等各种影响沉降变化和异常的情况。每周观测后,应及时对观测资料进行整理,计算出观测点的沉降量、沉降差以及本周期平均沉降量和沉降速度。

另者,不同周期的观测应遵循“五定”原则。所谓“五定”,即通常所说的沉降观测依据的基准点、工作基点和被观测物上的沉降观测点,点位要稳定;所用仪器、设备要稳定;观测人员要稳定;观测时的环境条件基本一致;观测路线、镜位、程序和方法要固定。以上措施在客观上能保证尽量减少观测误差的主观不确定性,使所测的结果具有统一的趋向性;能保证各次复测结果与首次观测结果的可比性一致,使所观测的沉降量更真实。

三、沉降观测的精度要求

通常说到的沉降观测的精度的确定是指观测中误差的确定,绝对沉降(如沉降量、平均沉降量等)的观测中误差,按照本梁场地基条件,结合经验与分析具体确定,选择±2mm。

水准点的高程须以永久性水准点为依据来精确测定。测定时应往返观测,并经常检查有无变动。对于制存梁台座基础的观测,要求能反映出1-2㎜的沉降量。因此,沉降观测应采用S2级精密水准仪进行往返观测,其观测的闭合差不应超过±0.6 ㎜(n为测站数),观测应在成像清晰、稳定的时间内进行。四、沉降观测数据采集

对于受破坏制存梁台座的沉降观测,由于制存梁台座的垂直变形往往是一个非常缓慢的过程,有变形量小,持续时间长的特点,为了能精确地反应其变形过程,应按二等水准测量要求进行。其各项精度要求见下表:

等级高程中误差(mm)水准仪的型号附合或环线附合或闭合环线闭合差

二等0.3 DS2 往返各一次

0.3

水准观测方法要求见下表:

等级视线长度(m)

前后视

较差(m)

前后视

累积差(m)

视线离地面

最低高度(m)

变换仪器高两次

读数高差较差(mm)

二等50 1 3 0.5 0.7

对于制存梁台座上观测点的沉降观测应先根据现场情况确定沉降观测路线,在以后的观测过程中应按固定的路线观测。

沉降观测是一项较长期的系统观测工作,为了保证观测成果的正确性,应尽可能做到:

a、固定人员观测和整理成果;

b、固定使用的水准仪及水准尺;

c、使用固定的水准点;

d、按规定的日期、方法及路线进行观测。

五、沉降观测成果整理

将各次观测记录整理检查无误后,进行平差计算,求出各次每个观测点的高程值,从而确定出沉降量并统计表汇总;同时要计算出制存梁台座平均沉降量、平均沉降速率、各沉降点位沉降速率和沉降点最大差异沉降量等重要数据。

六、几点体会

6.1在施工期间沉降观测次数安排不合理,会导致观测成果不能准确反映沉降曲线的细部变化,因此,施工期间较大荷重增加前后应进行观测;当基础附近地面荷重突然增加,周围大量积水及暴雨后,周围大

量挖土方等,均应进行观测。

6.2由于现行规范对施工单位施工过程的沉降观测要求不明朗,这对施工单位在建筑物沉降观测精度选择随意性较大,但是精度的高低直接关系到沉降观测成败。对沉降观测精度选择要以既能适合工程特性的需要,又不造成无谓的浪费为原则。本人认为制存梁台座在首次观测过程中,适用精密仪器的设备(高级水准仪、铟合金尺等),在±0.00以上部分按二等以上水准测量方法,采用放大率倍数较大的S2或S3水准仪进行观测,也可以测出较理想的结果。

6.3在沉降观测过程中,当沉降量与时间关系曲线不是单边下行光滑曲线,而是起伏状现象时,这就要分析原因,进行修正。如果第二次观测出现回升,而以后各次观测又逐渐下降,可能是首次观测精度过低,若回升超过5mm时,第一次观测作废,若回升在5mm内,应将第二次与第一次的标高调整一致;如果曲线在某点突然回升,可能是观测点被碰动所致,因此,取相邻另一观测点的相同期间沉降量作为被碰观测点之沉降量;如果曲线自某点起渐渐回升,一般是基点下沉所致,因此,必须通过与高级水准点符合测量,确定基点的下沉量。

参阅文献

1 TBJ10203-2002《铁路桥涵施工规范》

2 TBJ10210-2001《铁路混凝土与砌体工程施工规范》

3 铁建设[2007]159号<<客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准>>

4 铁建设[2007]159号<<铁路混凝土工程施工质量验收补充标准>>

5 TB10415-2003《铁路桥涵施工质量验收标准规范》

6 TB10424-2003《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》

7铁建设[2007]159号<<新建时速300~350公里客运专线铁路设计暂行规定>>

连续梁支架预压与基础沉降观测方案

目录 第一部分工程概况 (3) 第二部分适用范围 (4) 第三部分编制依据 (4) 第四部分测量人员组织及仪器配备 (4) 第五部分技术准备工作 (6) 第六部分支架预压目的 (7) 第七部分支架预压原则 (7) 第八部分支架预压的具体方案 (7) 第九部分支架标高的确定 (11)

一、工程概况 汤山特大桥DK187+141.46跨西太线连续梁段施工起屹里程DK187+083.59~DK187+197.19,下部结构43#、44#、45#、46#为四个双线圆端形实体墩,上部结构为一联三跨(32+48+32)m预应力混凝土连续梁,截面采用单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。中支点截面高度4.05m,底座板范围梁高4.10m;中跨跨中8.4m等高段和边跨12.95m等高段,梁高3.05m,底座板范围高3.10m。箱梁顶宽12.2m,箱梁底宽5.0至5.5m。顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm;底板厚由跨中的40cm变化至根部的80cm,端支点为60cm;腹板厚48~60~80cm,厚度按折线变化,中支点处腹板局部加厚到145cm,端支点处腹板厚为65cm。全联在端支点、中跨跨中及中支点处共设置5道横隔板,隔板厚度:边支座处1.05m,中跨中0.5cm,中支点处1.9m。横隔板设有孔洞,供检查人员通过,箱梁两侧腹板与顶板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。 桥面宽度:防护墙内侧净宽9.0m,桥上人行道栏杆内侧净宽12.1m,桥面板宽12.2m,桥梁建筑总宽12.48m。 主梁采用LxQZ系列球形钢支座,每个支点设两个支座,中支座为17500KN 级,端支座为6000KN级,固定支座设于44号墩顶左侧。 汤山特大桥在DK187+140.39与既有西太线形成立体交叉,交角145°53′00″,西太线为双向两车道沥青路面,路面宽15m。 桥位处地质情况:0m~1m为粉土,σ0=120KPa,;1m~9m为粗圆砾土,σ0=650KPa;粗圆砾土下层为花岗岩σ0=350KPa~1200KPa。表层粉土层承载力较低,透水性差,塑性变形大,不能作为支架地基持力层,施工前要予以

项目部制梁场沉降变形观测作业指导书

项目部制梁场沉降变形观测作业指导书 1.适用范围 适用于制梁场生产期间制梁台座、存梁期间存梁台座的沉降观测,预制箱梁梁体徐变变形观测。 2.作业准备 2.1内业技术准备 开工前组织技术人员认真学习实施性施工组织设计,阅读、审核施工图纸,澄清有关技术问题,熟悉规范和技术标准。 2.2外业技术准备 电子准仪、两米条码尺均经过相关检测部门鉴定合格。 3.技术要求 梁场建立独立的水准网,共布设6个工作基点,定期对水准网进行复测,若高差值之差在1mm以内,则认为工作基点稳定。 制存梁台座各设置4个沉降观测点: 制梁台座:如连续观测的当次沉降量小于2mm时,可判定其沉降稳定。以后每台座每生产10片梁进行一次观测。 存梁台座:有相邻两次的沉降量均小于0.5mm,并且不均匀沉降量小于2mm,则判定沉降已稳定。 4.施工程序和工艺流程 4.1梁场水准监测网的建立; 4.2制、存梁台座沉降观测标的埋设; 4.3预制箱梁梁体徐变变形观测标的埋设; 4.4生产期间制梁台座的沉降观测; 4.5存梁期间存梁台座的沉降观测; 4.6预制箱梁梁体徐变变形观测。 5.施工要求

5.1施工准备 检查工作基点完好情况,定期对水准网进行复测。 5.2施工工艺 5.2.1水准点、工作基点和沉降观测点的布设 梁场建立独立的水准网,共布设6个工作基点,定期对水准网进行复测,假如高差值之差在1mm 以内,则认为工作基点是稳定的。 5.2.2存梁台座观沉降观测 (1)观测点布设 在存梁台座设置4个观测点,台座浇筑前预埋直径18钢筋,钢筋外露混凝土面2cm 。观测点位于横桥向台座中心线,距离存梁台座地基端部10cm 处,见图5-1。 图5-1 存梁台座沉降观测点布设示意图 (2)观测周期 每个存梁台座在首次存梁前进行观测并记录标高,落梁后立即观测,1h 、2h 各观测一次、第2天观测两次,第3天、第4天、第5天、第6天、第7天各观测一次;之后3天观测一次直至沉降稳定为止。汇总整理沉降观测记录。 (3)沉降评定 相邻两次的沉降量均小于0.5mm ,并且不均匀沉降量小于2mm ,满足设计及施工规范的要求,则判定沉降已稳定,可停止连续观测。每30天观测一次并做好记录。 5.2.3制梁台座观沉降观测 在制梁台座设置 4个观测点,台座浇筑前预埋直径18钢筋,钢筋外露混凝土面2cm 。观测点位于横桥向台座中心线,距离制梁梁台座肋墙端部30cm ,顺桥向中心线左右各2.1M 处,见图5-2。 存梁台座沉降观测点布设示意图

支架沉降检测表—(顶部)监测点

邯郸市中华大街-北环路立交工程 ES 匝道桥箱梁支架基础及支架预压技术交底报批 1编制依据 1.1邯郸市中华大街-北环路立交工程ES 匝道桥施工图设计(送审稿) 1.2JTJ/T194-2009钢管满堂支架预压技术规程 1.3项目部对箱梁施工的技术交底 2支架基础预压 2.1支架基础预压区域选择 根据支架基础预压的规定和 ES 匝道桥4#~7#支架区域的现场的实际情况, 预压范围选择在支架高度较低(支架较低支架对基础荷载相对集中) ,基础相 对不稳定(承台基坑范围)的4#轴北侧5米范围内。 2.2预压方法 底托底面尺寸为15*15cm 垫木尺寸为宽度为15cm 。由于预压的是集中荷载, 垫木长度为15cm 等同底托底座宽度。垫木分布同支架分布。具体如下图: 2.3预压荷载 在选定的区域内,对基础的荷载理解为局部的集中荷载,混凝土图示混凝 土部分计算1.8米长箱梁混凝土量。由于支架高度较小不计算模板及支架的重 量。根据支架基础预压的规定,预压单元内出现的最大荷载强度不超过预压单 口 □口 口 口 CHj- 9C □ □口 □口 IZH- ―耳耳*广 60 60 90 60 o0 支点平面布置图 加载材料 脚手板 主龙骨15cm*15cm 垫木10*15cm 方木,上面长度 15cm 10cn 厚现浇混凝土 40cn 厚灰土 — LLLLLLLLLLUt LLLLLLLLLLLL I I I I I I I I I I I I 预压方法简图

元内荷载强度平均值的120% 预压荷载=2.95*1.8*2.6*1.2=16.5 (吨)*10=165KN 2.4加载及卸载 加载预压单元横纵向对称加载,一次性加载完成。卸载过程同加载过程 2.5预压监测 ①加载之前监测点标高 ②加载后每隔24小时的监测点标高 ③卸载6小时后监测点标高 2.6记录 根据现场预压的实际数值,按照下述格式进行记录:

预制梁存放时间规范

预制梁存放时间规范 篇一:关于对预制梁板长时存放起拱控制的通知1 关于对预制梁板长时存放起拱控制的通知各驻地办、各标段项目经理部: 一标、三标预制梁板已批量生产,由于项目所在地气候寒冷、冬休期长,加之桥梁下构施工与梁板预制进度不匹配、进度缓慢,已预制的梁板存放时间远超三个月而不能架设和进行后续工序施工。 预制梁板存放时间过长,可导致梁体起拱度随时间的延长而增大,从而导致梁板安装后整体出现波浪形、桥梁铺装层厚度不均匀,严重时还要调整路线纵坡。 为了加强对梁板超时存放起拱过大的控制,保证梁板安装后后续工程的施工质量,现将预制梁板长时存放起拱控制有关要求通知如下: 一、冬休放假前必须对已预制、存放的预应力预制梁板进行加载预压,彻底控制预制梁板起拱过大问题。 二、预压荷载应与成桥后桥面混凝土铺装层的荷载等效。根据简支梁跨中弯矩等效代换原则,按公式计算需要增加的跨中预压

q?l荷载:P? 2 P:需要增加的跨中预压荷载(t) q:线荷载(为每平方米桥面铺装层荷载×梁宽) l:预制梁长(m) 三、要求一标、三标项目经理部立即组织实施,一、三驻地办严格控制预压荷载重量及预压位置,保证此项工作落实到位。 篇二:预制梁场建设指导意见 预制梁场建设指导意见 第一章总则 第一条为规范项目工地建设管理,改善项目施工生产环境,确保施工质量、安全,降低成本,提高工作效率,提升项目管理水平,展现企业文明施工形象,特制定本标准。第二条项目经理部临时设施建设应以人为本,满足安全、环保、实用的要求,统筹规划、合理布局、因地制宜、节约资源。 第三条临时用地应按国家及地方有关规定办理审批手续,工程完工后应按规定复垦,并验收合格。 第四条本标准适用于国内在建项目预制梁场设施建设管理,如业主有相关要求应参照执行。 第二章预制场建标准 第五条一般规定

计算手工梁板柱配筋

根据SATWE计算结果手工配筋 一、SATWE梁的计算结果的含义: 1、加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的,并按沿梁全长箍筋的面积配 筋率要求控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距,则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用,如果非加密区与加密区的箍筋间距不同,则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算; 1)用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中 2)沿梁全长箍筋的面积配筋率要求,见《混规》11.3.9 梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv应符合下列规定:

3)如何进行换算? 保持总的配箍率不变,当加密区间距为100,非加密区间距为200,则应对非加密区箍筋面积进行换算,假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2,间距分别为S1、S2,则有:ASV1/ S1= ASV2/ S2. 2、算例 下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。 该梁有关信息如下: 截面参数(m) B*H = 0.250*0.600 保护层厚度(mm) Cov = 30.0 箍筋间距(mm) SS = 100.0 混凝土强度等级RC = 30.0 主筋强度(N/mm2) FYI = 360.0 箍筋强度(N/mm2) FYJ = 210.0 抗震构造措施的抗震等级NF = 4 1、梁顶纵筋和梁底纵筋 1)配置原则: 框架梁、次梁单侧纵筋不得多于两层,底筋根数不少于3根; 同侧纵筋布置中,不同直径的钢筋,直径相差不大于2级; 框架梁、次梁通长纵筋直径可小于支座短筋直径。尽量使通长面筋不大于支座 纵筋面积的60%,但不宜小于30%。 2)手工配置:

超全面圈梁梁板钢筋计算公式

超全面的圈梁、梁、板钢筋计算公式 圈梁钢筋很简单的,分主筋和箍筋两部分 主筋计算:(梁长弯钩长搭接长(单根钢筋长每大于6米时))*设计根数*钢筋的比重 箍筋计算:梁长/设计箍筋间距*每个箍筋的长度*钢筋的比重 设计有外转角的附加钢筋时,按实际总根数*长度*比重就行啦 钢筋计算公式 一、梁 (1) 框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋(上通长筋1)长度=通跨净跨长首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度:第一排为Ln/3 端支座锚固值; 第二排为Ln/4 端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度=净跨长左右支座锚固值 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题,那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题: 支座宽≥Lae且≥0.5Hc 5d,为直锚,取Max{Lae,0.5Hc 5d }。 钢筋的端支座锚固值=支座宽≤Lae或≤0.5Hc 5d,为弯锚,取Max{Lae,支座宽度-保护层15d }。 钢筋的中间支座锚固值=Max{Lae,0.5Hc 5d } 4、腰筋

构造钢筋:构造钢筋长度=净跨长2×15d 抗扭钢筋:算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度=(梁宽-2×保护层) 2×11.9d(抗震弯钩值) 2d 拉筋根数:如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距,那么拉筋的根数=(箍筋根数/ 2)×(构造筋根数/2);如果给定了拉筋的布筋间距,那么拉筋的根数=布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度=(梁宽-2×保护层梁高-2×保护层)*2 2×11.9d 8d 箍筋根数=(加密区长度/加密区间距1)×2 (非加密区长度/非加密区间距-1) 1 注意:因为构件扣减保护层时,都是扣至纵筋的外皮,那么,我们可以发现,拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值;并且我们在预算中计算钢筋长度时,都是按照外皮计算的,所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来,由此,拉筋计算时增加了2d,箍筋计算时增加了8 d。 7、吊筋 吊筋长度=2*锚固(20d) 2*斜段长度次梁宽度2*50,其中框梁高度>800mm 夹角=6 0° ≤800mm 夹角=45° 二、中间跨钢筋的计算 1、中间支座负筋 中间支座负筋:第一排为:Ln/3 中间支座值Ln/3; 第二排为:Ln/4 中间支座值Ln/4 注意:当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时,其钢筋长度: 第一排为:该跨净跨长(Ln/3 前中间支座值) (Ln/3 后中间支座值); 第二排为:该跨净跨长(Ln/4 前中间支座值) (Ln/4 后中间支座值)。

现浇32米简支梁沉降观测测量方案

现浇32米简支梁 预压沉降观测测量方案 一、工程概述 箱梁设计为5-32m后张法预应力砼单箱单室等高简支梁,梁长32.6m,梁体砼设计强度C50,封锚采用强度等级C50的无收缩混泥土,箱梁顶宽13.4m。底宽为5.5m,翼板宽度为3.35m,粱高3.05m。为了保证在箱梁混凝土浇注卸架后满足设计的外形尺寸及拱度要求,检验支架的整体稳定性及支架的实际承载能力,以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响,同时取得支架弹性变形的实际数值,作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验,避免箱梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝,在浇筑箱梁混凝土前前要进行支架的压载试验。为了解支架沉降情况,需对本工程进行预压沉降观测测量。 二、沉降观测施测方法 在加载预压之前测出各测量控制点标高,观测点的布置: 1.底模梁端两侧,跨梁1/4、1/2、3/4处共布置五排,观测点每排布置5个点,其中两侧翼板的重心处、胶板的重心处、底板的重心处各布置一点,支架系统上在钢箱梁的上部没根布置5个点,在基础顶部布置6排,每排4个点。在加载30%、60%、100%、120%后每天上下午均要复测各控制点标高一次,如果加载120%后所测数据与加载前所测数据比较,日沉降量小于 2.0毫米(不含测量误差)时,表明地基及支架已基本沉降到位,可进行卸载,否则还须持荷进行预压,直到地基及支架沉降符合以上要求为止。测量等级按二等变形测量控制。在观测前首先检查水准点的高程是否变化,并将水准点组成闭合水准路线其闭合差不超过〒0.6 mm(n为观测站数),在不转站的情况下,每次观测完后视水准点及前视各观测点以后,再后视水准点,两次后视读数之差不应大于〒1mm。测量中做到:观测人员固定,测量仪器固定,水准点固定,测量路线和测量方法固定。 三、作业依据 1、铁道第四勘查设计院提供的水准点资料。 2、《客运专线无碴轨道铁路工程测量技术暂行规定》铁建设函【2006】鬃□号 3、本工程技术设计书。 4、起算高程控制点。 四、测量仪器设备 本次二等沉降测量采用仪器为:DSZ2自动安平水准仪(加FS1测微器),,及配套的精密铟

制梁台座静载预压方案

江南高速项目部三分部制梁场制梁台座 加载预压方案 一、沉降观测的目的 (1).通过对制梁台座的加载预压,确保制梁台座基础稳固。保证箱梁在预制时外形尺寸不发生变化。 (2).通过制梁台座的加载预压,为确保箱梁在预制时不会因为台座不均匀下沉超过2mm而影响箱梁质量及结构尺寸。 (3).通过对制梁台座的加载预压,保证底模设置的返拱值不变。 (4).通过制梁台座沉降观测检验制梁台座基础设计的安全性,确保箱梁在预制时安全。 二、加载预压的准备工作 (1).预压材料的准备:为了便于吊装和堆放,堆载预压试验采用涵洞预制钢筋混凝土盖板(0.5mX0.99mX6.8m,每块约重8.5T)来作为加载,考虑箱梁自重约150T,模板重约30T,加载时按箱梁和模板总重的1.25倍系数考虑,共需准备225T(26块)混凝土块。 (2).观测点的布设,为了便于观测制梁台座基础沉降,在台座基础两端及中间位置三个断面布设观测点,两端各布设两个观测点,中间两侧位置布设两个观测点,共计6个观测点。观测点采用的钢筋头通过钻孔打入制梁台座条形基侧面,同时灌入水泥浆加固,观测点的钢筋头应选择在即便于观测又要避免在钢筋堆载时对其产生碰撞的位置。 (3).布设水准点,已知水准点离制梁台座比较远,为了便于观测减少误差,在制梁台座一侧布设2个不易被破坏的水准点,确保每个水准点所选位置可“一镜”观测到3个观测点。 三、试验方法 (1).制梁台座预压试验在制梁台座条形基础施工完毕,并且混凝土强度达到95%后进行。 (2).制梁台座预压采用整个台座预压的形式进行,并且加载分布应均匀合理保证制梁台座同步受力。 (3).为保证观测数据的准确性,采用水准仪进行观测。

梁板柱墙钢筋计算规则

梁、板、柱、墙钢筋计算原理 钢筋重量=钢筋长度*根数*理论重量 钢筋长度=净长+节点锚固+搭接+弯钩(一级抗震) 柱 1、基础层: ⑴筏板基础﹤=2000mm时, 基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接长度Lle(如焊接时,搭接长度为0) ⑵筏板基础〉2000mm时, 2、基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度hn/3+与上层纵筋搭接的长度Lle 柱纵筋长度=地下室层高-本层净高hn/3+首层楼层净高hn/3+与首层纵筋搭接Lle(如焊接时,搭接长度为0) 3、首层: 柱纵筋长度=首层层高-首层净高hn/3+max(二层净高hn/6,500, 柱截面边长尺寸(圆柱直径))+与二层纵筋搭接的长度Lle(如焊接时,搭接长度为0) 4、中间层: 柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高hn/6,500, 柱截面尺寸(圆柱直径))+max(三层层高hn/6,500,柱截面尺寸(圆柱直径))+与三层搭接Lle(如焊接时,搭接长度为0) 5、顶层: 角柱:外侧钢筋长度=顶层层高-max(本层楼层净高hn/6,500, 柱截面长边尺寸(圆柱直径))-梁高+1.5Lae 内侧钢筋长度=顶层层高-max(本层楼层净高hn/6,500,柱截面长边尺寸(圆柱直径))-梁高+Lae 注:其中锚固长度取值: ⑴、当柱纵筋伸入梁内的直径长〈Lae时,则使用弯锚,柱纵筋伸至柱顶后

弯折12d, 锚固长度=梁高-保护层+12d; ⑵、当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=Lae时,则使用直锚:柱纵筋伸至柱顶后截断, 锚固长度=梁高-保护层, ⑶、当框架柱为矩形截面时, 外侧钢筋根数为:3根角筋,b边钢筋总数的1/2,h边总数的1/2。 内侧钢筋根数为:1根角筋,b边钢筋总数的1/2,h边总数的1/2。 6、边柱: ⑴、外侧钢筋长度=顶层层高-max(本层楼层净高hn/6,500,柱截面长边尺寸(圆柱直径))-梁高+1.5Lae ⑵、内侧钢筋长度=顶层层高-max(本层楼层净高hn/6,500,柱截面长边尺寸(圆柱直径))-梁高+Lae ⑶、当框架柱为矩形截面时, 外侧钢筋根数为:2根角筋,b边一侧钢筋总数 内侧钢筋根数为:2根角筋,b边一侧钢筋总数,h边两侧钢筋总数。 7、中柱: 纵筋长度=顶层层高-max(本层楼层净高hn/6,500,柱截面长边尺寸(圆柱直径))-梁高+锚固 注:其中锚固长度取值: ⑴、当柱纵筋伸入梁内的直径长﹤Lae时,则使用弯锚,柱纵筋伸至柱顶后弯折12d, 锚固长度=梁高-保护层+12d; ⑵、当柱纵筋伸入梁内的直径长>=Lae时,则使用直锚:柱纵筋伸至柱顶后截断, 锚固长度=梁高-保护层,

梁配筋计算

梁 摘要: 本文总结了8*8m、6*6m 梁的线荷载设计值、梁的宽度、高度取值、梁箍筋肢距及复 合箍筋、梁弯矩算法、梁钢筋根数、定量性分析不同跨度、截面大小梁的配筋、梁的抗剪能力,总结了梁的配筋公式及设计中要注意的要点、腰筋、剪力墙连梁、pkpm 建模及梁的布置方法。 本文章总结于:刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm 结构 软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。共13 页。 注:本文中的一些估计并不精确,可能存在一定或较大的误差,估计荷载大小,只是 为了在设计时,心中有底,更好的去进行概念设计。在估计过程中有些公式表达得并不清楚,可以直接看结果。 2011-11-20---12-28 1.荷载: 1.1:例 假设一个8m*8m 的框架,传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ,沿x 方向设置一根次梁,分割成2 个同样大小的双向板,则单边板传给主梁的线荷载标准值为22.5 KN /m,如果 是两边都有板,则主梁的线荷载标准值为45 KN /m.设计值为56 KN /m(包括填充墙);假设一个6m*6m 的框架,传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ,沿x 方向设置一根次梁,分割成2个同样大小的双向板,,则单边板传给主梁的线荷载标准值为16.9 KN /m,如果是两边都有板,则主梁的线荷载标准值为34 KN /m.设计值为42 KN /m(包括填充墙. 1.2.定量分析: 1.2.1.假设120 厚板,活荷载为3.5,梁300*800mm,填充墙高度3m,240 厚墙时,柱 子尺寸8m*8m,中间设一道次梁时,梁线荷载设计值为:(1.2*(0.12*25+2)+1.4*3.5)*1.5m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.3*0.8=52 KN /m 120 厚墙时:(1.2*(0.12*25+2)+1.4*3.5)*1.5m *2+1.2*2.96*3m =25*0.3*0.8=50 KN /m 1.2.2.假设120 厚板,活荷载为3.5,梁250*600mm,填充墙高度3m,240 厚墙时,柱 子尺寸6m*6m,中间设一道次梁时,梁线荷载设计值为:(1.2*(0.12*25+2)+1.4*3.5)*1.125m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.25*0.6=42 KN /m 120 厚墙时:(1.2*(0.12*25+2)+1.4*3.5)*1.125m *2+1.2*2.96*3m +25*0.25*0.6=40KN /m。 1.2.3.总结: 一般来说,大跨度(8m)梁上线荷载设计值(包括自重,填充墙等)可以用50 KN /m 来估计;6m 跨度梁的线荷载设计值可以用40 KN /m来估计,以上估计荷载设计值均考虑了双向板传递给梁的荷载。 一般3m 高填充墙传递给梁的线荷载设计值在10-15 KN /m范围内,可以用13 KN /m来近似估计;300*800 的梁自重线荷载为6 KN /m ,250*600 的梁线荷载为 4 KN /m;梁上线荷载设计值超过了40 KN /m就可以认为是较大荷载,梁的截面应该 取大值。梁上线荷载设计值时,可以近似按每平方18 2 kN / m 的荷载大小传递给梁。

制存梁台座沉降观测方案(20210131170434)

武当山制梁场制存梁台座 沉降观测方案 、施工准备 1、人员分工及职责 组长:王瑞通职责:负责沉降观测的全面工作。 组员:刘涛负责:沉降观测数据记录,整理。 纪忠杰职责:负责立尺、仪器保管、检修观测数据,整理、复核、评估等 2、仪器使用天津森德达DSG-232型自动安平水准仪、钢板尺,使用的仪器应经过年检并具有检验合格证书。 二、制、存梁台位观测方案 (1)制梁台位 1、观测点的埋设 在制梁台座条形基础上设置3组沉降观测点,即基础的两端、1/2处、等部位各做1组观测点。如下图:

观测点采用钢钉做点,并用红色油漆将点圈住,以保证观测点的永久性。 2、观测周期 ⑴台座基础浇注完成后连续观测一月,每周观测一次; ⑵底模安装后连续观测一次; ⑶侧模安装后连续观测一次; ⑷ 钢筋入模后并在灌注混凝土前,观测一次;混凝土灌注完 后再观测一次;每个台位至少观测10片箱梁; ⑸ 拆模后初预张拉前观测一次,初预张拉后再观测一次,每 个台位至少观测10片箱梁,确定无沉降后方可进行批量生产。 3、观测方法 ⑴ 采用相对高程的观测方法:以右侧埋设的固定点作为控制 点进行观测,组长组织人员按周期按时进行观测。 ⑵ 观测数据整理:观测记录采用专用沉降观测记录簿,保证测量数据具有可追溯性。观测记录应绘制草图,观测记录的内容包括使用仪器及型号、测量的时间、观测人员、立尺人员。测量

完后将数据整理进行统计,并依据测量数据评估是否存在沉降。⑶数据处理:测量数据确认无误或异常报主管工程师审批。 对发现的测量数据有异常应立即进行复测,复测如还有异常应分析原因并及时上报总工。 (2 )存梁台位 1、观测点预埋 存梁台座沉降的观测主要是观测存梁台座的相对高程,未存 梁前在每个台座基础侧面上作一条同等水平线(如下图),使其每个台座匀保持在同一个高程上,下次观测时看每个台座基础上的 水平线是否是同一数值,并在允许控制范围之内(士2mm );若有不一致则判断台座有沉降,需进行复测并分析原因,并上报技 术、生产部门进行相关的处理方案。 ① ③ 2、观测周期

梁板柱配筋简单操作步骤

构件配筋的简单操作 一、梁配筋(纵筋、箍筋、腰筋、扭筋、吊筋) (梁纵筋以三级钢计算,梁箍筋以一级钢计算,截面为350x700mm): 图中G0.7-0.7为梁箍筋配筋面积,单位为cm2。前一个0.7表示箍筋加密区面积,后一个0.7表示箍筋非加密区面积。 以350mm宽的梁需要配四肢箍为例:箍筋加密区为0.7x2/4=0.35 cm2,表示加密区箍筋单肢需要的面积为0.35 cm2。箍筋非加密区为0.7/4=0.175cm2, 表示非加密区箍筋单肢需要的面积为0.175cm2。所以配置8@100/200(4)。 图中12-0-11,12-0-14为梁上部纵筋配筋面积,单位为cm2。梁支座处面筋应取两数值中的大值。以图中为例11 cm2和12 cm2就应该取12cm2配筋,配筋时查钢筋公称截面面积表。图中8-5-8,7-7-7为梁下部纵筋配筋面积,单位为cm2。梁下部纵筋应取三数值中的大值。以图中为例第一跨处梁就应该配8cm2,第二跨处梁就应该配7cm2,配筋时查钢筋公称截面面积表。 当梁抗扭需要时,会出现图中数值VT字样,如VT1-0.1,VT1需要均衡的加到梁四周需要的纵筋中去,面积为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.1表示表示抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍面积最小值,不必与Asv 或者Asv0 再相加,只要梁截面最外侧的箍筋单肢面积不小于此值即可 梁箍筋计算示意:

二、板配筋(板配筋以三级钢计算): 图中板块中间横竖向数字240为板底筋配筋面积,单位为mm2。查每米板宽度配筋面积表得可配:8@200 (251 mm2>240 mm2)。 图中板块边横竖向数字为板支座负筋配筋面积,单位为mm2。配筋时取每边板支座负筋处两数值的大值,配筋时方法同板底筋配筋面积,查每米板宽度配筋面积表。 三、柱配筋(柱纵筋和箍筋均按三级钢计算): 图中(0.19)为柱的轴压比。 图中2.6为柱子角筋的面积,单位为cm2,按照单偏压计算时候不需要按2.6 cm2配置角筋,按照双偏压计算事应该取不小于2.6cm2配置角筋。(计算时按照单偏压计算,双偏压验算,双偏压计算无定解)配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中12和14为柱包含角筋计算面积时柱单侧所需的纵筋,单位为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中G1.5-0.3为柱所需箍筋,单位为cm2。 1.5表示柱箍筋加密区的面积,为X向和Y 向的较大值。计算为1.5/柱子箍筋肢数=柱单肢箍所需面积,配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.3表示柱箍筋非加密区的面积,计算同柱子加密区方法。 图中1.8表示梁柱节点核心区所需要的箍筋面积,单位为cm2。计算同柱子加密区方法。

梁计算公式大全

手工计算钢筋公式大全 第一章梁 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋(上通长筋1)长度=通跨净跨长+首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度:第一排为Ln/3+端支座锚固值; 第二排为Ln/4+端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度=净跨长+左右支座锚固值 注意:下部钢筋不论分排与否,计算的结果都是一样的,所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题,那么,在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢? 现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题: 支座宽≥Lae且≥0.5Hc+5d,为直锚,取Max{Lae,0.5Hc+5d }。 钢筋的端支座锚固值=支座宽≤Lae或≤0.5Hc+5d,为弯锚,取Max{Lae,支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值=Max{Lae,0.5Hc+5d } 4、腰筋 构造钢筋:构造钢筋长度=净跨长+2×15d 抗扭钢筋:算法同贯通钢筋 5、拉筋

拉筋长度=(梁宽-2×保护层)+2×11.9d(抗震弯钩值)+2d 拉筋根数:如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距,那么拉筋的根数=(箍筋根数/2)×(构造筋根数/2);如果给定了拉筋的布筋间距,那么拉筋的根数=布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度=(梁宽-2×保护层+梁高-2×保护层)+2×11.9d+8d 箍筋根数=(加密区长度/加密区间距+1)×2+(非加密区长度/非加密区间距-1)+1 注意:因为构件扣减保护层时,都是扣至纵筋的外皮,那么,我们可以发现,拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值;并且我们在预算中计算钢筋长度时,都是按照外皮计算的,所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来,由此,拉筋计算时增加了2d,箍筋计算时增加了8d。(如下图所示) 7、吊筋 吊筋长度=2*锚固+2*斜段长度+次梁宽度+2*50,其中框梁高度>800mm 夹角=60°≤800mm 夹角=45° 二、中间跨钢筋的计算 1、中间支座负筋 中间支座负筋:第一排为Ln/3+中间支座值+Ln/3; 第二排为Ln/4+中间支座值+Ln/4 注意:当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时,其钢筋长度: 第一排为该跨净跨长+(Ln/3+前中间支座值)+(Ln/3+后中间支座值); 第二排为该跨净跨长+(Ln/4+前中间支座值)+(Ln/4+后中间支座值)。 其他钢筋计算同首跨钢筋计算。 三、尾跨钢筋计算

公路桥梁现浇箱梁预压沉降测量观测之令狐文艳创作

论高速公路桥梁现浇箱梁预压沉降测量观 测 令狐文艳 ——以济焦高速公路金城互通立交桥为例 关键词:高速公路现浇箱梁预压沉降观测预拱度摘要:本文所述济焦高速金城互通立交桥上部结构为现浇普通砼连续箱梁,箱梁采用搭设满堂支架现浇施工,要求支架应有足够的强度、刚度和整体稳定性。在浇筑砼前,应对支架进行预压,预压荷载为箱梁结构自重的120%。预压沉降观测的目的是为了确定梁体预拱度的数值,然后按照抛物线方式在模板底模设置预拱度。 一、工程概况:本文所述桥梁为跨线立交桥,上部结构为现浇普通砼连续箱梁,左、右半幅各8联。下部结构采用圆形柱式墩,肋板式桥台。箱梁采用搭设支架现浇施工,要求支架应有足够的强度、刚度和整体稳定性。在浇筑砼前,应对支架进行预压,预压荷载为箱梁自重的120%。本文主要介绍左幅第二联第5跨(4#墩~5#墩之间)的预压情况,本跨梁体全长20m,上宽13.5m,下宽9.5m。为了保证砼浇筑施工安全稳定性,在搭设满堂支架前对地基进行硬化处理,首先在地表下50cm厚度进行施工面整体换填石灰土,再在其上铺设30cm砂砾石并碾压合格。地基处理后,在砂砾层上沿横向设

置条行方木,分布承压面积以分散传给地基的应力,支架搭设在方木上,支架钢管上顶端安置槽形钢框架,然后沿纵向在钢框架的U形槽内放置30cm*20cm下层方木,在其上沿桥横向放置上层方木,上层方木上再安装竹胶板底模。 二、沉降观测的基本要求:坚持五定原则,①依据的基准点、沉降观测点点位要稳定;②所用仪器、设备要稳定;③观测人员要稳定;④观测时的环境条件基本一致;⑤观测镜位、路线、程序和方法要固定。以上措施在客观上尽量减少观测误差的不定性,使观测的结果具有统一的趋向性,保证各次复测结果和首次观测的结果可比性更一致,使所观测的沉降量数值更真实。 1、精度要求:采用二等水准观测,水准点间距不大于100m,前后视距≤30m。 2、仪器、人员素质要求:沉降观测使用精密水准仪S2,水准尺用因瓦尺,人员要求熟练掌握仪器的操作规程,在实测过程中能快速、精确地完成每次观测任务,能及时发现可能存在的问题并加以解决。 3、水准基点的设置:由于本桥梁施工现场附近无可架设仪器的固定高地,只有根据需要将地面已有的水准点引测到已施工完成的立柱顶砼上,本文涉及已引测的两个水准基点分别是HA=116.016m和HB=115.887m。与4#墩相邻的3#墩为过渡墩形式,其顶部断面尺寸为长190cm和宽120cm,满足架设仪器及观测要求。

梁板柱配筋计算书

截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则,截面设计时,应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则,对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为: M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为: M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此,可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小,取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩,可知,各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43,且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时,支座截面按矩形截面计算;跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨: b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m; b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 , 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面:一排钢筋取 h0=700-40=660mm,

两排钢筋取 h0=700-65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×(660-130/2) =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨: b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m; b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m; b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1, 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面: 取h0=550-40=510mm, 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×( 510-130/2)=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M ( kN·m)-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As(m m2)925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M ( kN·m)-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84

支架预压沉降观测分析报告

吉安赣江特大桥 13#、14#墩三角形挂篮预压沉降观测分析总结报告 编制: 审核: 审批: 监理工程师: 中铁二十二局集团第四工程有限公司 蒙华项目经理部 2017年10月23日

吉安赣江特大桥13#、14#挂篮预压沉降观测分析总结报告 一、预压目的 为了确保挂篮施工安全,减少挂篮的非弹性变形,获取弹性变形参数,得出压重与挂篮本身的变形关系,为挂篮施工与线性控制提供挂篮弹性挠度计算的可靠依据,保证施工质量与安全,对挂篮进行加载试验检验,消除整个挂篮的塑性变形,测量出挂篮的弹性变形。 二、预压方法 a、预压加载按照加压荷载的0%、20%、40%、60%、80%、100%、110%进行,布载截面形式应模拟梁体荷载分布。加载顺序尽可能模拟混凝土浇筑顺序。在加载前0%时先进行测量,第一次加载箱梁底板及腹板处,加载至20%,依次40%、60%、80%、100%、,加载至110%,采用1m×1m×0、62m类型混凝土预制块231块。具体加载顺序详见荷载布置断面图。 b、采用水准仪测量,分别测量加载前读数。加载时,按照加压荷载的0%、20%、40%、60%、80%、100%、110%分级进行,加载完成后观测记录,直至最后的平均沉降值<2mm并满足24小时以上时方可卸载。然后逐级卸载至100%、80%、60%、40%、20%、0%。待总体沉降量稳定后,最后再测量一次卸载后读数。 c、在压载过程中采用水准仪实施全天候跟踪观测挂篮的变形情况并作好记录,待挂篮不再发生沉降,预压过程即告结束。在进行压载施工中,要边进行压载,边观测挂篮的变形情况,发现异常应立即停止压载作业,及时查找原因,处理正常后再进行压载。 d、挂篮标高调整:架体预压前,挂篮按照设计标高调整,通过预压,

梁板的配筋计算方法

梁板配筋的计算 以问答的形式来表达 问: 作用在板上的荷载总值为4.84KN/m平方 现浇板计算:内力弯矩=6.59KNM 板配钢筋:As=M*1000000/(210*80*0.9)=436mm平方,M=6.59KNM 括号里的数值代表什么我不明白。 选实配钢筋为:一级钢筋10@150,面积为523mm平方。这是怎么计算出来的?梁配筋计算: 板传来:16KN/m 梁自重:0.25*0.5*25*1.2=3.75KN/m 0.25、0.5、25、1.2各代表什么? 梁内力M=0.125*20*6的平方=90KNM 梁配钢筋:As=90000000/(310*0.9*460)=701mm平方,括号里的数值代表什么?实配钢筋为:4二级钢筋18,钢筋面积为1017mm平方。这是怎么计算出来的。 答: 这是使用89年版《混凝土结构设计规范》计算的一道实例题,计算方法是用该规范附录三中的“矩形截面受弯承载力计算系数表”进行计算的。该附录给出的计算公式是:As=M÷(γ×f1×h)。 式中:As—受拉钢筋面积;M—作用的弯矩;f1—钢筋的设计强度;h-构件截面的有效高度;γ—系数。系数γ是根据系数a从附录三中表格查得的。系数a= M÷(f2×b×h^2)。式中:f2—混凝土的设计强度;b—构件截面的宽度;h^2—构件截面的有效高度h的平方(原公式中符号有脚标,这里无法输入故省略)。现在逐条回答你的问题: 1.板配钢筋:As=M*1000000/(210*80*0.9)=436mm平方, 括号里的数值代表什么? 括号里的210—Ⅰ级钢筋的设计强度(即公式中的f1);80—构件截面的有效高度(即公式中的h)(这里是等于板厚减去保护层厚度);0.9—计算系数(即公式中的γ,可以作为经验系数)。 2. 选实配钢筋为:一级钢筋10@150,面积为523mm平方。这是怎么计算出来的? Φ10@150表示板内配筋为Φ10间距150mm,面积为523平方毫米是指一米宽的配筋总面积(计算时板宽度是按一米计算的),计算方法是:Φ10钢筋的单根截面积为78.5平方毫米,则总面积为1000÷150×78.5=523。(因未完全理解你问题的要点,这段也许是多余的。) 实配钢筋面积与计算所需钢筋面积的关系,一般相差在正负5%以内都是允许的,但要满足规范中最小配筋率的规定,如不满足则要加大实配钢筋的面积。(可能这个是你问题的要点。)

浅谈存制梁台座沉降观测

浅谈存制梁台座沉降观测 【摘要】梁场存制梁台座是梁板预制存放的重要平台,制梁台座的沉降大小直接影响到制梁台座能否持续使用,存梁台座更是梁板架设前放置最久的平台,其沉降大小会影响到梁板的质量,所以持续对存制梁台座进行沉降观测是梁场存制梁过程中必不可少的工序。本文简单谈谈自己在沪昆高铁新化梁场组织沉降观测中的一些心得体会。 1.工程概况 1.1梁场概况 中交一公局新化制梁场位于沪昆高铁正线DK199+430~DK199+730左侧,梁场正常产梁1孔/天,制梁台座5个,其中32m箱梁制梁台座4个(其中32m与24m混合制梁台座1个)24m一个。存梁台座36个,其中32m箱梁存梁台座30个,32m与24m箱梁混合存梁台座6个,24m存梁台座6个,采用双层存梁,最大存梁能力为72孔。梁场工期紧,任务重,所以沉降观测工作也有很大压力。 2 观测点的设置 2.1基准点的埋设 梁场临建工作完成于2011年9月份,存制梁台座浇筑完毕后沉降工作随之开展,首先在每个制梁台座一侧端部布设一个临时水准点,水准点所选位置必须不受施工影响并便于观测。在长300mm×宽300mm×深500mm的基坑内用C20砼垂直埋设长度500mm直径Ф20的螺纹钢筋,要求钢筋顶面平齐并刻有十字线,砼表面要低于钢筋顶面20mm。水准点四周要用Ф8钢筋围栏防护,并挂有“XX观测点请勿靠近”字样的标识牌。 2.3观测点的布置 沉降观测的重要部位是制、存梁台座的顶面,观测点未采用埋入方法,将观测点直接设于制存梁台座顶面中心位置并注上明显的标志。 水准网的测设; 采用二等水准测量进行外业观测和内业整理 在台座两侧对称布设沉降观测点5处:端头、1/4、1/2、3/4、端头。观测点应便于观测并不受施工影响。 制梁台位观测点布设见下示意图:

块托架预压沉降量观测成果报告

块托架预压沉降量观测 成果报告 公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

云南锁蒙高速公路第一合同段 (K110+000~K131+120) 南盘江特大桥0号块托架 预压沉降观测报告 云南路桥股份有限公司锁蒙一合同项目部 2011年12月

南盘江特大桥0号块托架预压沉降观测成果分析 南盘江特大桥主桥2#、3#墩0#块纵桥向总长12米,墩顶长9米,墩身前后悬臂长米。0号块悬臂采用三角托架支撑,为了能准确控制0号块施工标高,必须对托架预压进行合理、精确的降观测从而消除托架非弹性变形和提供弹性变形值。沉降观测依据为已批复0号块托架预压施工技术方案。 一、观测方法 0号块托架预压按照分级堆载卸载方案逐次进行水准测量。沉降观测工作采用精密水准测量方法,用拓普康水准仪和2m铟瓦高精密变形观测尺观测。为保证测量精度,托架预压全程由一人观测和一人记录,测量时水准泡集中方可读数,并且每次读数较差控制在1mm。3号墩托架预压沉降观测基准点布置在墩顶钢筋顶上。0号块托架预压沉降观测点布置如图所示。每个悬臂纵向布置两排点,每排横向布置分别在箱梁的底面两个端点及中心。0号块托架预压前和各级加载均用精密水准仪观测其标高,卸载后各进行一次观测。托架平台各测点布置图如下所示:

二、托架预压沉降观测数据整理 以每个测点、每级加载后对沉降量进行连续观测直到沉降稳定。取沉降稳定后即最后一次观测值,作为该级荷载下的最终沉降观测值。得到观测值与零荷载时的观测值之差,作为该点在该级荷载下的实际沉降量。南盘江特大桥3号墩0号块托架预压测量记录附后。在每级荷载下,根据观测成果绘制曲线图。 南盘江特大桥3号墩0号块蒙自岸托架预压测量结果

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