300MW锅炉过热器喷水减温器系统的改进_徐春荣

后屏前 606℃ 633℃ 651℃ 704℃ 624℃ 646℃ 663℃ 704℃
其分析比较如下: 3. 1 从表 1 中可见: 二级喷水减温器的位置
由后屏后移到后屏前, 使分隔屏出口集箱设 计温度略有增加, 而使后屏出口集箱设计温
· 14 2· 热 能 动 力 工 程 1998 年
二级喷水减温器系统位置 后屏后 后屏前
管壁中间温度
522℃
531℃
BMC R 工况
允许管壁中间温度 管子外壁温度
578℃ 561℃
578℃ 569℃
允许管子外壁温度
704℃
704℃
60% BMC R ( 控制 负荷)
管壁中间温度 允许管壁中间温度
管子外壁温度 允许管子外壁温度
526℃ 592℃ 560℃ 704℃
3 李正义, 郑元刚等 . 平圩电厂 600 M W 锅炉过热器两侧 出口汽温偏差的试验研究报告 . C B2. 184, 1994 年
4 姜义 道, 李永兴, 刘 明仁 . 四角切园 燃烧大容量 电站锅 炉烟气温度场偏差问题的研究 . 动力工程, 1994. ( 5)
( 显辉 编辑)
新技术 意大利萨卢斯 IG CC 破土动工
系数高等因素使得分隔屏和后屏都呈现出左 侧汽温略高于右侧的情况。这一点已为平圩 600 M W, 铁岭 300 MW 等机组实际运行所证 实。而处于对流烟道里的末级过热器, 由于其 烟气速度右侧高于左侧, 烟气含尘量右侧高 于左侧, 使得末级过热器的吸热表现出右侧 明 显高于左侧的现象, 这一点也在多 台锅炉 的实际运行中得到证实。
度减少 26℃。若采用现有的结构, 对分隔屏出 口集箱来说, 虽然设计温度略有增加, 但强度 裕度足够, 而对后屏出口集箱来说确留有较 大的安全裕度。 3. 2 从表 2 中可见: 二级喷水减温器的位置 由后屏后移到后屏前, 使分隔屏管子的壁温 略有提高, 但强度裕度足够, 而使后屏管子的 壁温大大降低, 进而对后屏过热器起到保护 作用。 3. 3 二级喷水减温器的位置由后屏后移到 后屏前对末级过热器没有任何影响。
据“M odern Pow er Systems ”1997 年 2 月号报道, 由于燃料的灵活性和环境压 力成为世界上日益重要的问题, 预期 IGCC( 整体煤气化联合循环) 将继续增加并 得到商业的认可。
一些预测预计在 2000 年前全球的 IGCC 市场接近 41 GW( 41000 M W ) 。迄今 为止, 合同中最大的 IGCC 是意大利Saras 精炼厂的萨卢斯 550 M W 整体煤气化联 合循环装置。位于意大利撒丁岛的该精炼厂的 IGCC 是由三个GEST AG109E 联合 循环系统组成, 每个系统包括 1 台 GEM S9001E 燃气轮机, 1 台汽轮机和 1 台发电 机, 均在同一根轴上。每个联合循环装置将以由低压 T exaco 急冷气化器得到的合 成煤气作为燃料。该装置的纯输出为 551 M W , 提供过程蒸汽 100 t/ h( 1. 3 M P a) 和 85 t / h( 0. 5 M Pa) 并生产 40000 m 3/ h 氢气。合成煤气的原料即为该炼油厂残 渣。
产生的流量偏差所致; 其二, 由于逆时针四角 切向燃烧产生的残余旋转气流的影响而导致 的汽温偏差。
从对于四角切向燃烧系统烟气侧分析可 知: 处于锅炉膛上部折焰角前的分隔屏和后 屏受残余旋转气流的影响, 其左侧受烟气两 次冲刷, 且左侧较右侧流动紊乱及灰体辐射
第 2 期 徐春荣: 300 M W 锅炉过热器喷水减温器系统的改进 · 14 1·
第 13 卷( 总第 74 期) 热 能 动 力 工 程 1998 年 3 月
300 M W 锅炉过热器喷水减温器系统的改进
徐春荣 ( 哈尔滨锅炉厂)
[ 摘要] 通过 对国内现行引进型 300M W 锅炉机 组喷水减温器系统 分析, 并结 合国内的运行经验, 提出 了 过热器 喷水减温系统采用 二级四点系统。二级喷水 点由后屏后移到后屏 前及后屏过热器出 口至末级过热 器入口间的连接管取消交叉改为直接连 接方式的设计。
基 于上述原因, 我们对现行的过热器喷 水减温系统进行综合分析, 提出二级四点的 过热器喷水减温器系统, 既能起到调节过热 汽温, 又能较好地起到调节左右汽温偏差的 作用。同时将二级喷水点由后屏后移到后屏 前, 对后屏起到保护的作用。在过热器系统的 布置上提出后屏出口至末级过热器入口间的
表 2 分 隔屏壁温计算( 取 1# 管子最危险管段)
1 引进型 300 M W 锅炉过热器 喷水减温系统
上 海锅炉厂按引进技术, 喷水减温器采 用一级, 一点。减温器布置在立式低过出口的 连接管上, 见图 1。
我厂早期设计的 300 M W 锅炉, 在引进 技术的基础上, 改为二级二点喷水。第一级布 置在立式低过出口连接管上, 第二级布置在 后屏和末过之间的连接管上, 见图 2。
532℃ 592℃ 566℃ 704℃
表 3 后屏过热器壁温计算( 取 1# 管子最危险管段)
二级喷水减温器系统位置
管壁中间温度
BMC R 工况
允许管壁中间温度 管子外壁温度
允许管子外壁温度
60% BMC R ( 控制 负荷)
管壁中间温度 允许管壁中间温度
管子外壁温度 允许管子外壁温度
后屏后 619℃ 633℃ 664℃ 704℃ 644℃ 646℃ 687℃ 704℃
图 2 过热器喷水减温系统 ( 哈尔滨锅炉厂)
我厂铁岭 300 MW 炉喷水系统改为二级 三点。二级喷水为二点喷水。布置在后屏和末 过之间的两根交叉管上, 见图 3
黄台电厂 7# 炉为引进日本三菱公司的 锅炉, 喷水减温系统为二级四点。第一级布置 在立式低过出口连接管上, 第二级布置在后 屏和末过之间两根交叉管上, 见图 4。
4 结束语
综上分析比较可以看出, 二级喷水减温 器由后屏后移到后屏前, 过热器分隔屏、后屏 和末级过热器的集箱和管子的材料规格可以 不动, 喷水减温器系统的改进是可行的。
参考文献
1 上海锅炉厂 . 1025 t / h 亚临界压力控制循环锅炉 . 锅炉 说明书( 吴泾热电厂) , 1993 年
2 刘丛涛, 黄业胜 . HG - 2008/ 18. 2 - M 锅炉热偏差问题 探讨 . 中国电力, 1996( 3)
图 3 哈尔滨锅炉厂、铁岭电厂 300 M W 过热器喷水减温系统 间, 蒸汽温度在 500℃ 左右。因此, 后屏的工 作条件最为恶劣, 尤其在控制负荷时金属壁 温更高; 而且四角切园燃烧锅炉存在的汽温 偏差更加恶化了后屏过热器的工作条件, 妈 湾 300 M W 在启动升负荷和黄台 8# 炉降负 荷时都出现过后屏壁温超温的现象。 众所周知: 导致过热器两侧汽温偏差的 根本原因有两个方面: 其一, 由于过热器系统 结构不合理使静压差沿炉宽方向分配不均而
2 现行喷水减温器系统分析
一级一点喷水系统布置在立式低过出口 管道上, 存在着喷水调节不够灵敏的问题。
二级喷水且第二级喷水布置在后屏和末 过之间, 这样, 在有喷水的情况下, 增加了后 屏出口蒸汽温度。
后屏过热器布置在上炉膛出口处烟温最 高的区域, 烟气温度大都在 1160 ～ 1350℃ 之
图 1 过热器喷水减温系统( 上海锅炉厂)
收稿日期 1997 - 01 - 14 修改定稿 1997 - 10 - 20 本文联系人 徐春荣 女 1944 年生 高级工程师 150040 哈尔滨锅炉厂设计处
· 14 0· 热 能 动 力 工 程 1998 年
关键词 300 M W 锅炉过热器 喷水减温器系统 改进 中图法分类号 T K 223. 37
0 前言
目前国内设计的引进型 300 M W 锅炉, 其过热器喷水减温器系统种类繁多。对于四 角切向燃烧方式的 300 M W 锅炉, 喷水减温 器的作用不仅用于调节过热器的出口汽温, 而且还应起到调节两侧汽温偏差的作用。因 此, 在平凉 300 M W 锅炉的设计中对过热器 喷水减温系统进行了改进。
像萨卢斯 IGCC 那样, 除了它们在环保上受欢迎以外, 这些工程项目的主要优 点是它们能使用那些不适用于 传统技术的低质量燃料。
( 思娟 供稿)
第2期 英 文 摘 要 · 15 9·
a comprehensive data hase, engineering analysis and comput at ions as w ell as the plot t ing o f eng ineer ing draw ing s. As a result , a dat a base, applicat io n sof tw are and pl ot ting are co mbined int o an integr at ed w hole. Key w or ds: computer aided desig n syst em , Aut o CAD, plo tt ing based o n a set of param et ers 油田脱水转油站计算机集散型控制系统= Computer-based Total Distributed Control System for an Oil Field Dehydrati on and Oil Transfer Station [ 刊, 中] / Wang Huim in, Yu Z henwei, Wu Bangyan, et al ( Heilo ng jiang Pr ovincial Co mput er A pplicat io n & Devel opm ent Research Cent er ) ∥Journal of Engineering f or T hermal Energ y & P ow er. -1998, 13( 2) . - 124～127 A fairly com prehensiv e descr ipt ion is given of a com put er -based to tal dist ribut ed contr ol sy stem f or an oil f iel d dehydration and oil t ransf er st ation. Discussed are t he met ho d f or measuring oil-w ater interf ace, calculat ion f ormulas and contr ol pr inciples. It is t he f irst t ime in China t hat a dual f lang e dif ferent ial-pr essure intelligent met er of U S Honey w ell Co. make has been used for t he measurement o f oil-w ater int er face. Wit h t he help of a comput er satisfacto ry r esult s are obt ained w it h the realizatio n of a closed loop co nt rol . T he pr opo sed syst em can also be em ploy ed f or the cont ro l of o ther complicat ed t echnolog ical processes. Key w ords: t ot al distr ibuted cont ro l system , dual m achine operatio n, o il-wat er int er face, dehy drat ion and oil t ransfer Auto CAD 12. 0软件在热力设计中的开发与应用= The Development and Appl ication of Auto CAD 12. 0 Sof tware in Thermodynamic Desi gn [ 刊, 中] / L i Xinl in ( Mudanjiang T hermodynam ic Desig n Inst itut e) , L i L inlin ( Mudanjiang Civilian Archit ecre Pro spect ing Design Insitut ute) ∥Journal of Engineering fo r T herm al Ener gy & Pow er. -1998, 13( 2) . - 128～130 限流、过流保护在可控硅整流装置中的应用= The Application of Limiting Current and Overcurrent Protection in a Sil icon Controlled Rectifier [ 刊, 中] / Wang Zhaohua, et al ( Research Inst it ut e of Acheng Relay Wor ks) , Sun Shif eng ( Har bin No . 703 Research Inst it ut e) ∥Journal of Engineering f or T hermal Energ y & P ow er. -1998, 13( 2) . - 131～134 T his paper f ocuses on t he wo rking principle of limit ing current and over -cur rent pro t ection met ho d in a silicon contr olled rect if ier. Key w ords: silicon contr olled rect if ier , limit ing current , regulat or, over-cur rent . 膜式省煤器制造工艺= A Study of the Finned Tube Economizer Manufacturi ng Technol ogy [ 刊, 中] / Dong Zhanren, Fan Xianf ent g, Gao Xiufen ( Har bin Boiler Co. Lt d. ) ∥ Journal o f Eng ineering f or T hermal Energy & P ow er . -1998, 13( 2) . - 135～138 T his paper describes t he st ruct ural design f eat ur es and manuf act uring t echnolo gy o f f inned t ube econom izer s. Key w ords: f inned t ube economizer, m anufacturing technolog y 300 M W 锅炉过热器喷水减温器系统的改进= The Improvement of a Water Spray Desuperheater System f or a 300 MW Boiler Superheater [ 刊, 中] / Xu Chunrong ( Harbin Boiler Works) ∥Journal of Engineering f or T hermal Energ y & P ow er. -1998, 13( 2) . - 139～142 Based on t he analy sis o f a wat er spray desuperheater sy st em fo r a hom e-m ade m odif ied 300 M W bo iler unit and in connect ion wit h its operat ing ex perience wit hin China t he aut hors have co me up wit h a spray w ater desuperheat ing syst em , w hich em ploy s a t w o-st age f our-point sy st em. T he t wo -st age w at er spray point is tr ansferred f rom behind t he rear panel t o t he fr ont of t he rear panel w it h t he int erconnect ing pipe f rom t he rear panel superheat er out let t o t he last -stag e superheat er inlet assum ing a direct co nnect ion mode inst ead of a int ersect ing one. Key w ords: 300 M W boiler superheat er, w at er spray desuperheating sy st em, improv e-
连接管取消左右交叉, 而为直接连接的方式, 对于防止汽温偏差的叠加是有利的。
3 改进后的喷水减温器系统对 过热器工作安全性分析
表 1 分隔屏出口和后屏出口集箱设计温度
二级喷水减温器位置
后屏后
后屏前
分隔屏出口集箱设计温度
452℃
458℃
后屏出口集箱设计温度
539℃
513℃
图 4 黄山电厂 7#Fra Baidu bibliotek300 M W 过热器喷水减温系统