泥页岩水化应力经验公式的推导与计算_徐加放
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关键词: 泥岩; 页岩; 水化学; 应力分析; 数学模型; 渗透率; 冀东油田; G 65 井 中图分类号: T E28 文献 标识码: A 文章编号: 1001-0890 ( 2003) 02-0033-03
引 言
井壁稳定ห้องสมุดไป่ตู้题一直是石油工程界重大技术难题之
一。据统计, 90% 以上的井壁失稳问题发生在泥页岩
测得, 基本原理如图 2 所示。假设钻井液与孔隙流体
之间的微渗透作用仍然遵循达西定律, 则根据达西定
律和压力扩散方程, 可以推导出泥页岩的渗透率公式。
图 2 压力传递原 理示意图
达西定律[ 5]
k= Q Ll ×10- 8/ A $ P
( 4)
压力扩散方程[ 5]
52P / 5x 2 = ( 5P / 5t) / K
<= V p / V f
( 12)
由于岩石的孔隙体积 V p 等于岩石视体积 V f 与岩
石内固相体积 V s 的差值, 所以孔隙度又可以表示为:
<= ( V f- V s) / V f = 1- V s/ V f
( 13)
利用岩石固相体积测定仪, 分别测出同一岩心的 外表体积 V f 和固相体积 V s, 利用式 ( 13) 便可计算出 岩石的孔隙度。
LBV l )
( 9)
利用自然对数可得泥页岩渗透率表达式为
k= LBV l $l n { ( Pm- Po ) / [ P m- P ( l, t) ] } ×
10- 8 / A $ t
( 10)
根据式 ( 10) 利用压力传递技术可以测定极低泥
页岩的渗透率 k 。 1. 4 排出液体体积 ( 流量) 的确定
第 31 卷 第 2 期 2003 年 4 月
! 固井与泥浆#
石 油 钻 探 技 术 PETR O LEU M D RILLIN G T ECHN IQ U ES
泥页岩水化应力经验公式的推导与计算
Vol. 31, No. 2 Apr. , 2003
徐加放1, 邱正松1, 王瑞和1, 冯京海2, 陈永浩2
( 14)
如式 ( 14) 所示, 当泥页岩渗透率较低 ( 一般小 于 10- 9Lm2 ) 时, 在短时间内排出液体体积 Q ( t) 与 膨胀率 H ( t ) 比较可忽略不计, 即简化得到表达式为:
P P= H ( t ) / ( A+ <B)
( 15)
2 计算实例
以 G65 井沙 3 段岩心为例, 膨胀时间一般在 8～ 10h ( 以下计算取为 9h) 。压力—时间实验测定岩样两 端压力变化, 由式 ( 10) 计算其渗透率为 1. 13×10- 9 Lm2, 设水力压差为 3. 5M Pa, 水化过程中渗透率不变, 则在 9h 内流过单位体积岩心的流体体积为:
掉块或产生变形, 甚至失稳, 是井壁不稳定的主要原 因之一。
符 号 说 明
P P 为水化应 力, Pa; R 为理想 气体常数, 8. 314× 106cm 3·P a/ ( m ol·K ) ; T 为绝对温度, K ; V 为纯 水的偏摩尔体积, 18cm 3/ mo l; P s 为泥页岩的水蒸气 压, Pa; P w 为纯水的蒸气压, Pa; k 为泥页岩渗透率, Lm2; Q 为体积流量, cm3/ s; l 为泥页岩长度, cm; A 为泥页岩横截面积, cm 2; $P 为泥页岩两端压力差, Pa; L 为流体粘度, Pa·s; B 为流体静态压缩率, 4. 5 ×1010 / Pa; A为岩石基质压缩率, 1. 5×1010 / Pa; C为 岩石有效压缩率, P a- 1; < 为泥页岩孔隙度, % ; <e 为 泥页岩有效孔隙度, % ; V 为 SHM 仪岩样下端密闭流 体体积, cm3; $ t 为时间差, s; P m 为泥页岩上端流体 压力, P a; P 0 为泥页岩孔隙压力, P a; P ( l, t ) 为泥 页岩下端 t 时刻压力, Pa;
收稿日期: 2002-06-28; 改回日期: 2003-02-24 作 者简介: 徐 加放( 1975—) , 男, 山 东阳信人, 2001 年石油 大学 ( 华东) , 获硕士学位, 助教。 联系电话: ( 0546) 8391679
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石 油 钻 探 技 术 2003 年 4 月
( 5)
其中扩散常数 K 定义为
1/ K = LB [ <+ C/ B- ( 1+ <) A/ B] / k= LB<e/ k
( 6)
方程的边界条件是
P = P m x = 0, t > 0
5P / 5x = ( - LV B/ A k) 5P / 5t x = l , t > 0
假设孔隙压力为 Po , 则通过拉普拉斯变换可得方
4. 5) ×10- 10 ] = 3. 2954×109P a= 3. 2954×103 MP a 由算例可见, 在以上基本假设条件下泥页岩的水
化应力是相当大的。泥页岩 2h 水化应力与 9h 水化应 力相差 1. 553×102M Pa, 约占水化应力总值的 4. 5% , 因而可以忽略不计。也就是说, 如果井壁围岩存在微 裂缝, 为水分迅速进入地层优先提供了局部水化空间, 而泥页岩一旦水化, 则水化应力迅速增加, 过高的排 斥力足以使井壁围岩产生变形或剥落掉块, 这是井壁 发生失稳的主要原因之一。
3 结 论
1) 泥页岩微观短程水化应力计算的经验公式适用 于极低渗透率 ( < 10- 9 Lm2) 泥页岩的微观水化应力定 量分析, 为探讨井壁失稳机理提供了一种新的研究手 段。
2) 泥页岩实际微观水化应力计算表明, 泥页岩微 观水化应力可以非常大, 即在泥页岩孔隙或微裂缝等 局部区域可以产生巨大的水化应力, 足以使井壁剥落
Q ( t ) = kA $ Pt / Ll = 1. 13×10- 17×3. 5×106 ×9× 3600/ ( 1×10- 3) = 1. 28×10- 3cm3
由此可得 G65 井沙 3 段岩心的水化应力为:
P P= [ H ( t ) - Q ( t ) ] / ( A+ <B) = ( 0. 60151. 28×10- 3 ) / [ ( 1. 5+ 5. 32% ×4. 5) ×10- 10 ] = 3. 4507×109Pa= 3. 4507×103M Pa
根据泥页岩的渗透率公式, 单位体积泥页岩由于
压力差而在时间 t 内排出的液体体积为:
A k$ P t/ Ll , k= C
∫ Q ( t) =
t
( A k$ P / Ll ) dt , k≠C
( 11)
0
1. 5 泥页岩孔隙度测定[ 4]
岩石孔隙度 < 是指岩石孔隙体积 V p 与岩石视体 积 ( 外表体积) V f 的比值, 即
垂直于井壁取 1cm 3 圆柱形泥页岩作为水化应力 计算单元, 进行计算公式的推导。
1. 2 泥页岩实际膨胀体积的确定 目前国内测定泥页岩水化膨胀性能的样品是在一
定压力时间 ( 如 4M Pa/ 5min) 条件下压实岩石粉末制 成的。由于室内制备实验样品时的压力较小, 压制时 间较短, 样品具有较大的孔隙体积, 当其发生水化时, 由于粘土矿物的水化造成样品体积膨胀, 这个体积膨 胀不仅造成了样品宏观体积的增加, 即表观膨胀, 而 且也造成了样品孔隙体积的减少[ 4] , 即内膨胀, 因此样 品表观膨胀率较低。而实际地层岩石承受着巨大的上 覆岩层压力, 并经过了长期的地质演化过程, 因而孔 隙体积很小。
如果泥页岩渗透率较大, 如 10- 6 Lm2 , 则 2h 的排 液量可达 0. 216cm3, 不到 6h 可达到 0. 6cm3, 接近于 泥页岩的膨胀体积, 另外, 泥页岩内部孔隙微裂缝的 存在为粘土矿物膨胀提供了部分空间, 因此, 泥页岩 水化应力的宏观表现并不像理论计算那么大, 往往在 十几到几十兆帕之间。
过调整岩样下端密闭空间体积的大小来实现) 。当该值
比较小时 ( < 0. 01) , 即页岩基质孔隙度小和/ 或岩样
孔隙体积与岩样下端密闭流体体积之比较小, 在 x = l
处, 式 ( 7) 可简化为
[ P ( l , t ) - Po ] / ( P m- P o) = 1- ex p ( - A kt /
为了确定实际膨胀率, 利用冀东油田 G65 井沙 3 段泥页岩岩心粉末 ( 过 100 目) , 在不同压力 ( 压制时 间相同) 下压制样品进行膨胀性实验, 实验结果如图 1 所示。
图 1 泥页岩膨胀量—压制 压力关系曲线
由图 1 可以看出, 膨胀率与压制压力之间在实验 压力范围内具有较好的线性关系, 其相关系数的平方 在 0. 95 以上; 压制压力越大, 样品的膨胀率越大。因 此假设当压制压力增加到地层实际压力时, 样品的膨 胀率与实际膨胀率相同。因此, 根据样品压制压力与
井段, 而泥页岩井壁的失稳又与泥页岩地层的水化密
切相关, 因此泥页岩的水化应力是研究泥页岩井壁稳 定性的重要参数之一。
国内外泥页岩宏观水化应力的研究已比较深入, 如 Chenev ert 等认为[ 1-3] , 页岩吸水是与环境的湿度差 所引起的一种化学反应, 并假定泥页岩的水化应力是
一种静水压力, 根据化学势平衡原理, 得出水化应力
1. 6 泥页岩水化应力
假设泥页岩在井下的水化膨胀没有体积形变, 膨 胀全部转化为应力形式表现出来, 并且假设泥页岩在
整个水化过程中是线弹性的, 那么根据孔隙- 线弹性
基本原理, 应力等于变形除以弹性模量, 所以, 泥页
岩的水化应力为:
P P= [ H ( t) - Q ( t ) ] / ( A+ <B)
及到化学、力学、渗流力学等诸多学科。笔者在前人
研究的基础上, 得出了简化的水化应力经验公式, 并
以冀东油田泥页岩为例, 实际验算了泥页岩的水化应
力。
1 水化应力计算
1. 1 水化应力模型的建立 基本假设: 1) 不考虑温度变化, 泥岩只有水化膨
胀而无热膨胀; 2) 地层各向同性; 3) 泥页岩在井下 的水化由于受围岩作用, 因而没有体积形变, 完全转 化为应力。
膨胀体积之间的关系曲线, 将该曲线外延伸, 在横坐
标轴上找到地层实际压力, 则它在直线上对应的纵坐
标即为实际膨胀率:
R= ( V 终- V o) / V o
( 2)
则单位体积泥页岩的膨胀率 H 可表示为:
H (t) = f (R)
( 3)
1. 3 泥页岩渗透率公式 泥页岩渗透率虽小, 但仍可以利用压力传递技术
( 1. 石油大学( 华东) 石油工程学院, 山东东营 257061; 2. 冀东油田工程监理公司, 河北唐山 063000)
摘 要: 泥页 岩水化应力是研究泥页岩井壁稳定性的重要参数之一, 但由于其测试的复杂性和 影响因素的多样性, 目前仍处于定性的理论分析阶段, 有关公式过于复杂, 不便于 应用。在前人理论研究的基础上, 结合实验研究, 根据孔 隙—线弹性力学基本原理, 探索性地推导出了 泥页岩水化应力经验公式。实际算例表明, 泥页岩水化应力很大, 是井壁 失稳的主要原因之一。
程的解为[ 5] :
∞
∑ [ P ( x , t) - P o] / ( Pm - P o) = 1 - 2 exp( n= 1
<2nK t/ l 2) sin( x <n / l ) / ( cos<n sin<n + <n )
( 7)
<nt an<n = A lUe/ V
( 8)
由式 ( 8) 可见, <n 主要依赖于岩样有效孔隙体积 与岩样下端密闭流体体积的比值 ( 比值的大小可以通
公式:
P P= R T ln ( P s/ P w ) / V
( 1)
但式 ( 1) 并不适于作微观水化应力计算。
泥页岩微观水化应力公式的推导与计算 比较复
杂, 以往在计算泥页岩水化应力时, 认为其渗透率为 零, 而实际泥页岩存在一定的渗透率, 在膨胀过程中
可以排出一部分水, 因此泥页岩水化应力的计算需涉
由于泥页岩渗透率极低, 因此可以忽略其排出液
第 31 卷第 2 期 徐加放等: 泥页岩水化应力 经验公式的推导与计算
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体体积, 则 P P≈H ( t ) / ( A+ <B) = 0. 6015/ [ ( 1. 5+ 5. 32%
×4. 5) ×10- 10] = 3. 4589×109P a= 3. 4589×103M Pa 同理可得该岩心的 2h 水化应力为: P P= ( 0. 6015- 1. 28×10- 3 ) / [ ( 1. 5+ 5. 32% ×
引 言
井壁稳定ห้องสมุดไป่ตู้题一直是石油工程界重大技术难题之
一。据统计, 90% 以上的井壁失稳问题发生在泥页岩
测得, 基本原理如图 2 所示。假设钻井液与孔隙流体
之间的微渗透作用仍然遵循达西定律, 则根据达西定
律和压力扩散方程, 可以推导出泥页岩的渗透率公式。
图 2 压力传递原 理示意图
达西定律[ 5]
k= Q Ll ×10- 8/ A $ P
( 4)
压力扩散方程[ 5]
52P / 5x 2 = ( 5P / 5t) / K
<= V p / V f
( 12)
由于岩石的孔隙体积 V p 等于岩石视体积 V f 与岩
石内固相体积 V s 的差值, 所以孔隙度又可以表示为:
<= ( V f- V s) / V f = 1- V s/ V f
( 13)
利用岩石固相体积测定仪, 分别测出同一岩心的 外表体积 V f 和固相体积 V s, 利用式 ( 13) 便可计算出 岩石的孔隙度。
LBV l )
( 9)
利用自然对数可得泥页岩渗透率表达式为
k= LBV l $l n { ( Pm- Po ) / [ P m- P ( l, t) ] } ×
10- 8 / A $ t
( 10)
根据式 ( 10) 利用压力传递技术可以测定极低泥
页岩的渗透率 k 。 1. 4 排出液体体积 ( 流量) 的确定
第 31 卷 第 2 期 2003 年 4 月
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泥页岩水化应力经验公式的推导与计算
Vol. 31, No. 2 Apr. , 2003
徐加放1, 邱正松1, 王瑞和1, 冯京海2, 陈永浩2
( 14)
如式 ( 14) 所示, 当泥页岩渗透率较低 ( 一般小 于 10- 9Lm2 ) 时, 在短时间内排出液体体积 Q ( t) 与 膨胀率 H ( t ) 比较可忽略不计, 即简化得到表达式为:
P P= H ( t ) / ( A+ <B)
( 15)
2 计算实例
以 G65 井沙 3 段岩心为例, 膨胀时间一般在 8～ 10h ( 以下计算取为 9h) 。压力—时间实验测定岩样两 端压力变化, 由式 ( 10) 计算其渗透率为 1. 13×10- 9 Lm2, 设水力压差为 3. 5M Pa, 水化过程中渗透率不变, 则在 9h 内流过单位体积岩心的流体体积为:
掉块或产生变形, 甚至失稳, 是井壁不稳定的主要原 因之一。
符 号 说 明
P P 为水化应 力, Pa; R 为理想 气体常数, 8. 314× 106cm 3·P a/ ( m ol·K ) ; T 为绝对温度, K ; V 为纯 水的偏摩尔体积, 18cm 3/ mo l; P s 为泥页岩的水蒸气 压, Pa; P w 为纯水的蒸气压, Pa; k 为泥页岩渗透率, Lm2; Q 为体积流量, cm3/ s; l 为泥页岩长度, cm; A 为泥页岩横截面积, cm 2; $P 为泥页岩两端压力差, Pa; L 为流体粘度, Pa·s; B 为流体静态压缩率, 4. 5 ×1010 / Pa; A为岩石基质压缩率, 1. 5×1010 / Pa; C为 岩石有效压缩率, P a- 1; < 为泥页岩孔隙度, % ; <e 为 泥页岩有效孔隙度, % ; V 为 SHM 仪岩样下端密闭流 体体积, cm3; $ t 为时间差, s; P m 为泥页岩上端流体 压力, P a; P 0 为泥页岩孔隙压力, P a; P ( l, t ) 为泥 页岩下端 t 时刻压力, Pa;
收稿日期: 2002-06-28; 改回日期: 2003-02-24 作 者简介: 徐 加放( 1975—) , 男, 山 东阳信人, 2001 年石油 大学 ( 华东) , 获硕士学位, 助教。 联系电话: ( 0546) 8391679
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石 油 钻 探 技 术 2003 年 4 月
( 5)
其中扩散常数 K 定义为
1/ K = LB [ <+ C/ B- ( 1+ <) A/ B] / k= LB<e/ k
( 6)
方程的边界条件是
P = P m x = 0, t > 0
5P / 5x = ( - LV B/ A k) 5P / 5t x = l , t > 0
假设孔隙压力为 Po , 则通过拉普拉斯变换可得方
4. 5) ×10- 10 ] = 3. 2954×109P a= 3. 2954×103 MP a 由算例可见, 在以上基本假设条件下泥页岩的水
化应力是相当大的。泥页岩 2h 水化应力与 9h 水化应 力相差 1. 553×102M Pa, 约占水化应力总值的 4. 5% , 因而可以忽略不计。也就是说, 如果井壁围岩存在微 裂缝, 为水分迅速进入地层优先提供了局部水化空间, 而泥页岩一旦水化, 则水化应力迅速增加, 过高的排 斥力足以使井壁围岩产生变形或剥落掉块, 这是井壁 发生失稳的主要原因之一。
3 结 论
1) 泥页岩微观短程水化应力计算的经验公式适用 于极低渗透率 ( < 10- 9 Lm2) 泥页岩的微观水化应力定 量分析, 为探讨井壁失稳机理提供了一种新的研究手 段。
2) 泥页岩实际微观水化应力计算表明, 泥页岩微 观水化应力可以非常大, 即在泥页岩孔隙或微裂缝等 局部区域可以产生巨大的水化应力, 足以使井壁剥落
Q ( t ) = kA $ Pt / Ll = 1. 13×10- 17×3. 5×106 ×9× 3600/ ( 1×10- 3) = 1. 28×10- 3cm3
由此可得 G65 井沙 3 段岩心的水化应力为:
P P= [ H ( t ) - Q ( t ) ] / ( A+ <B) = ( 0. 60151. 28×10- 3 ) / [ ( 1. 5+ 5. 32% ×4. 5) ×10- 10 ] = 3. 4507×109Pa= 3. 4507×103M Pa
根据泥页岩的渗透率公式, 单位体积泥页岩由于
压力差而在时间 t 内排出的液体体积为:
A k$ P t/ Ll , k= C
∫ Q ( t) =
t
( A k$ P / Ll ) dt , k≠C
( 11)
0
1. 5 泥页岩孔隙度测定[ 4]
岩石孔隙度 < 是指岩石孔隙体积 V p 与岩石视体 积 ( 外表体积) V f 的比值, 即
垂直于井壁取 1cm 3 圆柱形泥页岩作为水化应力 计算单元, 进行计算公式的推导。
1. 2 泥页岩实际膨胀体积的确定 目前国内测定泥页岩水化膨胀性能的样品是在一
定压力时间 ( 如 4M Pa/ 5min) 条件下压实岩石粉末制 成的。由于室内制备实验样品时的压力较小, 压制时 间较短, 样品具有较大的孔隙体积, 当其发生水化时, 由于粘土矿物的水化造成样品体积膨胀, 这个体积膨 胀不仅造成了样品宏观体积的增加, 即表观膨胀, 而 且也造成了样品孔隙体积的减少[ 4] , 即内膨胀, 因此样 品表观膨胀率较低。而实际地层岩石承受着巨大的上 覆岩层压力, 并经过了长期的地质演化过程, 因而孔 隙体积很小。
如果泥页岩渗透率较大, 如 10- 6 Lm2 , 则 2h 的排 液量可达 0. 216cm3, 不到 6h 可达到 0. 6cm3, 接近于 泥页岩的膨胀体积, 另外, 泥页岩内部孔隙微裂缝的 存在为粘土矿物膨胀提供了部分空间, 因此, 泥页岩 水化应力的宏观表现并不像理论计算那么大, 往往在 十几到几十兆帕之间。
过调整岩样下端密闭空间体积的大小来实现) 。当该值
比较小时 ( < 0. 01) , 即页岩基质孔隙度小和/ 或岩样
孔隙体积与岩样下端密闭流体体积之比较小, 在 x = l
处, 式 ( 7) 可简化为
[ P ( l , t ) - Po ] / ( P m- P o) = 1- ex p ( - A kt /
为了确定实际膨胀率, 利用冀东油田 G65 井沙 3 段泥页岩岩心粉末 ( 过 100 目) , 在不同压力 ( 压制时 间相同) 下压制样品进行膨胀性实验, 实验结果如图 1 所示。
图 1 泥页岩膨胀量—压制 压力关系曲线
由图 1 可以看出, 膨胀率与压制压力之间在实验 压力范围内具有较好的线性关系, 其相关系数的平方 在 0. 95 以上; 压制压力越大, 样品的膨胀率越大。因 此假设当压制压力增加到地层实际压力时, 样品的膨 胀率与实际膨胀率相同。因此, 根据样品压制压力与
井段, 而泥页岩井壁的失稳又与泥页岩地层的水化密
切相关, 因此泥页岩的水化应力是研究泥页岩井壁稳 定性的重要参数之一。
国内外泥页岩宏观水化应力的研究已比较深入, 如 Chenev ert 等认为[ 1-3] , 页岩吸水是与环境的湿度差 所引起的一种化学反应, 并假定泥页岩的水化应力是
一种静水压力, 根据化学势平衡原理, 得出水化应力
1. 6 泥页岩水化应力
假设泥页岩在井下的水化膨胀没有体积形变, 膨 胀全部转化为应力形式表现出来, 并且假设泥页岩在
整个水化过程中是线弹性的, 那么根据孔隙- 线弹性
基本原理, 应力等于变形除以弹性模量, 所以, 泥页
岩的水化应力为:
P P= [ H ( t) - Q ( t ) ] / ( A+ <B)
及到化学、力学、渗流力学等诸多学科。笔者在前人
研究的基础上, 得出了简化的水化应力经验公式, 并
以冀东油田泥页岩为例, 实际验算了泥页岩的水化应
力。
1 水化应力计算
1. 1 水化应力模型的建立 基本假设: 1) 不考虑温度变化, 泥岩只有水化膨
胀而无热膨胀; 2) 地层各向同性; 3) 泥页岩在井下 的水化由于受围岩作用, 因而没有体积形变, 完全转 化为应力。
膨胀体积之间的关系曲线, 将该曲线外延伸, 在横坐
标轴上找到地层实际压力, 则它在直线上对应的纵坐
标即为实际膨胀率:
R= ( V 终- V o) / V o
( 2)
则单位体积泥页岩的膨胀率 H 可表示为:
H (t) = f (R)
( 3)
1. 3 泥页岩渗透率公式 泥页岩渗透率虽小, 但仍可以利用压力传递技术
( 1. 石油大学( 华东) 石油工程学院, 山东东营 257061; 2. 冀东油田工程监理公司, 河北唐山 063000)
摘 要: 泥页 岩水化应力是研究泥页岩井壁稳定性的重要参数之一, 但由于其测试的复杂性和 影响因素的多样性, 目前仍处于定性的理论分析阶段, 有关公式过于复杂, 不便于 应用。在前人理论研究的基础上, 结合实验研究, 根据孔 隙—线弹性力学基本原理, 探索性地推导出了 泥页岩水化应力经验公式。实际算例表明, 泥页岩水化应力很大, 是井壁 失稳的主要原因之一。
程的解为[ 5] :
∞
∑ [ P ( x , t) - P o] / ( Pm - P o) = 1 - 2 exp( n= 1
<2nK t/ l 2) sin( x <n / l ) / ( cos<n sin<n + <n )
( 7)
<nt an<n = A lUe/ V
( 8)
由式 ( 8) 可见, <n 主要依赖于岩样有效孔隙体积 与岩样下端密闭流体体积的比值 ( 比值的大小可以通
公式:
P P= R T ln ( P s/ P w ) / V
( 1)
但式 ( 1) 并不适于作微观水化应力计算。
泥页岩微观水化应力公式的推导与计算 比较复
杂, 以往在计算泥页岩水化应力时, 认为其渗透率为 零, 而实际泥页岩存在一定的渗透率, 在膨胀过程中
可以排出一部分水, 因此泥页岩水化应力的计算需涉
由于泥页岩渗透率极低, 因此可以忽略其排出液
第 31 卷第 2 期 徐加放等: 泥页岩水化应力 经验公式的推导与计算
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体体积, 则 P P≈H ( t ) / ( A+ <B) = 0. 6015/ [ ( 1. 5+ 5. 32%
×4. 5) ×10- 10] = 3. 4589×109P a= 3. 4589×103M Pa 同理可得该岩心的 2h 水化应力为: P P= ( 0. 6015- 1. 28×10- 3 ) / [ ( 1. 5+ 5. 32% ×