潘家口电厂主变低压侧绕组直流电阻三相不平衡的分析及处理

32第40卷增刊1

2017年1月

水电姑机电技术

Mechanical & Electrical Technique of Hydropower Station

V〇1.40N〇.S1

Jan.2017

潘家口电厂主变低压侧绕组

直流电阻三相不平衡的分析及处理

鞠景宝，张国珍

(国网新源控股有限公司潘家口蓄能电厂，河北唐山064309)

摘要:潘家口蓄能电厂在2013年9月2号变压器大修试验期间,发现主变低压侧绕组直阻偏差较大，偏差率为 1.557 %，超出《华北电网有限公司电力设备交接和预防性试验规程》(2008版）中规定的误差小于1 %的试验标准值 范围，其他高压试验项目满足规程要求。处理后偏差率为0.71 %,符合标准要求,2号主变至今运行良好。

关键词:抽水蓄能电厂;主变直阻偏差大；故障分析

中图分类号:TM407 文献标识码:B文章编号=1672-5387(2017 )S l-0032-03

DOI：10.13599/ki.l l-5130.2017.S1.011

0引言

潘家口蓄能电厂2号主变是意大利TIBB公司 生产的，型号为TUFX78-100,额定容量100 MVA,电压等级220/13.8 kV，接线组别为Y/A—11,出厂 日期为1988年2月6日。投产日期为1992年9月27日。测量变压器绕组直流电阻的目的是:检查绕 组接头的焊接质量和绕组有无匝间短路；电压分接 开关的各个位置接触是否良好及分接开关实际位置 与指示位置是否相符，引出线有无断裂，多股导线并 绕的绕组是否有断股等情况。变压器绕组的直流电 阻是变压器在交接、大修及预防性试验中，必不可少 的试验项目，也是故障后的重要检查项目。

1技术参数及试验数据(表1~4)

表12号主变技术参数

高压侧额定电H/kV220± 11x1.4 %冷却方式强油风冷额定电流/A227.4—310.2出厂日期1988 年

中性点接地直接接地频率50 Hz

方式有间接放电油重301

低压侧额定电M/kV13.8主体重量911

额定电流/A4184总重量1261

接线组别Y/A—11

容量100 MVA阻抗电压12.96 %

短臟耗249.8 kW空载损耗55.4 kW

出厂序号2B59274

表2 2号主变压器检修前低压侧直阻试验数据

环境温度23丈湿度60%顶层油温:21丈2013年9月6日

相别ab be ca误差 备注

直阻 2.837 mO 2.836 mO 2.851 mH

结论：合格

0.52%

表3 2号主变压器检修后低压侧直阻试验数据

环境温度26丈湿度50%顶层油温:32 T：2013年9月21日相别ab be ca麟备注

直阻 3.033 mO 2.986 3.033

结论：不合格

1.557%

裹42号主变压器检修后复试低压侧直阻实验数据

环境温度261湿度50% 顶层油温:32丈2013年9月21日相别ab be ca误差 备注

直阻 3.018 mn 2.974 3.022 ml!

结论：不合格

1.61 %

2排查2号变压器三相直流电阻的偏差相

2.1改三角形接线为星形接线,查出直流电阻偏差相

主变低压侧是三角形接线，所测直流电阻是线 电阻，为了查找缺陷，方便分析，把三角形接线变成 星形接线，易把直流电阻大的相查出来。

9月21日大修后，排油前，螺丝紧固后所测直流 电阻(m n)ab:3.033 bc:2_986 ca:3_033

误差:1.557 %

Yab+Ybc+Yca=3.033+2.986+3.033=9.052

收稿日期=2016-09-26

作者简介:鞠景宝(1962-),男，高级技师，工程师，从事高压试验和油务化验等电气方面工作。

增刊1鞠景宝，等:潘家口电厂主变低压侧绕组直流电阻三相不平衡的分析及处理33 9.052/3=3.017因制造或设计等原因使a相绕组比b,c两相

三角形接线变成星形接线公式为：

Ya=(Yab x Yca)/(Yab+Ybc+Yca)= (3.033 x3.033) /9.052=1.016

Yb=Ybc xYab/(Yab+Ybc+Yca)=(2986 x3.033)/ 9.052=1.0005绕组电阻偏大，偏差:0.9 %，与标准1%接近，在更 换主变低压侧套管密封后，恢复连接板时，①连接板 没有在原位置，②连接板接触不好，套管左右旋转 后a相由0.062 m i l变化到0.034 m il,此时绕组直 流电阻三相偏差为0.71 %。

Yc=Yca xYbc/(Yab+Ybc+Yca)= (3.033 x2.986)/ 9.052=1.0005

因a相比b、c两相电阻大，说明问题出在a相。

2.2进一步分析偏差相的具体部位

(1) 需测量a相绕组上端部连接板接触电阻：

a:0.062 m il b:0.036 mfl c:0.025 mfl通过二相对比，a相比b相连接板接触电阻大0.026 m fi，比c相连接板接触电阻大0.037 m fl,说明a相连接 板接触不好，造成连接板接触电阻偏差大，a相处理 后为0.034 m fl，三相连接板接触电阻大小差别不大。

(2) 测量不带连接板的绕组直流电阻：

打开手孔，测量纯绕组直流电阻(不带套管，图1)为

ab:2.873 be:2.863 ca:2.889 误差:0.9%

Yab+Ybc+Yca=2.873+2.863+2.889=8.625

Ya=(Yab x Yca)/(Yab+Ybc+Yca)= (2.873 x2.889) /8.625 =0.962 3

Yb=Ybc x Yab/(Yab+Ybc+Yca)= (2.873 x2.863)/ 8.625 =0.956 7

Yc=Yca x Ybc/(Yab+Ybc+Yca)= (2.863 x2.889))/ 8.625=0.958 98

排除接触电阻的影响，说明a相绕组比b、c两 相绕组直流电阻偏大，偏差:0.9 %

图12号变压器低压侧a相套管与引线连接处3 2号变压器直阻偏差大原因分析

3.1结构原因

变压器低压侧绕组与套管的联接方式不合理: 主变低压侧绕组通过铜排与低压套管连接，无调节 裕度,容易发生变形，国内一般不采用此种套管与绕 组的联接方式。

3.2工艺原因

此种连接结构形式紧固时工艺要求较高，不宜 过紧，亦不宜过松，以均力为宜。紧固过紧时,易造成 绕组接线片变形。本次试验出现三相直阻不平衡，发 生的原因与温度有直接关系。变压器运行期间由于 低压侧电流大、温度高，长时间运行后变形的接线片 在温度与力的作用下，紧固过紧的接线片产生了变 形，接线片上部与套管导杆下部分的结合面产生了 间隙,造成接触不良，使接触电阻增大。

由于工艺制造的误差，尤其是手工制造,变压器 低压侧a相在检修安装时由于用力过大，虽然紧固 牢靠，但绕组联结板已发生了变形，运行后在温度与 力的作用下，变形得到了释放,接线板与套管联结面 出现了间隙，使接触电阻增大，而b、c相绕组联结板 未出现变形，致使低压绕组直阻三相不平衡率超过 标准值。

4缺陷处理

4.1处理方案

根据试验数据结果分析，确认为内部连接处有 变形所致，采取以下措施进行处理：

⑴关闭储油柜(油枕)下部阀门，放主体油至手 孔下沿。

⑵魅赃器慨侧a、c相套管下部麟螺栓是 否紧固，如有松动，紧固处理后再行测量直流电阻。

(3)如果已经紧固，则需打开该接线片，

清理其