灭菌舱体强度计算书
FH值的计算【范本模板】
FH值的计算上海严复科技有限公司技术培训中心1.湿热与干热的灭菌热致死率的计算公式是一样的：F=△tΣ10 （T—T0)/Z.式中，T是指实际温度，T0是指标准灭菌温度.FH表示相当于温度T0=170℃下的标准干热灭菌时间；干热灭菌时取Z=20℃，去热原时取Z=54℃。
（上面提供的数据是国内厂家在做干热验证时普遍采用的，但如果查阅美国弗里德里克.卡里登编写的《无菌制药工艺的验证》一书中170℃时Z 值可取20，判断数据为300，000，170℃时Z值可取46.4，判断数据为1590，250℃时Z值可取46。
4，判断数据为30。
2.根据中华人民共和国制药机械行业标准JB/T20093—2007《抗生素瓶表冷式隧道灭菌干燥机》中所论及：干燥灭菌的杀菌热力强度FH(min)，系参照基准温度T0=170℃下的标准干燥灭菌时间得出。
合格标准为FH≥1365。
计算公式如下:F H=△tΣ10 (T-T0）/Z。
式中：T——实测温度；T0――为灭菌保证温度170℃;Z――温度变化升高的灭菌率，去热原为54，灭菌为20;△t――灭菌时间。
3.老式的干热灭菌机是按照实际灭菌温度260度设计的所以其灭菌30分钟后，FH值计算所得为∑10(260—170)/54 =1392，结果大于1365。
新型的干热灭菌机则是按照实际灭菌温度320度设计的所以其灭菌5分钟后,FH值计算所得为∑10（320—170)/54 =2997。
涉及冻干机的温度验证上海交通大学汪弼烨上海交通大学吴阿萍上海第一生化药业有限公司罗宇星摘要：通过外置温度探头对冻干特定产品注射用糜蛋白酶的冻干机导热油设定温度、导热油进口温度、板层温度、制品温度进行全程监测并找到其中联系.从而通过控制导热油设定温度、控制好真空度、后箱温度、冻干时间来控制注射用糜蛋白酶整个冻干工艺的监测，得到质量合格，外观良好的注射用糜蛋白酶。
关键词：冻干机、探头、注射用糜蛋白酶、设定温度、导热油进口温度、板层温度、制品温度1.温度验证与冻干产品温度验证是冻干机设备验证的一个非常重要的部分。
消毒与灭菌效果的评价方法和标准
资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载消毒与灭菌效果的评价方法和标准地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容中华人民共和国国家标准消毒与灭菌效果的评价方法与标准 GB15981-1995Evaluating method and standard for the efficacyof disinfection and sterilization第一篇压力蒸汽灭菌效果评价方法与标准1 主题内容与适用范围本方法规定了压力蒸汽灭菌技术标准及其评价灭菌效果的检测方法本方法适用于对压力蒸汽灭菌设备灭菌效果的评价。
2 试剂本标准所用试剂，凡未说明规格者，均为分析纯(AR)，水为蒸馏水。
2.1蛋白胨。
2.2葡萄糖。
2.3溴甲酚紫酒精溶液：取溴甲酚紫2.0g，溶于100mL95%乙醇中。
2.4溴甲酚紫蛋白胨水培养基配制：蛋白胨10.0g，葡萄糖5.0g，溶于1000mL蒸馏水中，调pH值至7.0～7.2，然后再加2%溴甲酚紫酒精溶液0.6mL，摇匀后，按5mL/管，分装包口，置压力蒸汽灭菌器中，于115℃灭菌40min后备用。
3 指示菌嗜热脂肪杆菌芽胞(ATCC 7953或SSI K31)菌片，含菌量为5×105～5×106cfu/片，121℃下，杀灭90%微生物所需时间D121值为1.3～1.9min，杀灭时间(KT值)为≤19min，存活时间(ST值)为≥3.9min。
4 化学指示剂需用卫生部批准的化学指示剂。
5 技术要求6 检测方法6.1 生物学指标(用作压力蒸汽灭菌设备灭菌效果的依据)。
6.1.1 将嗜热脂肪杆菌芽胞菌片两个分别放入灭菌小纸袋内，置于标准试验包中心部位。
杀菌值的计算
（二）公式法公式法最初由Ball 提出，后来经美国制罐公司热工学研究组简化后，用来计算简单型和转折型传热曲线上杀菌时间和F 值，简化虽会引起一些误差但无明显影响。
现已列入美国食品药物管理局有关规定，在美国得到普遍应用。
公式法是根据罐头在杀菌过程中内容物温度的变化在半对数坐标纸上所绘出的加热曲线，以及杀菌一结束，冷却水立即进入杀菌锅进行冷却的曲线才能进行推算并找出答案。
它的优点是可以在杀菌温度变更时算出杀菌时间，但其缺点是计算较繁，费时，用公式法计算比较费时，尤其是产品传热呈转折型加热曲线时，还容易在计算中发生错误，又要求加热曲线必须呈有规则的简单型加热曲线或转折型加热曲线，才能求得较正确的结果。
1标绘加热曲线计算时首先将罐内冷点温度变化数据与时间绘在半对数坐标纸上，如果所得传热曲线呈一条直线时为简单加热曲线，如呈二条直线，则为转折型加热曲一线，可求得传热速率f h （及f 2）和滞后因子j 、μ，如为转折型加热曲线时，还须绘制冷却曲线，求得X 、f c ，计算时需有F i 表、f ／u ：log ｇ图和r ：log ｇ图。
2杀菌值（F 0值）和杀菌时间计算 各符号含义介绍：Z ——热力杀菌时对象菌的热力致死时间曲线的斜率（min ），也即对温度变化时热力致死时间相应变化或致死速率的估量。
低酸性食品按Z=10℃肉毒杆菌计算；酸性食品在低于100℃杀菌时可按Z=8℃计算。
f h ——加热曲线中直线部分的斜率，机横跨一个对数周期所需要的时间（min ）。
在转折型加热曲线中转折点前第一条加热曲线部分的斜率也为f h 。
f 2——加热曲线中转折点后第二条曲线的斜率（min ）。
j ——在半对数坐标纸上加热曲线呈直线前加热时间的滞后因子，IjIIT RT T I RT j =-''-=。
RT ——杀菌或杀菌锅温度（℃）。
IT ——罐头食品初温（℃），杀菌锅进蒸汽前容器内装食品的平均温度。
T I ''——假初温，它处于横坐标上按58%升温时间标定的点引出的垂直线和加热曲线直线部分延长线相交的交点上，该交点视为假起始点。
箱体底部框架结构强度计算课件资料
箱体底部框架结构强度计算内容：一、强度计算说明二、有限元模型的建立三、添加材料力学参数四、有限元模型网格划分五、边界条件与载荷设置六、求解结果与分析七、结论2017年3月21日张胜伦一、强度计算说明该包装箱用于某天线的运输包装，以确保天线在存放、运转时的稳定、干燥，使后续的试验能正常顺利地进行，并保证试验过程中产品质量与安全。
其主要安装方式为将天线吊装固定于转接板组件上，再将转接板组件固定于包装箱内的运输支撑板上，之后将箱盖吊装于包装箱底框架上，对正箱底对应安装槽，使用锁扣固定箱盖与底框架，完成天线的包装。
本次分析主要针对包装箱的转接板和底部焊接框架，分析其变形量和强度、刚度是否满足产品使用要求。
下图为为箱体底部框架的结构示意图。
图1 包装箱结构示意图对箱体底部框架的线性静力学强度计算，其过程如下：1、建立箱体底部框架的结构模型与静力学计算模型；2、设置箱体底部框架的材料力学性能参数；3、进行结构化网格划分；4、编辑合理的边界条件和荷条件；5、运用线性静态结构求解器进行求解；6、在后处理模块中加载模型的变形、等效应力情况；7、根据计算结果，得出结论。
经过长时间的求解计算，最终得出箱体底部框架的线性静力学强度计算结果。
二、有限元模型的建立本研究中，由于箱体底部框架的一些零件形状结构比较复杂，所以本研究中在不影响整体就够强度的前提条件下对复杂零件进行简化。
忽略对箱体底部框架强度影响较小的零部件如螺栓、螺母、扣减以及包装箱内的物品。
如图2，为箱体底部框架的详细设计结构模型。
图2 箱体底部框架详细设计模型箱体底部框架的各个零部件均是由焊接、铆钉连接或者螺栓连接，所以零件上存在大量的焊缝、铆钉孔或者螺栓孔，这些焊缝间隙和孔的尺寸相对于箱体底部框架的整体结构而言很小。
而大量的间隙和小孔的存在会在很大程度上影响箱体底部框架整体结构的网格划分，且导致求解不收敛，所以在力学模型中大量的焊缝、铆钉孔和螺栓孔被忽略。
高压灭菌柜技术参数与商务指标
高压灭菌柜技术参数与商务指标一、设备用途：高压灭菌柜是利用湿热杀灭微生物的原理而设计的，湿热灭菌为常用的杀死微生物的物理手段，因为高温对细菌有明显的致死作用，使菌体变性和凝固，酶失去活性，从而使细菌死亡。
凡耐高温和潮湿的物品，如培养基、生理盐水、衣服、纱布、棉花、敷料、玻璃器材、感染性污物等都可用高压灭菌柜灭菌。
二技术参数：1.设备材质：内壳、夹套、门板、门档条采用316L不锈钢，使内腔强度和防腐蚀性更高；2.设备配备蒸汽发生器，无需外接蒸汽；3.灭菌容量≥600L；4.设计压力≥0.3MPa；5.设计温度≥140℃；6.单台设备功率≤50KW；7.蒸汽压力0.3-0.6MPa；8.冷却水耗量≤350kg/次；9.采用PLC标准型控制形式，内置标准的灭菌程序，也可按需求自行修改灭菌程序的参数，具有干燥步骤确保固体灭菌物品的干燥；三、服务要求1. 提供详细的中文操作指南，仪器维护的有关资料及质量认证书。
四、交货1. 包装应使用崭新坚固的木箱，适于空运、海运和陆地长途运输；适应气候变化；抗震，抗潮，防雨，防锈，防冻。
卖方应对由于不当包装或防护措施不力而导致的商品损坏、损失、腐蚀、费用增加等后果负责。
2.交货时间：在合同签订生效后1个月内交货。
3. 卖方承担货物运至用户指定实验室的一切费用，若投标货物原产于美国，则由投标商承担此产品入境加征的关税、增值税等。
交货地点: 用户指定地点（上海市岳阳路320号用户实验室）。
运输方式：进口设备空运或海运。
国产设备：陆运。
五、安装验收与售后服务1. 设备到达用户安装现场后，在接到用户安装通知五个工作日内安排资深工程师到达用户现场进行安装调试。
2. 安装调试完毕后，马上对用户人员进行至少为期3天设备操作培训以及维护，直至用户人员能够完全掌握；内容培训如下:对设备使用及维修人员的操作、安装培训；设备控制及结构原理培训及软件的培训；设备常见故障及特殊故障排除的培训；且卖方无条件长期免费提供永久性技术及仪器支持；3. 设备在调试完毕后，试运行1个月结束后，用户和厂商共同对设备进行验收，指标以投标书或厂家出具的纸质报告及用户实施方案要求为准。
食品罐头杀菌强度的研究和计算---文本资料
一、微生物的耐热性（一）影响微生物耐热性的因素1、污染微生物的种类和数量。
（1）种类。
各种微生物的耐热性各有不同，一般而言，霉菌和酵母的耐热性都比较低，在50-60℃条件下就可以杀灭；而有一部分的细菌却很耐热，尤其是有些细菌可以在不适宜生长的条件下形成非常耐热的芽孢。
显然，食品在杀菌前，其中可能污染有各种各类的微生物。
微生物的种类及数量取决于原料的状况（来源及储运过程）、工厂的环境卫生、车间卫生、机器设备和工器具的卫生、生产操作工艺条件、操作人员个人卫生等因素。
（2）污染量。
微生物的耐热性，与一定容积中所存在的微生物的数量有关。
微生物量越多，全部杀灭所需的时间就越长。
2、热处理温度。
在微生物生长温度以上的温度，就可以导致微生物的死亡。
显然，微生物的种类不同，其最低热致死温度也不同。
对于规定种类、规定数量的微生物，选择了某一个温度后，微生物的死亡就取决于在这个温度下维持的时间。
3、罐内食品成分。
（1）pH值。
研究证明，许多高耐热性的微生物，在中性时的耐热性最强，随着pH 值偏离中性的程度越大，耐热性越低，也就意味着死亡率越大。
（2）脂肪。
脂肪含量高则细菌的耐热性会增强。
（3）糖。
糖的浓度越高，越难以杀死食品中的微生物。
（4）蛋白质。
食品中蛋白质含量在5%左右时，对微生物有保护作用。
（5）盐。
低浓度食盐对微生物有保护作用，而高浓度食盐则对微生物的抵抗力有削弱作用。
（6）植物杀菌素。
有些植物（如葱、姜、蒜、辣椒、萝卜、胡萝卜、番茄、芥末、丁香和胡椒等）的汁液以及它们分泌的挥发性物质对微生物有抑制或杀灭作用，这类物质就被称为植物杀菌素。
（二）对热杀菌食品的pH值分类大量试验证明，较高的酸度可以抑制乃至杀灭许多种类的嗜热菌或嗜温微生物；而在较酸的环境中还能存活或生长的微生物往往不耐热。
这样，就可以对不同pH值的食品物料采用不同强度的热杀菌处理，既可达到热杀菌的要求，又不致因过度加热而影响食品的质量。
各种书籍资料中对热处理食品按pH值分类的方法有多种不尽相同的方式，如分为高酸性（≤3.7）、酸性（＞3.7-4.6）、中酸性（＞4.6-5.0）和低酸性（＞5.0）这四类，也有分为高酸性（＜4.0）、酸性（4.0-4.6）和低酸性（＞4.6）这三类的，还有其它一些划分法。
压力蒸汽灭菌
常用消毒灭菌法
1. 压力蒸汽灭菌
压力：103kpa-137kpa 温度：121℃-126℃ 20-30分钟
2.日光照：6小时
3.紫外线灯：254nm 空气物表有效照射距离≤2m
时间≥30分钟，从灯亮5-7分钟计时，消毒物品时≤1米
时间≥30分钟，建立使用时间记录卡≤1000小时，强度≥70mw/cm2
4.臭氧灭菌灯消毒法：关闭门窗，结束后20-30分钟进入。
5.化学消毒灭菌法
（1）桌椅、墙壁、地面等○1用0.2%-0.5%过氧乙酸
○21000ppm有效氧擦拭、喷雾
（2）空气消毒：2%过氧乙酸每立方米8ml，密封重蒸2小时（3）金属器械：精密器材：用2%成二醛消毒浸泡需30分-60分钟. 灭菌浸泡需10小时.
（4）手消毒法：0.2%过氧乙酸浸泡2分钟
（5）病人排泄物：每1000毫升用20克，每升有效氧消毒剂溶液2000ml .搅拌均匀，放置2小时。
环氧乙烷灭菌产品内表面积计算方法
环氧乙烷灭菌产品内表面积计算方法宝子们！今天咱们来唠唠环氧乙烷灭菌产品内表面积咋计算哈。
对于一些形状规则的产品，那计算就相对简单些。
比如说长方体形状的产品，它的内表面积计算就像咱们算长方体表面积差不多哦。
长方体有六个面嘛，相对的面面积是一样的。
如果这个长方体产品内部长是a，宽是b，高是h，那内表面积就是2×(ab + ah+ bh)啦。
是不是还挺像咱们小学数学题的呀？再说说圆柱体形状的产品哦。
圆柱体的内表面积就包括两个底面圆的面积和侧面的面积。
底面圆的面积公式是πr²（r是底面圆半径），那两个底面圆面积就是2πr ²。
侧面展开是一个长方形，长方形的长就是底面圆的周长2πr，宽就是圆柱体的高h，所以侧面面积就是2πrh。
那圆柱体产品的内表面积就是2πr² + 2πrh啦。
但是呢，宝子们，有些产品形状不规则呀，这可就有点小麻烦咯。
对于这种情况呢，咱们可以把它分割成一些我们能计算的小部分。
比如说一个奇奇怪怪形状的产品，我们可以把它想象成是由几个小的长方体或者圆柱体组合起来的。
然后分别计算这些小部分的内表面积，最后把它们加起来就好啦。
还有哦，如果产品内部有一些凹陷或者凸起的部分，那也不能忽略呢。
对于凹陷部分，我们可以把它当成一个小的独立形状来计算内表面积，然后加上去。
凸起部分也是一样的道理哦。
宝子们，计算环氧乙烷灭菌产品内表面积虽然有时候有点复杂，但只要咱们细心，把产品的形状分析清楚，按照相应的方法来计算，就不会出啥大问题啦。
可不能马马虎虎的哦，毕竟这对环氧乙烷灭菌的效果评估啥的还是很重要的呢。
希望宝子们都能学会这个小技能呀。
微生物气雾舱的净化效率测试方法
微生物气雾室的净化效率测试方法一、产品名称：微生物负压气雾室二、满足标准：GB/T18801空气净化器；GB/T 18883室内空气质量标准三、主要用途：主要用于检测家用和类似用途空气净化器等，检测项目包括：1) 净化效率或去除率；2) 洁净空气量；3) 净化效能；4) 输入功率或待机功率；5) 臭氧增加量、TVOC增加量、PM10增加量等。
测试范围包括：颗粒物（香烟）、气态污染物（甲醛、氨、苯等）、微生物（自然菌）四、产品参数五、净化效率的测定方法：测试条件在设备中的微生物的净化效率测定中.以空气中的自然菌为污染源进行测定.测试前准备设备中安装位置与采样点设置与化学污染物净化效率检测一致.在开启生物气雾室前,对环境室内的空气进行采样,得出室内本存在的微生物本底浓度A.自衰减测试按照自衰减测试中计算得出的采样时间t,按照总衰减测试对室内空气进行采样,得到微生物浓度B.按照计算微生物自然衰减率η。
总衰减测试在微生物气雾室正常的工作状况下,按上述自衰减测试的操作步骤.测定相同时间点的微生物浓度,按计算微生物自然衰减率ηs计算方法按照式计算得出微生物气雾室对微生物的净化效率E。
五、注意事项：在消毒机的使用过程中，应注意空间的封闭性，消毒过程中关闭门窗，保证仪器有良好的密封性，除此之外，应减少操作仪器，确保消毒效果。
消毒机的使用对空气有效，而对物体表面是无消毒效果的，如果空间内物体表面有很多灰尘，当消毒机工作室会产生二次扬尘。
不同型号的消毒机有着其该有的有效消毒空间范围，因此我们在选择过程中应注意，否则将影响消毒效果。
东莞市环仪仪器科技有限公司整理文献。
灭菌设备F0、Fh、D、Z、F的解释与计算
灭菌设备验证中，应用Excel对验证中采集的数据进行处理计算FH、F0值。
利用Excel编制公式，对实验数据进行处理，操作方便简单，结果准确。
本文利用Excel表的自动计算功能进行计算，能极大地提高计算效率并减少出错的可能。
、常用灭菌参数在检品中存在微量的微生物时，往往难以用现行的无菌检查法检出。
因此，有必要对灭菌方法的可靠性进行验证。
F与F0值可作为验证灭菌可靠性的参数。
（一）D值与Z值D值是指在一定温度下，杀灭90%微生物（或残存率为10%）所需的灭菌时间。
在一定灭菌条件下，不同微生物具有不同的D值；同一微生物在不同灭菌条件下，D值亦不相同。
因此D值随微生物的种类、环境和灭菌温度变化而异。
Z值是指灭菌时间减少到原来的1/10所需升高的温度或在相同灭菌时间内，杀灭99%的微生物所需提高的温度。
（二）F值与F0值1．F值F值为在一定温度（T）下，给定Z值所产生的灭菌效果与在参比温度（T0）下给定Z值所产生的灭菌效果相同时，所相当的灭菌时间，以min为单位。
F值常用于干热灭菌。
F值的数学表达式如下：式中，Δt为测量被灭菌物温度的时间间隔，一般为0.5～1min，T为每个时间间隔Δt所测得被灭菌物温度，T0为参比温度。
2．F0值F0值为一定灭菌温度（T）下，Z为10℃时所产生的灭菌效果与121℃，Z值为10℃所产生的灭菌效果相同时所相当的时间（min）。
也就是说，不管温度如何变化，t分钟内的灭菌效果相当于在121℃下灭菌F0 分钟的效果。
在湿热灭菌时，参比温度定为121℃，以嗜热脂肪芽孢杆菌作为微生物指示菌，该菌在121℃时，Z值为10℃。
则：显然，即把各温度下灭菌效果都转化成121℃下灭菌的等效值。
因此称F0为标准灭菌时间（min）。
F0目前仅应用于热压灭菌。
式中：F0——标准灭菌时间（min），FH——当量灭菌时间（min），T0——标准灭菌温度（℃），T ——灭菌温度（℃），t ——灭菌时间（min），Z ——灭菌温度系数。
灭菌参数(f值和f值)
灭菌参数（F 值和F 0值）D 值：（考察对时间的关系）在一定温度下，杀灭90%微生物所需的灭菌时间。
杀灭微生物符合一级动力学方程，即有kt dtdN -= 或303.2lg lg 0kt N N t =- 式中，t N ：灭菌时间为t 时残存的微生物数；0N ：原有微生物数；k ：灭菌常数)10lg 100(lg 303.2-=kt D ＝ D 值随微生物的种类、环境和灭菌温度变化而异。
Z 值：（考察对温度的敏感性）降低一个lgD 值所需升高的温度，即灭菌时间减少到原来的1/10所需升高的温度或相同灭菌时间内，杀灭99%的微生物所需提高的温度。
1212lg lg D D T T Z --= 即101212Z T T D D -=F 值：在一定灭菌温度（T ）下给定的Z 值所产生的灭菌效果与在参比温度（T 0）下给定的Z 值所产生的灭菌效果相同时所相当的时间。
常用于干热灭菌∑-∆=100Z T T t FF 0值：在一定灭菌温度（T ）、Z 值为10℃所产生的灭菌效果与121℃、Z 值为10℃产生的灭菌效果相同时所相当的时间（min ）。
∑-∆=101210Z T t F物理F0值数学表达式：F0 = △t ∑10 T-121/ Z生物F0值数学表达式：F0=D121℃×(lgN0-lgNt) 为灭菌后预计达到的微生物残存数，即染菌度概率。
F0值F0值仅限于热压灭菌，生物F0值相当于121℃热压灭菌时，杀灭容器中全部微生物所需要的时间。
F0值体现了灭菌温度与时间对灭菌效果的统一，数值更为精确、实用。
为了确保灭菌效果，应适当增加安全系数，一般增加理论值 的50%。
键词：罐头，杀菌，F 值， D 值，Z 值一、实际杀菌F值指某一杀菌条件下的总的杀菌效果。
通常是把不同温度下的杀菌时间折算成121℃的杀菌时间，即相当于121℃的杀菌时间，用F实表示。
特别注意：它不是指工人实际操作所花时间，它是一个理论上折算过的时间。
【实验室管理】实验室无菌或杀菌效果检查
【实验室管理】实验室无菌或杀菌效果检查●●●紫外灯杀菌效果检查紫外灯在使用过程中辐射强度会逐渐降低，会影响其杀菌效果，故应该定期检测。
紫外灯的杀菌有效波长是253.7 nm,其强度可以用中心波长254 nm的紫外线强度计测定。
在没有紫外线强度计的情况下可以采用生物学测试代替。
生物学测试简要步骤如下：选用枯草芽孢杆菌ATCC 9372,制成106CFU/mL~108 CFU/mL浓度的菌悬液；选用经脱脂处理的0.5 cm x 1.0cm大小的布片或铝片，高压灭菌后用作载体；每个载体上滴一滴制备好的菌悬液，干燥后备用；将8个染菌载体放于无菌器皿中，置于紫外灯下1m~1. 5 m处，开启紫外灯照射，于0.5h、 1 h、1.5h和2h各取出2个染菌载体，分别投入盛有5ml.缓冲蛋白胨水的洗脱液；系列稀释后进行平板计数；同法取8个染菌载体用做阳性对照，操作除不经紫外线照射外与试验组相同。
杀灭率 =(阳性对照回收菌数-试验组回收菌数)×100% / 阳性对照回收菌数杀灭率大于99.9%时，认为紫外灯杀菌效果合格。
●●●无菌室空气质量检查无菌室空气质量的检查应按照采样计划，根据情况对处于空态、静态或正常运行的风险区，使用适当的仪器采集空气中微生物，测定并监测风险区空气的微生物污染。
无菌室空气质量的检查可以参考GB/T 16293 《医药工业洁净室(区)浮游菌的测试方法》和GB/T 25915.7《洁净室及相关受控环境第7部分：隔离装置(洁净风罩、手套箱、隔离器、微环境)》。
空气悬浮微生物的采样和计数方法多种多样，根据所需采样目的决定具体的采样方法和采样器。
因采样器的采集效率不同，应慎重选择合适的方法和设备。
采样器分为两类：被动式采样器，如落菌盘；主动式采样器，如滤过采样器、撞击采样器、冲击采样器等。
1、沉降法落菌盘等被动式空气微生物采样器不能测量空气中微生物的总数，而是测量空气中微生物在表面的沉降率。
军用方舱舱体的设计计算
方舱舱体的设计计算一、舱体的基本结构与设计计算1、外部尺寸与最大总质量的确定2、夹芯板的结构及厚度确定1）、夹芯板的结构2）、夹芯板抗弯强度Ef——蒙皮材料的弹μf ——蒙皮材料的h——芯层的厚度t ——蒙皮的厚度D正比于(h+t)2，优化h、t可达到所需强度和最轻结构重量。
3、舱体的基本结构®骨架结构——类似于固定厢式车。
®板式结构——六块大板拼装而成。
4、舱体的设计计算方舱的吊装和跌落是两种最大载荷工况。
以吊装为例。
1）、舱体结构承载能力的确定¶包角及底板夹芯中加强筋的临界应力1~4；Jmin：包角或筋最小截面惯性矩；L：包角或筋的长度；imin：包角或筋最小回转半径；A：包角或筋的横截面积。
蒙皮局部临界应力：Q：相关系数，取0.2~0.5；EF：蒙皮弹性模量；ES：芯层的弹性模量GS：芯层的剪切模量。
2）、舱体整体强度计算（受力简图如下）：假设方舱仅由外蒙皮（厚度 ）承受载荷。
弯曲强度纵向弯矩产生的最大法向应力：——舱体截面系数扭转强度位于横断面内纯扭矩所产生的最大切向力：¦弯、扭组合按第三强度理论有数。
3）、舱体刚度计算j弯曲刚度：设载荷全部集中在舱体中部。
舱体中部最大挠度：式中：Ef——夹芯板蒙皮的弹性模量。
JX——舱体惯性矩。
其中：JX=[H4-（H-2 )4]/12 O扭转刚度：舱体在位于横截面内纯抟时，两端相对的最大转角：MK——扭矩，且MK=P2H；G——夹芯板蒙皮的剪切弹性模量；JK——极惯性矩，JX=2JX (仅对于正方形）。
二、方舱的密封性设计1、密封设计的内容：淋雨、透光、泄风量、涉水、电磁屏蔽等。
2、密封原理：(1)、造成泄漏的原因：一是密封面上有间隙，二是密封件两侧有压力差。
(2)、密封原理：消除（或减轻）上述任一因素，均可阻止（或减少）泄漏。
二、方舱的密封性设计3、密封的含义：阻止泄漏，即防止接触内、外的物质相互传递。
(1)、相对静止的结合面间的密封为静密封。
0.8D750×750压容设计计算模版
图1主体结构示意图J a2=L M2115mm J b2=L M1150mm 夹套计算压力Po0.17MPa 内壳压力计算附加量k e0.1结构特征系数K4mm 内壳钢板厚度负偏差C1内0.33mm 内壳钢板腐蚀裕量 C2内0mm 外壳板厚度负偏差C1外0.6mm 外壳钢板腐蚀裕量 C2外1mm 内壳的厚度附加量C内=C1内+C2内0.33mm 外壳的厚度附加量C外=C1外+C2外 1.6mm 设计温度下的内壳计算厚度δc1 2.64mm 设计温度下的外壳计算厚度δc2 3.67mm D j1=√L s2+J b12119mm D j2=√J a22+J b22189mm J a1=（Ls+b）/275mm J b1=lw1+t88mm 内壳支撑节距D j1119mm 内壳支撑节距D j2189mm Po+k e0.27MPa 内壳[σ]t1137MPa 外壳[σ]t2113MPa K[σ]t1548MPa K[σ]t2452MPa内壳计算厚度δc1 2.64mm 外壳计算厚度δc2 3.67mm 内壳名义厚度δn1=δc1+C内+△内4mm 外壳名义厚度δn2=δc2+C外+△外6mm 内壳有效厚度δe1=δn1-C内 3.67mm 外壳有效厚度δe2=δn2-C外 4.4mm 灭菌室水压试验压力Pt=1.25*Po*10.213MPa 则灭菌室水压试验压力Pt取值0.22MPa 夹套水压试验压力Pt=1.25*(Po+k e)0.338MPa 则夹套水压试验压力Pt取值0.34MPa名称数值单位焊缝系数φ0.55加强筋与内壳单个连接焊缝所支撑的面积F 1=J a1*J b16600mm²加强筋与外壳单个连接焊缝所支撑的面积F 2=J a2*J b217250mm²上式中的δ1、δ2为内、外壳有效厚度名称数值单位主体长边内侧长度h750mm 两相邻加强筋中心线的距离L M =L 150mm 加强筋高h’60mm 加强筋宽k 70mm＝3. 加强筋与内外壳连接焊缝的强度校核MPaMPa＝8(P o +k e )*F 1/l w1*δ1 ＜φ[σ]t 1MPaMPa＝＝7511.162.2P o *F 2/l w2*δ2 ＜φ[σ]t 24. 主体受内压时的应力计算与校核加强筋厚度d4mm 焊缝系数φ0.8[σ]t 1137MPa 内壳名义厚度δ14mm 外壳名义厚度δ26mm 主体的计算压力Pc= P O+ ke0.27MPa 主体的试验压力P T0.34MPa S1=L*δ2900m m²X1=δ2/2+h’+δ167mm S2=k*d280m m²X2=(h’-d/2）+δ162mm S3=2*d*（h’-d）448m m²X3=(h’-d)/2+δ132mm S4=L*δ1600m m²X4=δ1/22mm S=S1+S2+S3+S42228mm²Sy=S1*X1+S2*X2+S3*X3+S4*X493196mm3 X=Sy/S41.8mm X41.8mm I1=L*δ13/12800mm4 I1'=L*δ1*(X-δ1/2)2950424mm4 I2=d*（h’-d）3/6117077mm4 I2'=2(h’-d)*d*（X-δ1-(h’-d)/2）243026mm4 I3=k*d3/12373mm4 I3'=d*k*（h’+δ1-X-d/2）2114251mm4 I4=L*δ23/122700mm4 I4'=L*δ2*(h’+δ1-X+δ2/2)2571536mm4 I=I1+I'+……+I4+I4'1800188mm4内外壳及加强筋组合梁抗弯模量E A=I/X43067mm3φ[σ]t1=109.6MPaσT＜0.9ReLφ104.1MPaMPa 147.6＝82.7MPa σ1＜φ[σ]t1名称数值单位门板长a 828mm 门板宽b828mm 厚度负偏差: C10.8mm 腐蚀余量C21mm 加强筋高h53mm 门板承受蒸汽压力作用的长l 783mm 门板承受蒸汽压力作用的的宽b’783mm 相邻加强筋两腿中心线间的最大距离L s 220mm 结构特征系数z 2.1材料应力[σ]T 113MPa 材料厚度附加量C 1.8mm 内壳计算压力Pc0.17MPa门板名义厚度δn8mm 门板有效厚度δe=δn-C 6.2mm5.矩形门板计算mm(1)门板最小厚度计算门板计算厚度7.7(2)门板强度校核名称数值单位槽钢高度h53mm 两相邻加强筋中心线的最大距离L M340mm门板有效厚度δe 6.2mm槽钢惯性矩I y374000mm4槽钢截面面积S y1536.2mm2槽钢形心到顶面距离Zo16.2mm 加强筋长度b588mm 内筒计算压力P c0.17MPa 弹性模量E199000MPa 组合截面惯性矩I=L M*δe3/12+L M*δe*X2+Iy+S y*x21795445mm4组合截面形心位置X=S y*x1/（L M*δe+S y）16.8mm 槽钢形心到截面形心距离x=h-Zo+δe/2-X23.1mm 槽钢形心到后封头顶面距离x1=h-Zo+δe/239.9mm计算抗弯模量90134mm3截面系数E A=I/(X+3.1)门板与加强筋的应力27.7MPa 门板刚度0.25mmfmax＜1.56.门栓计算（1）门板受力计算名称数值单位密封圈高h m20mm 密封圈宽k m17mm 密封圈长度l0mm 灭菌室计算压力Pc0.17MPa 门板承受蒸汽压力作用的长l783mm 门板承受蒸汽压力作用的的宽b’784mm 密封圈系数m，查表60.5门栓实际受力系数K3 1.2第I根门栓弯曲力臂，取门栓力臂的较大值L1i53mm 门栓数n12门栓截面的宽度b025mm 门栓材料的许用应力[σ]159MPa 门板承受蒸汽压力作用的面积F=H*B613872m m²密封圈的有效宽度b′8.5mm Q1=P c(F+l0b′m)104358Nmm 当门栓断面为矩形时，门栓高28.9名称数值单位门栓撑孔材料的许用应力[σ]113MPa 门栓撑孔处的厚度δ16mm 门栓撑孔厚度负偏差C10.6mm 门栓撑孔腐蚀裕量C21mm 门栓撑孔厚度附加量C=C1+C2 1.6mm 门栓撑孔处的有效厚度δ=δ1-C 4.4mm门栓撑孔前侧承力宽度名称数值单位门栓1数量n 14mm 门栓2数量n 28mm 门栓3数量n 30mm 门栓1力臂L 2i1337mm 门栓2力臂L 2i2442mm 门栓3力臂L 2i3mm中心丝杆承受的轴向作用力中心丝杆横断面的承力面积F 1=Q 2/[σ]104m m²（3）中心丝杆的计算N7．矩形后封头的计算＝26.216576K 3*Q 1*(n 1*L 1i /L 2i1+n 2*L 1i /L 2i2）/n =（2）门栓撑孔前侧承力宽度的计算mm名称数值单位厚度负偏差: C10.8mm 腐蚀余量C21mm 相邻加强筋两腿中心线间的最大距离L s 220mm 结构特征系数z 2.1mm [σ]T113MPa 材料厚度附加量C 1.8mm 内壳计算压力Pc 0.17MPa 名称数值单位门板名义厚度δn 8mm 槽钢高度h 53mm 加强筋长度b 820mm 计算压力P C 0.17MPa 槽钢管线机I y374000mm 4槽钢截面面积S y1536.2mm 2槽钢形心到顶面距离Zo16.2mm 两相邻加强筋中心线的最大距离L M 340mm 后封头名义厚度δn8mm 后封板厚度附加量C=C1+C2=0.8+1 1.8mm 后封头有效厚度δe=δn-C6.2mm 组合截面形心位置X=S y *x1/（L M *δe +S y ）16.8mm 组合截面惯性矩I=L M *δe 3/12+L M *δe *X 2+Iy+S y *x 21795445mm 4槽钢形心到截面形心距离x=h-Zo+δe/2-X 23.1mm 槽钢形心到后封头顶面距离x1=h-Zo+δe/239.9mm 截面系数E A =I/(X+3.1)90134mm 3mm后封头计算厚度MPa后封板与加强筋的应力53.97.78、灭菌器的安全阀的设计计算(1) 灭菌器安全泄放量的计算名称数值单位灭菌器进口管内水蒸汽的流速υ30m/s 灭菌器进口管的内径d21mm比例常数K121.9水蒸汽的分子量M18水蒸汽的压力P0.17MPa 弹簧式安全阀公称直径DN15mm水蒸汽的密度ρ=KMP/T0.93Kg/m3水蒸汽的绝对温度T=273+T402KW S=2.83×10-3ρυd235kg/h (2)安全阀排放能力计算名称数值单位选用弹簧式安全阀,微启式,K0.5阀座喉径d110mm安全阀的排放压力P d=1.03P S+0.10.275MPa A=3.14d12/478.5m m²W S=5.25KAP d57kg/h 9、电加热时灭菌器安全阀设计计算(1)电功率产生的最大蒸汽量的计算名称数值单位功率P24KW蒸汽温度T129℃汽化热q520kcal/Kg 热量H=860*P20640 kcal/h 蒸汽量W S=H/ q40Kg/h (2) 安全阀排放能力计算名称数值单位选用弹簧式安全阀,微启式,K0.5阀座喉径d110mmA=3.14d12/478.5MPa 安全阀的排放压力P d=1.03P S+0.10.275m m²W S=5.25KAP d57kg/h。
救生舱计算书
1、舱体强度结构计算1.1 技术要求舱体的抗爆冲击力不小于0.3MPa。
2.2 设计参数救生舱正面为δ=40 Q345钢板，蒙皮为δ=10 Q345钢板，背面为δ=25 Q345钢板，内部有80*60*6的Q345矩形方管。
2.3 ANSYS计算使用ansys workbench对各部分舱体进行受力分析，在0.3MPa的冲击力作用下，各部分舱体的受理云图如下。
图1 过渡舱舱体受力云图图2 生存舱舱体受力云图图3 设备舱最后舱体受力云图图4 延伸舱舱体受力云图各舱体使用的材料都为Q345，其屈服强度为345MPa，由受力图可知，舱体所受的最大力也不超过345MPa，因此，舱体结构能够承受0.3MPa以上的冲击力。
2、舱容积计算2.1、技术要求过渡舱净容积不小于1.8 m3，生存舱人均有效容积不小于0.8m3，且总有效体积不小于5m3。
2.2、设计参数外观尺寸生存舱内部截面净尺寸过渡舱内部界面净尺寸每节长度过渡舱节数生存舱节数设备舱节数延伸舱节数1.7m*1.8 m*13m 1.45m*1.56m0.88m*1.51m*1.61m1m 1 5 6 12.3过渡舱净容积计算；总容积=880*1510*1610mm=2.139m3内部配置高压空气瓶2个（气瓶外形尺寸参数：φ268mm，高度1440mm），坐便马桶1个（外形尺寸参数：505*380*410mm）,三级过滤系统1套（外形尺寸0.65m*0.12m*0.5m）；高压空气瓶体积=2*0.134*0.134*3.14*1.44=0.162 m3马桶体积=0.505*0.380*0.41mm=0.078m3三级过滤系统体积=0.65*0.12*0.5=0.039过渡舱净容积=2.139—0.126—0.078—0.039=1.896 m3＞1.8 m32.4、生存舱净容积计算总容积=5.1m*1.45m*1.55m=11.463m3内部配置：座椅6个（外形尺寸400mm*400mm*900mm），洗涤器1台（外形尺寸长800mm，宽600mm，高400mm），消音箱（外形尺寸：长宽高=400mm*200mm*600mm）消音箱体积=0.4m*0.2m*0.6m*6=0.048 m3座椅体积=0.4m*0.4m*0.9m*6=0.864 m3洗涤器体积=0.8m*0.6m*0.4m=0.192 m3生存舱净容积=11.463—0.048—0.864—0.192=10.359 m3＞5 m3人均有效容积=10.359m3/12=0.863＞0.8 m32.5、计算结果过渡舱净容积为1.896 m3符合设计要求的不小于1.8 m3；生存舱净容积为10.359 m3，人均有效容积0.863 m3，符合设计要求总有效容积不小于5 m3，人均有效容积不小于0.8 m3。
臭氧空气消毒灭菌的计算
在医药生产工艺中，对于无菌生产洁净区域环境的微生物进行有效的控制，需要选择适宜的消毒灭菌剂，杀灭洁净环境内空气中和浮在机械设备、模具、容器、建筑物表面上的细菌，以保持“无菌药品”生产所必须的相应洁净度环境（无菌室）。
（一）采取臭氧消毒灭菌方式在具有空调净化系统（简称 HV AC 系统）控制的洁净环境中的应用机理与优越性利用 HV AC 系统的循环风作为臭氧的载体，即将臭氧发生器生产的臭氧化气体由 HV AC 系统中净化风机产生的压力风源，扩散至所控制的整个洁净区域，并且使空气中臭氧浓度均匀，在洁净区域的生产环境中不增加任何消毒设备，即可达到灭菌的目的，同时对 HV AC 系统起到杀灭细菌和霉菌的效果，实践发现，该消毒灭菌方式还能对高效过滤器起到溶菌疏导作用，延长其使用寿命。
（二）臭氧发生器在 HV AC 系统中的安装方法1. 把产生的臭氧用尼龙管直接引到送风主管道中，利用 HV AC 系统中净化风机产生的压力风源，扩散至所控制的整个洁净区域，此安装方法对新建、改建厂房均适用。
2. 对没有 HV AC 系统的房间，可以把臭氧直接通到房间内，利用内循环，把臭氧扩散至整个房间，同样可以达到消毒灭菌目的。
臭氧设备选择方法利用 HV AC 系统集中投加时，臭氧发生器选用按以下方法计算：首先计算实际臭氧消毒体积，实行体积由三部分组成V=V1+V2+V3，V1洁净区空间体积， V2空气净化系统体积， V3循环时空气损失体积，实际计算过程中 V3 等于循环系统总风量的1.1% 。
根据《消毒技术规范》的标准确定臭氧灭菌的投加量（g/h），对于空气浮游菌，臭氧灭菌浓度为4-8mg/m3 ，对物体表面沉降菌落，投加量为 20-30mg/m3。
w=c*v/s w ：实际选用臭氧发生器的产量，单位为g/h；c：单位体积投加量v ：实际臭氧消毒体积； s ：臭氧衰退系数 0.4208如工厂为空气灭菌，洁净室所需臭氧浓度定为 c=5ppm ，但事实上，洁净区的消毒不仅是对空气的消毒，实际上还包括物体表面的消毒，所以，我们的设计浓度 c 为 10ppm 。
企业案例24--6.0m舱口盖局部强度计算报告.
6.0m舱口盖局部强度计算报告1 局部强度校核1.1有限元模型据中国船级社《钢质内河船舶建造规范》（2009）规范§14.7.2的规定：舱口盖取其整体结构作为有限元计算模型。
设计的舱口盖长度为6.0m。
具体有限元模型见图1和图2所示。
工况1（L=6.0m）图1 6.0m 舱口盖整体有限元模型图2 舱口盖横剖面模型1.2边界条件边界条件根据《钢质内河船舶建造规范》（2009）规范§14.7.2.3的要求施加。
舱口盖二维有限元模型：在一端边的两角节点上施加纵向、横向、垂向线位移约束，即0x y z u u u ===； 在相对的另一端边的两角节点上施加横向、垂向线位移约束，即0y z u u ==。
具体边界约束加载见图3和图4。
图3 模型整体边界约束（以长度为6.0m的舱口盖为例）(a) 左端约束(b) 右端约束图4左右两端边界约束1.3载荷载荷根据《钢质内河船舶建造规范》（2009）关于船舶直接计算§14.7.2.3的要求：舱口盖计算载荷不小于0.2m水柱高，若舱口盖上堆装货物尚应叠加货物载荷的相当水柱高。
由于本船舱口盖上无堆放货物，故舱口盖载荷加载时取0.25m水柱高，见图5。
图5 载荷加载1.4局部强度计算结果汇总根据《钢质内河船舶建造规范》（2009）关于船舶直接计算许用应力的要求§14.7.6.1，比较各构件计算结果。
表1 船体各构件的应力水平汇总表工况构件名称许用应力(N /mm2) 最大计算应力(N /mm2)是否满足规范1舱口盖板155 134 满足横向骨材128 63.5 满足1.5应力云图图6舱口盖整体应力云图图7舱口盖板应力云图图8横向骨材应力云图1.6局部强度直接计算结论经过有限元直接计算，舱口盖局部强度满足《钢质内河船舶建造规范》（2009）要求，长度为6.0m时舱口盖板的应力最大达到134MPa，满足规范中对应力的要求。
Labfors3发酵罐灭菌操作规程
则需要吹灭铁板两侧溢出的火焰。） 2、将接种圈沾酒精点着后套住接种口处，将扳手或钳子沾酒精后拧开螺帽后用钳子将其夹住拿出，吹灭螺帽和 钳子上的火焰后迅 速放入装 95%乙醇的搪瓷缸容器里。 3、将接种瓶在火焰处拔开后迅速倒入发酵罐内。完毕后用钳子夹出螺帽拧上。整个过程确保无菌操作！ 溶氧设定：按 off 键→按 control 键→ 按 Auto键→setup→cascade→选择。 选择 U1：1、开机后→按 use 键→按 U1～U4 单元的Fermentation 或 cell culture 键选择发酵模式或细胞培养模式；连续按翻阅键→ 分别对 U1～U4 单个单元进行控制操作。
方式（吸光度/透过率/反射率）。
─点击光度计 按键条中的 “基线”，启动基线校 正操作，点击确定。
注：在开始基线 校正之前，确认样品或 参比光束无 任何障碍物 ，并且样品室 中没有样品 。
3.测量光谱
⑴在空白池架 中放入样品 空白比色池 ，样品池架中 放入样品池 ，点击仪器条 中的“开始”，启动
1、开电源，打开盖。 2、样品加满配平，放好。 3、按下 DEF 除霜。 4、小心提着转子，垂直放进去，提着盖好舱盖。 5、选择转子、转速、时间、温度，按下 Start 开始。 6、运行完毕，自动结束，或按下 Stop 结束后，当 Speed 变成 0，打开舱门，轻轻抱出转子。 7、试验完毕，按下 DEF 除霜，晾干舱内体后，关闭舱门，关闭离心机电源。 8、使用完毕后，填写仪器使 用记录。
水处理紫外强度计算书
微波无极紫外水处理单元水处理量计算
25±2℃
因此，I=A×L-1.11
A——紫外线强度，A=1524949.8uw/cm2；
L——测试距离，mm。
实际测试中，紫外单元90mm距离下，紫外强度约11mw/cm2，灯管衰减系数为0.95，套管结垢衰减为0.8，实际紫外强度为8.36 mw/cm2。
按GB/T19837-2005 标准要求，排放二级标准和一级标准的 B 标准，考虑紫外灯套管结垢影响后所能达到的紫外线有效剂量不应低于15 mJ/cm2，按此要求设计，曝光时间为15/8.36=1.8 s。
按照射距离计算，曝光距离为0.18m。
水流速度为0.18/1.8=0.1m/s。
单个模块过水面积为07×1=0.7m2。
按单个模块计算处理水量为：0.1×0.7×3600×24=6048m3/d。
按GB/T19837-2005 标准要求，排放一级标准的A 标准，考虑紫外灯套管结垢影响后所能达到的紫外线有效剂量不应低于20 mJ/cm2，按此要求设计，曝光时间为20/8.36=2.4 s。
按照射距离计算，曝光距离为0.18m。
水流速度为0.18/2.4=0.075m/s。
单个模块过水面积为07×1=0.7m2。
按单个模块计算处理水量为：0.075×0.7×3600×24=4536m3/d。
臭氧发生器消毒计算书
软袋空调系统臭氧发生器消毒计算书一、计算原理1、消毒空间体积：V=V1+V2+V3其中：V1：洁净区空间体积V2：空气净化系统体积V3：补充新风量造成臭氧损失的有效体积根据消毒实践V3=HVAC系统循环总风量X25%（新风率）X10%保持洁净区正压需补充的新风量）X37.75%（计算应用臭氧半衰率的预算值）。
即：V3=循环系统总风量X0.944%2、臭氧发生器的臭氧发生量：W=CV/(1-S)其中：W：实际选用臭氧发生器的产量，单位为mg/hC：车间消毒需保持的臭氧浓度V：实际臭氧消毒体积S：臭氧发生器在工作1h后臭氧自然衰退率根据《消毒技术规范》及实际应用经验，C取10ppm，折算为19.63mg/m3，S 取62.25%。
二、臭氧发生器的选型1、D级区域：V1=823m3V2=45m3V3=16580m3 X0.944%=156.5 m3V= V1+V2+V3=1024.5 m3W=CV/(1-S)=19.63*1024.5/(1-0.6225)=53275 mg/h2、C级区域：V1=1138m3V2=92m3V3=32985m3 X0.944%=311 m3V= V1+V2+V3=1541 m3W=CV/(1-S)=19.63*1541/(1-0.6225)=80152 mg/h综上所述，软袋洁净区消毒臭氧总消耗量为：53+80=133g/h，考虑到管道消耗等其他影响因素，选取臭氧发生量至少为150g/h的臭氧发生器。
考虑到设备老化等因素引起的臭氧发生量的变化，为保证长期稳定的运行，实际选取250g/h的臭氧发生器。
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SW6-98
南京鑫科化工工程有限公司
t 腐蚀裕量 C2
壳体 平盖 左 右 加强件 法兰
148.0 0.0 外加强矩形
℃ mm
00Cr17Ni14Mo2
槽钢
形
矩形截面: 内侧长度 H 圆角矩形截面: 内侧长度 2ls 长圆形截面: 半圆内径 2r 椭圆截面: 内短轴长度 2b 矩形截面: 内侧长度 h 圆角矩形截面: 内侧长度2lL,圆角半径r 长圆形截面: 长圆长度 2*(r+L) 椭圆截面: 内长轴长度 2b 轴向长度 L1 间距 ls 圆角矩形加强件长度 短边长度 短边 2l0 长边 2L0 长边长度 长边外长D01 长轴长度Db1 短边 长边
6.67
MPa
6.67 -21.4
N点 短 边 壳体内壁 弯曲应力 Q点
1 + α 12 k p c h 2 Ls c1i 2 = − 3α + 2 1 + k 24 I 11η1
σ
σ
M b
Q b
pc h 2 Ls ci1 1 + α 12 k = 12 I 11 1 + k
MPa
壳体组合应力 许用值 屈服限 外加强件
长边
MPa
20 常温 σ s加
设温 σ t 材料许用应力 组合应力许用值
s加
177.0 130.6 117.0
与壳体类同
MPa
117.5
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
2
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-98
侧板名义厚度 侧板计算厚90. 120.
mm
外加强件 平 盖 法兰 垫片 螺栓 壳 体 短边(半圆) 长边 左 右
寸
mm mm mm
短边外侧长度D02 螺栓中心圆短轴长Db2 外 / 内侧长度 个数---公称直径 计算结果
厚度 (规格)
5.0 5.0
壳体 mm 重量 加强件 左平盖 右平盖 法兰
135233.3 269.0
MAX
壳体最大组合应力 σ T 焊接接头组合应力
6.67 117 6.67 117 49.41 110.6 65.27 117.5
MPa
外加强件最大组合应力绝对值 σ
MAX Ts
J1
短边 σ T 长边 σ T
J2
结论： 结论：校核通过
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
4
pc Ls h 2 c2 24I 21
2 j2
MPa
长边
J2 σ T = σ m2ηm2 +
d 1 + α12 k − 3 + 2 1 + k + 12 h 2
应力许用值
应力类别 薄膜应力
应力校核结论 各类应力计算值 MPa 长边 σ m2 短边 σ m1
1 + α 12 k − 3 + 2 1 + k
36
SW6-98
外加强件 外侧 弯曲应力
M点 长 边 Q点 短 边 长 边 N点 Q点 M点 Q点 短边
M σb =
p c h 2 Ls co2 24 I 21η 2
Q b
MPa
pc h 2 Ls co2 1 + α 12 k σ = 12 I 21 1 + k
Q b
N σ T = σ m1 + σ bN Q σ T = σ m1 + σ bQ M σ T = σ m2 + σ bM Q σ T = σ m2 + σ bQ
42.7
-14.7 49.4 -14.7 49.4
MPa
内 壁 组合应力
σ bN =
p c h 2 L s c o1 24 I 11η 1
σTN = σ m1 + σ bN Q σ T = σ m1 + σ bQ
σ
M T
-71.9
外加强件 外侧 组合应力
42.6 -65.3 42.6 -65.3
2 j1 2
MPa
= σ m2 + σ
M b
Q σ T = σ m2 + σ bQ
J1 σT =σm1 m1 + η
焊接接头 组合应力
d pcLsh2c1 2 1+α12k −3α + 2 1+ k +12h 24I11
Kg
厚长边(拉撑) 加强件 [100x48x5.3 左平盖 mm 右平盖 法兰 mm
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1
过 程 设 备 强 度 计 算 书
外加强矩形截面壳体计算
计算条件 计算压力 pc 设计温度 t 材料名称 容器内侧长度 壳体轴向长度 L1 初始名义厚度 短边 δ 长边 δ 钢板负偏差系数 IC1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数 焊接接头至板 中心距离 孔径 外加强件 短边 φ1 长边 φ2 短边 dj1 长边 dj2 短边 d1 长边 d2 材料名称 型式 短边 壳体材料屈服限 长边 壳体材料许用应力 薄膜应力许用值 mm 孔中心距 外加强件 短边 Lh1 长边 Lh2 规格 间距 Ls
1 + α 12 k 2 − 3α + 2 1+ k
36 -71.9
MPa
Q点
σ bQ
pc h 2 Ls co1 1 + α 12 k = 12 I 11 1 + k
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3
过 程 设 备 强 度 计 算 书
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-98
软件批准号： 软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名 ：
PROJECT
设备位号：
ITEM
设备名称： 灭菌舱体 设备名称： HS6613灭菌舱体
EQUIPMENT
图
号： 5699607
DWG NO。 。
南京鑫科化工工程有限公司 设计单位： 南京鑫科化工工程有限公司
DESIGNER
设 计 Designed by 校 核 Checked by 审 核 Verified by 审 定 Approved by
日期 Date 日期 Date 日期 Date 日期 Date
1 2
SW6-98
设计单位
南京鑫科化工工程有限公 司
简 图
短边 H 长边 h
MPa 0.300 ℃ 148 00Cr17Ni14Mo2 mm 672 672 mm 1290 mm 5.0 5.0 mm 计入C1 计入C1 0.0 1.00 1.00 mm mm
00Cr17Ni14Mo2 槽钢
[100x48x5.3 mm 120 177.0 130.6 177.0 130.6 117.0 117.0 117.0 117.0 117.5 110.6
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0
过 程 设 备 强 度 计 算 书
外加强矩形截面容器
设计压力 p 计算压力 pc 壳体 平盖 材料 法兰 螺栓 短 边 壳体 外 长 边 左 右 加强件 型式 计算单位 设计条件 MPa 0.30 0.30 00Cr17Ni14Mo2 00Cr17Ni14Mo2 设计温度
侧板厚度计算及中间参数 20 常温 σ s2
t 设温 σ s2
MPa
常温 设温 长边 [σ ] 2 短边 长边 短边 奥氏体不锈钢: N, σ T M : min (0 . 9 σ s t , σ s20 / 1 . 5 ) Q σ T : min (0.9σ st ,σ s20 / 1.6 ) 其它材料: σ s t / 1.6 短边 [σ ] 1
组合截面 形心距
短边 ci1 长边 ci2 短边 W1
W1 =
δ 1∆
Et E
t σ s1
侧板有效宽度 长边 W2 组合截面惯性矩 短边 I11 长边 I21
mm
W2 =
δ 2∆
Et E
σ
t s2
mm
壳体及外加强件应力计算 短边侧板 薄膜应力 长边侧板
σ m1 = σ m2 =
σ
N b
p c hLs 2( A1 + δ 1 Ls )η1 pc HLs 2( A2 + δ 2 Ls )η 2
42.7
MPa
M点 长 边 Q点 短 边 长 边 外加强件 外侧 弯曲应力 短 边 N点 Q点 M点 Q点 N点
1 + α 12 k p c h 2 Ls c 2i = − 3 + 2 1 + k 24 I 21η 2
-21.4
pc h 2 Ls ci2 1 + α 12 k σ = 12 I 21 1 + k
短边 δn1 长边 δn2 短边 δ1 长边 δ2 加强件横截面
δ 1 = δ n1 − C1 − C2 δ 2 = δ n2 − C1 − C2
5.0 5.0 4.5 4.5 1274.8 39.0 39.0 120.0 120.0 1.23e+06 1.23e+06
mm mm mm mm
2
外加强件