50(10)t×22.5m双梁桥吊设计计算书
10吨葫芦双梁起重机计算书
10吨葫芦双梁起重机计算书10吨葫芦双梁起重机是一种用于工业、建筑和交通运输等领域的重型起重设备。
它能够满足不同场合的起重需求，完成一系列的搬运和安装工作。
本文将就10吨葫芦双梁起重机的计算书进行介绍，阐述其相关参考内容，以帮助读者深入了解这个设备的设计和计算原理。
首先，需要了解10吨葫芦双梁起重机的定义。
起重机是一种主要用于重物运输、吊装、装卸等作业的机械设备。
葫芦是一种起重机械设备的组成部分，主要由马达、减速机、盘轮、行走机构、卷筒、提升钩等部分组成。
双梁起重机是一种重型起重设备，主要由主梁、副梁、车架、电机、轮组等部分组成。
10吨葫芦双梁起重机是在双梁起重机的基础上进行改良而得到的，其最大起重量为10吨。
10吨葫芦双梁起重机的计算书主要包括以下内容：1. 张力计算：计算提升钩下的吊重与葫芦吊绳的张力，以保证吊绳不过度伸展或收缩，而导致事故。
2. 承重计算：计算主梁和副梁的承载能力，以确定能够承受多大的吊重，并严格遵守标准安全系数的要求。
3. 轮组设计计算：计算各种有效载荷情况下起重机运输葫芦重量，以确定轮组大小和材料。
4. 驱动装置计算：计算10吨葫芦双梁起重机所需的电机功率、转动速度、所需的电流和电压等参数。
5. 式子设计：设计相关的物理公式和计算式，以确定起重机械的数值数据和力学计算。
6. 模拟试验：利用计算机模拟试验数据，以评估设备的性能，并确定合适的工作条件、参数和安全措施。
以上这些计算内容都包含了起重机的物理原理和力学规律，能够确保10吨葫芦双梁起重机在工作时能够稳定、安全和高效地运行。
除了计算书，相关参考内容还包括起重机的设计标准、工艺要求、维护保养规程等。
设计标准包括了机械的设计和材料的选择等方面，要求起重机的强度、稳定性、安全性和运动精度等指标均达到国家标准。
工艺要求则包括设计、加工、装配和调试等方面，要求起重机制造过程中的每个环节都符合标准化的要求。
维护保养规程则主要包括了日常维护、检修和故障排除等方面，要求运用正确的方法和工具，确保起重机的安全运行及提高效率，延长使用寿命。
最新双梁桥式起重机设计说明书
1 起重机小车设计1.1 小车主起升机构计算1.1.1 确定起升机构传动方案，选择滑轮组和吊钩组按照布置宜紧凑的原则，决定采用如下图1-1的方案。
按Q=100t ，查表4-2（起重机设计手册）取滑轮组倍率i h =6，承载绳分支数：Z=2i h =12图1-1查表3-4-11（起重机设计手册）选双钩锻造式吊钩组，得其质量：G 。
=4000kg ，两端滑轮间距A=131mm 。
1.1.2 选择钢丝绳若滑轮组采用滚动轴承，当i h =6，查表2-1（起重机运输机械）得滑轮组效率ηh =0.96。
钢丝绳所受最大拉力： S max =ηh i G Q 20+=96.0*6*24000100000+=9027.8kg=90.28KN查表2-4（起重运输机械）,重级工作类型(工作级别M 7)时,安全系数n=6。
钢丝绳计算破断拉力S b ： S b =n ×S max =6×90.28=541.7KN查表3-1-6选用纤维芯钢丝绳6×19W+FC ，钢丝公称抗拉强度1850MP a ，光面钢丝，左右互捻，直径d=28mm ，钢丝绳最小破断拉力[S b ]=546KN ，标记如下：钢丝绳 28NAT6×19W+FC1850ZS233.6GB8918-88 1.1.3 确定滑轮主要尺寸滑轮的许用最小直径：D ≥()1-e d =()13028-=812mm式中系数e=30由表2-4（起重运输机械）查得。
由附表2选用滑轮直径D=900mm ，滑轮的绳槽部分尺寸可由[1]附表3查得。
由附表4选用钢丝绳d=28mm ，D=900mm ，滑轮轴直径D 5=150mm 的E 1型滑轮，其标记为：滑轮E 128×900-150 ZB J80 006.8-871.1.4 确定卷筒尺寸，并验算强度卷筒直径：D ≥()1-e d =28)130(-=812mm由附表13选用D=900mm ，卷筒绳槽尺寸由[3]附表14-3查得槽距，t=30mm ，槽底半径r=17mm卷筒尺寸：L=10042L t Z D i H h +⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯π=131304292814.36101823+⎪⎪⎭⎫⎝⎛++⨯⨯⨯=2714mm 取L=3000mm式中 Z 0——附加安全系数，取Z 0=2；L 1——卷槽不切槽部分长度，取其等于吊钩组动滑轮的间距，即L 1=A=131mm ，实际长度在绳偏斜角允许范围内可以适当增减；D 0——卷筒计算直径D 0=D+d=900+28=928mm 卷筒壁厚：δ=D 02.0+（6～10）=0.02×900+（6～10）=24～28 取δ=26mm 卷筒壁压应力验算：max y σ=t S nax ⨯δ=03.0026.090280⨯=6105.112⨯N/m 2=112.5MPa 选用灰铸铁HT200，最小抗拉强度b σ=195MPamax y σ＜[]Y σ 故抗压强度足够卷筒拉应力验算：由于卷筒长度L ＞3D ，尚应校验由弯矩产生的拉应力，卷筒弯矩图示与图1-2L 1l x2S maxS maxS max L图1-2 卷筒弯矩图卷筒最大弯矩发生在钢丝绳位于卷筒中间时：w M =l S max =⎪⎭⎫ ⎝⎛-21max L L S =⎪⎭⎫⎝⎛-⨯2131300090280=125834340N ·mm卷筒断面系数：W =0.1⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-D D D i 44=0.1×90084890044-=154432713m m 式中D ——卷筒外径，D =900mm ；i D ——卷筒内径，i D =D -2δ=900-2×26=848 于是 l σ=W M w =15443271125834340=8.15Mpa 合成应力：'l σ=l σ+[][]maxy y l σσσ⋅=8.76+5.11213039⨯=35.51MPa式中许用拉应力：[]l σ=2n b σ=5195=39MPa ∴'l σ＜[]l σ卷筒强度验算通过。
50(10)t×22.5m双梁桥吊设计计算书
50/10t×22.5m×40%双梁桥吊设计计算书编写审核一、设计计算的主要依据及参数1.设计依据为：GB3811-83 起重机设计规范2.主要参数：起重量Q：主钩50t，副钩10t起升高度H: 12m工作级别：A6跨度S：22.5m速度V：主起升5.9m/min，副起升13.2 m/min，小车运行39 m/min，大车运行56 m/min重量分布G：小车自重18.55t，一根主梁自重10.95t(包括小车路轨)，整机自重60t，50t吊钩组重1.427t，10t吊钩组重0.202t小车轨距5m，大车采用8轮(φ600)二点驱动，主端梁采用焊接方式,平衡梁两轮间距 2.5m，主梁采用中轨梁，联系梁销轴直径φ100mm，主端梁联接处高度790mm,钢板材质Q235，主钩极限位置2000mm。
小车路轨43㎏/m，大车路轨43㎏/m，主起升卷筒φ800x2000副起升卷筒φ400x1500二、主、端梁截面计算1．梁截面参数计算2335.7376002522512600214501212⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯=-x x I )(10936.1410mm ⨯=2332731450626121450260012225⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=-y y I )(1019.249mm ⨯=2. 平衡梁截面参数计算233389460122121246027661216⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯=-x x I )(1026.249mm ⨯=23313976682812766246012212⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=-y y I )(1031.448mm ⨯=三、载荷计算主梁上集中载荷计算：)(362)55.1850(05.12)(05.1t G Q P =+⨯=+⨯≈小车主主梁上均布载荷计算：)/(9.422500109500mm N S G q ===主动载系数：15.1058.01.14=⋅⋅+=h V 大ϕ主梁及小车的水平惯性力：)/(35.014mm N qF H ==)(6.214t p P H ==满载小车位于跨中时，右侧端梁总静轮压：t G Q P R 552605021=+=+=总满载小车位于右侧极限位置（2m ）时，右侧端梁总静轮压：t S S Q G G G P R 2.835.205.2255.1850255.1860222=⨯++-=-⨯++-=）（）（小小总 37500225000==B S 查表得：148.0=λ，侧向力：t P P s s 035.255148.041212111=⨯⨯=⨯⨯=λt P P s s 08.32.83148.041212122=⨯⨯=⨯⨯=λ当满载小车位于跨中，大车起制动时，主梁跨中处垂直弯矩：)(1069.28225009.44225003615.1849224mm N S q S P M x ⋅⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅=ϕ水平载荷计算:水平惯性载荷引起的弯矩按照刚架计算,计算简图如下: a=1250mm, b=2500mm, 小车在跨中,刚架的计算系数为:125.11031.422500)25001250(31019.22500125021)(32189211=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+=++=LI b a abI r跨中水平弯矩:).(1003.9)321(8)211(47121mm N r L F r L P M H H H⨯=-⨯+-⨯=偏斜侧向力引起的弯矩:刚架系数38.11031.42250031019.22500213218921=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=+=LI bI r s小车在跨中,侧向力t P S 035.21= 超前力为t L B P P s w 68.0225007500035.2011=⨯==端梁中点的轴力为t P N w d 34.02111== 端梁中点的水平剪切力为:t br aP P ss d 65.0)221(11=-= 主梁跨中的水平弯矩为:).(1044.326111mm N LN b P a P M d d s s ⨯=⨯-⨯+⨯= 主梁跨中总的水平弯矩为:).(10374.910344.01003.9777mm N M M M s H y ⨯=⨯+⨯=+=小车在右侧极限时,侧向力t P S 08.32= 超前力为t L B P P s w 03.1225007500035.2022=⨯==端梁中点的轴力为t P N w d 515.02122== 端梁中点的水平剪切力为:t br aP P ss d 98.0)221(22=-= 主梁跨端总水平剪切力为t P F P F W H H CH 3.3212225005.225.202=+⨯+⨯=四、 应力验算主梁跨中截面最大弯曲正应力：)/(1231019.230010374.910936.17501069.205.105.1297109mm N I h M I h M y y xy x x y x =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⋅=--σ []M P a17633.1235==σ< 合格。
双梁桥式起重机简单快速计算
双梁桥式起重机简单快速计算首先，我们需要计算双梁桥式起重机的额定起重能力。
额定起重能力是指起重机可以安全承载的最大货物重量。
这个数值通常由制造商提供，但我们也可以通过以下公式来计算：额定起重能力=（塔机自重+最大起吊负荷）/力臂其中，塔机自重是指起重机自身的重量，最大起吊负荷是指起重机可以安全起吊的最大重量，力臂是指起重机吊钩距离大臂轴心的垂直距离。
其次，我们需要计算双梁桥式起重机的工作范围。
工作范围是指起重机可以覆盖的水平和垂直距离。
我们可以通过以下公式来计算：最大水平跨度=桥架长度-最大起吊负荷荷载的中心距离-构架宽度最大垂直工作距离=桥架高度-构架高度其中，桥架长度是指横跨两个支撑点的起重机长度，构架宽度是指起重机大臂的宽度，桥架高度是指起重机大臂的高度，构架高度是指起重机构架的高度。
除了上述计算外，对于双梁桥式起重机，还需要进行以下计算：1.钢丝绳的选择和计算：钢丝绳是连接吊钩和起重机的重要组成部分，需要根据起重机的额定起重能力和工作范围来选择合适的钢丝绳，并根据其承载能力和长度来计算其安全系数。
2.标定起重机的稳定性：为了确保起重机在使用过程中的稳定性，需要进行标定。
通过实际测试来计算起重机在最大起重负荷下的稳定性，以确定其是否满足安全要求。
3.起重机的动力计算：起重机在起吊、移动和放下物品时需要消耗一定的能量。
需要计算起重机的额定功率、起重机动力系统的传动效率以及起重过程中的总功率消耗。
总之，双梁桥式起重机在设计和使用过程中需要进行各种计算，以确保其安全可靠地工作。
上述提到的几个计算是其中的一部分，可以作为参考。
具体的计算方法和公式可能因起重机的型号和制造商而有所不同，需要根据实际情况进行调整。
5010T,跨度28m,双粱桥式起重机结构设计
50/10T,跨度28m,双粱桥式起重机结构设计1)大车轴距2)腹板尺寸3)翼缘板尺寸4)主梁尺寸第二章总体设计1.桥架尺寸的确定B=（11~46）L=（11~46）⨯22.5=6.375~4.25 m根据小车轨距和中轨箱型梁宽度以及大车运行机构的设置，取B=5 m端梁全长B=5.916m2.主梁尺寸高度h=（11~1417）L=1821~1500 mm取腹板高度h=1600 mm腹板厚度1δ=6 mm翼缘板厚度δ=24 mm主梁总高度1H=h+2δ=1648 mm主梁宽度 b=(0.4~0.5)1H=648~810 mm字腹板外侧间距 b=760 mm>60L=425 mm 且>13H=540 mm上下翼缘板相同为24 mm⨯600 mm主梁端部变截面长取 d=2350 mm.图2-1 双梁桥架结构第三章主端梁截面积几何性质B=5 mB=5.916mh=1600 mm1δ=6 mmδ=24 mm1H=1648 mmB1=b=552 mm24 mm⨯600 mmd=2350 mm1）截面尺寸1) 固定载荷图3-1 主梁与端梁截面a) 主梁截面A=(600⨯24+1600⨯6)⨯2=0.04512m2惯性矩xI=2.8164160.425436160⨯⨯⨯+⨯）（=2.13053⨯1010 mm4yI=2.250491616033454⨯⨯⨯+⨯）（=1.71202⨯109 mm4b)端梁截面A=2876020600⨯⨯+⨯）（=36160 mm2=0.03616m2xI=762802603.876⨯⨯⨯+⨯）（=4.2641⨯109 mm4yI=60237.6760.83632⨯+⨯⨯⨯（）=6.8221⨯108 mm4第四章载荷主梁自重载荷'F =kρAg⨯9.81=1.281.9104512.07850⨯⨯⨯⨯=4165.3 NA=0.04512m2xI=2.130⨯1010 mm4yI=1.712⨯109 mm4A1=0.03616m2xI1=4.264⨯109 mm4yI1=6.822⨯108 mm4'F=4165.3 N5.3.1 验算主腹板受拉翼缘板焊缝④的疲劳强度max σ=20()x xM y I δ-=3103207438.87108002.130510⨯⨯⨯=120.43MPamin σ=min 20()xM y I δ-=31076171.8108002.130510⨯⨯⨯ =28.84MPa图5-5 主梁截面疲劳强度验算点应力循环特性γ=min max σσ=28.84120.43=0.2395〉0 根据工作级别A6，应力集中等级1K 及材料Q235，查得119][1=-σMP ，b σ=370 MPa焊缝拉伸疲劳需用应力为max σ=120.43MPamin σ=28.84MPa012主梁加劲肋设置及稳定性计算.专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注.=81.40 MPa <[]σ∏=175 MPa翼缘板对中轴的静矩为yS=8⨯600⨯390=1569920 mm3τ= 22v yxF SIδ=8103215.2215699203601299⨯⨯⨯⨯=15.07 MPa折算应力为σ=223στ+=2281.40315.07+⨯=87.8 MPa<[]σ∏=175 MP截面3-3及4-4端梁支承处两个截面很近，只计算受力稍大的4-4端梁支承处为安装大车轮角轴承箱座而切成缺口并焊上两块弯板（20 mm⨯185 mm）,端部腹板两边都采用双面贴角焊缝，取fh=8 mm,支承处高度314 mm，弯板两个垂直面上都焊有车轮组定位垫板（16 mm⨯90 mm⨯340 mm）,弯板参与端梁承载工作，支承处截面（3-3及4-4）如图所示6-3图6-3 端梁支承处截面形心1y=i iA yA∑=20600428378197214130393860028378214130⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=199.6 mm惯性矩为xI=3.4296⨯108 mm4.专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注.1）桥架的垂直静刚度第七章主梁和端梁的连接主、端梁采用连接板贴角焊缝连接，主梁两侧各用一块连接板与主、端梁的腹板焊接，连接板厚度δ=8 mm，高度1h=0.95dh=0.95⨯800=755 mm,取1h=750 mm，主梁腹板与端梁腹板之间留有20~50的间隙，在组装桥架时用来调整跨度。
QD32-10t设计计算书
QD32/10t-22.5m双梁桥式起重机设计计算说明书编制：审核：批准：日期：一、QD32/10t-22.5m双主梁门机主梁强度及刚度计算1、主梁截面及截面特性截面特性计算结果:截面面积:A= 21280.0截面形心距:x= 245.0 y= 245.0截面弯心距:ex= 245.0 ey= 245.0截面惯性距:Ix=1095862144.0 Iy= 749869504.0 图一截面抗弯系数:截面抗弯系数(上右点及下右点):Wx1= 4231128.0 Wy1= 2726798.3Wx2= 4231128.0 Wy2= 2726798.3中性轴以上截面对中性轴静面矩:Sx= 2300550.0形心矩:x= 245.0 y=245.0自由扭转惯性矩:In=104651673.02、主梁强度计算a、由集中和均布载荷引起的主梁最大弯矩计算：主要参数：跨度S=22.5m，额定载荷Q=320000N 小车重G=107770N，主梁及轨道、栏杆自重均布载荷q=96858N L=22.5m b=3.22m b1=1.42m P1=116.170KN P2=108.760KN图二跨中满载起吊时主梁弯矩最大，为M max=()212122200413.125.48P P qLP P L Pb KN mmL++-+=⎡⎤⎣⎦，主梁由集中和均布载荷在跨中产生的最大应力值为：σ=M max/W x1=200413.125/4231128=47MPab、大车紧急制动产生的应力查起重机设计手册，取制动时间2s，加速度0.25m/s2主梁均布载荷q=96858N，主梁均布载荷惯性力F1=qa/g=2421.45N小车惯性力：F2=(G+Q)a/(9.8×2)=5347.125N大车紧急制动产生的主梁弯矩为：M大= F1 S2/8+ F2S/4=183309.96N.m大车紧急制动产生的主梁应力为：σ2= M大/ W y1=4.3MPa所以，主梁的最大应力为：σMAX=σ1+σ2=47+4.3=51.3Mpa<[σ]=235/1.5=156 Mpa故，主梁强度满足要求。
双梁桥式起重机桥架相关工艺
双梁桥式起重机桥架相关工艺5-50/10T双梁桥式起重机桥架相关工艺编制_______ 校核_______ 批准_______ 日期_______ 日期_______ 日期_______起重机桥架工艺目录一桥架技术条件2 二主梁和端梁装配7 三走台的装配四桥架焊接五走台板装配焊接六轨道装配七矫正与交检10 11 12 12 13桥架技术条件1. 桥架主梁上拱度：（mm）F=L0.3F允许偏差0.3F1000（测量时修正值见附表）2. 桥架跨度：L 允许偏差8 mm （采用拉力值见附表）3. 桥架跨度相对差：L1 L2 8 mm 4. 桥架对角线偏差：D1 D2 5 mm 5. 桥架主梁水平弯曲：f6. 桥架主梁主梁腹板波浪：（见主梁技术条件）B（未上轨道前在大筋处测量）2002. 桥架主梁主梁腹板垂直倾斜：b200L（50T时只能向走台侧弯曲）20XX年1. 桥架主梁上盖板水平倾斜：a3. 同一横截面上小车轨道高低差：轨距T 2.5 m c 3mm 轨距T2.5 m c 5mm4. 小车轨距偏差：跨端1mm5跨中L 19.5 m 1 mmL 19.5 m 71 mm11.小车轨道接头处高低差：e 1mm（当大于此值时应做成12.小车轨道接头处侧向错位：g 1 mm 13.轨道中心线与主梁中心线偏差：d 10mm 14.轨道接头处间隙：i 3mm 15.小车轨道向走台侧弯曲L 19.5 m 3 mmL 19.5 m 4 mm (系指一根轨道) 16.小车轨道与上盖板的间隙：3 mm 17.小车轨道接头与筋板位置偏差15mm ※1978年11月行业会议决定更动为：轨道下面不加垫时间隙 4 mm 轨道下面加垫时间隙 6 mm 垫板在筋板处垫实，垫实后允许间隙1 mm1斜度）1005-50/10T（箱型）双梁桥式起重机工艺卡片端跨(T测量跨度采用拉力值和修正值附表：注：1.测量所得钢尺的读数加上修正值为起重机实际跨度。
双梁桥式起重机设计说明书
设计题目12.5/3.2T双梁桥式起重机设计计算主要设计参数：小车主钩副钩起重量50t 10t起升高度12m 16m起升速度9m/min 16m/min起升机构工作级别M5小车自重15.5t~18.5t运行机构工作级别M5小车运行速度40-45m/min轨距2500mm轮距3400mm大车跨度31.5m运行速度80m/min运行机构工作级别Ｍ5桥式起重机概述桥式起重机是桥架在高架轨道上运行的一种桥架型起重机，又称天车。
桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，起重小车沿铺设在桥架上的轨道横向运行，构成一矩形的工作范围，就可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。
桥式起重机广泛地应用在室内外仓库、厂房、码头和露天贮料场等处。
桥式起重机可分为普通桥式起重机、简易粱桥式起重机和冶金专用桥式起重机三种。
普通桥式起重机一般由起重小车、桥架运行机构、桥架金属结构组成。
起重小车又由起升机构、小车运行机构和小车架三部分组成。
起升机构包括电动机、制动器、减速器、卷筒和滑轮组。
电动机通过减速器，带动卷筒转动，使钢丝绳绕上卷筒或从卷筒放下，以升降重物。
小车架是支托和安装起升机构和小车运行机构等部件的机架，通常为焊接结构。
起重机运行机构的驱动方式可分为两大类：一类为集中驱动，即用一台电动机带动长传动轴驱动两边的主动车轮；另一类为分别驱动、即两边的主动车轮各用一台电动机驱动。
中、小型桥式起重机较多采用制动器、减速器和电动机组合成一体的“三合一”驱动方式，大起重量的普通桥式起重机为便于安装和调整，驱动装置常采用万向联轴器。
起重机运行机构一般只用四个主动和从动车轮，如果起重量很大，常用增加车轮的办法来降低轮压。
当车轮超过四个时，必须采用铰接均衡车架装置，使起重机的载荷均匀地分布在各车轮上。
桥架的金属结构由主粱和端粱组成，分为单主粱桥架和双粱桥架两类。
单主粱桥架由单根主粱和位于跨度两边的端粱组成，双粱桥架由两根主粱和端粱组成。
QD50_10T_16.5M通用桥式计算书
通用桥式起重机计算书（QD50/10t-16.5m）编制：批准：起重机计算书第一部分主梁设计计算一、主梁设计计算1、主要参数：起重量 Q=50/10t 工作级别A5跨度 LK=16.5m小车总重 Gxc=15.425t2、主梁截面形状尺寸：上盖板δ=22mm 材料Q235-B下盖板δ=18mm 材料Q235-B腹板δ1=6mm 材料Q235-B腹板δ2=6mm 材料Q235-B腹板间距b=500mm腹板高h0=1000mm3、主梁截面性质：（1）主梁截面面积S=500*22*18+1000*6*2=210000mm2（2）半个桥架的质量：设加筋肋系数K=1.1 Gqj=K*ρ*S*Lk=1.1*7.85*10-6*210000*16500=10085kg（3）主梁均布载荷集度q=10085/16500=0.61.kg/mm（4）主梁形心位置的确定X0=226mmY0=560mmXmax=560mmYmax=226mm（5）主梁截面惯性矩的确定对于X轴Ix=(500*103/12+500*10*5052)*2+(6*10003/12)*2=0.44×1010mm4对于Y轴Iy=(10*5003/12)*2+(1000*63/12+1000*6*2232)*2 =8.04×108mm4(6)主梁截面对X轴Y轴的抗弯模数对于X轴Wxmin=Ix/Xmax=0.44×1010/560=7.86×106mm3对于Y轴Wymin=Iy/Ymax=8.04×108/226=3.56×106mm34、作用于主梁上的载荷及内力计算Ⅰ:按载荷组合IIa计算桥架重量Gqj=1.0×Gqj=20170kg小车重量Gxc=1.0×Gxc=15425kg起升载荷Qq=ΨII×Qq=1.25×(50000+1268)=64085kg ΨII取1.2（水平惯性载荷Pgy不考虑）（1）小车轮压的计算Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=8438kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7956kg（2）当四轮小车作用于桥架时，主梁最大的弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）（3）由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值）=1.004×108 kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.1×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力 Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值)=3789kg（4）当p1作用于A点处时，A端最大切力：Vamax=p1+p2(1-Bx/Lk)+Ra (代入相应数值)=22506.97kgⅡ: 按载荷组合IIb计算桥架重量Gqj=K II×Gqj=3856.6kg小车重量Gxc=K II×Gxc=8358kg起升载荷Qq=K II×Qq= 22515kg K II取1.1（水平惯性载荷Pgy按Pgy max考虑）(1)小车轮压的计算Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7844kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7419kg(2)当四轮小车作用于桥架时，主梁的最大弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）=8275mm(3) 由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值）=1.01×108kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.45×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力 Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值) =3789kg考虑冲击系数影响Ra= K II×Ra=1.1×3789=4167.9kg (3)桥架运行产生的水平惯性载荷在两主梁上平均分布，当正常制动时作用在每根主梁上的弯距为；M s=0.8×M c max×a qj/g (代入相应数值)=0.8×1.01×108×0.2/9.8=1.65×106kg.mm当猛烈制动时M s将增加一倍M s max=2*M s=3.3×106kg.mm5、主梁强度效核对本起重机主梁均按Ⅱ类载荷进行强度计算.Q235-B设计许用应力 [ a ] II=1600kg/cm2剪切许用应力 [ r ] II=900kg/cm2挤压许用应力 [ajy] II=1700kg/cm2(1)按载荷组合IIa计算IIa a max=M c max/Wxmin (代入相应数值)=1.004×108/7.861×106=12.77kg/mm2=1378kg/cm2 < [a]当p1作用于A点处时跨端腹板剪应力r0最大r0=Vmax/0.7hlf=22506.97/0.7×6×(650-20)×2=4.253 kg/mm2=425.3 kg/mm2 < [r]强度校核通过.6、主梁的钢度校核(1)主梁静钢度计算Fmax=p1×Lk3[1+a(1-6β2)]÷48Eix≤[f]其中a=p2/p1<1=6745/7131=0.946Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）Q q=20468kg Gxc=7598kg=7131kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=6745kgβ=Bx/ Lk=2600/17500=0.1486Bx----小车轮距[f]=1/1000Lk=17.5mmf=7131×175003×[1+0.946×(1-6×0.14862)]÷[48×2.1×104×0.44×1010]=15.69mm < [f]主梁静钢度通过二、起升机构计算1、主起升机构计算(1)主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=50000+1268=50468kg (吊钩重量 q=1268kg)滑轮倍率 a=8起升速度 V=5.9m/min(2)选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=51268/2*4*0.97=6606.7kgЛ=0.97钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=6×6606.7=39640.2kgNs=6Sp=0.85*soSo=18618.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-24-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=19850Kg钢丝绳直径 ds=24mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=34×24=816mmel=34取标准卷筒系列 Dj=800mm Djs=800+16.5=816.5mm起升速度(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=51268×9.12/6120×0.9=65.1kwЛ=0.9电动机额定功率 Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.7） =0.7×65.1=45.57kw选用电机型号：YZR280M-10（25%）电机额定功率：Ne=55kw电机转速： nz=556rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=48.57取标准速比i=48.57v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×55=57.75kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ1000 速比：48.57（I=48.57时减速机容许输入功率57kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×51268×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=66.2kg.m=662N.m≤Mez(Mez取1600N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-400 制动力矩：1×1600 N.m(6)卷筒计算Dj=800mm=0.5mDjs=816.5mm=0.8175m查取绳槽节距P=28mmDn=456mmδ=(Dj-Dn)/2=22mm起升高度H=16m安全圈数L1=n*P=40mm（安全圈数n不小于2，取2）固定钢丝绳2L2=2*3*P=120mm光滑面L光滑=120mm螺旋槽部分2L0=2a*H*P/3.14*Djs=1575卷筒长度L=2L0+L1+2L2+L光滑=1575+40+120+120=1855mm考虑两端留有一定的退刀余量取L=2000mm卷筒压应力验算σy=ξ*ΨII*S/δ*P(1-δ/Dj)=1.0×1.45×2637.6/22×20×(1-10/500)=9.05kg/mm2<[σy]ξ=1.0Ψ=1.45σy=75kg/ mm2[σy]= σy/5=15 kg/ mm2卷筒壁抗压强度验算合格L=2000>3D=1500故需验算弯曲的影响σ1=Mw/W+{[σy]/ [σy]}*σy1=ΨII*S*[(L-L光滑)/2]/[0.1(Dj4-Dn4)/Dj]+[(σb/5)/ (σb/5)]*[ ξ*ΨII*S/δ*P*(1-δ/Dj)] =3.95 kg/ mm2<[σ1]σb=25 kg/ mm2[σ1]= σb/5=5 kg/ mm2卷筒受合成拉应力验算合格2、参照主起升的计算过程副起升机构计算副起升机构(1) 主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=10000+285=10285kg (吊钩重量 q=285kg) 滑轮倍率 a=4起升速度 V=13.2m/min(2) 选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=5102/2*2*0.99=1288.4kgЛ=0.99钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=5.5×1288.4=7086kgNs=5.5Sp=0.85*soSo=8336.7.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-14.5-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=11500Kg钢丝绳直径 ds=14.5mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=25×13.5=337.5mmel=25取标准卷筒系列 Dj=400mm Djs=400+13.5=413.5mm(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=5102×19.7/6120×0.9=18.24kwЛ=0.9电动机额定功率 Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.8） =0.8×18.24=14.6kw选用电机型号：YZR200L-6（25%）电机额定功率：Ne=26kw电机转速： nz=961rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=31.53取标准速比i=31.5v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×26=27.3kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ500 速比：31.5（I=31.5时减速机容许输入功率29kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×5102×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=21.2kg.m=212N.m≤Mez(Mez取800N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-200 制动力矩：1×800 N.m三、小车运行机构计算(1)主要参数起升载荷Qq=51268kg小车自重G=15245kg车轮直径D=50cm轴承直径d=10cm电机数目m=1运行速度V=38.5m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=384.9kgKf=1.6 Kp=0.002 u=0.05 f=0.02 d=10 D=35Pm max=(2u+df)/D=240.6kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=56.1kgKp=0.002Pj=Pm max+Pp=441kg(3)满载运行时电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=441×44.2/6120×0.9=3.54kw由于起动加速过程惯性力的影响，电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.1×3.54=3.89kw(Kg=1.1)选用电动机型号：YZR160M2-6 （25%）电机额定功率Ne=8.5kw电机转速 nz=930ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=22.38取标准速比i=22.4v1= nz*3.14* D/i=44.16rpm△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×4=5.26kwG/(G+Qq)=7598/(7598+20648)=0.27<0.3查取修正系数ξ=0.94按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×4/900×22.4×0.9=200.9kgm选用减速机型号：ZSC-600 速比：37.9验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-184.5×0.35×0.9/(2×22.4)=-1.297kgPjs=Pp-Pm min=-184.5kgGD2=0.28kgm2 v=0.74m/sec n=900 tz取5secMz=-1.297+3.13=1.84kgm=18.4n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200/45 制动力矩：200N.m三、大车运行机构计算机构按跨度分为两种，跨度≤22.5m为第一种，≥22.5m为第二种.参数按≥22.5m时取(1)主要参数起升载荷Qq=51268kg小车自重G=15425kg车轮直径D=80cm轴承直径d=10cm电机数目m=2运行速度V=74.6m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=547.2kgKf=1.5 u=0.08 f=0.02Pm max=(2u+df)/D=364.8kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=60.8kgKp=0.001Pj=Pm max+Pp=608kg(3)满载运行时一个电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=4.15kw由于起动加速过程惯性力的影响，一个电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.5×4.15=13kw (Kg=1.5)选用电动机型号：YZR160L-6 （25%）电机额定功率Ne=13kw电机转速 nz=935ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=23.05v1= nz*3.14* D/i=75.28rpm△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×6.3=10.32kwG/(G+Qq)=40329/(40329+20648)=0.66查取修正系数ξ=1.17按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×6.3/921×23.05×0.9=318.2kgm选用减速机型号：ZQ-500 速比：31.5（i=3.15时减速机容许输入功率13kw）验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-304×0.6/(2×23.05)=-3.56kgPjs=Pp-Pm min=-304kgGD2=0.48kgm2 v=1.25m/sec n=921 tz取5sec Mz=-3.56+18.8=15.2kgm=152n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200 制动力矩：2×200N.m。
10t双梁起重机基础承载力计算书
10t双梁起重机基础承载力计算书1. 引言本文档旨在计算10t双梁起重机基础的承载力，以满足安全和稳定要求。
在计算过程中，会考虑起重机的重量、荷载和基础材料的特征等因素。
2. 起重机参数- 起重机型号：10t双梁起重机- 最大起重能力：10吨- 起升高度：标准高度（可根据实际情况调整）- 跨度：标准跨度（可根据实际情况调整）3. 基础材料参数- 基础材料：混凝土- 基础设计强度等级：C25- 基础材料特性：抗压强度fc = 25MPa4. 承载力计算1. 计算基础面积（A）根据起重机参数和实际情况，确定基础面积。
假设基础面积为: A = 10m × 10m = 100m²2. 计算基础承载力（Q）基础承载力为基础面积乘以基础材料的抗压强度。
Q = A × fc = 100m² × 25MPa = 2500kN3. 计算起重机重量（W）根据起重机参数，确定起重机的自重。
假设起重机自重为: W = 20t = 200kN4. 计算荷载（L）根据起重机的最大起重能力，确定荷载。
假设荷载为: L = 10t = 100kN5. 判断基础承载力和荷载的比较如果基础承载力大于等于起重机重量和荷载之和，则满足安全要求；反之，则需要重新设计基础。
比较结果为：基础承载力(Q) >= 起重机重量(W) + 荷载(L)2500kN >= 200kN + 100kN2500kN >= 300kN满足安全要求。
5. 结论根据计算结果，10t双梁起重机基础的承载力满足安全和稳定的要求。
为确保实际施工的可行性，建议根据实际情况进行认真勘察，并再次检查计算过程和结果。
参考文献- 相关国家或地区的建筑规范和标准- 起重机制造商提供的技术规格和数据以上文档仅供参考，具体情况，请在实际施工中结合专业知识和建筑规范进行具体计算。
50T通用桥式计算书
通用桥式起重机计算书（QD50/10t-16.5m）编制：批准：第一部分主梁设计计算一、主梁设计计算1、主要参数：起重量Q=50/10t 工作级别A5跨度LK=16.5m小车总重Gxc=15.425t2、主梁截面形状尺寸：上盖板δ=22mm 材料Q235-B下盖板δ=18mm 材料Q235-B腹板δ1=6mm 材料Q235-B腹板δ2=6mm 材料Q235-B腹板间距b=500mm腹板高h0=1000mm3、主梁截面性质：（1）主梁截面面积S=500*22*18+1000*6*2=210000mm2（2）半个桥架的质量：设加筋肋系数K=1.1Gqj=K*ρ*S*Lk=1.1*7.85*10-6*210000*16500=10085kg（3）主梁均布载荷集度q=10085/16500=0.61.kg/mm（4）主梁形心位置的确定X0=226mmY0=560mmXmax=560mmYmax=226mm（5）主梁截面惯性矩的确定对于X轴Ix=(500*103/12+500*10*5052)*2+(6*10003/12)*2=0.44×1010mm4对于Y轴Iy=(10*5003/12)*2+(1000*63/12+1000*6*2232)*2=8.04×108mm4(6)主梁截面对X轴Y轴的抗弯模数对于X轴Wxmin=Ix/Xmax=0.44×1010/560=7.86×106mm3对于Y轴Wymin=Iy/Ymax=8.04×108/226=3.56×106mm34、作用于主梁上的载荷及内力计算Ⅰ:按载荷组合IIa计算桥架重量Gqj=1.0×Gqj=20170kg小车重量Gxc=1.0×Gxc=15425kg起升载荷Qq=ΨII×Qq=1.25×(50000+1268)=64085kg ΨII取1.2（水平惯性载荷Pgy不考虑）（1）小车轮压的计算Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=8438kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7956kg（2）当四轮小车作用于桥架时，主梁最大的弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）（3）由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值） =1.004×108 kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.1×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值)=3789kg（4）当p1作用于A点处时，A端最大切力：Vamax=p1+p2(1-Bx/Lk)+Ra (代入相应数值)=22506.97kgⅡ: 按载荷组合IIb计算桥架重量Gqj=K II×Gqj=3856.6kg小车重量Gxc=K II×Gxc=8358kg起升载荷Qq=K II×Qq= 22515kg K II取1.1（水平惯性载荷Pgy按Pgy max考虑）(1) 小车轮压的计算Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7844kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7419kg(2)当四轮小车作用于桥架时，主梁的最大弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）=8275mm(3) 由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值） =1.01×108kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.45×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值)=3789kg考虑冲击系数影响Ra= K II×Ra=1.1×3789=4167.9kg(3) 桥架运行产生的水平惯性载荷在两主梁上平均分布，当正常制动时作用在每根主梁上的弯距为；M s=0.8×M c max×a qj/g (代入相应数值)=0.8×1.01×108×0.2/9.8=1.65×106kg.mm当猛烈制动时M s将增加一倍M s max=2*M s=3.3×106kg.mm5、主梁强度效核对本起重机主梁均按Ⅱ类载荷进行强度计算.Q235-B设计许用应力 [ a ] II=1600kg/cm2剪切许用应力 [ r ] II=900kg/cm2挤压许用应力 [ajy] II=1700kg/cm2(1)按载荷组合IIa计算IIa a max=M c max/Wxmin (代入相应数值)=1.004×108/7.861×106=12.77kg/mm2=1378kg/cm2 < [a]当p1作用于A点处时跨端腹板剪应力r0最大r0=Vmax/0.7hlf=22506.97/0.7×6×(650-20)×2=4.253 kg/mm2=425.3 kg/mm2 < [r]强度校核通过.6、主梁的刚度校核(1)主梁静刚度计算Fmax=p1×Lk3[1+a(1-6β2)]÷48Eix≤[f]其中a=p2/p1<1=6745/7131=0.946Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）Q q=20468kg Gxc=7598kg=7131kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=6745kgβ=Bx/ Lk=2600/17500=0.1486Bx----小车轮距[f]=1/1000Lk=17.5mmf=7131×175003×[1+0.946×(1-6×0.14862)]÷[48×2.1×104×0.44×1010] =15.69mm < [f]主梁静刚度通过二、起升机构计算1、主起升机构计算(1)主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=50000+1268=50468kg (吊钩重量 q=1268kg)滑轮倍率 a=8起升速度 V=5.9m/min(2)选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=51268/2*4*0.97=6606.7kgЛ=0.97钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=6×6606.7=39640.2kgNs=6Sp=0.85*soSo=18618.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-24-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=19850Kg钢丝绳直径 ds=24mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=34×24=816mmel=34取标准卷筒系列 Dj=800mm Djs=800+16.5=816.5mm起升速度(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=51268×9.12/6120×0.9=65.1kwЛ=0.9电动机额定功率 Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.7）=0.7×65.1=45.57kw选用电机型号：YZR280M-10（25%）电机额定功率：Ne=55kw电机转速： nz=556rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=48.57取标准速比i=48.57v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×55=57.75kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ1000 速比：48.57（I=48.57时减速机容许输入功率57kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×51268×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=66.2kg.m=662N.m≤Mez(Mez取1600N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-400 制动力矩：1×1600 N.m(6)卷筒计算Dj=800mm=0.5mDjs=816.5mm=0.8175m查取绳槽节距P=28mmDn=456mmδ=(Dj-Dn)/2=22mm起升高度H=16m安全圈数L1=n*P=40mm（安全圈数n不小于2，取2）固定钢丝绳2L2=2*3*P=120mm光滑面L光滑=120mm螺旋槽部分2L0=2a*H*P/3.14*Djs=1575卷筒长度L=2L0+L1+2L2+L光滑=1575+40+120+120=1855mm考虑两端留有一定的退刀余量取L=2000mm卷筒压应力验算σy=ξ*ΨII*S/δ*P(1-δ/Dj)=1.0×1.45×2637.6/22×20×(1-10/500) =9.05kg/mm2<[σy]ξ=1.0Ψ=1.45σy=75kg/ mm2[σy]= σy/5=15 kg/ mm2卷筒壁抗压强度验算合格L=2000>3D=1500故需验算弯曲的影响σ1=Mw/W+{[σy]/ [σy]}*σy1=ΨII*S*[(L-L光滑)/2]/[0.1(Dj4-Dn4)/Dj]+[(σb/5)/ (σb/5)]*[ ξ*ΨII*S/δ*P*(1-δ/Dj)]=3.95 kg/ mm2<[σ1]σb=25 kg/ mm2[σ1]= σb/5=5 kg/ mm2卷筒受合成拉应力验算合格2、参照主起升的计算过程副起升机构计算副起升机构(1) 主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=10000+285=10285kg (吊钩重量 q=285kg) 滑轮倍率 a=4起升速度 V=13.2m/min(2) 选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=5102/2*2*0.99=1288.4kgЛ=0.99钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=5.5×1288.4=7086kgNs=5.5Sp=0.85*soSo=8336.7.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-14.5-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=11500Kg钢丝绳直径 ds=14.5mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=25×13.5=337.5mmel=25取标准卷筒系列 Dj=400mm Djs=400+13.5=413.5mm(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=5102×19.7/6120×0.9=18.24kwЛ=0.9电动机额定功率 Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.8）=0.8×18.24=14.6kw选用电机型号：YZR200L-6（25%）电机额定功率：Ne=26kw电机转速： nz=961rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=31.53取标准速比i=31.5v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×26=27.3kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ500 速比：31.5（I=31.5时减速机容许输入功率29kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×5102×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=21.2kg.m=212N.m≤Mez(Mez取800N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-200 制动力矩：1×800 N.m三、小车运行机构计算(1)主要参数起升载荷Qq=51268kg小车自重G=15245kg车轮直径D=50cm轴承直径d=10cm电机数目m=1运行速度V=38.5m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=384.9kgKf=1.6 Kp=0.002 u=0.05 f=0.02 d=10 D=35Pm max=(2u+df)/D=240.6kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=56.1kgKp=0.002Pj=Pm max+Pp=441kg(3)满载运行时电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=441×44.2/6120×0.9=3.54kw由于起动加速过程惯性力的影响，电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.1×3.54=3.89kw(Kg=1.1)选用电动机型号：YZR160M2-6 （25%）电机额定功率Ne=8.5kw电机转速 nz=930ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=22.38取标准速比i=22.4v1= nz*3.14* D/i=44.16rpm△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×4=5.26kwG/(G+Qq)=7598/(7598+20648)=0.27<0.3查取修正系数ξ=0.94按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×4/900×22.4×0.9=200.9kgm选用减速机型号：ZSC-600 速比：37.9验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-184.5×0.35×0.9/(2×22.4)=-1.297kgPjs=Pp-Pm min=-184.5kgGD2=0.28kgm2 v=0.74m/sec n=900 tz取5secMz=-1.297+3.13=1.84kgm=18.4n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200/45 制动力矩：200N.m三、大车运行机构计算机构按跨度分为两种，跨度≤22.5m为第一种，≥22.5m为第二种.参数按≥22.5m时取(1)主要参数起升载荷Qq=51268kg小车自重G=15425kg车轮直径D=80cm轴承直径d=10cm电机数目m=2运行速度V=74.6m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=547.2kgKf=1.5 u=0.08 f=0.02Pm max=(2u+df)/D=364.8kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=60.8kgKp=0.001Pj=Pm max+Pp=608kg(3)满载运行时一个电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=4.15kw由于起动加速过程惯性力的影响，一个电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.5×4.15=13kw (Kg=1.5)选用电动机型号：YZR160L-6 （25%）电机额定功率Ne=13kw电机转速 nz=935ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=23.05v1= nz*3.14* D/i=75.28rpm△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×6.3=10.32kwG/(G+Qq)=40329/(40329+20648)=0.66查取修正系数ξ=1.17按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×6.3/921×23.05×0.9=318.2kgm选用减速机型号：ZQ-500 速比：31.5（i=3.15时减速机容许输入功率13kw）验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-304×0.6/(2×23.05)=-3.56kgPjs=Pp-Pm min=-304kgGD2=0.48kgm2 v=1.25m/sec n=921 tz取5secMz=-3.56+18.8=15.2kgm=152n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200 制动力矩：2×200N.m。
5010T,跨度28m,双粱桥式起重机结构设计方案
50/10T,跨度28m,双粱桥式起重机结构设计方案1)大车轴距2)腹板尺寸3)翼缘板尺寸4)主梁尺寸B=（11~46）L=（11~46）⨯22.5=6.375~4.25 m根据小车轨距和中轨箱型梁宽度以及大车运行机构的设置，取B=5 m端梁全长B=5.916m2.主梁尺寸高度h=（11~1417）L=1821~1500 mm取腹板高度h=1600 mm腹板厚度1δ=6 mm翼缘板厚度δ=24 mm主梁总高度1H=h+2δ=1648 mm主梁宽度 b=(0.4~0.5)1H=648~810 mm字腹板外侧间距 b=760 mm>60L=425 mm 且>13H=540 mm上下翼缘板相同为24 mm⨯600 mm主梁端部变截面长取 d=2350 mm.图2-1 双梁桥架结构第三章主端梁截面积几何性质B=5 mB=5.916mh=1600 mm1δ=6 mmδ=24 mm1H=1648 mmB1=b=552 mm24 mm⨯600 mmd=2350 mm1）截面尺寸图3-1 主梁与端梁截面a) 主梁截面A=(600⨯24+1600⨯6)⨯2=0.04512m2惯性矩xI=2.8164160.425436160⨯⨯⨯+⨯）（=2.13053⨯1010 mm4yI=2.250491616033454⨯⨯⨯+⨯）（=1.71202⨯109 mm4b)端梁截面A=2876020600⨯⨯+⨯）（=36160 mm2=0.03616m2xI=762802603.876⨯⨯⨯+⨯）（=4.2641⨯109 mm4yI=60237.6760.83632⨯+⨯⨯⨯（）=6.8221⨯108 mm4第四章载荷主梁自重载荷'F =kρAg⨯9.81=1.281.9104512.07850⨯⨯⨯⨯=4165.3 NA=0.04512m2xI=2.130⨯1010 mm4yI=1.712⨯109 mm4A1=0.03616m2xI1=4.264⨯109 mm4yI1=6.822⨯108 mm4=3103207438.87108002.130510⨯⨯⨯ =120.43MPamin σ=min 20()xM y I δ-=31076171.8108002.130510⨯⨯⨯ =28.84MPa图5-5 主梁截面疲劳强度验算点应力循环特性γ=min max σσ=28.84120.43=0.2395〉0 根据工作级别A6，应力集中等级1K 及材料Q235，查得119][1=-σMP ，b σ=370 MPa焊缝拉伸疲劳需用应力为[]rl σ=111.67[][]1(1)0.45brσσσ----min M =768171.8 Nmmax σ=120.43MPamin σ=28.84MPa012主梁加劲肋设置及稳定性计算.专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注.=81.40 MPa <[]σ∏=175 MPa翼缘板对中轴的静矩为yS=8⨯600⨯390=1569920 mm3τ= 22v yxF SIδ=8103215.2215699203601299⨯⨯⨯⨯=15.07 MPa折算应力为σ=223στ+=2281.40315.07+⨯=87.8 MPa<[]σ∏=175 MP截面3-3及4-4端梁支承处两个截面很近，只计算受力稍大的4-4端梁支承处为安装大车轮角轴承箱座而切成缺口并焊上两块弯板（20 mm⨯185 mm）,端部腹板两边都采用双面贴角焊缝，取fh=8 mm,支承处高度314 mm，弯板两个垂直面上都焊有车轮组定位垫板（16 mm⨯90 mm⨯340 mm）,弯板参与端梁承载工作，支承处截面（3-3及4-4）如图所示6-3图6-3 端梁支承处截面形心1y=i iA yA∑=20600428378197214130393860028378214130⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=199.6 mm惯性矩为xI=3.4296⨯108 mm4σ<[]σ∏.专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注.1）桥架的垂直静刚度第七章主梁和端梁的连接主、端梁采用连接板贴角焊缝连接，主梁两侧各用一块连接板与主、端梁的腹板焊接，连接板厚度δ=8 mm，高度1h=0.95dh=0.95⨯800=755 mm,取1h=750 mm，主梁腹板与端梁腹板之间留有20~50的间隙，在组装桥架时用来调整跨度。
「10t桥式起重机毕业设计计算说明书」
确定机构传动方案寸;4）综合考虑二者的关系和完成各部分的设计。
大车运行机构的传动方案,基本分两类，即:分别传动和集中传动。
在桥式起重机常用的跨度（10．5～３2m)范围内，均可用分别传动的方案。
若采用集中传动时,对于大跨度(≥16.5ｍ），宜采用高速集中传动方案,而对于小跨度(≤1３.5m），可采用低速集中传动方案。
分别驱动省去了中间部分的传动轴，使得质量减轻，尺寸减小。
分别驱动的结构不因主梁的变形而在大车传动性机能方面受到影响,从而保证了运行机构多方面的可靠性。
所以,大车运行机构采用分别驱动。
大车运行系统的传动原理。
动力由电动机发出,经制动轮联轴器,补偿轴和半齿联轴器将动力传递给减速器的高速轴端，并经减速器把电动机的高转数降低到所需要的转数之后,由低速轴传出,又经全齿联轴器把动力传递给大车的主动车轮组，从而带动了大车主动车轮的旋转，完成桥架纵行吊运重物的目的。
大车两端的驱动机构是一样的。
对大车运行机构的设计基本要求是：1）机构要紧凑，重量要轻;2）和桥架的配合要合适,这样,桥架容易设计，机构好布置，并且使走台不致过大；3）尽量减轻主梁的扭转载荷，不影响桥架的刚度;4）维护检修方便,机构布置合理,使司机上下走台方便，便于装拆零件及操作。
跨度22.5m为中等跨度,为减轻重量,决定采用电动机与减速器间、减速器与车轮间均有浮动轴的布置传动方案如图３-1所示。
图３-1 分别传动大车运行机构布置图1－电动机；２－制动器；３-带制动轮的半齿轮联轴器；4－浮动轴;5-半齿联轴器;６－减速器;7-车轮3.2选择车轮与轨道，并验算其强度 按图３-2所示的重量分布,计算大车车轮的最大轮压和最小轮压 图3-2 轮压计算图满载时,最大轮压： ）（1-3 t 65.112015.2224104424e 24xc xc max =-⨯++-=-⋅++-=L L G Q G G P空载时,最大轮压:）（2-3 t 9.65.2215.22244424124xc xc max =-⋅+-=-⋅+-='L L G G G P空载时，最小轮压: ）（3-3 t 1.55.221244424124xc xc min =⨯+-=⋅+-='L G G G P 载荷率:417.02410==G Q (３-4)由[２]中表1９-6选择车轮：当运行速度min m 90~60dc =V 时，417.0=GQ;工作类型为中级时，车轮直径mm 5000c =D ；轨道为Qu7０的许用轮压为18.9t,故可用:疲劳计算时的等效载荷：t 65.11max =Pt 9.6max='Pt 10.5min='P417.0=GQm加筋板的布置尺寸m m11168211002h1=⨯+=+=δH（4-2)同理，主梁支承截面的腹板高度取mm600h=,这时支承截面的实际高度mm6162h1=+=δH。
LH5-22.5葫芦双主梁计算说明书
葫芦双梁桥式起重机主梁设计说明书规格：5t-22.5m A6编制：审核：批准：河南东起机械有限公司二零一零年十月一、设计依据（1）通用桥式起重机GB/T14405-93（2）起重机设计规范GB3811-2008（3）起重机试验规范和程序GB/T5905-86（4）起重机设计手册（5）起重机械设计制造新工艺与质量验收标准（6）电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范。
（GB50256-96）二、主梁计算：小车自重：G=1500Kg主梁自重：G=3950Kg起重量：Q=5000Kg图1B=40cm h=80cm H=81.4cmδ1=0.8cm δ=0.6cm b=34cm（1）主梁中间截面对水平重心轴线x-x 的抗弯截面模数，其近似值：46311015.02384080)8.04036.080()3(cm HW I cm h B h W xx x ⨯===⨯⨯+⨯=+=则：δδ（2） 主梁中间截面对垂直重心线y-y 抗弯截面模数，其近似值：4531104.02199434)6.08038.040()3(cm BW I cm b h B W yy y ⨯===⨯⨯+⨯=+=则：δδ作用在一根主梁上的小车两个车轮的轮压： P `1=16.25KN P `2=16.25KN考虑动力系数φ2时小车两个车轮的轮压值： P 1=φ2×P `1=1.15×16.25=18.7K NP 2=φ2×P `2=1.15×16.25=18.7K N （3） 小车位于跨内时，产生的最大弯矩：cmN P P L L Kr L P P M .1097.1)1870018700(42250)225015022501870018700()(4)(72212211⨯=+⨯-+=+⨯-+=主梁自重引起的弯矩：cmN X L q M l .101822505.1787222⨯===则主梁的垂直弯矩： Mc=M 1+M 2=2.97x107N/cm 主梁跨中水平弯矩为：桥架运行产生的水平惯性载荷在两根主梁上平均分布，当正常制动时，作用在每根主梁上的弯矩为：cm N gaM M C S .1023.08.06⨯=⨯= a=V/t=0.096主梁中间截面的最大弯曲应力为：MPa cm N X W M W M Y S X C w 5.86/865019941023.034801097.2267==+⨯=+=σ考虑偏轨加大15%w σ`=99MPa[]16933.1/225==σ[]σσ<w 满足要求（5）主梁跨中产生的最大垂直刚度为：cmEI L g G f X62.21015.0101.24822502625.1482/)(6333=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯+=[]cm L f 81.28002250800===[]ff<以上计算此梁吊5000Kg重物满足要求。
QD50-10t-31.5m计算书1
QD16/5t-14.5m 电动双梁桥式起重机计算书1 主起升机构计起重量 160kN起升速度 7.8m/min起升高度 14m工作级别 M31.1 钢丝绳的选择起升载荷Q=160+3.2=163.2kN(包括吊钩重量)滑轮倍率α=3 滑轮组效率η≈0.98钢丝绳安全系数n=5.5钢丝绳最大静拉力S查表，中级工作类型（工作级别M5）时，安全系数n=5.5钢丝绳直径dC-钢丝绳选择系数，取0.100取d=17.5mm查表，钢丝公称抗拉强度1550MPa ，钢丝绳直径d=17.5mm ，钢丝绳最小破断拉力 （S b ）168.9KN 。
1.2 电动机选择1.2.1 计算电动机静功率Pj起升载荷Q=163.2×103N=16.32×103Kg起升速度V=7.8 m/min机构总效率η=0.85电动机计算功率：Pe ≥KdPj=0.8×24.47=19.57KW1.2.2 选择电动机KN m Q S 75.2798.0322.163max =⨯⨯==αηKW QV Pj 47.2485.061208.71032.1661203=⨯⨯⨯==ηKNS S 6.15275.275.5n man b =⨯=⨯=mm6.1627750100.0C d 2/12/1man =⨯=⨯=S选用YZR225M1-8电机,标称功率26kW50Hz 时同步转速708r/min1.3 减速器传动比计算起升速度V=7.8m/min卷筒直径Do=Φ500 倍率α=3钢丝绳直径do=～17.5电动机转速n 电=708r/min钢丝绳平均中径(计算直径)D=517.5mm 19.498.737085175.0=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=ππv m n D i 电选择减速机为ZQ650-3CA i=48.571.4 选择制动器1.4.1 制动器选择起升载荷Q=163.2kN(减速器传动比I=48.57)卷筒计算直径D=0.5175m钢丝绳直径do=17.5mm滑轮倍率 m=3机构总效率η=0.85制动器数量 n=1制动安全系数K=1.5制动力矩TENm i m Q K T E 28957.48325175.0102.1632d 30=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅= 选择制动器选用YWZ400/90制动器 ,制动力矩1600Nm2 小车运行机构计算起升运行载荷64.27×103N运行速度7.8m/min运行距离11.5m车轮直径Do=350mm滚动摩擦系数f=0.02车轮轴承摩擦力臂μ=0.6mm与轴承相配处车轮轴径d=100mm附加摩擦阻力系数β=1.8坡度阻力系数0.002小车自重G=64270N工作级别M52.1 摩擦阻力Fm,坡度阻力Fp 计算N Dofd G Q Fm 4328350)12502.06.02()1027.64102.163(8.1)2)((33=⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=++=μβFp=(Q+G)Kp=(163.2×103+64.27×103)×0.002=454.9NF 总=3727+454.9=4783N2.2 选择电动机2.2.1 电动机静功率Pj小车运行阻力F 总=4783N小车运行速度V=26.5m/min机械传动效率η=0.85电动机数量m=1kW V F P j 4.260185.010005.264783m 1000=⨯⨯⨯⨯=⋅⨯=η总 2.2.2 选用电动机选用YZR132M 1-6,功率2.5kW 900r/min2.3 计算减速器传动比小车运行速度V=26.5m/min车轮直径Do=350电动机转速n=900 r/min3.375.2690035.0=⨯⨯=⋅⋅=ππV nD i选择减速机为ZSC-400-II-1 i=37.332.4 制动器选择2.4.1 满载运行时最小摩擦阻力计算Fmin起升载荷163.2×103N小车自重G=64.27×103N车轮直径Do=350mm滚动摩擦力臂μ=0.6(mm)车轮轴承摩擦系数f=0.02坡度阻力系数0.002车轮轴与轴承相配处车轮轴径d=125mmND d f G Q F o6.2404350)12502.06.02()1027.64102.163()2)((33min =⨯+⨯⨯⨯+⨯=++=μ Fp=(Q+G)×0.002=(163.2×103+64.27×103)×0.002=455N2.4.2 制动转矩Tz 和制动加(减)速度αz 的计算制动器个数m ’=1电动机个数m=1制动时间tz=1～6s车轮直径Do=350mm效率η=0.85传动比I=37.33起升载荷163.2×103N小车自重G=64.27×103N运行速度V=26.5m/min电动机转速n=900r/min其它传动件转动惯量影响系数K=1.2电动机的转动惯量Jd=0.07kgm 2制动轮联轴器的转动惯量Je=0.46kgm 2tztz m n Je Jd k n V G Q tz m m i D F F T o P z /89.5076.7]55.91900)38.007.0(2.190085.0)605.26)(1027.64102.163(975.0[11133.371000285.0350)6.2404455(55.9)()(975.0[ 110002)(2332min +-=⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-=⋅⋅+++⨯⋅'+⨯⨯⨯⋅⨯-=ηη对于小车运行机构制动时间tz ≤3-4s ，所以取tz=3s 。
5吨双梁桥式抓斗起重机设计计算书
1.设计规范及参考文献中华人民共和国国务院令（373）号《特种设备安全监察条例》GB3811—2008 《起重机设计规范》GB6067—2009 《起重机械安全规程》GB5905-86 《起重机试验规范和程序》GB/T14405—93 《通用桥式起重机》GB50256—96 《电气装置安装施工及验收规范》JB4315-1997 《起重机电控设备》GB10183—88 《桥式和门式起重机制造和轨道安装公差》GB/T14407—93 《通用桥式和门式起重机司机室技术条件》GB164—88 《起重机缓冲器》GB5905—86 《低压电器基本标准》GB50278-98 《起重设备安装工程及验收规范》GB5905—86 《控制电器设备的操作件标准运动方向》ZBK26008—89 《YZR系列起重机及冶金用绕线转子三相异步电动机技术条件》2.设计指标2.1设计工作条件⑪气温：最高气温40℃；最低气温-20℃⑫湿度：最大相对湿度90%(3)地震：地震基本烈度为6度2.2设计寿命⑪起重机寿命25年⑫电气控制系统10年⑬油漆寿命10年2.3设计要求2.3.1 安全系数2.3.1.1钢丝绳安全系数n≥62.3.1.2结构强度安全系数载荷组合Ⅰ n≥1.5载荷组合Ⅱ n≥1.332.3.1.3抗倾覆安全系数n≥1.52.3.1.4 机构传动零件安全系数 n≥1.52.3.2钢材的许用应力值（N/mm2）表1［σs］-钢材的屈服点；[σ]-钢材的基本许用应力；[τ]-钢材的剪切许用应力；[σc]-端面承压许用应力；2.3.3螺栓连接的许用应力值（N/mm2）10.9级高强度螺栓抗剪[τ]=3502.3.4焊缝的许用应力值（N/mm2）对接焊缝: [σw] = [σ] (压缩焊缝)[σw] = [σ] (拉伸1、2级焊缝)[σw] = 0.8[σ] (拉伸3级焊缝)[τw]= [σ]/21/2(剪切焊缝)角焊缝: (拉、压、剪焊缝)[τw]= 160（Q235钢）200（Q345钢）2.3.5起重机工作级别：利用等级 U7工作级别 A6机构工作级别为 M63.设计载荷3.1竖直载荷3.1.1起升载荷额定起升载荷：5t3.1.2桥式起重机自重载荷主梁：7.536t端梁：1.374t小车：5.215t大车运行机构：5.67t梯子平台：2t抓斗：2.615t总计：29.4t（未包括抓斗自重）3.1.3 起升载荷基本值：5（包括抓斗自重）t3.1.4 冲击系数3.1.4.1起升、制动冲击系数ϕ1起升速度：νh=0.668m/s起升平均加速度а=0.334m/s2 （起升、制动时间t=2s）制动冲击系数ϕ1ϕ1=1+a/g式中g—重力加速度，取g=9.81 m/s2ϕ1=1+a/g=1+0.334/9.81=1.0343.1.4.2起升载荷动载系数ϕ2根据《起重机设计手册》当起升速度V h<0.2 m/s时ϕ2=1.13.1.4.3运行冲击系数起重机大车重载走行速度为1.57m/s，起重小车重载的走行速度为0.743m/s，轨道平顺程度良好，因此在运行中载荷的最大竖向冲击力将发生在轨道接缝处，则运行冲击系数。
双梁桥式起重机毕业设计说明书_
摘要本文首先介绍了起重机的概念和分类，以及在国内外的发展概况。
接着对桥式起重机的特点、分类以及构造进行了详细的叙述。
并且对所设计的起升机构进行了三维建模和有限元分析。
其中，本次设计的起重机为50t/20t双梁桥式起重机，主要用于各车间分段生产线和钢材堆场等处。
桥式起重机本身作横向移动，车架上的绞车作纵向移动，吊在绞车上的吊钩作垂向移动，三个方向的运动的合成才能使起重机起作用。
本课题主要对50t/20t双梁桥式起重机的主起升机构、副起升机构、主起升机构卷筒组及滑轮组、副起升机构卷筒组及滑轮组、卷筒、滑轮、轴等进行设计。
设计过程中查阅了大量的国内外的相关资料，所做的设计运用了大量的专业课程知识。
通过确定传动方案，选择滑轮组和吊钩组，选择合适的钢丝绳，计算滑轮的主要尺寸，确定卷筒尺寸并验算其强度，选择合适的电动机、减速器、制动器和连轴器，使得起重设备运行平稳，定位准确，安全可靠，性能稳定。
关键字：桥式起重机；减速器；制动器；联轴器；卷筒AbstractThis paper firstly introduces the concept and classification of the crane, as well as the developments at home and abroad. Then the crane’s characteristics, classification and structure are analyzed in detail. And the design of the hoisting mechanism has 3D modeling and finite element analysis. Among them, the design of the crane is the 50t / 20t double beam bridge crane, mainly used in the workshop section production line and steel yard. Bridge crane itself is used to do lateral movement; winch frame is used to do longitudinal movement, the hook which hanging in the winch is used to do vertical movement, the movement in three directions makes the crane function well.The main topic of the 50t / 20t double girder overhead traveling crane is the main lifting mechanism, auxiliary lifting mechanism, the main lifting mechanism for drum group and a pulley block, auxiliary lifting mechanism of reel group and pulley, pulley shaft, drum, and other design.The process of the design was accessed to a large number of domestic and international relevant information; the design used a large number of professional courses. Firstly, by determining the transmission scheme, selecting the pulley and hook group, choosing the right wire rope pulley, calculating the main dimensions, determining the reel size and checking its strength, choosing the appropriate motor, reducer, brake and shaft coupling. All used to achieve the lifting equipment running smoothly, locating accurately, safety and reliability, technical performance and stability.Key words:Crane; Reducer; Brakes; Coupling; Reel目录1 绪论 (1)1.1 选题意义 (1)1.1.1 起重机的概述 (1)1.1.2 起重机的国内外发展状况 (2)1.2 设计内容 (3)1.3 设计参数 (3)1.4 设计目的 (3)1.5 设计要求 (3)2 设计方法与实施方案 (5)2.1 起重机结构介绍 (5)2.2 起升结构 (5)2.3 运行机构 (5)2.4 传动方案的确定 (6)3 主起升机构设计 (8)3.1 滑轮组的选取 (8)3.2 钢丝绳的选取 (9)3.3 确定滑轮主要尺寸 (10)3.4 卷筒的选取 (11)3.5 电动机的选取 (12)3.6 算电动机的发热条件 (13)3.7 标准减速器的选取 (13)3.8 起升速度和实际所需功率的验算 (14)3.9 减速器输出轴强度校核 (14)3.10制动器的选取 (15)3.11联轴器的选取 (15)3.12高速浮动轴的计算 (16)4 副起升机构设计 (19)4.1 滑轮组的选取 (19)4.2 钢丝绳的选取 (20)4.3 确定滑轮主要尺寸 (21)4.4 卷筒的选取 (21)4.5 电动机的选取 (23)4.6 验算电动机发热条件 (24)4.7 标准减速器的选取 (24)4.8 起升速度和实际所需功率的验算 (25)4.9 减速器输出轴强度校核 (25)4.10 制动器的选取 (26)4.11 联轴器的选取 (26)4.12 高速浮动轴的计算 (27)5 起升机构三维建模及钢丝绳的维护 (30)5.1 起升机构三维建模 (30)5.2 钢丝绳的维护 (31)6 重要结构有限元分析 (33)6.1 有限元分析简介 (33)6.2 主起升机构浮动轴有限元分析 (33)6.3 副起升机构浮动轴有限元分析 (34)6.4 吊钩有限元分析 (36)致谢 (39)附录 (40)1 绪论1.1 选题意义1.1.1起重机的概述双梁桥式起重机是一种以提高劳动生产率为主的重要物品搬运设备，主要适应车间的物品搬运、设备的安装与检修等用途。
5010t,跨度28m,双梁桥式起重机结构设计正式说明书
（论文）论文题目： 50/10T,跨度28m,双粱桥式起重机结构设计姓名学院（系）专业年级指导教师年月日摘要本设计采用许用应力法以及计算机辅助设计方法对桥式起重机桥架金属结构进行设计。
设计过程先用估计的桥式起重机各结构尺寸数据对起重机的强度、疲劳强度、稳定性、刚度进行粗略的校核计算，待以上因素都达到材料的许用要求后，画出桥架结构图。
然后计算出主梁和端梁的自重载荷，再用此载荷进行桥架强度和刚度的精确校核计算。
若未通过，再重复上述步骤，直到通过。
由于桥架的初校是在草稿中列出，在设计说明书中不予记录，仅记载桥架的精校过程。
设计中参考了各种资料, 运用各种途径, 努力利用各种条件来完成此次设计. 本设计通过反复斟酌各种设计方案, 认真讨论, 不断反复校核, 力求设计合理;通过采取计算机辅助设计方法以及参考前人的先进经验, 力求有所创新;通过计算机辅助设计方法, 绘图和设计计算都充分发挥计算机的强大辅助功能, 力求设计高效。
关键词: 桥式起重机; 校核; 许用应力AbstractThe project designs metal framework of bridge crane in use of allowable stress method and CAD. At first , I chose size assumably. Then, proofreaded the size. If the proof was not passed, must choose the size again up to pass the proof. If the proof was passed, it could carry on the specific structural design. At last, it’s plot and clean up the calculation process. Designed to make reference to the various of data in the process, make use of various paths, work hard to make use of the various of condition to complete this design in reason. I considered various design projects, discussed earnestly, calculated time after time, try hard for a reasonable design;via CAD and make reference advanced experiences, try hard for a innovatory design;via CAD, ploting and calculation can make good use of powerfull computer, try hard for a high efficiency design. I knew the various of design methods, newest machine design methods both here and abroad also found various of good data.Key Words: bridge crane; proofread; allowable stress目录第一章桥式起重机金属结构设计参数................................... . (1)第二章 .总体设计 (2)2.1 大车轴距 (2)2.2 主梁尺寸 (2)第三章主端梁截面积几何性质 (3)第四章、载荷 (4)4.1 固定载荷 (4)4.2 小车轮压 (4)4.3 动力效应系数 (5)4.4 惯性载荷 (5)4.5 偏斜运行侧向力 (6)第五章主梁计算 (8)5.1 内力 (8)5.2 强度 (13)5.3 主梁疲劳强度 (16)5.4 主梁稳定性 (19)第六章、端梁计算 (24)6.1 载荷与内力 (24)6.2 水平载荷 (25)6.3 疲劳强度 (30)6.4 稳定性 (33)6.5 端梁拼接 (33)第七章、主梁和端梁的连接 (40)第八章、刚度计算 (40)8.1 桥架的垂直静刚度 (40)8.2 桥架的水平惯性位移 (40)8.3 垂直动刚度 (41)8.4 水平动刚度 (42)第九章、桥架拱度 (44)总结 (45)参考文献 (46)致谢 (47)英文资料 (48)计算项目设计计算内容设计结果第一章桥式起重机金属结构设计参数表1-1 设计参数起重机类型通用工作级别A6轨道放置中轨桥架形式双梁50/10t×28m起升机构主起升副起升额定起重量（吨）50 10起升高度(米) 12 18起升速度(米/分) 12.1-1.21 10.3工作级别M6 M5运行结构大车小车轮距（米） 3.7 5轨距（米） 2.5 28速度（米/分） 4.02-40.2 8.53——85.3工作级别M6 M5轮压（MPa）441 179.7轨道型号QU80 P43计算项目设计计算内容设计结果1)大车轴距2)腹板尺寸3)翼缘板尺寸4)主梁尺寸第二章总体设计1.桥架尺寸的确定B=（11~46）L=（11~46）⨯22.5=6.375~4.25 m根据小车轨距和中轨箱型梁宽度以及大车运行机构的设置，取B=5 m端梁全长B=5.916m2.主梁尺寸高度h=（11~1417）L=1821~1500 mm取腹板高度h=1600 mm腹板厚度1δ=6 mm翼缘板厚度δ=24 mm主梁总高度1H=h+2δ=1648 mm主梁宽度b=(0.4~0.5)1H=648~810 mm字腹板外侧间距b=760 mm>60L=425 mm 且>13H=540 mm上下翼缘板相同为24 mm⨯600 mm主梁端部变截面长取d=2350 mm.B=5 mB=5.916mh=1600 mm1δ=6 mmδ=24 mm1H=1648 mmB1=b=552 mm24 mm⨯600 mmd=2350 mm计算项目设计计算内容设计结果1）截面尺寸第三章主端梁截面积几何性质图3-1 主梁与端梁截面a) 主梁截面A=(600⨯24+1600⨯6)⨯2=0.04512m2惯性矩xI=2.8164160.425436160⨯⨯⨯+⨯）（=2.13053⨯1010 mm4yI=2.250491616033454⨯⨯⨯+⨯）（=1.71202⨯109 mm4b)端梁截面A=2876020600⨯⨯+⨯）（=36160 mm2=0.03616m2xI=762802603.876⨯⨯⨯+⨯）（=4.2641⨯109 mm4yI=60237.6760.83632⨯+⨯⨯⨯（）=6.8221⨯108 mm4A=0.04512m2xI=2.130⨯1010 mm4yI=1.712⨯109 mm4A1=0.03616m2xI1=4.264⨯109 mm4计算项目设计计算内容设计结果1) 固定载荷2) 小车轮压第四章载荷主梁自重载荷'F =kρAg⨯9.81=1.281.9104512.07850⨯⨯⨯⨯=4165.3 N小车轨道重'gF=38.86⨯9.81=381.22 N/m栏杆等重量lF=lm g=100⨯9.81=981 N/m主梁的均布载荷qF='F+'gF+lF=5527.52 N/m起升载荷为Qp=Qm g=.89100050⨯⨯=49000 N小车自重GXp=8.917390⨯=170422 N小车自重载荷Q xp=mg=12.12⨯9.81⨯1000=107910.2 N小车重力QXP产生的静轮压X1P和X2PX1P=()gbk-+）（e.5bPQXyI1=6.822⨯108 mm4'F=4165.3 NqF=5527.52 N/m计算项目设计计算内容设计结果3)动力效应系数 =()()1704220.30.5 3.7 1.92.53.7+-=50666 NX2P=2QX Le.5bP）（k+=53480.38 N额定起升载荷aP产生的O1P和O2PP01=()bcb2P1Q-=125810.8 NP02=b2P1Q⨯l=119189.1 N1Pj=O1P+X1P=175476.8 N2jP= P02+X2P=172669.8 N小车轮压P∑=1j P+2j P=349146.68 N空载轮压'1P=33.5k N'2P=38.3k Nϕ1=1.1ϕ2=1+0.7Vq=1+0.7⨯12.1/60=1.14114ϕ=1.+0.058h=1.1+0.058⨯75.3/60=1.18h=1 mm,接头高度差大小车都是4个车轮，其中主动轮各占一半，按车轮打滑条P∑=349146.68 N计算项目设计计算内容设计结果4) 惯性载荷5)偏斜运行侧向力件确定大小车运行的惯性力一根主梁上的小车惯性力为xgP=27P⨯∑=24939.05 N大车运行起制动惯性力（一根主梁上）为HP=27P⨯∑=24939.05 NHF=27qF⨯=359.82 N/m主梁跨端设备惯性力影响力小，忽略一根主梁的重量力Qp=5527.52⨯(28-0.4)=152559.5 N一根端梁单位长度的重量1Fq=Agkρ=1.181.936160.07850⨯⨯⨯=3059.97 N一根端梁的重量为QdP=1Fq B=1794.5⨯6.46⨯3059.97=18714.76 N一组大车运行机构的重量（两组对称配置）为QjP=jm g=5623/2⨯9.81=27552.7 N4.5.1满载小车在主梁跨中央左侧端梁总静轮压按图4-1计算xgP=24939.05 NHP=24939.05 NHF=359.82 N/mQp=152559.5 N1Fq=3059.97 NQdP=18714.76 NQjP=27552.7 N计算项目设计计算内容 设计结果6)左侧端梁总静轮压图4-1 端梁总轮压计算1R p =211()(2)(1)22Q GX Q Gs Gj Gd d p p p p p p L+++-++=12（490000+170422）+152559.5+27552.7+113714.76=529037.46 N由2LB =28/5=5.6查得λ=0.1345 侧向力1S P =121R P λ=12⨯529037.96⨯0.1345=35577.8 N4.5 满载小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压2R P =121()(1)(2)(1)2Q GX Q Gs Gj Gd e d p p p p p p L L+-++-++=812075.96侧向力2S P = 122R P λ=54612.1 N估算大车轮压P=18 t选取大车车轮直径为∅800 mm,轨道为QU80.4.6 扭转载荷中轨梁扭转载荷较小，且方向相反，可忽略。
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50/10t×22.5m×40%双梁桥吊设计计算书编写审核一、设计计算的主要依据及参数1.设计依据为：GB3811-83 起重机设计规范2.主要参数：起重量Q：主钩50t，副钩10t起升高度H: 12m工作级别：A6跨度S：22.5m速度V：主起升5.9m/min，副起升13.2 m/min，小车运行39 m/min，大车运行56 m/min重量分布G：小车自重18.55t，一根主梁自重10.95t(包括小车路轨)，整机自重60t，50t吊钩组重1.427t，10t吊钩组重0.202t小车轨距5m，大车采用8轮(φ600)二点驱动，主端梁采用焊接方式,平衡梁两轮间距 2.5m，主梁采用中轨梁，联系梁销轴直径φ100mm，主端梁联接处高度790mm,钢板材质Q235，主钩极限位置2000mm。
小车路轨43㎏/m，大车路轨43㎏/m，主起升卷筒φ800x2000副起升卷筒φ400x1500二、主、端梁截面计算1．梁截面参数计算2335.7376002522512600214501212⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯=-x x I )(10936.1410mm ⨯=2332731450626121450260012225⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=-y y I )(1019.249mm ⨯=2. 平衡梁截面参数计算233389460122121246027661216⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯=-x x I )(1026.249mm ⨯=23313976682812766246012212⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=-y y I )(1031.448mm ⨯=三、载荷计算主梁上集中载荷计算：)(362)55.1850(05.12)(05.1t G Q P =+⨯=+⨯≈小车主主梁上均布载荷计算：)/(9.422500109500mm N S G q ===主动载系数：15.1058.01.14=⋅⋅+=h V 大ϕ主梁及小车的水平惯性力：)/(35.014mm N qF H ==)(6.214t p P H ==满载小车位于跨中时，右侧端梁总静轮压：t G Q P R 552605021=+=+=总满载小车位于右侧极限位置（2m ）时，右侧端梁总静轮压：t S S Q G G G P R 2.835.205.2255.1850255.1860222=⨯++-=-⨯++-=）（）（小小总 37500225000==B S 查表得：148.0=λ，侧向力：t P P s s 035.255148.041212111=⨯⨯=⨯⨯=λt P P s s 08.32.83148.041212122=⨯⨯=⨯⨯=λ 当满载小车位于跨中，大车起制动时，主梁跨中处垂直弯矩：)(1069.28225009.44225003615.1849224mm N S q S P M x ⋅⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅=ϕ水平载荷计算:水平惯性载荷引起的弯矩按照刚架计算,计算简图如下: a=1250mm, b=2500mm, 小车在跨中,刚架的计算系数为:125.11031.422500)25001250(31019.22500125021)(32189211=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+=++=LI b a abI r跨中水平弯矩:).(1003.9)321(8)211(47121mm N r L F r L P M H H H ⨯=-⨯+-⨯=偏斜侧向力引起的弯矩:刚架系数38.11031.42250031019.22500213218921=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=+=LI bI r s小车在跨中,侧向力t P S 035.21= 超前力为t L B P P s w 68.0225007500035.2011=⨯==端梁中点的轴力为t P N w d 34.02111== 端梁中点的水平剪切力为:t br aP P ss d 65.0)221(11=-= 主梁跨中的水平弯矩为:).(1044.326111mm N LN b P a P M d d s s ⨯=⨯-⨯+⨯= 主梁跨中总的水平弯矩为:).(10374.910344.01003.9777mm N M M M s H y ⨯=⨯+⨯=+=小车在右侧极限时,侧向力t P S 08.32= 超前力为t L B P P s w 03.1225007500035.2022=⨯==端梁中点的轴力为t P N w d 515.02122== 端梁中点的水平剪切力为:t br aP P ss d 98.0)221(22=-= 主梁跨端总水平剪切力为t P F P F W H H CH 3.3212225005.225.202=+⨯+⨯=四、 应力验算主梁跨中截面最大弯曲正应力：)/(1231019.230010374.910936.17501069.205.105.1297109mm N I h M I h M y y xy x x y x =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⋅=--σ []M P a 17633.1235==σ< 合格。
主梁端头最大剪切应力验算：[]MPa MPa h P R 102333.12357.75790642.8315.15.145.142=⨯=<=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδϕτ合格。
平衡梁中点截面最大弯矩为：).(1099.2125042.8315.14824mm N a P M R x ⨯=⨯⨯=⨯=ϕ 平衡梁最大弯曲应力)/(611026.23951099.215.115.1298mm N I h M xy x =⨯⨯⨯⨯==σ[]MPa 17633.1235==σ< 合格。
平衡梁车轮处剪切应力：[]MPa MPa h P R 102333.12353.61366882.8315.15.185.142=⨯=<=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδϕτ销轴剪切应力：[]MPa MPa D F CH 130333.1300514.310043.315.14224=⨯=<=⨯⨯⨯=⨯=τπϕτ 合格。
五、 刚度验算1．满载小车位于跨中时，主梁下挠值：)(2210936.110248225003600004810533mm I E S P f x x =⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=- 按GB3811-83，A6工作级别时，许用垂直刚度：[])(1.28800mm Sf ==f<[f]， 合格。
2．桥架的水平惯性位移：)125.1431(1019.2102482250026000)541(3845)431(489531413⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-⨯+-⨯=r EI L F r EI L P X y H y H mm 22.8)125.1541(1019.21023842250035.05954=⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯+按GB3811-83，A6工作级别时，许用水平刚度：[])(25.112000mm SX ==f<[f]， 合格3.主梁腹板的局部稳定性通过增设纵向型钢来保证。
综上述计算可知，该主梁、端梁截面合理，安全。
六、 大车运行机构计算a)电机功率验算大车运行阻力按()())(65.16050015.0015.0t G Q P f =+⨯=+⨯=总运行静功率：)(2.1885.060561065.14Kw V P P f j =⨯⨯⨯=⋅=η大考虑运行惯性冲击系数，每个电机初选功率：)(9.1022.182.12Kw P K P jd =⨯=⋅=现选用YZR180L-8，JC25%时功率13Kw 。
[])(13Kw P P d =<因此电机功率安全。
b)大车车轮验算车轮最小轮压：)(5.78min t G R =≈整计算轮压：)(5.1835.724232min max t R R P c =+⨯=+=车轮直径φ600，材质ZG340-640按设计规范，车轮的疲劳验算，按点接触计算：21322c C C mR K P ⋅⋅⋅≤右式＝)(75.20102.1388.0300132.032t =⨯⨯⨯ 右式<=t P c 5.18因此车轮选用合格。
七、 起升机构验算a)主起升电机功率验算起升静功率：)(5.5985.0609.5)427.150(85.060)(kw V G Q P j =⨯⨯+=⨯⋅+=升吊现选用YZR315S-10查电机样本JC25%时功率为63KW[]P P j <，合格。
b) 主起升钢丝绳倍率m=5，钢丝绳选用验算。
钢丝绳最大拉力：)(05.62max t m G Q S =⋅⋅+=η吊选用钢丝绳的拉力)(3.3605.66max t S n P Max =⨯=⨯=(n 为安全系数，按规范M6级时n=6)现选用6W(19)-24-1550钢丝绳，破断拉力[]t P 2.37max =[]max max P P <合格。
选用ZQ1000-50减速器，允许功率65Kw ，合理。
c)主起升制动器验算高速轴上制动力矩())(0872.0257.485824.0427.512220m t D im G Q M z ⋅=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⨯+=吊选用制动器的计算力矩：(双制动))(109087225.1m N M n M z ⋅=⨯=⋅=现选用YWZ-400/90，许用制动力矩：[]m N M ⋅=1600[]M M <，合格。
d) 副起升电机功率验算起升静功率：)(5.2588.0602.13202.1088.060)(kw V G Q P j =⨯⨯=⨯⋅+=升吊选用YZR200L-6，查电机样本JC25%时功率26KW[]P P j <，合格。
e) 副起升钢丝绳验算副起升倍率m=3 钢丝绳的静拉力：)(93.188.06202.102max t m G Q S =⨯=⋅⋅+=η吊10 计算拉力：)(4.1185.093.15max max t S n P =⨯=⋅=ϕ现选用6W(19)-13.5-155钢丝绳，破断拉力： []t P 5.11max =[]max max P P <合格。
选用ZQ50-31.5减速器，允许功率18Kw ，合理。
f) 副起升制动器验算高速轴上制动力矩：())(2235.3164135.0202.1020m N i m D G QM z ⋅=⨯⨯=⋅⋅⋅+=吊计算力矩：)(39075.1m N M M n M z z ⋅=⨯=⋅=现选用YWZ-300/45，许用制动力矩：[]m N M ⋅=630[]M M <，合格。