支架验算书
支架验算书
现浇盖板支架验算交底书本标段涵洞盖板采用现浇方案，现以K15+330为例进行支架验算，支架采用碗扣式支架，模板采用厚1.5㎝竹胶板。
一、概况K15+330涵洞为3*2.5m暗板涵，全长26.5米，盖板边厚22cm，中厚28cm，盖板为C30混凝土，混凝土总方量18.6m3，盖板自重0.56T/m2。
二、支架搭设方案2．1计算原则根据盖板断面形式，盖板中部厚度28㎝，边部厚22㎝，以盖板中部为例进行支架计算，按混凝土恒载分布情况，混凝土自重：5.85KN/㎡。
2．2支架平面和竖向设计1. 支架立杆布置方案⑴立杆平面布置立杆柱网0.60m×0.90m(横向×纵向)，单杆承载面积0.60m×0.90＝0.54 m2；横向总宽(跨径)：B=2.4 m纵向跨度（涵长）L=26.5 m⑵竖向设置纵横向水平杆步距1.2m，扫地杆离地面20㎝。
纵横向剪刀撑每5排立杆设一道。
2.3 支架整体构造措施1、立杆立杆采用碗扣支架，上下设底托和顶托，以方便调节立杆高度。
2、水平杆底层纵横向水平杆（即扫地杆）固定在距支架基础面20㎝的立杆上。
当支架基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长与立杆固定，高低差不大于1m。
水平杆用对接扣件连接，相邻水平杆接头错开，水平杆长度不小于4m。
3、剪刀撑支架设置横向剪刀撑，中间每隔五排立杆设一排横向剪刀撑。
每排横向剪刀撑在支架横断面内设1道。
剪刀撑由低至顶连续设置，每道剪刀撑由2组斜杆组成。
剪刀撑斜杆必须落地并与扫地杆与部分立杆用旋转扣件固定。
三、支架验算1、荷载标准值计算①、永久荷载A、盖板自重：板中部位：18.6*25/(26.5*3)=5.85KN/㎡B、模板、钢托架自重：0.75 KN/㎡②、施工均布荷载施工人员及设备自重2.5 KN/㎡振捣混凝土产生的水平冲击力2 KN/㎡倾倒混凝土产生的冲击荷载2 KN/㎡合计6.5 KN/㎡2、立杆轴向力设计值板中部位：支架立网0.6×0.9m，单杆承载面积0.54㎡N=1.2(5.85+0.75)×0.54+1.4×6.5×0.54=9.19KN3、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=h+2a=1200+2×100=1400㎜(1200㎜为立杆步距1.2米)立杆回转半径i=15.8㎜长细比λ= l0/i=1400/15.8=89支架稳定系数ψ=0.413钢管截面积A=4.89㎝2立杆受力f=N/ψ×A=9.19×103/0.413×4.89×102=45.5㎜2立杆稳定系数K=〖f〗/f=205/45.5=4.5满足要求5、水平杆挠度验算按均布荷载计算挠度：F=5ql4/384EI=5×9.19×103×0.63/384×2.06×105×12.19×104=1.0㎜<〖f〗=4㎜立杆稳定性验算符合要求。
支架检算书
附件四：支架检算书一、现浇箱梁概况本工程现浇箱梁系单箱五室等高变截面箱梁，梁高1.7m ，底板厚20cm ，顶板厚22cm ，梁面宽24.5m ，梁底宽20m ，边箱室截面图如下（中箱室与边箱室高度相同仅宽度有所变化，不影响支架检算，故仅示意边箱室截面）：225201251702220现浇箱梁截面图（单位：cm ）二、支架设计及模板设计侧模设计平面图（单位：cm）2、支架及底模体系设计3030303090909030303030箱梁底模体系设计横断面图（单位：cm）梁体9030303030303030170箱梁底模体系设计纵断面图（单位：cm ）三、材料设计参数 1、混凝土混凝土容重：γ砼=26KN/m 3； 2、木胶板木胶板容重：0.5KN/m 3；根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1及表8.2.2计算得：容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm 2； 3、100mm ×100mm 木枋根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1查得： 容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm2； 结构参数为：截面惯性矩：Ix=8333333mm 4；截面抵抗矩：Wx=166667mm3；截面面积矩：Sx=125000mm3；4、φ48mm×3.0mm钢管普通φ48钢管架管壁厚为3.5mm，但实际取用时，钢管壁厚一般达不到3.5mm，从结构安全考虑，计算参数选用φ48mm×3.0mm钢管参数（与碗扣式钢管参数相同）。
Q235A级钢材抗弯、抗压和抗拉容许应力：[σ]=205mPa；Q235A级钢材容许剪应力：[τ]=70mPa；Q235A级钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm2；结构参数为：截面惯性矩：Ix=121900mm4；截面抵抗矩：Wx=5080mm3；截面面积矩：Sx=3810mm3；5、I10工字钢I10工字钢钢材材质同φ48mm×3.0mm钢管，力学性能相同。
支架设计及验算
支架设计及验算第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A 级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
详细数据可查表5.01。
碗扣支架钢管截面特性表 5.01碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。
横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。
连接支杆和竖向剪刀撑见图。
5.2荷载取值及荷载组合5.2.1荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15KN/m2。
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
钢平台设计及荷载验算书一、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由钢桥自重荷载q 及车辆荷载。
如图1所示： q图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q 值。
1、q 值确定由资料查得25a 工字钢每米重38.1kg ，再加[12槽钢0.75*8*1*12.4/3.5=21.26kg 及钢板重量78.6*0.75=58.95kg ，单片工字钢自重按1.2KN/m 计算，即q1=1.2KN/m 。
车辆荷载按18+12*2.4=46.8t ，既46.8/4/3.5=33.4KN/m总荷载：Q=1.2*1.2+33.4*1.4=48.17KN/m三、结构强度检算（一）、工字钢验算已知Q=48.17K N/m ，工字钢计算跨径l =3.5m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==76.738)5.3(/17.48822max2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 21018340276.73/3max =<=⋅==σσ （w 为25a 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为402cm 3） 强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 875.0400/350400/===,而工字钢变形为整体变形，由1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：100384q 54EI l f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=48.17KN/m E=206×105/cm 2 I=5020cm 4 ()42545020/10206×100384)350(/17.485cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm 01.0＜[f] 挠度合格。
（二）、槽钢验算已知q=0.8*1.2+1.4*10*46.8/4=165KN/m ，槽钢计算跨径l =0.75m ，根据设计规范，槽钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==6.118)75.0(/165822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2108.1861.626.11/3max =<=⋅==σσ （w 为12槽钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为62.1cm 3）强度合格3、整体挠度验算槽钢梁容许挠度[]cm cm f 19.0400/75400/75===,而槽钢变形为整体变形，由单侧1片槽钢为一整体进行验算，计算得到：EI l f 100384q 54⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=165KN/m E=206×105/cm 2 I=391cm 4 ()4254391/10206100384)75(/1655cm cm cm m KN f ⨯⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm -410×.438<[f]挠度合格。
顶管后背墙钢支架设计验算
顶管后背墙钢支架设计验算书
1.某顶管钢制靠背墙结构，如图所示：千斤顶后座为1cm厚钢板，钢板固定在横向双拼HM450×300型钢上，间距0.99m，共3个横向双拼HM450×300型钢；横向双拼HM450×300型钢与3个竖向双拼HM450×300型钢形成框架整体，间距4m；三个竖向双拼HM450×300型钢依靠∅800×16钢管支撑，∅800×16钢管另一端与与沉井纵隔墙固接，使用∅500×16钢管作为中间竖向双拼HM450×300型钢与∅800×16钢管的斜撑，其余如图所示，钢材统一采用Q235。
2.荷载工况考虑：
（1）自重荷载，
（2）千斤顶顶推力：节点载荷2500KN
标准组合：自重荷载+千斤顶顶推力
基本组合：1.3*自重荷载+1.5*千斤顶顶推力
3.根据结构情况建立支架midas模型，如下图：
4.根据荷载基本组合情况下，各构件受力及应力情况如下：
（1）位移
最大位移：4.599mm
（2）内力
内力
力（KN）弯矩(KN·m)
Fx
轴力
Fy
剪力
Fz
剪力
Mx
扭矩
My
弯矩
Mz
弯矩
数值7390102.58-31210.345-217.94-129.15（3）应力
应力最大值：σmax=-200.122Mpa。
满足施工要求。
现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书(加风荷载)
A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土，填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93%），铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降。
地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm以上的方木。
A匝道桥1~4号墩、B桥1~3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架，横桥向支架间距60cm 均匀布设，横杆步距1.2米； A桥1—4#墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置；碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基，同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木(间距90cm)，在木方表面贴1.5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求，防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4#墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁，箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
如通过安全验算即可，梁高1.8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0.6m、横0.6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方,因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0.9×0.6平形四边形布置方式杆件的受力大，为了方便计算，本桥现浇梁支架验算均按正交布置进行计算。
支架现浇900吨标准客专箱梁贝雷桁架梁验算书
900吨标准客专箱梁贝雷桁架梁支撑架需求量验算书中铁九局集团有限公司：刘东跃一、施工方案概况我国现行32m双线铁路客专箱梁设计质量一般为Q=870吨，标称900吨。
桥墩设计跨度一般为32.7m，箱梁全长一般为L=32.6m，顶面宽度一般为b=（11.8~12.4）m。
桥墩顶顺桥长度a=(2.5~3.2)m（有顶帽或无顶帽）。
自从客专线开建以来，有很多箱梁是采用支撑架法就位浇筑的。
现浇支撑架有很多种结构形式，其中采用贝雷桁架梁+型钢支撑柱结构形式的比较普通。
但是在贝雷桁架梁的用量上存在较大差距，很多现浇支撑架用钢量浪费惊人、造成项目亏损！有限安全、厉行节约是我们追求的目标！针对标称900吨的客专箱梁，采用贝雷桁架梁+型钢支撑柱的结构形式，在满足相关《施工技术规范》要求的基础上，验算贝雷桁架梁使用量的最佳方案，以便今后采用类似结构时达到共识！贝雷桁架梁的支撑跨度根据以往类似方案的设计经验，采用跨度12m 左右是比较经济的。
本验算书以贝雷桁架梁四点支撑三跨两次超静定连续梁为例。
图1、900吨箱梁现浇支撑架贝雷桁片布置示意图本验算案例按桥墩间距32.7m、净跨距30.2m为检算对象。
纵向梁跨共计布置10个标准节（1.5m×3m）普通贝雷桁片。
900吨箱梁现浇模板支撑架贝雷桁片结构布置示意图如图1所示。
二、方案设计依据1、以往箱梁设计图；2、【JGJ166-2008】《脚手架及模板安全技术规范》；3、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》；4、【TB10110-2111/J1325-2011】《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》；5、贝雷桁架物理指标依据交计发【1998】23号文。
三、支撑架荷载计算1、箱梁恒载：q1=Q/L=276（kN/m）；2、模板恒载：q2=2.5b=30（kN/m）；（b取12m；参考JGJ162-2008规范，模板及内支架取2.5kN/m2，一孔梁达97.8吨，足以函盖）；3、支撑架恒载：q3=15%q1=42（kN/m）；（参考以往经验取值，暂按箱梁恒载15%估算，足以含盖）；4、人机活载：q 4=1b=12（kN/m ）；（参考JGJ166-2008规范，人机活载取1kN/m 2，总活载远超过实际施工组织活载）；5、支撑架设计计算荷载：q=1.2（q 1+q 2+q 3）+1.4q 4=434（kN/m ）。
单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书
单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书好嘞，咱们今天聊聊“单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书”这个话题。
乍一听，哎呀，感觉这名字就像是个大拗口的工程术语，对吧？别急，咱们一步一步来，让它变得简单明了，轻松搞定。
你要是没搞懂，不妨拍拍脑袋，说一声“别慌”，我们一块儿搞定。
大家都知道，盖梁这个玩意儿，是用来支撑桥梁上部结构的，像桥梁的“基石”一样。
没有它，桥梁就像是没了脊梁骨的“蚂蚁”，哪儿能行得通。
至于“单柱式满堂支架法”，也就是支撑架的结构方式之一，咱们得通过它来确保盖梁施工过程中的稳稳的“安全感”。
单柱式，顾名思义，就是在桥梁施工中，支架是由一根根支柱支撑的，看着好像每根柱子都在一副“用力托住天空”的表情。
真是，能不给它点赞吗？而满堂支架嘛，就是这些支柱组成的一个大框架，确保整个梁体的稳定，不管施工环境有多复杂，它都能应付过去。
哎，讲到这，你可能要问了，支架到底是怎么验算的？咋个验算呢？这可不是随便算算那么简单的事，得靠专业的计算来保证它在整个施工过程中的稳定性。
你看啊，验算最主要的目的就是确保这个支架在受力时不“岔气”，不“撑坏”。
别小看这一步，做得不好，岂不是把施工人员的安全和整个项目都给“坑了”么？想想看，盖梁过程就是一场“高空走钢丝”，支架一旦不稳，连带的风险可不是开玩笑的。
验算得从哪儿入手呢？得从支架的受力情况开始。
咱得知道，单柱式支架不仅得支撑梁体的重量，还要考虑到施工过程中外界的各种不确定因素，像风力、振动啥的。
你不信，随便看看建筑工地上的那些“大钢筋”们，风一吹它们都能晃个不停。
所以咱们得认真把这些力算清楚，确定支架不至于在这些外力作用下失稳。
比如说，支架的柱子必须得有足够的强度，不然它可真会被压垮。
横梁、立柱的设计都得严丝合缝，像拼图一样，差一个小小的角度，整个结构的安全性都可能打折扣。
再说了，验算的时候，不单单是一个力的事，还得考虑到稳定性。
这可不仅仅是数值上的对比，而是实际情况下，柱子、梁、基础是不是能够在长期负荷下“站稳脚跟”。
盖板涵计算书
附件一：
盖板涵支架验算书
1、 支架初步设计
1.1 立杆及横杆的初步设计
根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
现浇盖板重Q1=26×0.5=13kN/m 2，单根立杆允许承载力估算保守[N]=40kN 。
盖板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=0.39；取安全系数1.3，则为0.39×1.3=0.51。
所以选定现浇盖板底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m 2＜1/0.51=1.97m 2，满足要求。
满堂式支架采用φ48碗扣型钢管脚手架，采用纵横向间距0.9m ，步距1.2m 。
1.2 底模、纵横梁的初步设计
底模采用竹胶板。
根据经验，由于现浇盖板厚度仅为0.5m ，一般选用1.5cm 厚的高强度竹胶板。
横梁采用10cm ×10cm 方木，纵梁采用方木，方木宽度为0.1m ，方木允许受弯强度为[σ]=12Mpa ，纵梁（方木）高为h2。
据经验及初略计算，来选定纵梁的高度及纵梁间距。
横梁间距为0.9m ，纵梁间距为0.5m 。
根据公式[σ]=M/W 、M=QL 2/8及W=bh 2
/6，得出h=][432 b QL 。
纵梁高h2的确定:取Q=13×0.5=6.5kN/m ，L=0.9m ，b=0.1m ，
[σ]=12Mpa ，得出h2=0.08m ，故取0.1m 。
故支架设计纵横向采用90cm ×90cm 布置，支架顶横向方木采用10cm ×10cm （间距90cm ），纵向方木采用10cm ×10cm （间距50cm ），竹胶板采用1.5cm 厚高强竹胶板。
梁柱式支架验算
另附：嘉应观主线桥中跨过车通道梁柱式支架受力验算因嘉应观主线桥跨径组合是25m+30m+25m，其中中跨下为S104省道，沥青路面宽约15.4m，考虑在保证正常施工的同时，也不阻碍交通，采用梁柱式支架支撑,在原公路沥青面外侧及跨中设三排立柱支撑,立柱间距设为8.0m，详见梁柱式支架图。
梁柱式支架受力验算如下：纵梁布置示意图一、根本参数一览a 、砼密度： 27KN/m³(包括砼、钢筋和钢绞线等)b、嘉应观主线箱梁跨中横断面面积为：9.5275m2,采用梁柱式支撑的箱梁面积为16.25m×16m,其自重为4115.88KN。
c、箱梁自重荷载：平均荷载q=箱梁自重/受力面积=27000/(16.5×80)=20.45KN/m2d、型钢参数:工28a 自重：g=43.47kg/m 截面抵抗矩W x=508.2cm3 截面惯性矩I x=7115cm4I x/s x=243.1mm 腹板厚度δ=8.5mm工32a 自重：g=52.69kg/m 截面面积A=67.12cm2工40a 自重：g=67.56kg/m 截面抵抗矩W x=1085.7cm3 截面惯性矩I x=21714cm4I x/s x=344.0mm 腹板厚度δ=10.5mm型钢的容许应力:轴向应力[σ]=140MPa 弯曲应力[σw]=145MPa 剪应力[τ]=85 MPa弹性模量E=2.06×105N/mm2e、活载平安系数1.4，恒载平安系数1.2f、施工荷载取2.0 KN/m2荷载计算荷载=恒荷载+活荷载恒荷载=箱梁自重+支架构造自重(余者忽略不计)活荷载=施工荷载〔包括作业层上的人员、器具、材料和砼倾注的自重〕,取2.0 KN/m2恒荷载箱梁自重荷载为20.45KN/m2纵梁自重=43.47×4.5×(16.5÷0.5)×9.8=63.3KN横梁自重=4×16.5×67.56×9.8=43.6KN立柱自重=8×4.5×52.69×9.8=18.6KN支架自重=63.3+43.6+18.6=125.5KN二、计算1、纵梁验算A、截面验算单根纵梁所受的荷载为:q=1.2*(20.45*0.5+43.47*9.8/1000)+1.4*2*0.5=14.18KN/mM max=qL2/8=1/8×14.18×4.52=35.9KN.mσwmax= M max/W x=35.9×106/〔508.2×103〕=70.6MPa<[σw]=145MPa纵梁端头(支座)处剪应力为最大值,Qmax=qL/2=31.9KNτmax= Q..S x/I xδ=31.9×103/〔243.1×10-3×8.5〕=15.43MPa<[τ]=85 MPaB、跨中挠度验算F=5ql4/384EI x=5×14.18×45004/(384×2.06×105×7.115×107)=5.16mm<L/600=7.5mm故纵梁验算满足要求。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
钢平台设计及荷载验算书一、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由钢桥自重荷载q 及车辆荷载。
如图1所示： q图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q 值。
1、q 值确定由资料查得25a 工字钢每米重38.1kg ，再加[12槽钢0.75*8*1*12.4/3.5=21.26kg 及钢板重量78.6*0.75=58.95kg ，单片工字钢自重按1.2KN/m 计算，即q1=1.2KN/m 。
车辆荷载按18+12*2.4=46.8t ，既46.8/4/3.5=33.4KN/m总荷载：Q=1.2*1.2+33.4*1.4=48.17KN/m三、结构强度检算（一）、工字钢验算已知Q=48.17K N/m ，工字钢计算跨径l =3.5m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==76.738)5.3(/17.48822max2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 21018340276.73/3max =<=⋅==σσ （w 为25a 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为402cm 3） 强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 875.0400/350400/===,而工字钢变形为整体变形，由1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：100384q 54EI l f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=48.17KN/m E=206×105/cm 2 I=5020cm 4 ()42545020/10206×100384)350(/17.485cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm 01.0＜[f] 挠度合格。
（二）、槽钢验算已知q=0.8*1.2+1.4*10*46.8/4=165KN/m ，槽钢计算跨径l =0.75m ，根据设计规范，槽钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==6.118)75.0(/165822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2108.1861.626.11/3max =<=⋅==σσ （w 为12槽钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为62.1cm 3）强度合格3、整体挠度验算槽钢梁容许挠度[]cm cm f 19.0400/75400/75===,而槽钢变形为整体变形，由单侧1片槽钢为一整体进行验算，计算得到：EI l f 100384q 54⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=165KN/m E=206×105/cm 2 I=391cm 4 ()4254391/10206100384)75(/1655cm cm cm m KN f ⨯⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm -410×.438<[f]挠度合格。
现浇箱梁施工验算书
H匝道桥箱梁支架及模板力学验算书一、计算依据1、箱梁砼浇筑方法：一次浇筑完成。
2、模板及支架使用材料梁底支架：采用碗扣式钢管支架。
小横梁处采用60*60cm间距，腹板处采用90*60cm间距，其余采用90*90cm间距。
水平杆竖向间距：底部120cm六层，顶部60cm，其余采用30cm水平杆和顶托调整标高。
竹胶板：底模、侧模、翼板采用优质覆膜A类竹胶板。
芯模两端渐变处亦为竹胶板。
竹胶板尺寸：122*244cm，厚度h=12mm。
方木：全桥纵向铺设10*15cm方木。
横向铺设10*10cm方木，间距：跨中处净距20cm（施工方案采用15cm），小横梁处净距15cm（施工方案采用10cm）。
侧模采用10*15cm方木制作的定型排架，排架净间距50cm，其上纵向铺设10*4cm方木，方木间距不大于25cm（施工方案采用10cm）。
芯模采用“3015”组合钢模，采用10*10cm方木定做框架。
框架间距80cm。
两端渐变处采用10*4cm方木做小棱，小棱间距小于20cm。
3、荷载组合①钢筋砼自重：Υ=26KN/m3；②模板及支撑自重；③倾倒砼产生冲击荷载：2.0KN/m2；④振捣砼产生荷载：2.0KN/m2；⑤施工人员、搬运工具材料等产生荷载：计算模板及小棱时为2.5KN/m2，计算支撑时为1.0KN/m2；《桥规》JTJ041-2000⑥新浇砼对侧模产生的侧压力：Pm=4.6v1/4；《路桥施工计算手册》表8-2按照泵送砼计算。
⑦荷载分项系数：静载系数为1.2，活载系数为1.4。
《路桥施工计算手册》表8-5。
二、底模力学验算（一）跨中底模验算1、荷载计算（1）、砼恒载计算跨中砼恒载为：g1=S /B*Υ=6.08/6.04*26=26.17KN/m2砼断面积S由CAD绘图计算而来，见上图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得，当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。
（2）、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2 KN/m2（3）、振捣砼产生荷载：g3=4 KN/m2，《桥规》JTJ041-2000 （4）、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c =1.31 KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5 KN/m3（源于《路桥施工计算手册》表8-1）。
支架回顶计算书
高大模板支撑体系回顶计算书6#楼4#放映厅sx-sd×s32-s39轴（3层至屋面层）支撑高度13.88m的楼板卸荷架子验算书（3层至屋面层）支撑高度按13.88m考虑，按立杆间距900×900，水平支撑步距为1200mm进行验算，顶部采用40×90mm木方间距200mm作次肋，2根φ48×2.8mm钢管作主肋，立杆采用φ48×2.8mm钢管。
1荷载组合及传递1.1荷载组合施工总荷载=每平米混凝土板自重荷载+每平米模板自重荷载+每平米施工荷载（包括施工人员及设备荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载）+每平米钢管自重1）每平米混凝土板自重荷载：（取板厚×25kN/m3）=0.12m×25kN/m3=3 kN/m2 2）每平米模板自重荷载：0.3kN/m23）每平米施工荷载：包括施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2 +振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0kN/m2=1.0kN/m2 +2.0kN/m2=3 kN/m24）每平米钢管自重：①查表的φ48×2.8mm钢管为3.12kg/m；②由于立杆间距为900×900，则每平米钢管立杆按照5根考虑③由于支撑高度为13.88m，则每平米钢管的自重为3.12 kg/m×13.88m×5根/m2= 217kg /m2=0.217t /m2×9.8 kN =2.125kN /m2施工总荷载=1.2×（3+0.3 +2.125）+1.4×3 kN/m2=10.71kN/m22荷载传递考虑楼板承受荷载，将超出荷载传至底板，架体自身荷载由楼板承担，根据图纸说明得知3层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2 (楼面活荷载为3.5 KN/m2，楼面荷载为2.0KN/m2) 。
2层卸荷架子承受荷载：F ＝ 10.71–5.5＝ 5.21 KN/m2由于1、2层回顶钢管自重分别为0.917KN/m2、0.688 KN/m2，2层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2,1层楼板设计荷载标准值为5.5KN/m2。
模板支架体系验算书
附件一：支架模板体系验算书1.计算依据1)设计图纸及现场实际情况2)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114)《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135)《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087)《建筑结构荷载规范》GB50009-20128)《钢结构设计规范》GB50017-20039)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210)《木结构设计规范》GB50005-200311)《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200812)《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号13)《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号2.荷载工况2.1荷载工况支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件自重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
1）钢筋混凝土自重：25kN/m32）模板及主次龙骨：1.2kN/m23）施工荷载：3kN/m24）荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
2.2基本参数3.中板相关计算3.1中板梁计算（0.8m*1.0m)中板梁截面尺寸有800*1000、700*900等，选取最大梁截面进行计算，其他小梁参照执行。
1）架体搭设形式简介梁侧次楞50×100mm方木，间距300mm梁侧主楞双钢管，间距300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：300mm×600mm 风荷载江苏无锡市，基本风压：0.35kN/m2架体搭设大样图2）现浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于1m/h，或砼坍落度大于150mm时，现浇砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:F=0.22γtβ1β2V1/2其中：γ：混凝土的重力密度，取25kN/m3；：新浇混凝土的初凝时间，取；T ：混凝土的入模温度，取25℃；V ：混凝土的浇筑速度，取1m/h；H ：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m；：外加剂影响修正系数，取1.2；：混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
现浇箱梁支架验算指导书
一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。
针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。
1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。
A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。
采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。
1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。
1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。
HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。
立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。
隧道模板支架计算书
xxx隧道模板支架验算书模板支架验算书计算：复核：审核：xxxxx有限公司xxx项目部xxx隧道模板支架验算书1、计算依据1.1 依据和参照的规范计算书采用了下列规范中的规定的公式和计算规则，或采用了规范提供的参数。
1、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）2、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）3、《组合钢模板技术规程》（GB50214-2013）4、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）1.2隧道断面参数如图所示，隧道地底板浇筑后，直墙段计算高度1500mm,拱顶部分计算弧长3962mm.1.3 模板支架参数1、拱顶模板规格为1250mmx300mm,面板及翼板厚度4mm;查组合刚模版时参数表为：钢板厚度为3mm，惯性模量56.3cm4;抗弯模量8.21cm3.模板自重39.35kg/m2。
2、边墙模板规格为1250mmx400mm，面板及翼板钢板厚度为4mm，查表，模板参数为：钢板厚度为3mm，惯性模量56.7cm4;抗弯模量13.10cm3.模板自重39.35kg/m2。
2、脚手架杆规格为Ø48x35, 截面性质为b类。
查表各项参数为：截面积A=4.89cm2,惯性矩I=12.19cm4，抗弯模量w=5.08cm3,回转半径i=15.78mm，单位重量3.84kg/m。
3、热轧槽型钢规格为普通轧制14a,截面类型为b。
查表各项参数最不利方向为：截面积A=18.516cm2,惯性矩Iy =53.2cm4，抗弯模量wy=13cm3,回转半径i=17mm，单位重量14.535kg/m。
1.4计算参数取用1、钢筋混凝土密度取25kN/m3。
2、泵送混凝土施工荷载取2%时，由于混凝土厚度较小，计算值小于实际影响，因此考虑灌注冲力、震动力、等，综合取较大值4kN/m2。
3、为简化计算恒荷载系数取1.1，动荷载系数取1.2，不再考虑荷载组合及其他结构重要系数。
满堂支架杆件受力验算书及相关附图
满堂支架杆件受力验算书及相关附图一、工程概况1、高速枢纽互通立交工程共有桥梁10座，其中K220+883.628跨高速桥为现浇预应力箱梁桥。
其结构形式为：左右幅各1联（共两联），跨径布置为（22+2×30+22)m；K220+883.628桥左幅箱梁顶板宽9m，底板宽度5.5m，右幅箱梁顶板宽12.75m，底板宽度9.25m，梁高1.8m；翼缘板悬臂长度1.75m，翼缘板根部厚0.45m，端部0.18m，箱梁内顶板厚度0.25cm，底板厚度0.25m，外腹板厚度0.45m，中腹板厚度0.45m。
平均柱高7.2m。
2、本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。
第二孔及第三孔跨径最大（同为30m），且右幅比左幅箱梁体积、重量要大。
因此，全桥仅对右幅第二联进行受力计算即可。
二、支架方案初步设计1、立杆及横杆的初步设计经粗略计算，来选定立杆间距。
腹板重Q1=26*1.8=46.8kn/m2,空心段重Q2=26*0.7=18.2kn/m2,底板宽b=9.25m,箱梁长s=104m,单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.4;取安全系数1.3,则为1.82;空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.55;取安全系数1.3,则为0.72；选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2<1/0.72=1.4 m2满足要求；墩顶、腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.6=0.36 m2<1/1.82=0.55 m2,满足要求。
2、底模、纵横梁的初步确定底模采用竹胶板，选用1.5cm厚的高强度竹胶板。
纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m，纵梁高为h1,横梁高为h2。
横梁间距一般选择0.3m。
3、支架验算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋砼基础、地基。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1
一、荷载组成 2、模板及承托模板结构的重量； 组成支架荷载包括：1、上部现浇连续梁板结构重量； 3、施工机具及施工人员荷载（由于支架高度小于 10m，所以不考虑支架自重） 。 4、倾倒砼和振捣时的冲击荷载。 1、现浇连续板结构重量 上部现浇连续板混凝土体积为 405.9m3，取系数 2.8t/m3(按含筋率>10%计算)，所以混 凝土结构重量为 405.9m3×2.8t/ m3=1136.52t 计算时假设现浇连续板所有荷载全部作用在底板平面面积内（偏于保守计算） ，受力 面积取值为 810-156m2=654m2，则每平方米荷载为 1136.52t÷654 m2=1.862t=17.38KN/m2 参考《路桥施工计算手册》 ，取荷载分项系数 r1=1.2 2、模板及承托模板结构重量 各种材料规格数量表：
序号 1 2 3 规格（m） 0.12×0.15×4 0.1×0.1×4 18mm 厚竹胶板 合计 材质 松木 松木 竹 容重 0.75t/ m3 0.75t/ m3 0.8t/ m3 数量 340 块 340 块 810m2 体积（m3） 重量（t） 24.48 13.6 18.36 10.2 11.664 40.23 备注 纵向木方 横向木方 模板
40.23t÷654m2=0.062t/m2=0.62KN/m2 取荷载分项系数 r2=1.2 3、施工机具及施工人员荷载 根据《路桥施工计算手册》表 8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取 0. 25 t/ m2, 即 2.5KN/m2，取荷载分项系数 r3=1.4 4、倾倒砼和振捣的冲击荷载 根据《路桥施工计算手册》表 8-1，冲击荷载取 0. 8 t/ m2，(含振捣砼产生的荷 载)即 8 KN/m2 取荷载分项系数 r4=1.4 5、荷载组合 计算承载力时
每根立杆承受的荷载为 0.8×36.3KN/m2=29.04KN 支架立杆为Ф57×2.5mm 大口径钢管，A=428mm ，则 钢管回转半径为 i= √d2+d12 4 = √572+522 4 =19.3mm
2
按强度计算支柱受压应力为 σ=N/A=0.8×36.3KN/m2/428=67.85Mpa 长细比λ=L/i=660/19.3=34.197 查《路桥施工计算手册》附录三附表 3-26 得φ=0.462 则立杆的受压应力为 σ=N/φA=0.8×36300/(0.816×428)=83.15MPa<ƒ=215Mpa 结论一：立杆受压通过验算，且具有一定的安全储备 2、纵、横木方抗弯验算
5
-3 4 6 -5 -3 3
0.8
M= l2/8
q=0.4/1×36.3x=11.616×0.8 /8=0.929KN·m W=bh /3=(0.1×0.1 )/3=0.0003m 横向木方弯拉应力 σ=M/W=0.929/0.0003=3.097MPa＜[σ]=9Mpa b．挠度计算： 木材弹性模量 E=9.0×106KN/m2 I=bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4 ƒ=5/384×gl /(E·I)=5×11.62×0.8/(384×9.0×10 ×0.83×10 )= 1.62×10 m ƒ/L=1.62×10 /0.8=1/494<[ƒ/L]=1/400 结论三：横向木方抗弯能力经验算满足要求 3、地基承载力验算 单根立杆承载力为 36.3×0.8=29.04KN， 底垫作用在 C15 砼硬化带上， 硬化带宽 30cm， 则作用在 C15 砼上的荷载为 29.04/0.3×0.3=0.322Mpa，C15 砼的抗压强度为 15Mpa 结论五：地基承载力达到 250KPa 即可满足要求，C15 砼硬化带满足立杆承载要求。 4、施工预拱度的计算与设置 通过计算和查《路桥施工计算手册》表 13-6 暂定以下数值，精确数值待预压结束后 根据预压观测得出。 ①支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度δ1=0.5cm ②支架在荷载作用下的弹性压缩即为最大挠度δ2=σ·L/E,约为 0.2cm ③支架在荷载作用下的非弹性压缩δ3=0.8cm ④支架基底在荷载作用下非弹性压缩δ4=0.1cm ⑤总预拱度 1.6cm ⑥预拱度设置：按二次抛物线分配，支点处为 0 δX=4δ·x(L-x)/L2
x(cm) y(cm) 0 0 2 0.576 4 1.024 6 1.152 8 1.536 10 1.6 12 1.536 14 1.152 16 1.024 18 0.576 20 0
-3 4 6 -5 -3 2 2 3
2
通过以上几方面的验算，结论证明该现浇连续板支架设计方案在理论上是可行的，且 计算时按砼一次浇筑的不利情况考虑不利荷载，偏于保守，所以此方案可行，恳请驻 地办给予批准。
3
①纵向木方抗弯、挠度计算 a．抗弯计算： 纵向立杆之间取最大值 1m，横向木方作用在纵向木方上最不利情况见下图：
P P P
0.1
0.4
0.4
0.1
4 =36.3KN/m2
Mmax=
Pl2
+
1
5
P
×2 4 P= /3
l2
Mmax
Mmax=36.3/3×1/4+1/5×36.3/3×2/4=4.235KN·m W=bh2/3=(0.12×0.152)/3=0.0009m3 σ=M/W=4.235KN·m/0.0009m =4.705Mpa ＜[σ]=9Mpa b．挠度计算： 木材弹性模量 E=9.0×106KN/m2 I=bh3/12=0.12×0.153/12=3.375×10-5m4 ƒ=5/384×gl /(E·I)=5×42.35×1/(384×9.0×10 ×3.375×10 )=1.815×10 m ƒ/L=1.815×10 /1=1/551<[ƒ/L]=1/400 结论二：纵向木方抗弯能力和挠度经验算满足要求 ②横向木方抗弯、挠度计算 a．抗弯计算： 横向木方间距为 0.4m，所以单根横向木方承受了 0.4×0.8 范围的荷载，见下图
2
=
1·r1+
2·r2+
3·r3+
4·r4=17.38×1.2+0.62×1.2+2.5×1.4+8×1.4=36.3
KN/m2
底板宽度范围内的线荷载为
L1=36.3*8.56（最小底板间距）=308.55KN/m L2=36.3×17.62（最大底板间距）=639.606 2
KN/m2
二、支架受力计算 （一）验算内容 1、立杆承载力及稳定性验算； 2、纵、横木方抗弯、挠度计算； 3、地基承载力计算； 4、预拱度计算与设置 （二）验算过程 1、立杆承载力及稳定验算 此桥支架步距有两种 1m×0.8m 和 0.8m×0.8m(具体见支架设计图)，验算时取较大步距 1m×0.8m 进行验算 则单根立杆承受的荷载比例为 1×0.8 1×1 =0.8