五层三跨框架结构内力计算任务书
5层框架结构教学楼结构标准计算书
1#教学楼部分///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WMASS.OUT | | ||工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00是否扣除构件重叠质量和重量: 是是否自动计算现浇楼板自重: 是水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否(整体指标结果采用强刚，其他结果采用非强刚)墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是墙倾覆力矩的计算方法: 考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式: 传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E: 否是否梁板顶面对齐: 否是否带楼梯计算: 否框架连梁按壳元计算控制跨高比: 0.00墙梁转框架梁的控制跨高比: 0.00结构所在地区: 全国楼板按有限元方式进行面外设计否多模型及包络........................................采用指定的刚重比计算模型：否计算控制信息 ..........................................计算软件信息: 64位线性方程组解法: PARDISO地震作用分析方法: 总刚分析方法位移输出方式: 简单输出是否生成传基础刚度: 否保留分析模型上自定义的风荷载: 否采用自定义范围统计指标: 否高级参数............................................位移指标统计时考虑斜柱：否采用自定义位移指标统计节点范围：否按框架梁建模的连梁砼等级默认同墙：否二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力：否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响：否刚重比验算考虑填充墙刚度影响：否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分：否风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.10 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 1.40 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 1.50 是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 8 各段体形系数(X): USIX = 1.50各段体形系数(Y): USIY = 1.50设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50地震信息 ............................................结构规则性信息: 不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC特征值分析方法: 子空间迭代法是否由程序自动确定振型数: 否计算振型数: NMODE = 15 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变悬挑梁默认取框架梁抗震等级: 否按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 是重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 是偶然偏心考虑方式: 相对于投影长度X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05 Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05 是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例: SeisCoef= 1.00活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数: 不考虑考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 考虑楼面活荷载折减方式：传统方式柱、墙活荷载是否折减: 折减传到基础的活荷载是否折减: 折减柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减：是柱、墙设计时消防车荷载折减系数： 1.00梁设计时消防车荷载是否考虑折减：是调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数由用户指定中梁刚度放大系数: BK = 2.00托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85梁端弯矩调幅方法: 通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数: BM = 1.10梁扭矩折减系数: TB = 0.40支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00地震工况连梁刚度折减系数: BLZ = 0.70风荷载工况连梁刚度折减系数: BLZW = 1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数：否地震位移计算不考虑连梁刚度折减：否柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: 否框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: 是是否扭转效应明显: 否是否采用自定义楼层最小剪力系数: 否弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.50强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.50薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整: 否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0钢管束墙混凝土刚度折减系数: GGSH_CONC = 1.00转换结构构件（三、四级）的水平地震作用效应放大系数： 1.00配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270 柱主筋强度(N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270 墙主筋强度(N/mm2): IW = 360 墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.15 墙最小水平分布筋配筋率(%): RWHMIN = 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑钢梁刚域：否结构内力分析方法: 一阶弹性设计方法考虑P-DELTA效应方法: 不考虑是否考虑结构整体缺陷: 否是否考虑结构构件缺陷: 否柱计算长度系数是否置为1 : 否柱长细比执行《高钢规》JGJ 99-2015第7.3.9条:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋方式：普通方式钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.40 梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 否框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算: 是执行高规5.2.3-4条的梁对象: 仅主梁执行柱剪跨比计算原则: 简化方式过渡层个数0轴压比计算考虑活荷载折减：是墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否执行《混规》第9.2.6.1条有关规定：是执行《混规》第11.3.7条有关规定：是圆钢管混凝土构件设计执行规范：高规（JGJ-2010）方钢管混凝土构件设计执行规范：矩形钢管砼规程（CECS 159：2004）型钢混凝土构件设计执行规范：型钢砼组合结构规程（JGJ 138-2001）异形柱设计执行规范：混凝土异形柱结构技术规程（JGJ 149-2006）钢结构设计执行规范：钢结构设计规范（GB50017-2003）荷载组合信息 ........................................地震与风同时组合：是屋面活荷载是否与雪荷载和风荷载同时组合：是考虑竖向地震为主的组合：否普通风与特殊风是否同时进行组合: 否自动添加自定义工况组合: 是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数: CDEAD = 1.30活载分项系数: CLIVE = 1.50风荷载分项系数: CWIND = 1.50水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.00吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30是否计算吊车荷载: 否地下信息 ..........................................室外地面相对于结构底层底部的高度(m): Hsoil = 0.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MX = 0.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MY = 0.00地面处回填土X向刚度折减系数: RKX = 0.00地面处回填土Y向刚度折减系数: RKY = 0.00回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 0.00面外设计方法: SATWE传统方法水土侧压计算: 水土合算外侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00内侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00性能设计信息 ........................................按照全国高规进行性能设计: 否剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 13 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层4 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)8 1 70.594 58.550 34.800 684.8 14.3 0.0 0.447 1 71.456 57.113 30.900 1451.2 133.6 0.0 0.926 1 71.445 56.374 27.000 1540.7 181.2 0.0 1.005 1 71.451 56.359 23.100 1547.4 178.4 0.0 1.004 1 71.451 56.359 19.200 1547.4 178.4 0.0 1.003 1 71.448 56.363 15.300 1551.7 178.4 0.0 0.212 1 80.768 67.104 11.300 7185.5 1253.50.0 2.47(>1.5不满足高规3.5.6条)1 1 75.530 63.720 4.000 2916.5 504.8 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 2622.502恒载产生的总质量(t): 18425.279附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 21047.781恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m)1( 2) 1 239( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 14( 40/ 360/ 360/ 300) 4.000 4.0002( 3) 1 711( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 0( 40/ 360/ 360/ 300) 7.300 11.3003( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 40/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 4.000 15.3004( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 19.2005( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 23.1006( 5) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 27.0007( 6) 1 227( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 30.9008( 7) 1 217( 30/ 360/ 270) 40( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 34.800********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y8 1 159.94 159.9 623.8 259.16 259.2 1010.77 1 147.70 307.6 1823.6 239.62 498.8 2955.96 1 135.71 443.4 3552.7 224.67 723.4 5777.45 1 123.19 566.5 5762.2 204.95 928.4 9398.24 1 110.70 677.2 8403.5 184.43 1112.8 13738.23 1 99.68 776.9 11511.2 166.32 1279.2 18854.82 1 163.92 940.8 18379.3 268.41 1547.6 30152.11 1 0.00 940.8 22142.7 0.00 1547.6 36342.3=========================================================== ================各楼层偶然偏心信息=========================================================== ================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.050 0.0502 1 0.050 0.0503 1 0.050 0.0504 1 0.050 0.0505 1 0.050 0.0506 1 0.050 0.0507 1 0.050 0.0508 1 0.050 0.050===========================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================== ================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2496.20 77.11 63.44 63.97 38.80 64.01 38.732 1 2496.04 77.11 63.44 63.96 38.80 64.01 38.733 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.464 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.465 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.466 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.467 1 1173.95 72.11 56.13 59.04 34.82 60.35 32.498 1 1152.50 72.32 55.56 59.33 32.65 60.29 30.83=========================================================== ================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=========================================================== ================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1370.62 1.002 1 3380.95 2.473 1 1467.85 1.004 1 1464.28 1.005 1 1464.28 1.006 1 1460.93 1.087 1 1349.95 2.238 1 606.54 1.00=========================================================== ================计算信息===========================================================工程文件名: 1#教学楼计算日期: 2021. 2.23开始时间: 17:50:33机器内存: 16335.0MB可用内存: 8513.0MB结构总出口自由度为: 5511结构总自由度为: 6303第一步: 数据预处理第二步: 计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步: 结构整体有限元分析*结构有限元分析: 地震工况*结构有限元分析: 一般工况第四步: 计算构件内力结束日期: 2021. 2.23结束时间: 17:51: 5总用时: 0: 0:32=========================================================== ================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(《抗规》刚度比)Ratx2，Raty2 : X，Y 方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构,框架结构刚度比与《抗规》类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比;对于广东地区为考虑层高修正的刚度比(《高规》刚度比)RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=========================================================== ================注意：本文件输出的刚度比等信息均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 49.5618(m) Ystif= 78.1132(m) Alf = 17.4688(Degree) Xmass= 75.5304(m) Ymass= 63.7205(m) Gmass(活荷折减)= 3926.1431( 3421.3252)(t)Eex = 1.8263 Eey = 1.0995Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 11.9403 Raty1= 7.5023Ratx2= 11.9403 Raty2= 7.5023 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.7843E+07(kN/m) RJY1 = 4.5143E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.2701E+06(kN/m) RJY3 = 4.3588E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.3080E+07(kN) RJY3*H = 1.7435E+07(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.5833(m) Ystif= 64.3670(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 80.7675(m) Ymass= 67.1040(m) Gmass(活荷折减)= 9692.4492( 8438.9766)(t)Eex = 0.2847 Eey = 0.1144Ratx = 0.0283 Raty = 0.0192Ratx1= 0.8330 Raty1= 0.8362Ratx2= 0.8330 Raty2= 0.8362 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.0714E+06(kN/m) RJY1 = 8.6651E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.3617E+05(kN/m) RJY3 = 5.2975E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.6440E+06(kN) RJY3*H = 3.8672E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 70.5800(m) Ystif= 61.6558(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4478(m) Ymass= 56.3630(m) Gmass(活荷折减)= 1908.4702( 1730.0603)(t)Eex = 0.0435 Eey = 0.2346Ratx = 4.1823 Raty = 3.7339Ratx1= 1.4291 Raty1= 1.5286Ratx2= 1.4291 Raty2= 1.5286 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4810E+06(kN/m) RJY1 = 3.2355E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0317E+06(kN/m) RJY3 = 8.8893E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.1269E+06(kN) RJY3*H = 3.5557E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 0.9959 Raty = 0.9959Ratx1= 1.3577 Raty1= 1.3867Ratx2= 1.3577 Raty2= 1.3867 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.2944E+05(kN/m) RJY3 = 7.6004E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.6248E+06(kN) RJY3*H = 2.9642E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4739 Raty1= 1.4955Ratx2= 1.4739 Raty2= 1.4955 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0280E+05(kN/m) RJY3 = 7.2661E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.5209E+06(kN) RJY3*H = 2.8338E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4451(m) Ymass= 56.3736(m) Gmass(活荷折减)= 1903.0513( 1721.8965)(t)Eex = 0.0871 Eey = 0.2359Ratx = 0.9927 Raty = 0.9523Ratx1= 1.5837 Raty1= 1.5624Ratx2= 1.5837 Raty2= 1.5624 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.7503E+05(kN/m) RJY3 = 6.9411E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.4126E+06(kN) RJY3*H = 2.7070E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4561(m) Ymass= 57.1135(m) Gmass(活荷折减)= 1718.3525( 1584.7839)(t)Eex = 0.0877 Eey = 0.2032Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6168 Raty1= 2.6253Ratx2= 2.6168 Raty2= 2.6253 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 7.8932E+05(kN/m) RJY3 = 6.3465E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.0783E+06(kN) RJY3*H = 2.4752E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 70.3546(m) Ystif= 60.5425(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 70.5942(m) Ymass= 58.5502(m) Gmass(活荷折减)= 713.3010( 699.0428)(t)Eex = 0.0119 Eey = 0.0855Ratx = 0.8997 Raty = 0.8871Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.9857E+06(kN/m) RJY1 = 2.7219E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.3091E+05(kN/m) RJY3 = 3.4535E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 1.6805E+06(kN) RJY3*H = 1.3469E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8330(第2层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8362(第2层第1塔)=========================================================== =================结构整体抗倾覆验算结果=========================================================== =================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载7043455.0 23082.1 305.15 0.00Y 风荷载3942654.0 37967.0 103.84 0.00X 地震6671291.5 53296.6 125.17 0.00Y 地震3742562.5 53000.9 70.61 0.00=========================================================== =================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=========================================================== =================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.009按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008=========================================================== =================结构整体稳定验算结果=========================================================== =================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.827E+07 0.436E+07 4.00 294533. 112.31 59.202 0.636E+06 0.530E+06 7.30 245400. 18.92 15.763 0.103E+07 0.889E+06 4.00 124077. 33.26 28.664 0.929E+06 0.760E+06 3.90 100462. 36.08 29.515 0.903E+06 0.727E+06 3.90 76897. 45.79 36.856 0.875E+06 0.694E+06 3.90 53332. 63.99 50.767 0.789E+06 0.635E+06 3.90 29771. 103.40 83.148 0.431E+06 0.345E+06 3.90 8617. 195.03 156.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应=========================================================== =================框架结构的二阶效应系数(按高钢规7.3.2条计算)=========================================================== =================层号塔号层高上部重量ThetaX ThetaY1 1 4.00 294533. 0.01 0.022 1 7.30 245400. 0.05 0.063 1 4.00 124077. 0.03 0.034 1 3.90 100462. 0.03 0.035 1 3.90 76897. 0.02 0.036 1 3.90 53332. 0.02 0.027 1 3.90 29771. 0.01 0.018 1 3.90 8617. 0.01 0.01*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------8 1 0.8242E+04 0.7476E+04 1.00 1.007 1 0.1276E+05 0.1125E+05 1.55 1.516 1 0.1548E+05 0.1365E+05 1.21 1.215 1 0.1825E+05 0.1646E+05 1.18 1.214 1 0.2041E+05 0.1822E+05 1.12 1.113 1 0.2287E+05 0.2045E+05 1.12 1.122 1 0.2075E+05 0.1965E+05 0.91 0.961 1 0.5502E+05 0.5551E+05 2.65 2.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.91 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.96 层号: 2 塔号: 1///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 周期、地震力与振型输出文件|| (总刚分析方法) || SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WZQ.OUT || ||工程名称: 设计人: 计算日期:2021/02/23 ||工程代号: 校核人: 计算时间:17:50:36 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////注意：本文件输出的结果均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.5194 57.64 0.76 ( 0.22+0.54 ) 0.242 1.3731 131.17 0.87 ( 0.42+0.45 ) 0.133 1.2399 17.80 0.41 ( 0.37+0.03 ) 0.594 0.6950 92.51 0.65 ( 0.03+0.63 ) 0.355 0.5781 24.39 0.91 ( 0.79+0.13 ) 0.096 0.5094 131.73 0.49 ( 0.22+0.27 ) 0.517 0.3192 87.58 0.64 ( 0.01+0.63 ) 0.368 0.2823 32.67 0.58 ( 0.40+0.18 ) 0.429 0.2754 150.92 0.72 ( 0.56+0.16 ) 0.2810 0.2023 46.64 0.14 ( 0.09+0.06 ) 0.8611 0.1975 92.93 0.38 ( 0.01+0.37 ) 0.6212 0.1921 43.07 0.02 ( 0.01+0.01 ) 0.9813 0.1907 72.03 0.16 ( 0.02+0.15 ) 0.8414 0.1767 107.09 0.29 ( 0.04+0.25 ) 0.7115 0.1715 175.69 0.56 ( 0.53+0.03 ) 0.44地震作用最大的方向= 60.964 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 28.95 45.60 747.477 1 68.38 102.05 1475.626 1 73.49 103.87 1459.105 1 67.98 93.44 1317.254 1 60.26 79.60 1127.063 1 50.85 63.39 903.742 1 111.24 300.29 3479.051 1 10.28 16.86 301.98振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 65.01 -75.04 785.826 1 153.27 -162.44 1591.815 1 138.93 -144.12 1456.034 1 119.26 -119.62 1256.853 1 95.77 -91.18 1017.402 1 245.64 -225.85 4105.661 1 6.16 0.53 75.43振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 74.53 24.52 -2157.697 1 147.27 46.54 -4277.216 1 139.86 48.18 -4121.245 1 122.83 43.60 -3565.864 1 100.95 36.82 -2844.423 1 76.16 28.81 -2034.182 1 413.30 -31.81 -6689.901 1 4.78 0.00 -6.75振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.73 24.92 546.417 1 2.22 49.22 947.976 1 3.73 38.16 716.275 1 2.49 16.89 334.724 1 0.69 -6.56 -83.393 1 -1.57 -27.81 -461.282 1 63.50 -260.18 -3435.161 1 -6.01 -13.93 -238.58振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -115.94 -53.30 940.157 1 -209.33 -96.60 1567.786 1 -151.09 -68.42 1022.755 1 -53.42 -17.19 250.534 1 51.96 37.40 -531.943 1 142.12 82.33 -1136.931 1 31.54 31.49 576.33振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -30.74 34.52 -756.477 1 -59.59 58.81 -1241.786 1 -40.63 35.54 -758.935 1 -5.18 -2.14 -26.004 1 31.09 -38.86 710.513 1 58.67 -64.11 1251.432 1 149.79 -181.34 7377.951 1 8.23 4.62 165.21振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.05 1.27 22.957 1 0.21 1.38 21.386 1 0.03 -0.50 -7.975 1 -0.20 -2.06 -31.904 1 -0.25 -2.17 -34.973 1 -0.08 -0.86 -17.212 1 0.11 3.68 28.001 1 0.17 0.35 5.91振型8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 22.45 14.37 -463.797 1 18.63 14.09 -368.016 1 -9.87 -7.06 262.595 1 -31.18 -23.79 714.284 1 -32.31 -22.22 688.113 1 -13.96 -4.12 238.082 1 60.72 37.67 -1130.611 1 2.63 2.80 43.97振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 29.66 -16.52 364.117 1 29.88 -14.68 352.836 1 -15.57 10.31 -173.155 1 -49.73 27.57 -565.154 1 -46.22 22.42 -497.013 1 -9.17 -0.29 -27.112 1 79.84 -44.66 2129.061 1 5.63 4.85 119.04振型10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -3.02 -3.24 -59.297 1 3.39 1.44 13.596 1 4.97 4.51 60.645 1 -1.19 0.91 21.484 1 -6.17 -3.91 -38.813 1 -4.03 -3.59 -38.062 1 6.87 3.98 66.791 1 1.31 1.92 35.50振型11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.06 -1.24 -20.727 1 -0.43 0.47 12.536 1 0.01 1.69 25.375 1 0.33 0.39 2.954 1 0.25 -1.43 -24.003 1 0.02 -1.29 -22.032 1 -0.40 1.56 9.051 1 0.20 0.40 6.94振型12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.39 -0.36 -11.217 1 0.15 -0.08 3.856 1 0.55 0.70 16.835 1 0.10 0.31 3.244 1 -0.48 -0.52 -15.103 1 -0.39 -0.60 -13.372 1 0.47 0.55 16.161 1 0.21 0.34 6.20振型13 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.93 -2.87 -1.317 1 0.58 1.12 -20.896 1 1.17 3.85 5.325 1 0.18 0.87 18.014 1 -1.13 -3.39 6.903 1 -1.09 -2.88 -7.382 1 1.27 3.67 -31.531 1 0.54 0.94 16.18振型14 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -1.38 4.54 -116.797 1 -0.68 -1.48 59.996 1 3.04 -6.35 145.835 1 1.19 -1.34 21.114 1 -2.49 5.79 -135.913 1 -1.85 4.14 -102.532 1 2.32 -6.46 237.091 1 0.76 0.85 19.41振型15 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -26.78 2.12 -47.517 1 6.51 -6.62 -257.216 1 38.50 0.99 220.755 1 12.73 6.80 234.774 1 -33.38 0.66 -146.173 1 -31.00 -6.11 -218.622 1 35.90 -2.15 519.671 1 13.74 20.47 380.86各振型作用下X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 471.442 971.073 1079.694 64.325 741.306 111.637 0.048 17.119 24.3210 2.1311 0.0412 0.2213 0.5914 0.9215 16.22X向地震作用参与振型的有效质量系数------------------------------------------------------- 振型号有效质量系数(%)1 17.402 33.763 34.374 1.475 10.986 1.387 0.018 0.179 0.2010 0.0011 0.0112 0.0013 0.0014 0.0015 0.01各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)8 1 194.41 194.41( 2.78%) ( 2.78%) 758.22 455.167 1 373.39 564.28( 2.47%) ( 2.47%) 2952.14 307.226 1 338.17 889.35( 2.22%) ( 2.22%) 6397.77 291.675 1 278.15 1132.90( 1.98%) ( 1.98%) 10761.91250.114 1 249.15 1301.34( 1.75%) ( 1.75%) 15720.72 207.883 1 251.74 1415.88( 1.54%) ( 1.54%) 21157.43 166.062 1 1308.72 2145.27( 1.22%) ( 1.22%) 33602.70 598.251 1 42.74 2172.42( 1.03%) ( 1.03%) 41418.50 85.86抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%X 向地震作用下结构主振型的周期= 1.3731X 方向的有效质量系数: 99.76%=========================================================== =仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 49.44 77.88 1276.497 1 116.78 174.28 2519.986 1 125.51 177.38 2491.775 1 116.10 159.57 2249.524 1 102.90 135.93 1924.723 1 86.85 108.26 1543.362 1 189.97 512.82 5941.331 1 17.55 28.79 515.70振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -65.49 75.58 -791.577 1 -148.11 161.63 -1599.386 1 -154.39 163.63 -1603.455 1 -139.94 145.17 -1466.684 1 -120.13 120.49 -1266.043 1 -96.47 91.84 -1024.842 1 -247.43 227.50 -4135.681 1 -6.21 -0.53 -75.98振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 13.58 4.47 -393.037 1 26.83 8.48 -779.106 1 25.48 8.78 -750.695 1 22.37 7.94 -649.534 1 18.39 6.71 -518.123 1 13.87 5.25 -370.532 1 75.28 -5.80 -1218.581 1 0.87 0.00 -1.23振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t。
结构力学大作业―多层多跨框架结构内力计算
结构力学大作业―多层多跨框架结构内力计算《结构力学》课程设计多层多跨框架结构内力计算书姓名：× ×学号：U2021158×× 专业班级: 土木工程0905班指导老师：龙晓鸿完成时间：2021年12月结构力学课程作业土木0905 xx 结构力学课程作业――多层多跨框架结构内力计算一、任务1. 求解多层多跨框架结构在荷载作用下的弯矩以及各结点的转角和侧移。
2. 计算方法：（1）用近似法复算：水平荷载作用用D值法复算，竖向荷载作用用分层法复算。
（2）用电算（结构力学求解器）进行复算。
3. 就最大相对误差处，说明近似法产生误差的来源。
4. 将手算结果写成计算书形式。
二、结构形式及基本数据1. 计算简图：如图2-1所示。
2. 基本计算参数材料弹性模量：E7h?3.2?10kN/m2 构件尺寸：柱：底层：b?h?500?500mm其它层：b?h?450?450mm2 梁：边梁：b?h?250?500mm2中间梁：b?h?250?400mm2 边跨：L1?4.5m 中跨：L2?2.4m 底层层高：H1?4.5m 其他层高：H2?3.6m竖向荷载：恒载 g221=23kN/m，g2=20kN/m活载 q221=15kN/m，q2=6kN/m水平活载： Fp1=32kN，FP2=18kN1土木0905 xx 结构力学课程作业3. 荷载分组：（1）计算水平荷载（见图2-2）（2）计算竖向恒载（见图2-3）；（3）计算竖向活载：按每跨单独作用活载，分十种情况分别计算（见图2-4）。
H2H2H2H2H1L1L2图2-1 计算简图 g2g1g1g1g1图2-3 竖向荷载作用（恒载） 4. 各构件的线刚度：i?EIL,其中I?b?h312Fp2Fp1Fp1Fp1Fp1 图2-2 水平荷载作用q2q1 图2-4竖向荷载作用（活载）2土木0905 xx 结构力学课程作业1) 左边梁：I1?EI1L1112?0.25?0.5?2,6?10m3?34FP2=18kN1i12i23i4i26i4i29i4i212i4i215i318i1??3.2?10?2.6?104.57?3i4?18489kN ?mi44FP1=32kNi152) 右边梁：I2?EI2L2112?0.25?0.40?1.33?10m3?34i4FP1=32kNi47i1i18i2??3.2?10?1.33?102.47?3?17778kN?mi4FP1=32kNi410113) 底层柱：I3?EI3H1112?0.5?0.5?5.2?10m3?34i4FP1=32kNi413i114i3??3.2?10?5.2?104.57?3?36978kN?mi34i31617图2-54) 其它层柱：I4?EI4H21127?0.45?0.45?3.42?10m3?3i4??3.2?10?3.42?103.6?3?30375kN?m三、水平荷载作用下的计算(一)用D值法计算1、由D值法计算柱的剪力值一层以上：D?i2?i?12i4H22i1i4i2i4 其中：i?i1?i2i4 (中柱) i?12i3H21或 (边柱)底层：D?0.5?i2?i?i1i3i2i3其中：i?i1?i2i3 (中柱) i?或 (边柱)如下表所示：表3-13土木0905 xx 结构力学课程作业层数 1-4 2-5 3-6i?2?184892?30375?0.609i?2?(18489?17778)2?30375?1.194i?2?177782?30375?0.585D1=0.6092+0.609） 2?30375D2=1.1942+1.1942?30375D3=（?0.5852+0.5852?30375 （?123.3 123.6）2（?123.3）123.6）2123.3 123.62））5 =7087.462?（ =11354.815?（=6876.614?（ FQ=D3D1?D2?D3?18FQ=D2D1?D2?D3?18FQ=D3D1?D2?D3?18 ?5.039kN ?8.072kN?4.889k N 4-7 i?2?184892?30375?0.609 5-8 2?(18489?17778)2?30375 6-92?17778?0.585 i??1.194 i?2?30375 D1=0.6092+0.6092?30375 D2=（?1.1942+1.194）2?30375 D3=（?0.5852+0.5852?30375 4 （?123.3） 123.62123.3123.3）123.62=7087.462?（） =11354.815?（123.6）2=6876.614?（）FQ=D3D1?D2?D3?50 FQ=D2D1?D2?D3?50 FQ=D3D1?D2?D3?50 ?13.996kN?22.424kN?13.580kN7-10 8-11i?2?(18489?17778)2?30375?1.194 9-12 i?2?177782?30375?0.585i?2?184892?30375?0.609 3表3-1续4感谢您的阅读，祝您生活愉快。
结构力学作业计算书多层多跨框架结构内力计算书
结构力学课程作业多层多跨框架结构内力计算书姓名：班级：学号：任课教师：目录一、题目 (3)二、任务 (4)三、结构的基本数据 (5)1. 构件尺寸 (5)2. 荷载 (5)3. 材料性质 (5)四、水平荷载作用下的计算 (6)1.D值法 (6)2.求解器法 (11)五、竖直荷载作用下的计算 (18)1.分层法 (19)2.求解器法 (29)六、结果对比及误差分析 (36)七、后记 (37)八、参考文献 (37)一、题目1、计算简图如图7所示。
2、参考数据： E h =3.0×107kN/m 2柱尺寸：450×450，梁尺寸：250×700 竖向荷载：q ，=18kN/m ，（图8） 水平荷载：F P ，=18kN, （图9）4.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9m图 错误！未定义书签。
姓名 结构 水平荷载竖向荷载柱 梁（边） 梁（中） 27XX三F=18KN g=36KN/m600*600250*600250*4004.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9mF P ’F PF PF PF P图 错误！未定义书签。
4.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9mq q q qq ’图 错误！未定义书签。
二、任务1、计算多层多跨框架结构在荷载作用下的内力，画出内力图。
2、计算方法：水平荷载作用下，用D 值法及求解器分别计算；竖向荷载作用下，用分层法及求解器分别计算。
3、对两种方法的计算结果进行对比，分析近似法的误差。
4、把计算过程写成计算书的形式。
三、结构基本数据1、构件尺寸 柱：600600⨯=⨯h b 边梁：600250⨯=⨯h b 中间梁：400250⨯=⨯h b2、结构荷载 水平荷载：KN F 18= 竖向荷载：m 36KN g =3、材料性质材料弹性模量：27h 100.3m KN E ⨯=构件刚度：)12(3bh I l EI i ==其中 柱：42431008.1mm 600600121m I -⨯=⨯⨯=柱 第1层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427106122.69.41008.1100.3下 第2~5层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427103077.89.31008.1100.3上 边梁：4343105.4mm 600250121m I -⨯=⨯⨯=边梁 m KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-4371025.26105.4100.3边 中间梁：4343m 103333.1mm 400250121-⨯≈⨯⨯=中间梁I m KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-337106667.66103333.1100.3中四、水平荷载作用下的计算水平荷载：KN F 18p = KN F 18'p =4.9m6m6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9mF P ’F PF PF PF P图8（一）D 值法计算方法综述：框架结构在水平荷载作用下受力变形有以下特点：①各杆的弯矩为直线分布，且每个杆均有一个零弯矩点即反弯点；②在固定端处，角位移为零,但 上部各层节点均有转角存在,节点的转角随梁柱线刚度比的增大而减小；③如果梁柱线刚度比值较大，则可忽略梁的轴向变形，同层内各节点有相同的侧向位移，同层各柱具有相同的层间位移。
结构力学五层框架计算书
∑
i
Dh 2 第 12ic
五 层
µ
Q(kN)
2 ×1.777 左： = 0.212 2 × 8.400 2 × 2.520 右： = 0.300 2 × 8.400 0.212 左: = 0.096 2 + 0.212 0.300 右: = 0.130 2 + 0.300 0.096 左: = 0.223 0.430 0.130 右: = 0.302 0.430
i （1）求各柱剪力分配系数 µ k =n k 。同层各柱线刚度相等，剪力平分。 ∑ ir
r =1
1 = 0.333 3 1 其余层 µ r = = 0.250 4 顶 层 µt = （2）计算各柱剪力大小 第五层： Q5 =× 16 0.333 = 5.33kN 第四层： Q 4 =× 36 0.250 = 9kN 第三层： Q3 =× 56 0.250 = 14kN 第二层： Q 2 =× 76 0.250 = 19kN 第一层： Q1 =× 96 0.250 = 24kN 2、计算柱端弯矩 第五层： M 5下 = M 5上 = −Q5 × 第四层： M 4下 第三层： M 3下 第二层： M 2下 h5 3.6 = −5.33 × = −9.60kNm 2 2 h 3.6 =M 4上 =−Q 4 × 4 =−9 × =−16.20kNm 2 2 h 3.6 = M3上 = −Q3 × 3 = −14 × = −25.20kNm 2 2 h 3.6 = M 2上 = −Q 2 × 2 = −19 × = −34.20kNm 2 2
M1011 = M1110 = −m 2 ×
第一层： m1 = M1上 + M 2下 = −36.00 − 34.20 = −70.20kN M 56 = M 87 = −m1 = 70.20kNm M 65 = M 78 = − m1 × i边 = 70.20 × 0.586 = 41.14kNm i中 + i边 i中 = 70.20 × 0.414 = 29.06kNm i中 + i边
五层框架结构毕业设计计算书【土木工程】
（1）框架梁： 横向框架梁，最大跨度 L=8.1m， h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm，取 h=800mm b=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取 b=300mm 纵向框架梁，最大跨度 L=5.4m， h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取 h=600mm b=（1/2~1/3） h=300mm~200mm，取 b=250mm
第一部分：工程概况 一.工程概况
1.建设项目名称：辅助教学楼 本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为 50 年；建筑平面的横轴轴距 为 8.1m，纵轴轴距为 5.4m 和 4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空 心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶 漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音 板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
-6-
Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M Asx'= 265.06mm2，实配 8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M Asy'= 321.57mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
（2）框架柱： 初定边柱尺寸 400mm×600mm，中柱 500mm×500mm 角柱 500mm×600mm，一至五层框架柱混凝土强度等 C30。
三跨连续梁内力计算公式
三跨连续梁内力计算公式在分析和设计三跨连续梁时，需要计算梁的内力。
梁的内力是指梁中不同截面处的内力大小及其分布情况。
梁的内力由外部荷载产生，包括重力荷载和施加在梁上的其他荷载。
对于一个三跨连续梁，我们可以使用不同的计算方法来计算梁的内力。
以下是其中一种常见的方法，称为弯曲叠加法。
在弯曲叠加法中，我们将每个支座处的跨中弯矩和剪力叠加起来，以确定梁的内力分布。
下面我们将详细描述弯曲叠加法的计算步骤。
首先，我们需要确定梁的支座反力。
支座反力是指支座对梁的支持力，它们根据支座的类型和受力平衡条件进行计算。
支座反力是计算内力分布的起点，所以它们需要在计算内力之前先确定。
然后，我们可以计算每个跨中的弯矩和剪力。
在计算跨中弯矩和剪力时，我们需要考虑跨中的集中荷载、均布荷载和其他荷载。
梁在相邻两个支座间的荷载分布情况不同，因此需要对每个支座处的跨中荷载进行分析。
在计算跨中弯矩和剪力时，我们可以使用弯矩和剪力方程。
弯矩方程是根据力学平衡和变形规律得到的方程。
根据梁的几何形状、材料性质和加载情况，我们可以计算每个截面处的弯矩并绘制弯矩图。
剪力方程是弯矩方程的一种特殊情况，适用于计算梁的剪力。
剪力方程根据梁的受力平衡条件和梁的变形规律得到，我们可以计算每个截面处的剪力并绘制剪力图。
然后，我们可以根据跨中弯矩和支座反力来计算每个跨中的最大正弯矩和最大剪力。
最大正弯矩和最大剪力是梁中最关键的内力，它们对梁的设计和分析至关重要。
最后，我们可以绘制内力图，以展示梁中不同截面处的内力分布情况。
内力图可以帮助我们更好地理解梁的受力情况，为梁的设计和分析提供参考。
需要注意的是，在进行三跨连续梁内力计算时，我们还需要考虑杆件效应和位移影响，这可能需要使用更复杂的计算方法，例如有限元分析。
综上所述，三跨连续梁的内力计算是一个复杂的问题，涉及到梁的几何形状、材料性质、外部荷载以及支座反力等因素。
需要根据具体情况选择适当的计算方法，并在计算过程中考虑梁的各种受力情况。
土木工程毕业设计五层教学楼框架结构计算书
摘要本工程是费县晨光高中教学楼，为多层钢筋混凝土框架结构，共五层，层高为3.6米，建筑物总高度为19.100米。
在遵循“适用、安全、经济、美观”的设计原则和国家有关现行建筑结构设计规范与标准的基础上,进行了教学楼的建筑与结构初步设计,获得了该建筑物初步设计阶段的建筑CAD设计图纸与技术指标，确定了结构布置方案与结构计算模型。
先进行了层间荷载代表值的计算，然后按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小,进而求出在水平荷载作用下的结构内力(弯矩、剪力、轴力)。
接着计算竖向荷载（恒载、活荷载以及雪荷载)作用下的结构内力,找出最不利的一组或几组内力组合。
选取最安全的结果计算配筋并绘图。
此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计(完成了平台板，梯段板,平台梁等构件的内力和配筋计算)、楼盖的设计(完成了板的配筋和梁的配筋)、基础的设计(完成了基础的配筋)关键词：钢筋混凝土，框架,结构设计ＡbsｔrａcｔThｉｓｉs a teachｉng buildｉng of a Ｃhenｇuang ｃｈｏｏl iｎFeixian．It is ａmulti-lａyer rｅinforｃｅdｃｏnｃｒｅｔe frame. It has five stoｒieｓ, tｈe hｅｉght of ｔｈe ｓtorey is ３．6 ｍeters.Tｈｅheight of tｈｅwｈｏle buｉlding ｉs １８.75 ｍeｔers．Iｎacｃordａnce wiｔh thｅdesign pｒinciple of “applicａbｉｌiｔy、saｆety、ｅcｏnomy、ａestheｔic”ａnd tｈe prese ｎｔcoｄes and sｔaｎdards of the arcｈiｔeｃｔuｒal anｄstruｃturaｌｄesign, ｔhe priｍａｒy architecturａl ａnｄｓｔrucｔuraｌｄｅsignｏf ｂｕｉldinｇｉｓcarriｅd ｏｕt．Ａfter gettingｔｈe arｃｈitectural dｒａwｉng fromＣAＤｄｅｓign,the anthor deciｄeｓtｈe strｕcｔｕraｌschem ｅanｄtｈe stｒuctural caｌculａｔｉon ｍodelWｈenｔｈe diｒectiｏnｓoｆtｈｅfrａmｅｓｉs deterｍｉｎed，fiｒsｔｌyｔｈｅｗeiｇｈt of each ｆloor is calｃulａｔｅd . Then makｉng thｅaｍount of ｔｈe hoｒizonｔal seｉsｍic fｏrce can bｅgoｔby way oｆthｅbｏtｔom-ｓｈear ｆoｒｃe mｅthod. The seismic ｆｏrce cａn be aｓsｉgnｅdａcｃordinｇｔｏthe ｓheａring ｓtiｆfnｅsｓoｆthe fraｍｅs of tｈe diｆfereｎt ａxｉs.Then tｈｅinteｒｎaｌｆorｃe（bendｉｎg moｍeｎｔ，sheaｒｉｎg foｒce,aｘｉalｆｏrce &snｏw ｆorcｅ）in the ｓｔrucｔuｒe under thｅhorizｏｎtａｌlｏads ｃａn bｅｅasｉｌy ｃａlcul ａteｄ. After ｔhe ｄｅtｅｒminatｉｏn oｆtｈe inｔernal fｏｒce unｄer ｔh ｅdeaｄaｎｄliｖe ｌoaｄｓ, tｈe combiｎation oｆintｅｒｎａｌforce ｃan ｂe made by using thｅExcel ｓoｆｔｗａrｅ, whose pｕrpｏse iｓto ｆiｎd ｏne or ｓeveral ｓｅtsｏf the ｍost aｄvｅｒse ｉntｅrnal force ｏf the wａll ｌimbｓand thｅcｏterｍinous giｒderｓ, whｉch will ｂe the bａsｉs ｏf proｔractingｔｈe reinforcｉng drａwingｓof tｈe cｏmpoｎentｓ. Ｔhe ｄesiｇn of ｔｈe stairs is alsｏｂe approａｃhed ｂｙcalculａting tｈｅiｎte ｒｎal fｏｒｃe aｎd ｒeinｆoｒcing such compｏnｅnｔs as ｌａndｉng ｓlaｂ, step bｏard.The ｄeｓign of floｏrｓlab is ａlso bｅcｏmplｅtｅd in the end.Kｅywｏrds：ﻩreｉnforced cｏncrｅte；framｅ;tｈe dｅsign of the stｒｕcture前言毕业设计作为大学本科教育培养目标，是土木工程专业人才培养过程中的一个重要阶段，是对整个大学四年学习的检验和考核，是深化、拓宽教学成果的重要过程。
五层框架结构教学楼计算书12页word
某中学教学楼结构设计计算书Ⅰ、构件截面尺寸选择和荷载计算 （1）设计基本资料按设计任务规定的组别，选择开间尺寸为7200mmx9000mm ，纵向有12跨，每跨4500mm,横向有3跨，边跨尺寸7200mm ，中间跨尺寸3000mm 。
按此参数和建筑设计中已经进行平面布置。
（2）主要设计参数根据设计任务书的要求及有关规定，确定如下主要的设计参数：①抗震设防烈度：8度；抗震设计分组：第一组；房屋高度低于30m ，可知框架的抗震等级为二级。
②基本风压：20/5.30m kN W =，C 类粗糙度 ③雪荷载标准值：2m /.50kN S K =④设计使用年限：50年；本建筑为一般民用建筑，安全等级二级；在抗震设计时是丙类建筑⑤基础顶面设计标高的确定：建筑标高±0.000，建筑绝对标高57.50m ，室外地坪标高-0.450m 。
根据地质勘察报告，基础持力层可以设计在粉质粘土上，选择独立基础时，基础顶面标高可设在-1.0m —-1.6m 之间⑥活荷载标准值及相应系数：按房屋的使用要求，可查得教学楼露面活荷载标准值0.2=k q 2/m kN ，组合值系数7.0c =ϕ，准永久值系数5.0=q ϕ （2）材料的选择 ①混凝土除基础垫层混凝土选择C15外，基础及以上各层混凝土强度均选C25。
②钢筋框架梁、柱等主要构件纵向受力筋选择HRB335级钢筋，构造钢筋、板筋及箍筋选择HPB 级钢筋。
（3）结构构件截面尺寸的选择 ①结构平面布置方案主体结构为5层，底层高度4.2m ，其余各层3.9m 。
外墙240mm ，内墙120mm ，隔墙100mm ，门窗布置见门窗洞口总表。
②构件截面尺寸的选择a.根据平面布置，双向板短向跨度m l 5.4=，取板厚h=150mm,3513014500150>==l h ,满足要求。
b.框架梁边横梁，=l 7200mm,mm b h b mm h l h 30031~21,700141~81=⇒==⇒=取 跨中横梁，mm b mm h mm l 250,500,3000===取 纵梁，mm b mm h mm l 250,500,4500===取 次梁，mm b mm h l h mm l 250,600,181~121,7200====取 c.柱截面尺寸当选择基础标高为-1.200m 时，则一层柱的高度为4.2m+1.2m=5.4m ，按mm Hb c 360015==，又框架主梁b=300mm ，则初选柱截面宽度mm b c 500=，故中柱截面初选尺寸mm mm h b c c 500500⨯=⨯ 简单验算：假定楼层各层荷载设计值为162/m kN ，则底层中柱的轴力近似为 边柱承受轴力较小，但承受弯矩相对较大，按轴心受压验算，取1.5N ，有 故中柱取mm mm h b c c 500500⨯=⨯ 边柱取mm mm h b c c 500500⨯=⨯ Ⅱ、竖向荷载的计算 （1）屋面恒荷载标准值30厚细石砼保护层 6.603.0022=⨯2/m kN 三毡四油防水层 0.42/m kN 20厚水泥砂浆找平层 .402.0022=⨯2/m kN 100厚水泥蛭石保温层 .50.105=⨯2/m kN150厚钢筋砼板 5.735.1025=⨯ 2/m kN15厚板底抹灰 55.20015.011=⨯ 2/m kN 合计 5.9652/m kN 活荷载标准值不上人屋面应考虑雪荷载 0.52/m kN （2）屋面荷载瓷砖地面 0.552/m kN 150厚钢筋砼板 5.735.1025=⨯2/m kN合计 4.5252/m kN 活荷载标准值按“教学楼”一栏，取2.02/m kN （3）梁、柱重力荷载梁、柱重力荷载标准值构件 b(m) h(m) )/(3m kN rβ)/(m kN g边横梁 0.3 0.7 25 1.05 5.51 中横梁 0.25 0.5 25 1.05 3.28 纵梁 0.25 0.5 25 1.05 3.12 次梁 0.25 0.6 25 1.05 3.00 底层柱 0.5 0.5 25 1.10 6.875 标准层柱0.50.5251.106.875注：1）表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g 表示单位长度构件的重力荷载。
土木毕业设计：五层框架计算书
SHANDONGＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹＯＦＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ毕业设计说明书山铝职业学院网络信息中心建筑及结构设计学院：建筑工程学院专业：土木1001学生姓名：李家琪学号：1011092011指导教师：刘建平2014年6月摘要摘要山铝职业学院网络信息中心是一栋多媒体综合教学楼，采用的结构为现浇混凝土的框架结构。
层数为五层，建筑地点在山铝职业学院内，地势平坦。
总建筑面积为942.84 ×5=4714.2m2,总的高度为18.8m，在设计过程中要进行建筑设计和结构设计及要出建筑施工图和结构施工图。
基本风压值0.3kN/m2，基本雪压0.15kN/m2。
建筑设计包括建筑物的平面、立面、剖面的设计。
由于本建筑是一栋教学建筑，要对教学建筑的各个功能进行设计，还得考虑抗震、风力、采光等要求。
结构设计包括结构布置及选型、荷载统计和计算、内力计算、内力组合，和在最不利组合内力下进行梁、板、柱配筋计算及基础的计算和配筋。
关键词：框架结构，建筑设计，结构设计，教学楼英文摘要AbstractShan Lv network center of Career Academy is a m ultimedia teaching building, using the structure of the in-situ concrete frame structure. Five layers of construction sites in Shan Lv Career Academy, the flat terrain. Total construction area of 942.84 ×5=4714.2m2, the total height of 18.8m, to be carried out during the design process and structural design and architectural design to the construction drawings and construction drawing.the basic wind pressure value 0.30kN/m2, basic snow pressure value 0.15kN/m2.Architectural design includes the building plan, elevation, section design. As the building is a teaching building, to the various functions of public building design, have to consider the earthquake, wind, lighting and other requirements. Structural design, including structural arrangement and selection, statistical and computational load, force calculation, force mix, and in the most unfavorable combination of forces under the beams, plates, columns and foundation reinforcement calculation calculation and reinforcement.Keywords:frame structure ，Architectural design ，Structural Design ，Teaching building目录摘要 (I)Abstract（英文摘要） (II)目录 ................................................. 错误！未定义书签。
五层三跨框架结构内力计算任务书
五层三跨框架结构内力计算任务书学院：土木工程与力学学院教师：戴萍科目：结构力学班级：土木0901班姓名：许和平学号：U200915702目录1.计算任务 (3)2.计算结构的基本数据 (3)3.水平荷载计算 (5)3.1反弯矩法 (5)3.1.1反弯矩法弯矩图 (8)3.1.2反弯矩法剪力图 (9)3.1.3反弯矩法轴力图 (10)3.2 D值法 (11)3.2.1D值法弯矩图…………………………………………………12.3.2.2 D值法剪力图 (13)3.2.3 D值法轴力图 (14)3.3结构力学求解器 (15)3.3.1 结构弯矩图 (15)3.3.2 结构剪力图 (16)3.3.3 结构轴力图 (17)3.4 计算结果比较 (17)4.竖直荷载计算…………………………………………………………18.4.1 分层法…………………………………………………………….18.4.1.1 分层法弯矩图 (20)4.1.2 分层法剪力图 (21)4.1.3 分层法轴力图 (22)4.2 结构力学求解器 (23)4.2.1 结构弯矩图 (23)4.2.2 结构剪力图 (24)4.2.3 结构轴力图 (25)4.3 计算结果比较 (26)一、任务1、计算多层多跨框架结构在荷载作用下的内力，画出内力图。
2、计算方法：水平荷载作用下，用反弯点法和D值法及求解器分别计算；竖向荷载作用下，用分层法及求解器分别计算。
3、对两种方法的计算结果进行对比，分析近似法的误差。
4、把计算过程写成计算书的形式。
二、计算简图及荷载结构（一）1、计算简图如图1所示。
2、参考数据：Eh=3.0×107kN/m2柱尺寸：600×600，梁尺寸（边梁）：400×600，（中间梁）500×400竖向荷载：q′=17kN/m，q=17kN/m（图2）水平荷载：FP ，=15kN, FP=14kN（图3）4.2m3.6m3.6m3.6m3.6m 图1图2q’图3三、水平荷载作用下的计算：1.水平荷载作用下，采用反弯点法求解解：由I=bh3/12得：I柱=0.64/12， I边梁=0.4×0.63/12, I中梁=0.5×0.43/12 所以：E I柱=3.24×105kN·m, E I边梁=2.16×105kN·m,E I中梁=8×104 kN·m由此得：i边梁=E I边梁/6=3.6×104,i中梁=E I中梁/2.1=3.8×104,i柱=E I柱/3.6=9×104,i底柱=E I柱/4.2=7.7×104,由反弯点法原理得：F QAE= F QBF= F QCG= F QDH=15/4=3.75kN;F QEI= F QFJ= F QGK= F QHL=（15+14）/4=7.25kN；F QIM= F QJN= F QKO= F QLP=（15+14×2）/4=10.75kN；F QMQ= F QNR= F QOS= F QPT=（15+14×3）/4=14.25kN；F QQU= F QRV= F QSX= F QTY=（15+14×4）/4=17.75kN；由此可得：M AE= F QAE×h/2=3.75×3.6/2=6.75 kN·m;同理：(顺时针为正)M AE=M BH=M CG=M DH=6.75 kN·m;M EA=M HB=M GC=M HD =6.75 kN·m;M EI=M FJ=M GK=M HL=13.05kN·m;M IE=M JF=M KG=M LH =13.05kN·m;M IM=M JN=M KO=M LP=19.35kN·m;M MI=M NJ=M OK=M PL =19.35kN·m;M MQ=M NR=M OS=M PT= 25.65 kN·m;M QM=M RN=M SO=M TP =25.65 kN·m;由于底层反弯点为2/3h，所以M QU=M RV=M SX=M TY=24.85 kN·m；M UQ=M VR=M XS=M YT =49.70kN·m;根据结点平衡计算梁端弯矩之和，再按左右梁的线刚度将弯矩分配到梁端：由此原理可得：（顺时针为正）M AB=M DC=-6.75 kN·m；M BA=M CD=-3.28 kN·m;M BC=M CB=-3.47 kN·m; M EF=M HG=-19.8 kN·m；M GH=M FE=-9.70 kN·m; M FG=M GF=-10.10 kN·m;M IJ=M LK=-32.40 kN·m；M KL=M JI=-15.88 kN·m;M JK=M KJ=-16.52kN·m; M MN=M PO=-45.00 kN·m；M NM=M OP=-22.05 kN·m; M NO=M ON=-22.95kN·m;M QR=M TS=-50.50 kN·m；M RQ=M ST=-24.75 kN·m;M RS=M SR=-25.75 kN·m;由此可作出水平荷载下，采用反弯点法求得的结构弯矩图：反弯点法弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而根据结构平衡关系可求得的结构剪力图：反弯点法剪力图：剪力图F Q（kN）继而根据结构平衡关系可求得的结构轴力图：反弯点法轴力图：轴力图F N（kN）2.水平荷载作用下，采用D值法求解解：由D值法原理可得结构各层剪力：由此得：由D值法原理可得修正后柱的反弯点高度：反弯点高度h=yh柱；反弯点高度比y=y0+y1+y2+y3;查表计算得：由此可作出水平荷载下，采用D值点法求得的结构弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而根据结构的平衡关系求出结构的剪力，D值法剪力图：剪力图F Q（kN）继而根据结构的平衡关系求出结构的轴力，D值法轴力图：轴力图F N（kN）3.水平荷载作用下，采用结构力学求解器求得内力：结构的弯矩图：弯矩图M（kN·m）结构的剪力图：剪力图（kN）结构的轴力图：轴力图（kN）计算结果对比：反弯点法认为柱的反弯点都在柱的中点，假定梁的刚度无限大，无结点转角。
五层大学教学楼框架结构计算书设计说明
五层⼤学教学楼框架结构计算书设计说明五层⼤学教学楼框架结构计算书3 结构设计说明3.1 ⼯程概况某⼤学教学楼，设计要求建筑⾯积约2500--5000m2，4-5层。
经多⽅论证，初步确定设为五层，结构为钢筋混凝⼟框架结构。
3.2 设计主要依据和资料3.2.1 设计依据a) 国家及江省现⾏的有关结构设计规、规程及规定。
b) 本⼯程各项批⽂及甲⽅单位要求。
c) 本⼯程的活载取值严格按《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）执⾏。
3.2.2 设计资料1 房屋建筑学⼯业⼤学2 混凝⼟结构（上、下）理⼯⼤学3 基础⼯程同济⼤学4 建筑结构设计东南⼤学5 结构⼒学⼈民教育6 地基与基础⼯业⼤学7 ⼯程结构抗震中国建筑⼯业8 简明建筑结构设计⼿册中国建筑⼯业9 ⼟⽊⼯程专业毕业设计指导科学10 实⽤钢筋混凝⼟构造⼿册中国建筑⼯业11 房屋建筑制图统⼀标准（BG50001-2001）中国建筑⼯业12 建筑结构制图标准（BG50105-2001）中国建筑⼯业13 建筑设计防⽕规（GBJ16—87）中国建筑⼯业14 民⽤建筑设计规（GBJI0I8-7）中国建筑⼯业15 综合医院建筑设计规（JGJ49-88）中国建筑⼯业16 建筑楼梯模数协调标准（GBJI0I-87）中国建筑⼯业17 建筑结构荷载规（GB5009-2001）中国建筑⼯业18 建筑结构可靠度设计统⼀标准（GB50068-2001）中国建筑⼯业19 混凝⼟结构设计规（GB50010—2002）中国建筑⼯业20 地基与基础设计规（GB5007-2002）中国建筑⼯业21 建筑抗震设计规（GB50011—2001）中国建筑⼯业22 砌体结构中国建筑⼯业23 简明砌体结构设计施⼯资料集成中国电⼒24 ⼟⽊⼯程专业毕业设计指南中国⽔利⽔电25 ⼟建⼯程图与AutoCAD 科学26 简明砌体结构设计⼿册机械⼯业27 砌体结构设计⼿册中国建筑⼯业28 砌体结构设计规（GB50010—2002）中国建筑⼯业本⼯程采⽤框架结构体系，抗震等级为四级。
结构力学作业计算书多层多跨框架结构内力计算书
结构力学作业计算书多层多跨框架结构内力计算书结构力学课程作业多层多跨框架结构内力计算书姓名：班级：学号：任课教师：目录一、题目 (3)二、任务 (4)三、结构的基本数据 (5)1. 构件尺寸 (5)2. 荷载 (5)3. 材料性质 (5)四、水平荷载作用下的计算 (6)1.D值法 (6)2.求解器法 (11)五、竖直荷载作用下的计算 (18)1.分层法 (19)2.求解器法 (29)六、结果对比及误差分析 (36)七、后记 (37)八、参考文献 (37)一、题目1、计算简图如图7所示。
2、参考数据： E h =3.0×107kN/m 2柱尺寸：450×450，梁尺寸：250×700 竖向荷载：q ，=18kN/m ，（图8） 水平荷载：F P ，=18kN, （图9）4.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9m图 错误！未定义书签。
’图错误！未定义书签。
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二、任务1、 计算多层多跨框架结构在荷载作用下的内力，画出内力图。
2、 计算方法：水平荷载作用下，用D 值法及求解器分别计算；竖向荷载作用下，用分层法及求解器分别计算。
3、 对两种方法的计算结果进行对比，分析近似法的误差。
4、 把计算过程写成计算书的形式。
三、结构基本数据1、构件尺寸 柱：600600⨯=⨯h b 边梁：600250⨯=⨯h b 中间梁：400250⨯=⨯h b2、结构荷载 水平荷载：KN F 18= 竖向荷载：m 36KN g =3、材料性质材料弹性模量：27h 100.3m KN E ⨯=构件刚度：)12(3bh I l EI i ==其中 柱：42431008.1mm 600600121m I -⨯=⨯⨯=柱 第1层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427106122.69.41008.1100.3下 第2~5层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427103077.89.31008.1100.3上 边梁：4343105.4mm 600250121m I -⨯=⨯⨯=边梁 m KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-4371025.26105.4100.3边 中间梁：4343m 103333.1mm 400250121-⨯≈⨯⨯=中间梁Im KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-337106667.66103333.1100.3中 四、水平荷载作用下的计算水平荷载：KNF 18p= KN F18'p=’图8（一）D 值法计算方法综述：框架结构在水平荷载作用下受力变形有以下特点：①各杆的弯矩为直线分布，且每个杆均有一个零弯矩点即反弯点；②在固定端处，角位移为零,但 上部各层节点均有转角存在,节点的转角随梁柱线刚度比的增大而减小；③如果梁柱线刚度比值较大，则可忽略梁的轴向变形，同层内各节点有相同的侧向位移，同层各柱具有相同的层间位移。
《钢结构》(钢屋架)课程设计任务书
《钢结构》(钢屋架)课程设计任务书课程设计任务书《钢结构》（钢屋架）课程设计任务书一、设计任务的目的与要求：本次课程设计的任务是设计一个钢屋架结构，要求学生运用所学的钢结构设计知识与技能进行设计，包括荷载计算、结构分析与设计、构件尺寸确定等。
通过本次设计任务，旨在提高学生的综合应用能力，加深对钢结构设计原理的理解，并培养学生的团队合作和解决实际工程问题的能力。
二、设计任务的内容与流程：1. 设计内容：设计一个三层多跨度的钢屋架结构，用于承担一定的荷载和风力荷载。
要求设计满足结构安全、稳定和经济性的要求。
2. 设计流程：(1) 根据设计要求和建筑功能确定结构基本参数，包括跨度、层数、荷载类型和大小等。
(2) 进行荷载计算，包括使用现行规范确定荷载，并对各种荷载进行组合计算。
(3) 进行结构分析与设计，包括确定结构的受力情况和选择适当的材料和截面形式。
(4) 进行构件尺寸确定，包括对主要构件进行动静力分析，确定其合理的尺寸和型号。
(5) 进行结构的耐久性设计，包括使用合适的防腐措施，保证结构的使用寿命。
(6) 进行结构的施工图设计，包括绘制结构的剖面图、节点连接图等。
三、设计任务的要求与评价指标：1. 设计要求：(1) 结构安全可靠，满足国家规范要求的承载能力和稳定性要求。
(2) 结构经济合理，材料使用充分，尺寸合理。
(3) 结构施工方便，构件可制造性好。
(4) 结构具有良好的耐久性，能满足设计寿命要求。
2. 评价指标：(1) 结构的安全性：承载能力满足设计要求，结构稳定性好。
(2) 结构的经济性：材料使用充分，构件尺寸合理。
(3) 结构的可施工性：结构构件制造方便，施工条件易于满足。
(4) 结构的耐久性：防腐措施合理，能满足设计寿命要求。
四、设计任务的开题与验收：1. 开题内容：(1) 设计题目的背景与意义。
(2) 设计任务的目的与要求。
(3) 设计内容与流程。
2. 验收内容：(1) 设计任务书完整准确。
五层钢混框架结构教学楼设计完整计算书
五层钢混框架结构教学楼设计完整计算书五层钢混框架教学楼一工程概况本工程为工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构屋面板顶面标高为186m工程所在地抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度为010g设计地震分组为第一组场地类别为Ⅱ类屋面做法钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm 水泥砂浆找平40～120厚1找坡膨胀珍珠岩保温层四层作法防水层一毡二油上铺小石子钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm水泥砂浆找平04kNm2雪荷载标准值065kNm2活荷载上人屋面均布活荷载标准值20kNm2楼面活荷载标准值20kNm2本设计计算书包括屋盖楼盖框架主体结构楼梯基础等部分的计算和设计二屋盖楼盖设计一屋盖1．设计资料1屋面做法钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm水泥砂浆找平40～120厚1找坡膨胀珍珠岩保温层四层作法防水层一毡二油上铺小石子2屋面荷载均布活荷载标准值2kNm2 上人屋面雪荷载标准值为065kNm2 3材料混凝土强度等级为C30梁内受力纵筋为HRB335其余为HPB235钢筋2．屋盖的结构平面布置3．板的设计弹性理论1荷载计算由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值故取前者进行计算恒荷载标准值20厚水泥混凝土找平002×20 046kNm240～120厚1找坡膨胀珍珠岩 008016 ÷2×7 0546kNm2四层作法防水层 036kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 256kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2 小计 408 kNm2荷载设计值g 12×408 490kNm2 q 14×20 28kNm2q2 14kNm2gq2 63kNm2gq 77kNm22弯矩计算计算过程见页表中3截面设计截面有效高度假定选用Φ8钢筋则l01方向跨中截面的h01 80mml02方向跨中截面的h02 70mm支座截面h0 80mm最小配筋率因为故取ρsmin 027则Asmin 027×1000×100 270mm2截面设计时取用的弯矩设计值中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处当lbl0 15时减小20当lbl015～20时减小10楼板的角区格不折减弯矩值计算表A B C D E F G H l01 m 39 39 30 30 33 3439 39 l02 m 72 72 78 39 39 39 72 72 l01l02 054054 038 077 085 087 054 054 m1 0038802×00052 ×63×3920023202×00810 ×14×392 4580038802×00052 ×63×3920053502×00099 ×14×392 5000040002×00038 ×63×3920096502×00174 ×14×392 3570028502×00136 ×63×3920037602×00196 ×14×392 2140024602×00156 ×63×3920022502×00255 ×14×392 2320023502×00159 ×63×3920032902×00124 ×14×392 2520038802×00052 ×63×3920090702×00203×14×392 5840038802×00052 ×63×3920012102×00504 ×14×392 429m2 0005202×00388 ×63×392 0081002×00232 ×14×392 3070005202×00388 ×63×3920009902×00535 ×14×392 1680003802×00400 ×63×3920017402×00965 ×14×392 1130013602×00285 ×63×3920019602×00376 ×14×392 1440015602×00246 ×63×3920025502×00225 ×14×392 1870015902×00235 ×63×3920012402×00329 ×14×392 1810005202×00388 ×63×3920020302×00907 ×14×392 2060005202×00388 ×63×392050402×00121 ×14×392 237m1 -00817×77×392-957 -00817×77×392-957 -00829×77×302-574 -00686×77×302-475 -00626×77×332-525 -00611×77×342-544 -00817×77×392-957 -00817×77×392-957 m2 -00571×77×392 -669 -00571×77×392-669 -00570×77×302-395 -00563×77×302-390 -00551×77×332-462 -00547×77×342-487 -00571×77×392-669 -00571×77×392-669为了便于计算近似取γ 095计算过程见下表屋面板配筋计算表跨中截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A l01方向80 08×458 366 2293 Φ8180 282 l02方向70 08×307 245 1754 Φ8180 282 B l01方向80 500 3133 Φ8150 335 l02方向70 168 1203 Φ8180282 C l01方向80 08×357 286 1792 Φ8180 282l02方向70 08×113 091 652 Φ8180 282 D l01方向80214 1341 Φ8180 282 l02方向70 144 1031 Φ8180 282E l01方向80 232 1454 Φ8180 282 l02方向70 1871339 Φ8180 282 F l01方向80 08×252 201 1259 Φ8180 282 l02方向70 08×181 145 1038 Φ8180 282 Gl01方向80 08×584 467 2926 Φ8160 318 l02方向70 08×206 165 1182 Φ8180 282 H l01方向80 429 2688 Φ8180 282 l02方向70 237 1697 Φ8180 282 支座截面h0 mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A-A 80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 A-B l01方向80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 l02方向80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 A-C l01方向80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 l02方向80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 A-G l01方向80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 l02方向80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 A-H 80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 B-D 80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 C-C 80 -08×395 -316 1980Φ10200 393 C-D 80 -08×395 -316 1980 Φ10200 393E-F 80 -08×544 -435 2726 Φ10200 393 F-F 80 -08×544 -435 2726 Φ10200 393 F-G 80 -08×669 -535 3352 Φ10200393边缘支座截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A 80 -669 4192 Φ10180 436 B l01方向80 -957 5996 Φ10180 654 l02方向80 -669 4192 Φ10180 436 D l01方向80 -475 2976Φ10200 393 l0方向80 -390 2444 Φ10200 393 E l01方向80 -525 3289 Φ10200 393 l0方向80 -462 2895 Φ10200 393 F 80 -487 3051 Φ10200 393 H l01方向80 -957 5996 Φ10180 654 l0方向80 -669 4192 Φ10180 4364．次梁的设计1次梁l1次梁l1跨度72m次梁截面高度h l18～l12 720018～720012 400mm～600mm取h 600mm截面宽度取b 200mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 2744kNm次梁自重02× 06-01 ×25×12 3kNm次梁粉刷002×[ 06-01 ×202]×17×12 05kNm则荷载总设计值gq 3094kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度的确定如下取三者中的最小值即 1400mm混凝土强度等级为C30fc 143Nmm2ft 143Nmm2纵向受力钢筋采用HRB335fy 300Nmm2箍筋采用HPB235fyv 210Nmm2故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 200×565× 02045×143300 242mm2跨中配置416 As 804mm2支座配置314 As 462mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取s mm2次梁l2次梁l2跨度39m次梁截面高度h l18～l12 390018～390012 217mm～325mm 取h 320mm截面宽度取b 150mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 1828kNm次梁自重015× 032-01 ×25×12 099kNm次梁粉刷002×[ 032-01 ×2015]×17×12 024kNm则荷载总设计值gq 1951kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度 1350mmh0 285mm故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 150×285× 02045×143300 92mm2跨中配置214 As 308mm2 支座配置212 As 226mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取 200mm盖1．设计资料1面做法钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm水泥砂浆找平2面荷载均布活荷载标准值2kNm23材料混凝土强度等级为C30梁内受力纵筋为HRB335其余为HPB235钢筋2．盖的结构平面布置图3．板的设计弹性理论1荷载计算恒荷载标准值 kNm220厚水泥混凝土找平002×20 046kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 256kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2 小计 40 kNm2荷载设计值g 12×40 481kNm2 q 14×20 28kNm2q2 14kNm2gq2 6kNm2gq 7kNm2弯矩计算计算过程见页表中3截面设计截面有效高度假定选用Φ8钢筋则l01方向跨中截面的h01 80mml02方向跨中截面的h02 70mm支座截面h0 80mm最小配筋率ρsmin 027则Asmin 027×1000×100 270mm2截面设计时取用的弯矩设计值中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处当lbl0 15时减小20当lbl0 15～20时减小10楼板的角区格不折减为了便于计算近似取γ 095计算过程见下表面板配筋计算表跨中截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A l01方向80 08×45 362 2268 Φ8180 282l02方向70 08×30 244 1747 Φ8180 282 B l01方向80 3095 Φ8150 335 l02方向70 161189 Φ8180 282 Cl01方向80 08×35 283 1773 Φ8180 282 l02方向70 08×11 090 645 Φ8180 282 D l01方向80 211328 Φ8180 282 l02方向70 141017 Φ8180 282 E l01方向80 231441 Φ8180 282 l02方向70 181325 Φ8180 282 F l01方向80 08×2 199 1247 Φ8180 282 l02方向70 08×1 143 1024 Φ8180 282 G l01方向80 08×5 462 2895 Φ8160 318 l02方向70 08×20 163 1167 Φ8180 282弯矩值计算表 A B C D E F G l01 m 39 39 30 3033 34 39 l02 m 72 72 78 39 39 39 72 l01l02 054054 038 077 085 087 054 m1 0038802×00052 ×621×3920023202×00810 ×14×392 4530038802×00052 ×6 21×3920053502×00099 ×14×392 4940040002×00038 ×6 21×3920096502×00174 ×14×392 3540028502×00136 ×6 21×3920037602×00196 ×14×392 2120024602×00156 ×6 21×3920022502×00255 ×14×392 2300023502×00159 ×6 21×3920032902×00124 ×14×392 249 0038802×00052 ×6 21×3920090702×00203 ×14×392 578m2 0005202×00388 ×6 21×3920081002×00232 ×14×392 3050005202×00388 ×6 21×3920009902×00535 ×14×392 1660003802×00400 ×6 21×3920017402×00965 ×14×392 1120013602×00285 ×6 21×3920019602×00376 ×14×392 1420015602×00246 ×6 21×3920025502×00225 ×14×392 1850015902×00235 ×6 21×3920012402×00329 ×14×392 1790005202×00388 ×6 21×3920020302×00907 ×14×392 204m1 -00817×761×392-946 -00817×7 61×392-946 -00829×7 61×302-568 -00686×7 61×302-470 -00626×7 61×332-519 -00611×7 61×342-538 -00817×7 61×392-946 m2 -00571×7 61×392 -661 -00571×7 61×392-661 -00570×7 61×302-390 -00563×7 61×302-386 -00551×7 61×332-457 -00547×7 61×342-481 -00571×7 61×392-661楼面板配筋计算表支座截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A-A 80 -08×9 -757 4743 Φ10160 491 A-B l01方向80 -08×9 -757 4743 Φ10160 491 l02方向80 -08×66 -529 3315 Φ10200 393 A-C l01方向80 -08×9 -757 4743 Φ10160 491 l02方向80 -08×66 -529 3315 Φ10200 393 A-G l01方向80 -08×9 -7574743 Φ10160 491 l02方向80 -08×66 -529 3315 Φ10200 393 C-C 80 -08×390 -312 1955 Φ10200 393 C-D 80 -08×390 -312 1955 Φ10200 393 E-F 80 -08×538 -430 2694Φ10200 393 F-F 80 -08×538 -430 2694 Φ10200 393F-G 80 -08×661 -529 3315 Φ10200 393边缘支座截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A 80 -664142 Φ10180 436B l01方向80 -9 5927 Φ10180 654 l01方向80-66 4142 Φ10180 436 D l01方向80 -47 2945 Φ10200 393 l01方向80 -3 2419 Φ10200 393 E l01方向80 -5 3252 Φ10200 393 l01方向80 -4 2863 Φ10200 393 F 80 -481 3014 Φ10200 3934．次梁的设计1次梁l1次梁l1跨度72m次梁截面高度h l18～l12 720018～720012 400mm～600mm 取h 600mm截面宽度取b 200mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 24kNm次梁自重02× 06-01 ×25×12 3kNm次梁粉刷002×[ 06-01 ×202]×17×12 05kNm则荷载总设计值gq 94kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度 1400mm混凝土强度等级为C30fc 143Nmm2ft 143Nmm2纵向受力钢筋采用HRB335fy 300Nmm2箍筋采用HPB235fyv 210Nmm2故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 242mm2跨中配置416 As 804mm2支座配置314 As 462mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取s 0mm2次梁l2次梁l2跨度39m次梁截面高度h l18～l12 390018～390012 217mm～325mm 取h 320mm截面宽度取b 150mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 18kNm次梁自重015× 032-01 ×25×12 099kNm次梁粉刷002×[ 032-01 ×2015]×17×12 024kNm则荷载总设计值gq 19kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度 1350mmh0 285mm故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 92mm2跨中配置214 As 308mm2支座配置212 As 226mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取s 0mm三框架结构布置及计算简图一梁柱尺寸1梁高 hb 11218 lb横向 hb 600900mm取800mm纵向 hb 650900mm取800mm过道 hb 250375mm考虑到次梁高度为600mm也取为600mm2柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构7度设防高度 30m抗震等级为三级取底层C6柱估算柱尺寸根据经验荷载为15kNm2N 15×78× 3615 29835kN由轴压比限值得Ac≥ 260795mm2为安全起见取底层柱截面尺寸为650mm×650mm其他层为600mm×600mm二计算简图取轴线处初步设计基础顶面离室外地面500mm则底层层高为420605 53m框架结构计算简图三梁柱线刚度其中E 30×104Nmm2ACBC跨梁 i 2E××03×08372 356×10-3EBC跨梁 i 2E××03×06330 360×10-3E上部各层柱i E××06436 300×10-3 E底层柱 i E××065453 281×10-3 E将梁柱线刚度标于计算简图中四恒荷载内力计算一恒荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值20厚水泥混凝土找平002×20 046kNm240～120厚1找坡膨胀珍珠岩 008016 ÷2×7 0546kNm2四层作法防水层 036kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 256kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2屋面恒荷载 408 kNm2边框架梁自重 03×08×25 6kNm边框架梁粉刷 2× 08-01 ×002×17 048kNm中框架梁自重 03×06×25 45kNm2边框架梁粉刷 2× 06-01 ×003×17 034kNm则作用于屋面框架梁上荷载标准值为g5AB1 648kNmg5BC1 485kNmg5AB2 408×39 1591kNmg5BC2 408×3 1224kNm2．楼面框架梁线荷载标准值20mm厚水泥砂浆找平 002×20 046kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 25kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2水磨石面层 065 kNm2 楼面恒荷载 389 kNm2中框架梁自重及粉刷 485kNm边跨填充墙自重 024×36×18 1555kNm填充墙粉刷 2×002×2×17 245kNm则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为gAB1 6481555245 2448kNmgBC1 485kNmgAB2 389×39 1517kNmgBC2 389×3 1167kNm3．屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重 03×08×78×25 468kN纵向框架梁粉刷 2× 08-01 ×002×78×17 371kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 2× 392 2×408 3102kN次梁自重及粉刷 06×02×25×7222×002× 06-01 ×722 1087kN次梁传来的屋面恒荷载 1-2×02720273 ×408×39×722 5006kN1m高女儿墙自重及粉刷 1×78×024×182×1×78×002×17 39kN 则顶层边节点集中荷载为G5A 18146kN纵向框架梁自重及粉刷 468371 5051kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 3102 1-2×01920193 ×408×78×32 7564kN次梁自重粉刷及传来的屋面恒荷载 10875006 6093kN则顶层中节点集中荷载为G5B 18708kN4．楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁传来的楼面恒荷载 2× 392 2×389 2944kN次梁自重及粉刷 1087kN次梁传来的楼面恒荷载 1-2×02720273 ×389×39×722 4773kN钢窗自重 2×23×18×04 331kN墙体自重 36×78-2×23×18 ×024×18 8554kN墙面粉刷 2× 36×78-2×23×18 ×002×17 1346kN框架柱自重 0602×36×25 324kN柱面粉刷4×06×002×17 082kN 中间层边柱节点集中荷载为GA 27408kN纵向框架梁自重及粉刷 5051kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载2944 1-2×019201923 ×389×78×327198kN次梁粉刷自重及传来的楼面恒荷载 10874773 586kN木门自重 2×10×26×02 104Kn墙体自重 36×78-2×10×26 ×024×18 9884kN墙面粉刷 2×002××17 1556kN框架主自重及粉刷 324082 3322kN 中间层中柱节点集中荷载为GB 32975kN二恒荷载作用下内力计算1．计算简图计算简图2．荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩取半结构计算1顶层分配系数计算如下内力计算过程如下单位kNm1-4 1-2 2-1 2-5 2-3 0431 0569 0442 0335 0223 -8804 8804 -938 3795 5009 →2505 -2292 ←-4584 -3474 -2313 988 1304 →652-144 ←-288 -219 -145 062 082 →041-018 -014 -009 4845 -4845 7112-3707 -3405M图见下页单位kNm2中间层分配系数计算如下内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0301 0301 0398 03310251 0251 0167 -16304 16304 -8984908 4908 6488 →3244 -3087 ←-6173 -4681 -4681 -3115 929 929 1229 →615-102 ←-204 -154 -154 -103 031 031 040 →020 -007 -005 -005 -0035868 5868 -11736 13799 -484 -484 -4119M图见下页单位kNm3底层分配系数计算如下内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 032 0307 0373 03280248 0259 0165 -16304 16304 -8985217 5005 6082 →3041 -3026 ←-6051 -4575 -4778 -3043 968 929 1129 →565-093 ←-185 -140 -147 -093 030 029 034 →017 -006 -004 -004 -0036215 5963 12178 13685 -4719 -4929 -4037 M图如下单位kNm5．不平衡弯矩分配计算过程见如下单位kNm方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁713 1113 1956 -1113 -1073 -1613 3601615 540 943 -1236 -521 881 1956 -1421 -898 -1613 4761956 778 1068 -1613 -803 778 1956 -1557 -803 -1613 5381956 769 1054 -1613 -813 801 1988 -1570 -773 -1573 5321956 1356 529 -1613 -1213 -626 -730 418 266不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图见第29页单位kNm括号内为调幅后的弯矩值6．跨中弯矩计算7．剪力计算M图单位kNm8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下单位kNV NVM图单位kN9．弯矩调幅边跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以12中跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以09将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的内10．梁端柱边剪力与弯矩V kN M kNm 6019 -6537 1355 -3258 4690 -2182 11802 -12250 1402-7642 8881 -2676 11807 -12245 1402 -7756 8964 -2623 11811 -12241 1402 -7767 8953 -262811777 -12139 1384 -7144 8137 -2755五活荷载内力计算一荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值q5AB 065×39 254kNmq5BC 065×30 195kNm2．楼面框架梁线荷载标准值qAB ×39 78kNmqBC 25×30 75kNm3．屋面框架节点集中荷载标准值2×0652 494kN次梁传来的雪荷载 1-2×02720273 ×065×39×722 798kN则Q5A 1292kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 494 1-2×01920193 ×065×78×32 1205kN 则Q5B 1205798 2003kN4．楼面框架节点集中荷载标准值2×202 1521kN次梁传来的活荷载 1-2×02720273 ×20×39×722 2454kN则QA 3975kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 1521 1-2×01920193 ×20×78×32 4255kN 则Q5B 42552454 6709kN二载作用下内力计算计算简图顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩1顶层内力计算过程如下单位kNm1-4 1-2 2-1 2-5 2-3 0431 0569 0442 0335 0223 -959 959 -092 413 546 →273-252 ←-504 -382 -254 109 143 →072-032 -024 -016 522 -522 768 -406 -362M图如下单位kNm2中间层内力计算过程见下页单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0301 0301 0398 0331 0251 0251 0167 -2946 2946 -352 887 887 1172 →586 -527 ←-1053 -798 -798 -531 158 158 211 →106-035 -027 -027 -017 1045 1045 -2090 255 -825 -825 -9M图如下单位kNm3底层内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 032 0307 0373 0328 0248 0259 0165 -2946 2946 -352 943 904 1099 →550 -516 ←-1031 -780 -814 -519 165 158 193 →097-032 -024 -025 -016 1108 1062 -2170 253 -804 -839 -887 M图如下单位kNm5．不平衡弯矩分配计算过程如下单位kNm方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁122198 348 -198 -183 -275 061174 017 136 -135 -032 191 348 -208 -172 -275 068348 139 182 -275 -137 139 348 -278 -137 -275 092348 137 180 -275 -139 143 354 -28 -132 -268 091 348 241 090 -275 -207 -111 -130 071 046 不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图如下单位kNm括号内为调幅后的弯矩值M图单位kNm6．跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的故跨中弯矩应乘以11进行放大7．剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下单位kNV NVN图单位kN9．弯矩调幅边跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以12中跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以09将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的内10．梁端柱边剪力与弯矩V kN M kNm 641 -681 141 -446 553 -2141976 -2083 541 -1360 1658-545 1979 -208 541 -14191698 -525 1980 -2079 541 -1421 1697 -526 1983 -207 537-1311 1554 -540六活荷载内力计算一荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值q5AB 20×39 78kNmq5BC 20×30 60kNm2．楼面框架梁线荷载标准值qAB ×39 78kNmqBC 25×30 75kNm3．屋面框架节点集中荷载标准值2×202 1521kN次梁传来的雪荷载 1-2×02720273 ×20×39×722 2454kN则Q5A 3975kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 1521 1-2×01920193 ×20×78×32 3708kN 则Q5B 37082454 6162kN4．楼面框架节点集中荷载标准值2×202 1521kN次梁传来的活荷载 1-2×02720273 ×20×39×722 2454kN则QA 3975kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 1521 1-2×01920193 ×20×78×32 4255kN 则Q5B 42552454 6709kN二载作用下内力计算1．计算简图2．荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩1顶层内力计算过程如下单位kNm1-4 1-2 2-1 2-5 2-3 0431 0569 0442 0335 0223-2946 2946 -282 1270 1676 →838-774 ←-1548 -1173 -781 334 440 →220-097 -074 -049 1604 -1604 2359 -1247 -1112M图如下单位kNm2中间层内力计算过程见下页单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0301 0301 0398 0331 0251 0251 0167 -2946 2946 -352 887 887 1172 →586 -527 ←-1053 -798 -798 -531 158 158 211 →106-035 -027 -027 -017 1045 1045 -2090 255 -825 -825 -9M图如下单位kNm3底层内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 032 0307 0373 0328 0248 0259 0165 -2946 2946 -352 943 904 1099 →550 -516 ←-1031 -780 -814 -519 165 158 193 →097-032 -024 -025 -016 1108 1062 -2170 253 -804 -839 -887M图见下页单位kNm5．不平衡弯矩分配计算过程如下单位kNm方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁122 198 348 -198 -183 -275 061535 269 229 -416 -242 082 348 -351 -102 -275 115348 139 182 -275 -137 139 348 -278 -137 -275 092348 137 180 -275 -139 143 354 -28 -132 -268 091 348 241 090 -275 -207 -111 -130 071 046不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图见下页单位kNm括号内为调幅后的弯矩值M图单位kNm6．跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的故跨中弯矩应乘以11进行放大7．剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下单位kNV NVN图单位kN9．弯矩调幅边跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以12中跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以09将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的内10．梁端柱边剪力与弯矩V kN M kNm1936 -2123 432 -951 1472 -7631983 -2076 541 -148 1739 -5051979 -208 541 -1419 1698 -5251980 -2079 541 -1421 1697 -5261983 -207 537 -1311 1554 -540七风荷载内力计算基本风压w0 04kNm2地面粗糙度为B类风荷载计算wk βzμsμzw0建筑物高度 30m故βz 10迎风时μs1 08背风时μs2 -05则μs 0805 13计算过程见下表楼层高度H m μz wk A m2 P kN 五192123 064 2184 1398 四156 115 06 2808 1685 三120 106 055 2808 1544 二84 10 052 2808 1460 一48 10 052 3276 1704计算简图内力计算1．抗侧刚度和反弯点高度确定计算过程见下表楼层K α D 104kNm y0 I y1 α2 y2 α3 y3 yh h-yh 边柱五119 037 308 036 1 0 1 0 130 230 四119 037 308 041 1 0 1 0 1 0 148 212 三119 037 308 046 1 0 1 0 1 0 166 194 二119 037 308 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一127 054 194 062 0 068 0329 201 中柱五239 054 45 042 1 0 1 0 151 209 四239 054 45045 1 0 1 0 1 0 162 198 三239 054 45 050 1 0 1 0 1 0 180 180 二239 054 45 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一255 067 241 055 0068 0 292 2382．剪力在各层分配单位kNVP5 1398 V5 284 V5 415VP4 3083 V4 627 V4 915VP3 4627 V3 941 V3 1373VP2 6087 V2 1238 V2 1806VP1 7791 V1 1739 V1 21573．柱端弯矩计算单位kNm653 867 369 627 1329 1912928 1482 1826 24711562 2471 2228 3251 22283251 3495 5134 5721 62984．风荷载作用下的力图mV NVN图单位kN5．梁端柱边弯矩单位kNm608 386 349 1575 1139 1022 2557 1768 15903514 2569 23025276 3722 3303八地震作用内力计算一重力荷载代表值计算1．屋面雪荷载标准值Q sk 065×[78×6× 72×230 39× 3072 78×72×2101×3939×72] 065×1034 787kN2．楼面活荷载标准值Q1k Q2k 25×[30×78×639× 3072 39× 72×3101 39×72]20× 78×72×1239×72 78×101 25×33220×781 2397kNQ3k Q4k 25×33220× 78×72×1239×72 25×33220×702 2239kN3．屋盖楼盖自重G5k 25× 1034×0102× 06-01 × 72×1239×2 03× 08-01 ×[39 39×378×6 ×2 78×639 ×239×3 72×5101×2 72×230 ×73072 ] 20×0027× 008016 217×002 ×1034 25×20148158×1034 6666kN G4k 25×20148 20021702065 034 6470kNG1k G2k 25讃 332781 10206-01 7223978 0308-01 譡 39 3978 7839 39 72101 7230 3072 10178] 200217 02065 332781 251470139113 6871kN4 ．女儿墙自重G 10×[ 39×378×639 ×2 101723072 ×2]× 18×02417×002×2 1798×466 835kN5．三～五层墙柱等自重柱自重 06×06×36×254×06×36×002×17 ×39 1378kN门面积 26×10×25 65m2窗面积 23×18×24101×18×2 136m2门窗自重 65×02136×04 67kN墙体自重 36×[78×2472×1439×28739×2 7872 ×239×242×2101×2]- 13665 ×024×18 36×3784-201 ×432 5017kN小计6462kN6．二层墙柱等自重柱自重 06×06×36×254×06×36×002×17 ×40 1413kN门面积 65m2窗面积 136m2门窗自重 67kN墙自重 [36× 3784101 -201]×432 5174kN小计6654kN7．底层墙柱等自重柱自重 065×065×42×254×065×42×002×17 ×40 1923kN门面积 26×10×726×15×14 728 m2窗面积 18×62×11 12276 m2门窗自重 728×0212276×04 64kN墙自重 [42× 78×2472×14101×2 -12276-728]×024×18 4747kN 小计6734kN各层重力荷载代表值汇总如下二水平地震作用计算1．各层D值汇总D单位104kNm计算过程见下表层次边柱根边柱D 中柱根中柱D ∑D 五21 308 18 45 14568 四21 308 18 45 14568 三21 308 18 45 14568二21 308 19 45 15018 一21 194 19 241 86532．顶点位移计算将重力荷载代表值Gi作为水平荷载uT3．基本自振周期4．基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第一组场地类别Ⅱ类Tg 035s地震加速度010g多遇地震下α0085．结构底部剪力标准值6．各层水平地震作用标准值故不需考虑顶部附加地震作用7．各层水平地震层间剪力楼层水平地震剪力最小值验算如下楼层最小地震剪力系数λ 0016故满足要求8．多遇地震下弹性层间位移计算过程见下表楼层hi m Vi kN ∑Di 104kNm Δue m θe [θe] 五36 92473 14568 000063 000018 1550000182 四36 187923 14568 000129 000036 三36 26203 14568 000180 000050 二36 316957 15018 000210 000058 一53 34997 08653 000404 000076故满足要求三一榀框架内力计算KJ1本节计算以左震为例1．层间剪力在各柱分配计算过程见下表楼层边跨中跨五四三二一2．反弯点高度确定计算过程见下表楼层K y0 I y1 α2 y2 α3 y3 yh h-yh 边柱五119 036 1 0 1 0 130 230 四119 041 0 1 0 1 0 162 198 三119 046 1 0 1 0 1 0 166 194 二119 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一127 06 0 068 0 345 185 中柱五239 042 1 0 1 0 151 209 四239 04 1 0 1 0 1 0 169 191 三239 050 1 0 1 0 1 0 180 180 二239 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一255 0 0 068 0 334 1963．柱端弯矩计算单位kNm5969 2542 4313 7867 11506436 9810 10748 145699196 14569 117 17095 117 17095 14515 19104 27069 325554．作用下的力图mV NVN图单位kN5．梁端柱边弯矩单位kNm 2657 2401 9648 7101 6361 15963 1090 980619369 14217 1273624373 16156 14561九内力组合本章中单位统一为弯矩kNm剪力kN轴力kN根据前面第四至八章的内力计算结果即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中由于对称性每层梁取5个控制截面柱分为边柱和中柱每根柱有2个控制截面内力组合使用的控制截面标于下图一梁内力组合1．计算过程见下表弯矩以下部受拉为正剪力以沿截面顺时针为正其中SGE为相应于水平地震作用下重力荷载代表值效应的标准值而重力荷载代表值表达式为Gk恒荷载标准值Qik第i个可变荷载标准值ΨQi第i个可变荷载的组合之系数屋面活荷载不计入雪荷载和楼面活荷载均为05考虑到地震有左震和右震两种情况而在前面第八章计算地震作用内力时计算的是左震作用时的内力则在下表中有12 ①05② 13⑤和12 ①05② -13⑤两列分别代表左震和右震参与组合2因为风荷载效应同地震作用效应相比较小不起控制作用则在下列组合中风荷载内力未参与仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合即135①14×07③和12①14③两列梁内力组合计算表楼层截面①恒荷载②活荷载屋面布雪载③活荷载屋面布活载④风荷载左风M V M M V V M V 五1-3258 6019 -446 608 -151 641 -951 1936 2 7553 743 111 3007 3 -469 -6537 -553 -386-151 -681 -1472 -2123 4 -2182 1355 -214 349 -291 141 -763 432 5 -1423 -14 0 -446四 1 -7642 11802 -136 1575 -411 1976 -148 19832 12589 2544 218 23883 -8881-1225 -1658 -1139 -411 -2083 -1739 -2076 4 -2676 1402 -545 1022 -851 541 -505 541 5 -2017-266 0 -22 三 1 -7756 11807 -1419 2557-655 1976 -1419 1976 2 12452 2467 3952467 3 -8964 -12245 -1698 -1768 -655 -208-1698 -208 4 -2623 1402 -525 159 -1325 541 -525 541 5 -1961 -243 0 -243 二1-7767 11811 -1421 3514 -922 198 -1421 198 2 12452 2467 473 2467 3 -8953 -12241 -1697 -2569 -922 -2079 -1697 -2079 4 -2628 1402 -526 2302 -1918 541 -526 541 5 -1967 -244 0-244 一 1 -7144 11777 -1311 5276 -1374 1983-1311 1983 2 13074 2466 777 24663 -8137 -12139 -1554 -3722 -1374 -207 -1554 -2074 -2755 1384 -54 3303 -2811 537 -54 537 5 -2132-275 0 -275梁内力组合计算表续楼层截面⑤地震作用左震12 ①05② 13⑤12 ①05②-13⑤M V M V M V 五 1 4186 -1037 12656259 -9619 8956 2 765 10504 8515 3 -2657 -1037 -9414 -9601 -2506 -6905 4 2401 -20 375 -889 -5868 4311 5 0 -1792 -1792四 1 9648 -2538 2556 12049 -22529 18647 2 1274 18289 14977 3 -7101 -2538 -20883 -19249 -2421 -12650 4 6361 -5301 4731 -4884 -11808 88985 0 -2580 -2580 三 1 15963 -407 10593 10063 -30911 20645 2 2532 19714 131313 -109 -407 -25946 -21233 2394 -10651 4 9806 -8172 9285 -8617 -16210 12631 5 0 -2499-2499 二 1 19369 -5089 15007 8746 -35353 219772 2576 19771 130743 -14217 -5089-30244 -22552 6720 -9321 4 12736 -10613 13088 -11790 -20026 15804 5 0 -2507 -2507 一124373 -6141 22326 7339 -41044 23306 2 410922510 11827 3 -16156 -6141 -31700 -23792 10306 -7826 4 14561 -12134 15299 -13791 -22559 177575 0 -2723 -2723梁内力组合计算表续楼层截面135①14×07③ 12①14③M Mmin V M V M V 五 1 -5330 10023 -5241 9933 1265 -9619 10023 2 13143 13273 13273 85153 -7774 -10905 -7689 -10817 -2506 -9414 10905 4 -3693 2253 -3687 2231 375 -5868 4311 5 -2358-2332 -1792 -2358 四 1 -11767 17876 -11242 16939 2556 -22529 18647 2 19335 18450 19335 149773 -13694 -18572 -13092 -17606 -2421 -20883 192494 -4108 2423 -3918 2440 4731 -11808 88985 -2939 -2728 -2580 -2939 三 1 -11861 17876-11294 16935 10593 -30911 20645 2 19228 18396 19714 13131 3 -13765 -18569 -13134 -17606 2394-25946 21233 4 -4056 2423 -3883 2440 9285 -16210 12631 5 -2885 -2693 -2499 -2885 二1 -11878 17885 -11310 16945 15007 -35353 21977 2 19228 18396 19771 13074 3 -13750 -18563 -13119-17600 6720 -30244 22552 4 -4063 2423 -3890 244013088 -20026 15804 5 -2895 -2702 -2507 -2895一 1 -10929 17842 -10408 16909 22326 -41044 233062 20067 19141 22510 118273 -12508-18416 -11940 -17465 10306 -31700 23792 4 -4248 2395 -4062 2413 15299 -22559 17757 5 -3148 -2943 -2723 -31482．根据上表计算所得的弯矩值计算Vb并同上表比较得V计算下表梁剪力设计值计算表楼层梁Mbl Mbr ln VGb Vb V 五AB 1265 9414 660 8510 10290 10905 BC 375 5868 240 1888 479 4711 四AB 2556 20883 660 16310 20217 20217 BC 4731 11808240 1723 9303 9303 三AB 10593 25946 660 16296 22386 22386 BC 9285 16210 240 1723 13408 13408 二AB 15007 30244 660 16296 23838 23838 BC 13088 20026240 1723 16900 16900 一AB 22326 31700 660 16296 25300 25300 BC 15299 22559 240 1723 19075 19075二柱内力组合1．计算过程见下表弯矩以顺时针为正轴力以受压为正楼层柱截面恒荷载活荷载屋面布雪载活荷载屋面布活载风荷载左风M N M N M N M N 五 A 2 5958 24396 75 1939 1802 5929 -653-151 1 6408 27718 1062 1939 1314 5929-369 -151 B 2 -478 27122 -589 2836 -1438757 -867 -14 1 -5361 30444 -857 2836 -1067 8757 -627 -14 四 A 2 6749 64375 1236 7908 10358 11905 -1329 -562 1 6646 67697 1184 7908 10248 11905 -928 -562 B 2 -5738 74693 -997 12209 -7126 18119 -1912 -58 1 -5643 78015 -962 12209 -7756 18119 -1482 -58 三 A 2 6646 104359 1184 1388 1184 17877 -1826 -1217 1 6637 107681 1182 1388 1182 17877 -1562 -1217 B 2 -5643 122259 -962 21579 -962 27489 -2471 -125 1-5643 125581 -964 21579 -964 27489 -2471 -125 二A 2 6669 144347 1188 19853 1188 2385 -2228 -21391 7319 147669 1303 19853 1303 2385 -2228 -2139B 2 -5613 169821 -957 30948 -957 36858 -3251 -22461 -5932 173143 -1011 30948 -1011 36858 -3251-2246 一 A 2 5589 184369 997 25832 997 29829 -3495-3513 1 190056 554 25832 554 29829 -5721 -3513B 2 -4511 217349 -768 40311 -768 46221 -5134-3683 1 -2465 223036 -420 40311 -420 46221-6298 -3683楼层柱截面地震作用左震12 05② 13⑤12 ①05②-13⑤。
五层框架结构计算书参考
摘要本项目为B大学教学办公楼，建筑高度为17米，共五层，总建筑面3500㎡，设计年限为50年，抗震设防烈度为6度，结构类型为多层钢筋混凝土框架结构，楼板为双向板，楼梯采用板式楼梯，基础采用柱下独立基础。
框架结构内力计算时，在竖向荷载作用下框架内力近似计算时采用分层法，在水平荷载作用下框架内力近似计算时采用改进反弯点法（D值法）。
在计算过程中对梁的弯矩进行了调幅，板内力计算采用弹性理论计算方法。
对建筑中出现的墙体均直接放在梁上，墙、板的重量传给梁，梁再传给柱，传力路线明确。
关键词框架结构独立基础板式楼梯分层法D值法目录第一章建筑设计资料及做法说明1.1 建筑设计资料 (1)1.2 建筑做法说明 (1)第二章结构布置及选型2.1 结构布置 (4)2.3 梁柱截面、梁跨度及柱子高度的确定 (4)2.3 框架计算简图 (5)2.4梁、柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算 (5)第三章菏载计算3.1竖向荷载统计 (9)3.2竖向荷载作用下的横向框架受荷 (10)3.3水平荷载作用下的横向框架受荷 (19)3.4 风荷载作用下横向框架的侧移验算 (20)第四章荷载内力分析4.1 竖向荷载内力分析 (23)4.2 横向荷载（风荷载）内力分析 (34)第五章内力组合5.1框架梁内力组合 (43)5.2 框架柱内力组合 (44)第六章框架梁柱配筋设计6.1 横向框架梁截面设计 (47)6.2 横向框架柱截面设计 (49)第七章双向板设计7.1支撑梁的假定 (52)7.2荷载计算 (52)7.3内力计算 (53)7.4配筋计算 (54)第八章板式楼梯设计8.1梯段板设计 (57)8.2 平台板设计 (60)8.3 平台梁设计 (62)第九章雨篷设计9.1 雨篷板设计 (66)9.2 雨篷梁设计 (68)参考文献 (74)致谢 (75)B大学教学办公楼设计引言一、建筑层次虽然现今社会高层建筑得到广泛的应用，在城市中的高层建筑是反映这个城市经济繁荣和社会进步的重要标志，但是对于多层建筑体系仍占着十分重要的地位，其作用不亚于高层建筑的作用，比如在教学楼、工业厂房、住宅楼等很多领域中都要用到他，甚至有些建筑必须采用他。
土木工程专业毕业设计计算书-5层框架办公楼【土木工程】
⎝ 8 12 ⎠
⎝ 8 12 ⎠
取 h=600mm
b = ⎜⎛ 1 ~ 1 ⎟⎞ × h = ⎜⎛ 1 ~ 1 ⎟⎞ × 600 = 300 ~ 200mm ⎝2 3⎠ ⎝2 3⎠
取 b=250mm
则取边跨截面尺寸为:h× b=250mm× 600mm
h = ⎜⎛ 1 ~ 1 ⎟⎞ × l = ⎜⎛ 1 ~ 1 ⎟⎞ × 2400 = 300 ~ 200mm
建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是对该行业行为和经验的不断总结，具有 指导意义，尤其是一些强制性规范和标准，具有法定意义。建筑设计除了应满足相关 的建筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求：
（1） 满足建筑功能要求： （2） 符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果； （3） 采用合理的技术措施； （4） 提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性。
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中南大学毕业设计（论文）
第 1 章 建筑设计
建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功 能，结构施工，材料设备，建筑经济及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使 用功能和使用空间的合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部 和外表的艺术效果。各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产 和生活环境。
Abstract RuiDa Group locates at ChangSha in Hunan Province. It consists of five stories, 15.6m high. The first story is 3.6m high, and the others stories are 3.0m high. In the top story, there is a stairwell 3.0m high. Architectural part: According to its geography situation and all requisite functions and others conditions, we carry out architecture about the plane layout, vertical plane and vertical sections, etc. At this time, we try our best to make the building beautiful, economical and useful. Structural part: The structure form is a frame structure, all of the columns, beams, and slabs are cast-in-site. Foundations are independent foundations under columns, and we finish the drawing of the structural design for the next construction at last. Key word: Frame structure Cast-in-site
08土木一班毕业设计任务书11(姚老师组)
08土木一班毕业设计任务书11(姚老师组)昆明学院2012 届毕业设计（论文）任务书设计（论文）题目现浇钢筋混凝土三跨五层框架结构房屋设计子课题题目办公楼边框架设计(边跨4.5 m×中间跨2.1m)设计（论文）期限年月日至月日（共周）姓名学号所属系城乡建设与工程管理学院专业班级指导教师姚学群设计目的：1.使学生了解一般民用建筑设计方法，掌握多层框架结构房屋的结构选型与布置。
2.掌握多层框架结构房屋的结构和构件的设计计算内容，会绘制规范的房屋施工图，熟悉房屋设计全过程。
3.掌握多层框架结构施工组织设计与工程概预算。
4.通过毕业设计的训练，要求学生理论联系实际，培养独立思考、分析问题与解决问题的能力。
设计要求：某市区拟建一幢五层办公楼，丙类建筑，初步设计为一幢钢筋混凝土框架承重的结构，横向三跨五层，纵向房屋长40～45m，层高3.6m，横向边跨跨度4.5m，中间跨2.1m。
该地区抗震设防烈度为8度，场地类别为Ⅱ类，设计分组为第二组，设计基本加速度0.2g，耐火等级二级。
气温-10--38C，常年雨季为7月，基本风压为0.7kN/m2,地面粗糙度为B类。
根据地质勘测资料，场地表面以下三层土层依次为（1）杂填土，天然重度r＝17kN/m3，厚度0.6m,(2)粉质粘土，天然重度r ＝18.5kN/m3，厚度1.2m，液性指数I L=0.75,孔隙比e＝0.7，压缩模量E s＝7MPa，地基承载力特征值f ak＝150kPa（3）粘土混砾，地基承载力特征值f ak＝180kPa。
地下水深度在4m以下，室内外地坪高差450mm。
0.00标高处相当于绝对标高1849.5m。
学生应完成的任务（包括设计计算说明书、图纸等）设计（论文）各部分内容和时间分配第一部分（1.5周时间）：进行建筑设计，绘图第二部分（6.5周时间）：进行结构设计，绘图第三部分（2周）：统计工程量和做施工组织计划第四部分（1周），整理设计成果，提交成果，修改再提交评阅及答辩（ 1 周）共计12周参考文献任务下达日期2010- -学生应送交毕业设计（论文）日期2012- -指导教师签字年月日接受任务学生签字年月日教研室主任审核签字：年月日系领导审定签字：系公章：年月日昆明学院届毕业设计（论文）开题报告姓名学号指导教师系专业、班级毕业设计（论文）题目子课题题目指导教师意见字：年月日教研室主任意见字：年月日备注注：1．本报告由学生在接到“毕业设计（论文）任务书”后完成，并于最后一学期开学第一周交指导教师审阅； 2．每个毕业设计（论文）课题撰写一份开题报告（有子课题的每个子课题撰写一份），作为指导教师、专业教研室审查学生能否承担该毕业设计（论文）课题任务的依据。
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五层三跨框架结构内力计算任务书学院：土木工程与力学学院教师：戴萍科目：结构力学班级：土木0901班姓名：许和平学号：U2目录1.计算任务 (3)2.计算结构的基本数据 (3)3.水平荷载计算 (5)反弯矩法 (5)反弯矩法弯矩图 (8)反弯矩法剪力图 (9)反弯矩法轴力图 (10)D值法 (11)值法弯矩图…………………………………………………12.D值法剪力图 (13)D值法轴力图 (14)结构力学求解器 (15)结构弯矩图 (15)结构剪力图 (16)结构轴力图 (17)计算结果比较 (17)4.竖直荷载计算…………………………………………………………18.分层法…………………………………………………………….18.分层法弯矩图 (20)分层法剪力图 (21)分层法轴力图 (22)结构力学求解器 (23)结构弯矩图 (23)结构剪力图 (24)结构轴力图 (25)计算结果比较 (26)一、任务1、计算多层多跨框架结构在荷载作用下的内力，画出内力图。
2、计算方法：水平荷载作用下，用反弯点法和D值法及求解器分别计算；竖向荷载作用下，用分层法及求解器分别计算。
3、对两种方法的计算结果进行对比，分析近似法的误差。
4、把计算过程写成计算书的形式。
二、计算简图及荷载结构（一）1、计算简图如图1所示。
2、参考数据：Eh=×107kN/m2柱尺寸：600×600，梁尺寸（边梁）：400×600，（中间梁）500×400竖向荷载：q′=17kN/m，q=17kN/m（图2）水平荷载：FP ，=15kN, FP=14kN（图3）4.2m3.6m3.6m3.6m3.6m图1图24.2m6m 6m2.1m3.6m 3.6m 3.6m 3.6mq ’qqqq图3三、水平荷载作用下的计算：1.水平荷载作用下，采用反弯点法求解解：由I=bh3/12得：I柱=12， I边梁=×12, I中梁=×12所以：E I柱=×105kN·m, E I边梁=×105kN·m,E I中梁=8×104 kN·m由此得：i边梁=E I边梁/6=×104,i中梁=E I中梁/=×104,i柱=E I柱/=9×104,i底柱=E I柱/=×104,由反弯点法原理得：F QAE= F QBF= F QCG= F QDH=15/4=;F QEI= F QFJ= F QGK= F QHL=（15+14）/4=；F QIM= F QJN= F QKO= F QLP=（15+14×2）/4=；F QMQ= F QNR= F QOS= F QPT=（15+14×3）/4=；F QQU= F QRV= F QSX= F QTY=（15+14×4）/4=；由此可得：M AE= F QAE×h/2=×2= kN·m;同理：(顺时针为正)M AE=M BH=M CG=M DH= kN·m;M EA=M HB=M GC=M HD = kN·m;M EI=M FJ=M GK=M HL=·m;M IE=M JF=M KG=M LH =·m;M IM=M JN=M KO=M LP=·m;M MI=M NJ=M OK=M PL =·m;M MQ=M NR=M OS=M PT= kN·m;M QM=M RN=M SO=M TP = kN·m;由于底层反弯点为2/3h，所以M QU=M RV=M SX=M TY= kN·m；M UQ=M VR=M XS=M YT =·m;根据结点平衡计算梁端弯矩之和，再按左右梁的线刚度将弯矩分配到梁端：由此原理可得：（顺时针为正）M AB=M DC= kN·m；M BA=M CD= kN·m;M BC=M CB= kN·m; M EF=M HG= kN·m；M GH=M FE= kN·m; M FG=M GF= kN·m;M IJ=M LK= kN·m；M KL=M JI= kN·m;M JK=M KJ=·m; M MN=M PO= kN·m；M NM=M OP= kN·m; M NO=M ON=·m;M QR=M TS= kN·m；M RQ=M ST= kN·m;M RS=M SR= kN·m;由此可作出水平荷载下，采用反弯点法求得的结构弯矩图：反弯点法弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而根据结构平衡关系可求得的结构剪力图：反弯点法剪力图：剪力图F Q（kN）继而根据结构平衡关系可求得的结构轴力图：反弯点法轴力图：轴力图F N（kN）2.水平荷载作用下，采用D值法求解解：由D值法原理可得结构各层剪力：由此得：由D值法原理可得修正后柱的反弯点高度：反弯点高度h=yh柱；反弯点高度比y=y0+y1+y2+y3;查表计算得：由此可作出水平荷载下，采用D值点法求得的结构弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而根据结构的平衡关系求出结构的剪力，D值法剪力图：剪力图F Q（kN）继而根据结构的平衡关系求出结构的轴力，D值法轴力图：轴力图F N（kN）3.水平荷载作用下，采用结构力学求解器求得内力：结构的弯矩图：弯矩图M（kN·m）结构的剪力图：剪力图（kN）结构的轴力图：轴力图（kN）计算结果对比：反弯点法认为柱的反弯点都在柱的中点，假定梁的刚度无限大，无结点转角。
用D值法求解框架内力时，考虑了结点转角，被称为精确的反弯点法，认为反弯点不在中点。
计算结果中，结构力学求解器结构精确，D值法次之，反弯点法误差较大。
四、竖直荷载作用下计算1.在竖直荷载作用下，采用分层法求解分层法原理：在竖向荷载作用下，不考虑框架的侧移。
每层梁上的竖向荷载对其它层梁的影响可忽略不计。
上、下柱的远端是固定。
在计算中，除实际的固定端(如底层柱端)外，其他各层柱的线刚度均乘以折减系数。
同时柱端的弯矩传递系数也相应地从原来的1／2改为1／3。
计算各层梁上竖向荷载值和梁的固端弯矩。
将框架分层，各层梁跨度及柱高与原结构相同，柱端假定为固端。
计算梁、柱线刚度。
计算和确定梁、柱弯矩分配系数和传递系数。
按力矩分配法计算单层梁、柱弯矩。
将分层计算得到的、但属于同一层柱的柱端弯矩叠加得到柱的弯矩。
一般情况下，分层计算法所得杆端弯矩在各节点不平衡。
如果需要更精确的结果时，可将节点的不平衡弯矩再进行分配。
由于结构是对称的，所以可以取其半结构：由原理：计算出半边结构各杆端的弯矩：（顺时针为正）M AB= kN·m; M BA= kN·m; M BC= kN·m;M AE= kN·m; M BF= kN·m; M EA= kN·m;M EF= kN·m; M EI= kN·m; M FB= kN·m;M FE= kN·m; M FJ=·m; M FG=·m;M IE= kN·m; M IJ= kN·m; M IM= kN·m;M JF= kN·m; M JI= kN·m; M JN= kN·m;M JK= kN·m; M MI= kN·m; M MN= kN·m;M MQ= kN·m; M NJ=·m; M NM= kN·m;M NR= kN·m; M NO= kN·m; M QM= kN·m;M QR= kN·m; M QU= kN·m; M RN= kN·m;M RQ= kN·m; M RV=·m; M RS= kN·m;M UQ=·m; M VR= kN·m;由结构的对称性可以求得另一半的弯矩。
在竖直荷载作用下，采用分层法求得结构的弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而可以根据结构的平衡条件求得结构的剪力图和轴力图：结构剪力图：剪力图F Q（kN）结构轴力图：轴力图F N（kN）2.在竖直荷载作用下，采用结构力学求解器计算内力结构弯矩图：弯矩图M（kN·m）结构剪力图：结构剪力图F Q（kN）结构轴力图：结构轴力图F N（kN）4.分层法与结构力学求解器计算结果对比结构力学求解器算结果较为精确，而分层法计算有一定误差，它是忽略侧移影响的一种近似方法。
两者的差距不是很大，所以，分层法误差也不是很大。