五层三跨框架结构内力计算任务书
5层框架结构教学楼结构标准计算书
1#教学楼部分///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WMASS.OUT | | ||工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00是否扣除构件重叠质量和重量: 是是否自动计算现浇楼板自重: 是水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否(整体指标结果采用强刚，其他结果采用非强刚)墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是墙倾覆力矩的计算方法: 考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式: 传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E: 否是否梁板顶面对齐: 否是否带楼梯计算: 否框架连梁按壳元计算控制跨高比: 0.00墙梁转框架梁的控制跨高比: 0.00结构所在地区: 全国楼板按有限元方式进行面外设计否多模型及包络........................................采用指定的刚重比计算模型：否计算控制信息 ..........................................计算软件信息: 64位线性方程组解法: PARDISO地震作用分析方法: 总刚分析方法位移输出方式: 简单输出是否生成传基础刚度: 否保留分析模型上自定义的风荷载: 否采用自定义范围统计指标: 否高级参数............................................位移指标统计时考虑斜柱：否采用自定义位移指标统计节点范围：否按框架梁建模的连梁砼等级默认同墙：否二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力：否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响：否刚重比验算考虑填充墙刚度影响：否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分：否风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.10 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 1.40 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 1.50 是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 8 各段体形系数(X): USIX = 1.50各段体形系数(Y): USIY = 1.50设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50地震信息 ............................................结构规则性信息: 不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC特征值分析方法: 子空间迭代法是否由程序自动确定振型数: 否计算振型数: NMODE = 15 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变悬挑梁默认取框架梁抗震等级: 否按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 是重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 是偶然偏心考虑方式: 相对于投影长度X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05 Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05 是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例: SeisCoef= 1.00活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数: 不考虑考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 考虑楼面活荷载折减方式：传统方式柱、墙活荷载是否折减: 折减传到基础的活荷载是否折减: 折减柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减：是柱、墙设计时消防车荷载折减系数： 1.00梁设计时消防车荷载是否考虑折减：是调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数由用户指定中梁刚度放大系数: BK = 2.00托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85梁端弯矩调幅方法: 通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数: BM = 1.10梁扭矩折减系数: TB = 0.40支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00地震工况连梁刚度折减系数: BLZ = 0.70风荷载工况连梁刚度折减系数: BLZW = 1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数：否地震位移计算不考虑连梁刚度折减：否柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: 否框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: 是是否扭转效应明显: 否是否采用自定义楼层最小剪力系数: 否弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.50强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.50薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整: 否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0钢管束墙混凝土刚度折减系数: GGSH_CONC = 1.00转换结构构件（三、四级）的水平地震作用效应放大系数： 1.00配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270 柱主筋强度(N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270 墙主筋强度(N/mm2): IW = 360 墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.15 墙最小水平分布筋配筋率(%): RWHMIN = 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑钢梁刚域：否结构内力分析方法: 一阶弹性设计方法考虑P-DELTA效应方法: 不考虑是否考虑结构整体缺陷: 否是否考虑结构构件缺陷: 否柱计算长度系数是否置为1 : 否柱长细比执行《高钢规》JGJ 99-2015第7.3.9条:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋方式：普通方式钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.40 梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 否框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算: 是执行高规5.2.3-4条的梁对象: 仅主梁执行柱剪跨比计算原则: 简化方式过渡层个数0轴压比计算考虑活荷载折减：是墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否执行《混规》第9.2.6.1条有关规定：是执行《混规》第11.3.7条有关规定：是圆钢管混凝土构件设计执行规范：高规（JGJ-2010）方钢管混凝土构件设计执行规范：矩形钢管砼规程（CECS 159：2004）型钢混凝土构件设计执行规范：型钢砼组合结构规程（JGJ 138-2001）异形柱设计执行规范：混凝土异形柱结构技术规程（JGJ 149-2006）钢结构设计执行规范：钢结构设计规范（GB50017-2003）荷载组合信息 ........................................地震与风同时组合：是屋面活荷载是否与雪荷载和风荷载同时组合：是考虑竖向地震为主的组合：否普通风与特殊风是否同时进行组合: 否自动添加自定义工况组合: 是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数: CDEAD = 1.30活载分项系数: CLIVE = 1.50风荷载分项系数: CWIND = 1.50水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.00吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30是否计算吊车荷载: 否地下信息 ..........................................室外地面相对于结构底层底部的高度(m): Hsoil = 0.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MX = 0.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MY = 0.00地面处回填土X向刚度折减系数: RKX = 0.00地面处回填土Y向刚度折减系数: RKY = 0.00回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 0.00面外设计方法: SATWE传统方法水土侧压计算: 水土合算外侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00内侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00性能设计信息 ........................................按照全国高规进行性能设计: 否剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 13 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层4 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)8 1 70.594 58.550 34.800 684.8 14.3 0.0 0.447 1 71.456 57.113 30.900 1451.2 133.6 0.0 0.926 1 71.445 56.374 27.000 1540.7 181.2 0.0 1.005 1 71.451 56.359 23.100 1547.4 178.4 0.0 1.004 1 71.451 56.359 19.200 1547.4 178.4 0.0 1.003 1 71.448 56.363 15.300 1551.7 178.4 0.0 0.212 1 80.768 67.104 11.300 7185.5 1253.50.0 2.47(>1.5不满足高规3.5.6条)1 1 75.530 63.720 4.000 2916.5 504.8 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 2622.502恒载产生的总质量(t): 18425.279附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 21047.781恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m)1( 2) 1 239( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 14( 40/ 360/ 360/ 300) 4.000 4.0002( 3) 1 711( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 0( 40/ 360/ 360/ 300) 7.300 11.3003( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 40/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 4.000 15.3004( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 19.2005( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 23.1006( 5) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 27.0007( 6) 1 227( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 30.9008( 7) 1 217( 30/ 360/ 270) 40( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 34.800********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y8 1 159.94 159.9 623.8 259.16 259.2 1010.77 1 147.70 307.6 1823.6 239.62 498.8 2955.96 1 135.71 443.4 3552.7 224.67 723.4 5777.45 1 123.19 566.5 5762.2 204.95 928.4 9398.24 1 110.70 677.2 8403.5 184.43 1112.8 13738.23 1 99.68 776.9 11511.2 166.32 1279.2 18854.82 1 163.92 940.8 18379.3 268.41 1547.6 30152.11 1 0.00 940.8 22142.7 0.00 1547.6 36342.3=========================================================== ================各楼层偶然偏心信息=========================================================== ================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.050 0.0502 1 0.050 0.0503 1 0.050 0.0504 1 0.050 0.0505 1 0.050 0.0506 1 0.050 0.0507 1 0.050 0.0508 1 0.050 0.050===========================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================== ================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2496.20 77.11 63.44 63.97 38.80 64.01 38.732 1 2496.04 77.11 63.44 63.96 38.80 64.01 38.733 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.464 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.465 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.466 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.467 1 1173.95 72.11 56.13 59.04 34.82 60.35 32.498 1 1152.50 72.32 55.56 59.33 32.65 60.29 30.83=========================================================== ================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=========================================================== ================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1370.62 1.002 1 3380.95 2.473 1 1467.85 1.004 1 1464.28 1.005 1 1464.28 1.006 1 1460.93 1.087 1 1349.95 2.238 1 606.54 1.00=========================================================== ================计算信息===========================================================工程文件名: 1#教学楼计算日期: 2021. 2.23开始时间: 17:50:33机器内存: 16335.0MB可用内存: 8513.0MB结构总出口自由度为: 5511结构总自由度为: 6303第一步: 数据预处理第二步: 计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步: 结构整体有限元分析*结构有限元分析: 地震工况*结构有限元分析: 一般工况第四步: 计算构件内力结束日期: 2021. 2.23结束时间: 17:51: 5总用时: 0: 0:32=========================================================== ================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(《抗规》刚度比)Ratx2，Raty2 : X，Y 方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构,框架结构刚度比与《抗规》类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比;对于广东地区为考虑层高修正的刚度比(《高规》刚度比)RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=========================================================== ================注意：本文件输出的刚度比等信息均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 49.5618(m) Ystif= 78.1132(m) Alf = 17.4688(Degree) Xmass= 75.5304(m) Ymass= 63.7205(m) Gmass(活荷折减)= 3926.1431( 3421.3252)(t)Eex = 1.8263 Eey = 1.0995Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 11.9403 Raty1= 7.5023Ratx2= 11.9403 Raty2= 7.5023 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.7843E+07(kN/m) RJY1 = 4.5143E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.2701E+06(kN/m) RJY3 = 4.3588E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.3080E+07(kN) RJY3*H = 1.7435E+07(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.5833(m) Ystif= 64.3670(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 80.7675(m) Ymass= 67.1040(m) Gmass(活荷折减)= 9692.4492( 8438.9766)(t)Eex = 0.2847 Eey = 0.1144Ratx = 0.0283 Raty = 0.0192Ratx1= 0.8330 Raty1= 0.8362Ratx2= 0.8330 Raty2= 0.8362 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.0714E+06(kN/m) RJY1 = 8.6651E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.3617E+05(kN/m) RJY3 = 5.2975E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.6440E+06(kN) RJY3*H = 3.8672E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 70.5800(m) Ystif= 61.6558(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4478(m) Ymass= 56.3630(m) Gmass(活荷折减)= 1908.4702( 1730.0603)(t)Eex = 0.0435 Eey = 0.2346Ratx = 4.1823 Raty = 3.7339Ratx1= 1.4291 Raty1= 1.5286Ratx2= 1.4291 Raty2= 1.5286 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4810E+06(kN/m) RJY1 = 3.2355E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0317E+06(kN/m) RJY3 = 8.8893E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.1269E+06(kN) RJY3*H = 3.5557E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 0.9959 Raty = 0.9959Ratx1= 1.3577 Raty1= 1.3867Ratx2= 1.3577 Raty2= 1.3867 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.2944E+05(kN/m) RJY3 = 7.6004E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.6248E+06(kN) RJY3*H = 2.9642E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4739 Raty1= 1.4955Ratx2= 1.4739 Raty2= 1.4955 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0280E+05(kN/m) RJY3 = 7.2661E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.5209E+06(kN) RJY3*H = 2.8338E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4451(m) Ymass= 56.3736(m) Gmass(活荷折减)= 1903.0513( 1721.8965)(t)Eex = 0.0871 Eey = 0.2359Ratx = 0.9927 Raty = 0.9523Ratx1= 1.5837 Raty1= 1.5624Ratx2= 1.5837 Raty2= 1.5624 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.7503E+05(kN/m) RJY3 = 6.9411E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.4126E+06(kN) RJY3*H = 2.7070E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4561(m) Ymass= 57.1135(m) Gmass(活荷折减)= 1718.3525( 1584.7839)(t)Eex = 0.0877 Eey = 0.2032Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6168 Raty1= 2.6253Ratx2= 2.6168 Raty2= 2.6253 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 7.8932E+05(kN/m) RJY3 = 6.3465E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.0783E+06(kN) RJY3*H = 2.4752E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 70.3546(m) Ystif= 60.5425(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 70.5942(m) Ymass= 58.5502(m) Gmass(活荷折减)= 713.3010( 699.0428)(t)Eex = 0.0119 Eey = 0.0855Ratx = 0.8997 Raty = 0.8871Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.9857E+06(kN/m) RJY1 = 2.7219E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.3091E+05(kN/m) RJY3 = 3.4535E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 1.6805E+06(kN) RJY3*H = 1.3469E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8330(第2层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8362(第2层第1塔)=========================================================== =================结构整体抗倾覆验算结果=========================================================== =================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载7043455.0 23082.1 305.15 0.00Y 风荷载3942654.0 37967.0 103.84 0.00X 地震6671291.5 53296.6 125.17 0.00Y 地震3742562.5 53000.9 70.61 0.00=========================================================== =================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=========================================================== =================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.009按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008=========================================================== =================结构整体稳定验算结果=========================================================== =================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.827E+07 0.436E+07 4.00 294533. 112.31 59.202 0.636E+06 0.530E+06 7.30 245400. 18.92 15.763 0.103E+07 0.889E+06 4.00 124077. 33.26 28.664 0.929E+06 0.760E+06 3.90 100462. 36.08 29.515 0.903E+06 0.727E+06 3.90 76897. 45.79 36.856 0.875E+06 0.694E+06 3.90 53332. 63.99 50.767 0.789E+06 0.635E+06 3.90 29771. 103.40 83.148 0.431E+06 0.345E+06 3.90 8617. 195.03 156.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应=========================================================== =================框架结构的二阶效应系数(按高钢规7.3.2条计算)=========================================================== =================层号塔号层高上部重量ThetaX ThetaY1 1 4.00 294533. 0.01 0.022 1 7.30 245400. 0.05 0.063 1 4.00 124077. 0.03 0.034 1 3.90 100462. 0.03 0.035 1 3.90 76897. 0.02 0.036 1 3.90 53332. 0.02 0.027 1 3.90 29771. 0.01 0.018 1 3.90 8617. 0.01 0.01*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------8 1 0.8242E+04 0.7476E+04 1.00 1.007 1 0.1276E+05 0.1125E+05 1.55 1.516 1 0.1548E+05 0.1365E+05 1.21 1.215 1 0.1825E+05 0.1646E+05 1.18 1.214 1 0.2041E+05 0.1822E+05 1.12 1.113 1 0.2287E+05 0.2045E+05 1.12 1.122 1 0.2075E+05 0.1965E+05 0.91 0.961 1 0.5502E+05 0.5551E+05 2.65 2.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.91 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.96 层号: 2 塔号: 1///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 周期、地震力与振型输出文件|| (总刚分析方法) || SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WZQ.OUT || ||工程名称: 设计人: 计算日期:2021/02/23 ||工程代号: 校核人: 计算时间:17:50:36 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////注意：本文件输出的结果均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.5194 57.64 0.76 ( 0.22+0.54 ) 0.242 1.3731 131.17 0.87 ( 0.42+0.45 ) 0.133 1.2399 17.80 0.41 ( 0.37+0.03 ) 0.594 0.6950 92.51 0.65 ( 0.03+0.63 ) 0.355 0.5781 24.39 0.91 ( 0.79+0.13 ) 0.096 0.5094 131.73 0.49 ( 0.22+0.27 ) 0.517 0.3192 87.58 0.64 ( 0.01+0.63 ) 0.368 0.2823 32.67 0.58 ( 0.40+0.18 ) 0.429 0.2754 150.92 0.72 ( 0.56+0.16 ) 0.2810 0.2023 46.64 0.14 ( 0.09+0.06 ) 0.8611 0.1975 92.93 0.38 ( 0.01+0.37 ) 0.6212 0.1921 43.07 0.02 ( 0.01+0.01 ) 0.9813 0.1907 72.03 0.16 ( 0.02+0.15 ) 0.8414 0.1767 107.09 0.29 ( 0.04+0.25 ) 0.7115 0.1715 175.69 0.56 ( 0.53+0.03 ) 0.44地震作用最大的方向= 60.964 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 28.95 45.60 747.477 1 68.38 102.05 1475.626 1 73.49 103.87 1459.105 1 67.98 93.44 1317.254 1 60.26 79.60 1127.063 1 50.85 63.39 903.742 1 111.24 300.29 3479.051 1 10.28 16.86 301.98振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 65.01 -75.04 785.826 1 153.27 -162.44 1591.815 1 138.93 -144.12 1456.034 1 119.26 -119.62 1256.853 1 95.77 -91.18 1017.402 1 245.64 -225.85 4105.661 1 6.16 0.53 75.43振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 74.53 24.52 -2157.697 1 147.27 46.54 -4277.216 1 139.86 48.18 -4121.245 1 122.83 43.60 -3565.864 1 100.95 36.82 -2844.423 1 76.16 28.81 -2034.182 1 413.30 -31.81 -6689.901 1 4.78 0.00 -6.75振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.73 24.92 546.417 1 2.22 49.22 947.976 1 3.73 38.16 716.275 1 2.49 16.89 334.724 1 0.69 -6.56 -83.393 1 -1.57 -27.81 -461.282 1 63.50 -260.18 -3435.161 1 -6.01 -13.93 -238.58振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -115.94 -53.30 940.157 1 -209.33 -96.60 1567.786 1 -151.09 -68.42 1022.755 1 -53.42 -17.19 250.534 1 51.96 37.40 -531.943 1 142.12 82.33 -1136.931 1 31.54 31.49 576.33振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -30.74 34.52 -756.477 1 -59.59 58.81 -1241.786 1 -40.63 35.54 -758.935 1 -5.18 -2.14 -26.004 1 31.09 -38.86 710.513 1 58.67 -64.11 1251.432 1 149.79 -181.34 7377.951 1 8.23 4.62 165.21振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.05 1.27 22.957 1 0.21 1.38 21.386 1 0.03 -0.50 -7.975 1 -0.20 -2.06 -31.904 1 -0.25 -2.17 -34.973 1 -0.08 -0.86 -17.212 1 0.11 3.68 28.001 1 0.17 0.35 5.91振型8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 22.45 14.37 -463.797 1 18.63 14.09 -368.016 1 -9.87 -7.06 262.595 1 -31.18 -23.79 714.284 1 -32.31 -22.22 688.113 1 -13.96 -4.12 238.082 1 60.72 37.67 -1130.611 1 2.63 2.80 43.97振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 29.66 -16.52 364.117 1 29.88 -14.68 352.836 1 -15.57 10.31 -173.155 1 -49.73 27.57 -565.154 1 -46.22 22.42 -497.013 1 -9.17 -0.29 -27.112 1 79.84 -44.66 2129.061 1 5.63 4.85 119.04振型10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -3.02 -3.24 -59.297 1 3.39 1.44 13.596 1 4.97 4.51 60.645 1 -1.19 0.91 21.484 1 -6.17 -3.91 -38.813 1 -4.03 -3.59 -38.062 1 6.87 3.98 66.791 1 1.31 1.92 35.50振型11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.06 -1.24 -20.727 1 -0.43 0.47 12.536 1 0.01 1.69 25.375 1 0.33 0.39 2.954 1 0.25 -1.43 -24.003 1 0.02 -1.29 -22.032 1 -0.40 1.56 9.051 1 0.20 0.40 6.94振型12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.39 -0.36 -11.217 1 0.15 -0.08 3.856 1 0.55 0.70 16.835 1 0.10 0.31 3.244 1 -0.48 -0.52 -15.103 1 -0.39 -0.60 -13.372 1 0.47 0.55 16.161 1 0.21 0.34 6.20振型13 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.93 -2.87 -1.317 1 0.58 1.12 -20.896 1 1.17 3.85 5.325 1 0.18 0.87 18.014 1 -1.13 -3.39 6.903 1 -1.09 -2.88 -7.382 1 1.27 3.67 -31.531 1 0.54 0.94 16.18振型14 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -1.38 4.54 -116.797 1 -0.68 -1.48 59.996 1 3.04 -6.35 145.835 1 1.19 -1.34 21.114 1 -2.49 5.79 -135.913 1 -1.85 4.14 -102.532 1 2.32 -6.46 237.091 1 0.76 0.85 19.41振型15 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -26.78 2.12 -47.517 1 6.51 -6.62 -257.216 1 38.50 0.99 220.755 1 12.73 6.80 234.774 1 -33.38 0.66 -146.173 1 -31.00 -6.11 -218.622 1 35.90 -2.15 519.671 1 13.74 20.47 380.86各振型作用下X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 471.442 971.073 1079.694 64.325 741.306 111.637 0.048 17.119 24.3210 2.1311 0.0412 0.2213 0.5914 0.9215 16.22X向地震作用参与振型的有效质量系数------------------------------------------------------- 振型号有效质量系数(%)1 17.402 33.763 34.374 1.475 10.986 1.387 0.018 0.179 0.2010 0.0011 0.0112 0.0013 0.0014 0.0015 0.01各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)8 1 194.41 194.41( 2.78%) ( 2.78%) 758.22 455.167 1 373.39 564.28( 2.47%) ( 2.47%) 2952.14 307.226 1 338.17 889.35( 2.22%) ( 2.22%) 6397.77 291.675 1 278.15 1132.90( 1.98%) ( 1.98%) 10761.91250.114 1 249.15 1301.34( 1.75%) ( 1.75%) 15720.72 207.883 1 251.74 1415.88( 1.54%) ( 1.54%) 21157.43 166.062 1 1308.72 2145.27( 1.22%) ( 1.22%) 33602.70 598.251 1 42.74 2172.42( 1.03%) ( 1.03%) 41418.50 85.86抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%X 向地震作用下结构主振型的周期= 1.3731X 方向的有效质量系数: 99.76%=========================================================== =仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 49.44 77.88 1276.497 1 116.78 174.28 2519.986 1 125.51 177.38 2491.775 1 116.10 159.57 2249.524 1 102.90 135.93 1924.723 1 86.85 108.26 1543.362 1 189.97 512.82 5941.331 1 17.55 28.79 515.70振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -65.49 75.58 -791.577 1 -148.11 161.63 -1599.386 1 -154.39 163.63 -1603.455 1 -139.94 145.17 -1466.684 1 -120.13 120.49 -1266.043 1 -96.47 91.84 -1024.842 1 -247.43 227.50 -4135.681 1 -6.21 -0.53 -75.98振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 13.58 4.47 -393.037 1 26.83 8.48 -779.106 1 25.48 8.78 -750.695 1 22.37 7.94 -649.534 1 18.39 6.71 -518.123 1 13.87 5.25 -370.532 1 75.28 -5.80 -1218.581 1 0.87 0.00 -1.23振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t。
结构力学大作业―多层多跨框架结构内力计算
结构力学大作业―多层多跨框架结构内力计算《结构力学》课程设计多层多跨框架结构内力计算书姓名：× ×学号：U2021158×× 专业班级: 土木工程0905班指导老师：龙晓鸿完成时间：2021年12月结构力学课程作业土木0905 xx 结构力学课程作业――多层多跨框架结构内力计算一、任务1. 求解多层多跨框架结构在荷载作用下的弯矩以及各结点的转角和侧移。
2. 计算方法：（1）用近似法复算：水平荷载作用用D值法复算，竖向荷载作用用分层法复算。
（2）用电算（结构力学求解器）进行复算。
3. 就最大相对误差处，说明近似法产生误差的来源。
4. 将手算结果写成计算书形式。
二、结构形式及基本数据1. 计算简图：如图2-1所示。
2. 基本计算参数材料弹性模量：E7h?3.2?10kN/m2 构件尺寸：柱：底层：b?h?500?500mm其它层：b?h?450?450mm2 梁：边梁：b?h?250?500mm2中间梁：b?h?250?400mm2 边跨：L1?4.5m 中跨：L2?2.4m 底层层高：H1?4.5m 其他层高：H2?3.6m竖向荷载：恒载 g221=23kN/m，g2=20kN/m活载 q221=15kN/m，q2=6kN/m水平活载： Fp1=32kN，FP2=18kN1土木0905 xx 结构力学课程作业3. 荷载分组：（1）计算水平荷载（见图2-2）（2）计算竖向恒载（见图2-3）；（3）计算竖向活载：按每跨单独作用活载，分十种情况分别计算（见图2-4）。
H2H2H2H2H1L1L2图2-1 计算简图 g2g1g1g1g1图2-3 竖向荷载作用（恒载） 4. 各构件的线刚度：i?EIL,其中I?b?h312Fp2Fp1Fp1Fp1Fp1 图2-2 水平荷载作用q2q1 图2-4竖向荷载作用（活载）2土木0905 xx 结构力学课程作业1) 左边梁：I1?EI1L1112?0.25?0.5?2,6?10m3?34FP2=18kN1i12i23i4i26i4i29i4i212i4i215i318i1??3.2?10?2.6?104.57?3i4?18489kN ?mi44FP1=32kNi152) 右边梁：I2?EI2L2112?0.25?0.40?1.33?10m3?34i4FP1=32kNi47i1i18i2??3.2?10?1.33?102.47?3?17778kN?mi4FP1=32kNi410113) 底层柱：I3?EI3H1112?0.5?0.5?5.2?10m3?34i4FP1=32kNi413i114i3??3.2?10?5.2?104.57?3?36978kN?mi34i31617图2-54) 其它层柱：I4?EI4H21127?0.45?0.45?3.42?10m3?3i4??3.2?10?3.42?103.6?3?30375kN?m三、水平荷载作用下的计算(一)用D值法计算1、由D值法计算柱的剪力值一层以上：D?i2?i?12i4H22i1i4i2i4 其中：i?i1?i2i4 (中柱) i?12i3H21或 (边柱)底层：D?0.5?i2?i?i1i3i2i3其中：i?i1?i2i3 (中柱) i?或 (边柱)如下表所示：表3-13土木0905 xx 结构力学课程作业层数 1-4 2-5 3-6i?2?184892?30375?0.609i?2?(18489?17778)2?30375?1.194i?2?177782?30375?0.585D1=0.6092+0.609） 2?30375D2=1.1942+1.1942?30375D3=（?0.5852+0.5852?30375 （?123.3 123.6）2（?123.3）123.6）2123.3 123.62））5 =7087.462?（ =11354.815?（=6876.614?（ FQ=D3D1?D2?D3?18FQ=D2D1?D2?D3?18FQ=D3D1?D2?D3?18 ?5.039kN ?8.072kN?4.889k N 4-7 i?2?184892?30375?0.609 5-8 2?(18489?17778)2?30375 6-92?17778?0.585 i??1.194 i?2?30375 D1=0.6092+0.6092?30375 D2=（?1.1942+1.194）2?30375 D3=（?0.5852+0.5852?30375 4 （?123.3） 123.62123.3123.3）123.62=7087.462?（） =11354.815?（123.6）2=6876.614?（）FQ=D3D1?D2?D3?50 FQ=D2D1?D2?D3?50 FQ=D3D1?D2?D3?50 ?13.996kN?22.424kN?13.580kN7-10 8-11i?2?(18489?17778)2?30375?1.194 9-12 i?2?177782?30375?0.585i?2?184892?30375?0.609 3表3-1续4感谢您的阅读，祝您生活愉快。
结构力学作业计算书多层多跨框架结构内力计算书
结构力学课程作业多层多跨框架结构内力计算书姓名：班级：学号：任课教师：目录一、题目 (3)二、任务 (4)三、结构的基本数据 (5)1. 构件尺寸 (5)2. 荷载 (5)3. 材料性质 (5)四、水平荷载作用下的计算 (6)1.D值法 (6)2.求解器法 (11)五、竖直荷载作用下的计算 (18)1.分层法 (19)2.求解器法 (29)六、结果对比及误差分析 (36)七、后记 (37)八、参考文献 (37)一、题目1、计算简图如图7所示。
2、参考数据： E h =3.0×107kN/m 2柱尺寸：450×450，梁尺寸：250×700 竖向荷载：q ，=18kN/m ，（图8） 水平荷载：F P ，=18kN, （图9）4.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9m图 错误！未定义书签。
姓名 结构 水平荷载竖向荷载柱 梁（边） 梁（中） 27XX三F=18KN g=36KN/m600*600250*600250*4004.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9mF P ’F PF PF PF P图 错误！未定义书签。
4.9m6m 6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9mq q q qq ’图 错误！未定义书签。
二、任务1、计算多层多跨框架结构在荷载作用下的内力，画出内力图。
2、计算方法：水平荷载作用下，用D 值法及求解器分别计算；竖向荷载作用下，用分层法及求解器分别计算。
3、对两种方法的计算结果进行对比，分析近似法的误差。
4、把计算过程写成计算书的形式。
三、结构基本数据1、构件尺寸 柱：600600⨯=⨯h b 边梁：600250⨯=⨯h b 中间梁：400250⨯=⨯h b2、结构荷载 水平荷载：KN F 18= 竖向荷载：m 36KN g =3、材料性质材料弹性模量：27h 100.3m KN E ⨯=构件刚度：)12(3bh I l EI i ==其中 柱：42431008.1mm 600600121m I -⨯=⨯⨯=柱 第1层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427106122.69.41008.1100.3下 第2~5层：m KN m KN i ⋅⨯≈⋅⨯⨯⨯=-427103077.89.31008.1100.3上 边梁：4343105.4mm 600250121m I -⨯=⨯⨯=边梁 m KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-4371025.26105.4100.3边 中间梁：4343m 103333.1mm 400250121-⨯≈⨯⨯=中间梁I m KN m KN i ⋅⨯=⋅⨯⨯⨯=-337106667.66103333.1100.3中四、水平荷载作用下的计算水平荷载：KN F 18p = KN F 18'p =4.9m6m6m6m 3.9m 3.9m 3.9m3.9mF P ’F PF PF PF P图8（一）D 值法计算方法综述：框架结构在水平荷载作用下受力变形有以下特点：①各杆的弯矩为直线分布，且每个杆均有一个零弯矩点即反弯点；②在固定端处，角位移为零,但 上部各层节点均有转角存在,节点的转角随梁柱线刚度比的增大而减小；③如果梁柱线刚度比值较大，则可忽略梁的轴向变形，同层内各节点有相同的侧向位移，同层各柱具有相同的层间位移。
结构力学五层框架计算书
∑
i
Dh 2 第 12ic
五 层
µ
Q(kN)
2 ×1.777 左： = 0.212 2 × 8.400 2 × 2.520 右： = 0.300 2 × 8.400 0.212 左: = 0.096 2 + 0.212 0.300 右: = 0.130 2 + 0.300 0.096 左: = 0.223 0.430 0.130 右: = 0.302 0.430
i （1）求各柱剪力分配系数 µ k =n k 。同层各柱线刚度相等，剪力平分。 ∑ ir
r =1
1 = 0.333 3 1 其余层 µ r = = 0.250 4 顶 层 µt = （2）计算各柱剪力大小 第五层： Q5 =× 16 0.333 = 5.33kN 第四层： Q 4 =× 36 0.250 = 9kN 第三层： Q3 =× 56 0.250 = 14kN 第二层： Q 2 =× 76 0.250 = 19kN 第一层： Q1 =× 96 0.250 = 24kN 2、计算柱端弯矩 第五层： M 5下 = M 5上 = −Q5 × 第四层： M 4下 第三层： M 3下 第二层： M 2下 h5 3.6 = −5.33 × = −9.60kNm 2 2 h 3.6 =M 4上 =−Q 4 × 4 =−9 × =−16.20kNm 2 2 h 3.6 = M3上 = −Q3 × 3 = −14 × = −25.20kNm 2 2 h 3.6 = M 2上 = −Q 2 × 2 = −19 × = −34.20kNm 2 2
M1011 = M1110 = −m 2 ×
第一层： m1 = M1上 + M 2下 = −36.00 − 34.20 = −70.20kN M 56 = M 87 = −m1 = 70.20kNm M 65 = M 78 = − m1 × i边 = 70.20 × 0.586 = 41.14kNm i中 + i边 i中 = 70.20 × 0.414 = 29.06kNm i中 + i边
五层框架结构毕业设计计算书【土木工程】
（1）框架梁： 横向框架梁，最大跨度 L=8.1m， h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm，取 h=800mm b=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取 b=300mm 纵向框架梁，最大跨度 L=5.4m， h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取 h=600mm b=（1/2~1/3） h=300mm~200mm，取 b=250mm
第一部分：工程概况 一.工程概况
1.建设项目名称：辅助教学楼 本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为 50 年；建筑平面的横轴轴距 为 8.1m，纵轴轴距为 5.4m 和 4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空 心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶 漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音 板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
-6-
Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M Asx'= 265.06mm2，实配 8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My' My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M Asy'= 321.57mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%
（2）框架柱： 初定边柱尺寸 400mm×600mm，中柱 500mm×500mm 角柱 500mm×600mm，一至五层框架柱混凝土强度等 C30。
三跨连续梁内力计算公式
三跨连续梁内力计算公式在分析和设计三跨连续梁时，需要计算梁的内力。
梁的内力是指梁中不同截面处的内力大小及其分布情况。
梁的内力由外部荷载产生，包括重力荷载和施加在梁上的其他荷载。
对于一个三跨连续梁，我们可以使用不同的计算方法来计算梁的内力。
以下是其中一种常见的方法，称为弯曲叠加法。
在弯曲叠加法中，我们将每个支座处的跨中弯矩和剪力叠加起来，以确定梁的内力分布。
下面我们将详细描述弯曲叠加法的计算步骤。
首先，我们需要确定梁的支座反力。
支座反力是指支座对梁的支持力，它们根据支座的类型和受力平衡条件进行计算。
支座反力是计算内力分布的起点，所以它们需要在计算内力之前先确定。
然后，我们可以计算每个跨中的弯矩和剪力。
在计算跨中弯矩和剪力时，我们需要考虑跨中的集中荷载、均布荷载和其他荷载。
梁在相邻两个支座间的荷载分布情况不同，因此需要对每个支座处的跨中荷载进行分析。
在计算跨中弯矩和剪力时，我们可以使用弯矩和剪力方程。
弯矩方程是根据力学平衡和变形规律得到的方程。
根据梁的几何形状、材料性质和加载情况，我们可以计算每个截面处的弯矩并绘制弯矩图。
剪力方程是弯矩方程的一种特殊情况，适用于计算梁的剪力。
剪力方程根据梁的受力平衡条件和梁的变形规律得到，我们可以计算每个截面处的剪力并绘制剪力图。
然后，我们可以根据跨中弯矩和支座反力来计算每个跨中的最大正弯矩和最大剪力。
最大正弯矩和最大剪力是梁中最关键的内力，它们对梁的设计和分析至关重要。
最后，我们可以绘制内力图，以展示梁中不同截面处的内力分布情况。
内力图可以帮助我们更好地理解梁的受力情况，为梁的设计和分析提供参考。
需要注意的是，在进行三跨连续梁内力计算时，我们还需要考虑杆件效应和位移影响，这可能需要使用更复杂的计算方法，例如有限元分析。
综上所述，三跨连续梁的内力计算是一个复杂的问题，涉及到梁的几何形状、材料性质、外部荷载以及支座反力等因素。
需要根据具体情况选择适当的计算方法，并在计算过程中考虑梁的各种受力情况。
土木工程毕业设计五层教学楼框架结构计算书
摘要本工程是费县晨光高中教学楼，为多层钢筋混凝土框架结构，共五层，层高为3.6米，建筑物总高度为19.100米。
在遵循“适用、安全、经济、美观”的设计原则和国家有关现行建筑结构设计规范与标准的基础上,进行了教学楼的建筑与结构初步设计,获得了该建筑物初步设计阶段的建筑CAD设计图纸与技术指标，确定了结构布置方案与结构计算模型。
先进行了层间荷载代表值的计算，然后按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小,进而求出在水平荷载作用下的结构内力(弯矩、剪力、轴力)。
接着计算竖向荷载（恒载、活荷载以及雪荷载)作用下的结构内力,找出最不利的一组或几组内力组合。
选取最安全的结果计算配筋并绘图。
此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计(完成了平台板，梯段板,平台梁等构件的内力和配筋计算)、楼盖的设计(完成了板的配筋和梁的配筋)、基础的设计(完成了基础的配筋)关键词：钢筋混凝土，框架,结构设计ＡbsｔrａcｔThｉｓｉs a teachｉng buildｉng of a Ｃhenｇuang ｃｈｏｏl iｎFeixian．It is ａmulti-lａyer rｅinforｃｅdｃｏnｃｒｅｔe frame. It has five stoｒieｓ, tｈe hｅｉght of ｔｈe ｓtorey is ３．6 ｍeters.Tｈｅheight of tｈｅwｈｏle buｉlding ｉs １８.75 ｍeｔers．Iｎacｃordａnce wiｔh thｅdesign pｒinciple of “applicａbｉｌiｔy、saｆety、ｅcｏnomy、ａestheｔic”ａnd tｈe prese ｎｔcoｄes and sｔaｎdards of the arcｈiｔeｃｔuｒal anｄstruｃturaｌｄesign, ｔhe priｍａｒy architecturａl ａnｄｓｔrucｔuraｌｄｅsignｏf ｂｕｉldinｇｉｓcarriｅd ｏｕt．Ａfter gettingｔｈe arｃｈitectural dｒａwｉng fromＣAＤｄｅｓign,the anthor deciｄeｓtｈe strｕcｔｕraｌschem ｅanｄtｈe stｒuctural caｌculａｔｉon ｍodelWｈenｔｈe diｒectiｏnｓoｆtｈｅfrａmｅｓｉs deterｍｉｎed，fiｒsｔｌyｔｈｅｗeiｇｈt of each ｆloor is calｃulａｔｅd . Then makｉng thｅaｍount of ｔｈe hoｒizonｔal seｉsｍic fｏrce can bｅgoｔby way oｆthｅbｏtｔom-ｓｈear ｆoｒｃe mｅthod. The seismic ｆｏrce cａn be aｓsｉgnｅdａcｃordinｇｔｏthe ｓheａring ｓtiｆfnｅsｓoｆthe fraｍｅs of tｈe diｆfereｎt ａxｉs.Then tｈｅinteｒｎaｌｆorｃe（bendｉｎg moｍeｎｔ，sheaｒｉｎg foｒce,aｘｉalｆｏrce &snｏw ｆorcｅ）in the ｓｔrucｔuｒe under thｅhorizｏｎtａｌlｏads ｃａn bｅｅasｉｌy ｃａlcul ａteｄ. After ｔhe ｄｅtｅｒminatｉｏn oｆtｈe inｔernal fｏｒce unｄer ｔh ｅdeaｄaｎｄliｖe ｌoaｄｓ, tｈe combiｎation oｆintｅｒｎａｌforce ｃan ｂe made by using thｅExcel ｓoｆｔｗａrｅ, whose pｕrpｏse iｓto ｆiｎd ｏne or ｓeveral ｓｅtsｏf the ｍost aｄvｅｒse ｉntｅrnal force ｏf the wａll ｌimbｓand thｅcｏterｍinous giｒderｓ, whｉch will ｂe the bａsｉs ｏf proｔractingｔｈe reinforcｉng drａwingｓof tｈe cｏmpoｎentｓ. Ｔhe ｄesiｇn of ｔｈe stairs is alsｏｂe approａｃhed ｂｙcalculａting tｈｅiｎte ｒｎal fｏｒｃe aｎd ｒeinｆoｒcing such compｏnｅnｔs as ｌａndｉng ｓlaｂ, step bｏard.The ｄeｓign of floｏrｓlab is ａlso bｅcｏmplｅtｅd in the end.Kｅywｏrds：ﻩreｉnforced cｏncrｅte；framｅ;tｈe dｅsign of the stｒｕcture前言毕业设计作为大学本科教育培养目标，是土木工程专业人才培养过程中的一个重要阶段，是对整个大学四年学习的检验和考核，是深化、拓宽教学成果的重要过程。
五层框架结构教学楼计算书12页word
某中学教学楼结构设计计算书Ⅰ、构件截面尺寸选择和荷载计算 （1）设计基本资料按设计任务规定的组别，选择开间尺寸为7200mmx9000mm ，纵向有12跨，每跨4500mm,横向有3跨，边跨尺寸7200mm ，中间跨尺寸3000mm 。
按此参数和建筑设计中已经进行平面布置。
（2）主要设计参数根据设计任务书的要求及有关规定，确定如下主要的设计参数：①抗震设防烈度：8度；抗震设计分组：第一组；房屋高度低于30m ，可知框架的抗震等级为二级。
②基本风压：20/5.30m kN W =，C 类粗糙度 ③雪荷载标准值：2m /.50kN S K =④设计使用年限：50年；本建筑为一般民用建筑，安全等级二级；在抗震设计时是丙类建筑⑤基础顶面设计标高的确定：建筑标高±0.000，建筑绝对标高57.50m ，室外地坪标高-0.450m 。
根据地质勘察报告，基础持力层可以设计在粉质粘土上，选择独立基础时，基础顶面标高可设在-1.0m —-1.6m 之间⑥活荷载标准值及相应系数：按房屋的使用要求，可查得教学楼露面活荷载标准值0.2=k q 2/m kN ，组合值系数7.0c =ϕ，准永久值系数5.0=q ϕ （2）材料的选择 ①混凝土除基础垫层混凝土选择C15外，基础及以上各层混凝土强度均选C25。
②钢筋框架梁、柱等主要构件纵向受力筋选择HRB335级钢筋，构造钢筋、板筋及箍筋选择HPB 级钢筋。
（3）结构构件截面尺寸的选择 ①结构平面布置方案主体结构为5层，底层高度4.2m ，其余各层3.9m 。
外墙240mm ，内墙120mm ，隔墙100mm ，门窗布置见门窗洞口总表。
②构件截面尺寸的选择a.根据平面布置，双向板短向跨度m l 5.4=，取板厚h=150mm,3513014500150>==l h ,满足要求。
b.框架梁边横梁，=l 7200mm,mm b h b mm h l h 30031~21,700141~81=⇒==⇒=取 跨中横梁，mm b mm h mm l 250,500,3000===取 纵梁，mm b mm h mm l 250,500,4500===取 次梁，mm b mm h l h mm l 250,600,181~121,7200====取 c.柱截面尺寸当选择基础标高为-1.200m 时，则一层柱的高度为4.2m+1.2m=5.4m ，按mm Hb c 360015==，又框架主梁b=300mm ，则初选柱截面宽度mm b c 500=，故中柱截面初选尺寸mm mm h b c c 500500⨯=⨯ 简单验算：假定楼层各层荷载设计值为162/m kN ，则底层中柱的轴力近似为 边柱承受轴力较小，但承受弯矩相对较大，按轴心受压验算，取1.5N ，有 故中柱取mm mm h b c c 500500⨯=⨯ 边柱取mm mm h b c c 500500⨯=⨯ Ⅱ、竖向荷载的计算 （1）屋面恒荷载标准值30厚细石砼保护层 6.603.0022=⨯2/m kN 三毡四油防水层 0.42/m kN 20厚水泥砂浆找平层 .402.0022=⨯2/m kN 100厚水泥蛭石保温层 .50.105=⨯2/m kN150厚钢筋砼板 5.735.1025=⨯ 2/m kN15厚板底抹灰 55.20015.011=⨯ 2/m kN 合计 5.9652/m kN 活荷载标准值不上人屋面应考虑雪荷载 0.52/m kN （2）屋面荷载瓷砖地面 0.552/m kN 150厚钢筋砼板 5.735.1025=⨯2/m kN合计 4.5252/m kN 活荷载标准值按“教学楼”一栏，取2.02/m kN （3）梁、柱重力荷载梁、柱重力荷载标准值构件 b(m) h(m) )/(3m kN rβ)/(m kN g边横梁 0.3 0.7 25 1.05 5.51 中横梁 0.25 0.5 25 1.05 3.28 纵梁 0.25 0.5 25 1.05 3.12 次梁 0.25 0.6 25 1.05 3.00 底层柱 0.5 0.5 25 1.10 6.875 标准层柱0.50.5251.106.875注：1）表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g 表示单位长度构件的重力荷载。
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五层三跨框架结构内力计算任务书学院：土木工程与力学学院教师：戴萍科目：结构力学班级：土木0901班姓名：许和平学号：U2目录1.计算任务 (3)2.计算结构的基本数据 (3)3.水平荷载计算 (5)反弯矩法 (5)反弯矩法弯矩图 (8)反弯矩法剪力图 (9)反弯矩法轴力图 (10)D值法 (11)值法弯矩图…………………………………………………12.D值法剪力图 (13)D值法轴力图 (14)结构力学求解器 (15)结构弯矩图 (15)结构剪力图 (16)结构轴力图 (17)计算结果比较 (17)4.竖直荷载计算…………………………………………………………18.分层法…………………………………………………………….18.分层法弯矩图 (20)分层法剪力图 (21)分层法轴力图 (22)结构力学求解器 (23)结构弯矩图 (23)结构剪力图 (24)结构轴力图 (25)计算结果比较 (26)一、任务1、计算多层多跨框架结构在荷载作用下的内力，画出内力图。
2、计算方法：水平荷载作用下，用反弯点法和D值法及求解器分别计算；竖向荷载作用下，用分层法及求解器分别计算。
3、对两种方法的计算结果进行对比，分析近似法的误差。
4、把计算过程写成计算书的形式。
二、计算简图及荷载结构（一）1、计算简图如图1所示。
2、参考数据：Eh=×107kN/m2柱尺寸：600×600，梁尺寸（边梁）：400×600，（中间梁）500×400竖向荷载：q′=17kN/m，q=17kN/m（图2）水平荷载：FP ，=15kN, FP=14kN（图3）4.2m3.6m3.6m3.6m3.6m图1图24.2m6m 6m2.1m3.6m 3.6m 3.6m 3.6mq ’qqqq图3三、水平荷载作用下的计算：1.水平荷载作用下，采用反弯点法求解解：由I=bh3/12得：I柱=12， I边梁=×12, I中梁=×12所以：E I柱=×105kN·m, E I边梁=×105kN·m,E I中梁=8×104 kN·m由此得：i边梁=E I边梁/6=×104,i中梁=E I中梁/=×104,i柱=E I柱/=9×104,i底柱=E I柱/=×104,由反弯点法原理得：F QAE= F QBF= F QCG= F QDH=15/4=;F QEI= F QFJ= F QGK= F QHL=（15+14）/4=；F QIM= F QJN= F QKO= F QLP=（15+14×2）/4=；F QMQ= F QNR= F QOS= F QPT=（15+14×3）/4=；F QQU= F QRV= F QSX= F QTY=（15+14×4）/4=；由此可得：M AE= F QAE×h/2=×2= kN·m;同理：(顺时针为正)M AE=M BH=M CG=M DH= kN·m;M EA=M HB=M GC=M HD = kN·m;M EI=M FJ=M GK=M HL=·m;M IE=M JF=M KG=M LH =·m;M IM=M JN=M KO=M LP=·m;M MI=M NJ=M OK=M PL =·m;M MQ=M NR=M OS=M PT= kN·m;M QM=M RN=M SO=M TP = kN·m;由于底层反弯点为2/3h，所以M QU=M RV=M SX=M TY= kN·m；M UQ=M VR=M XS=M YT =·m;根据结点平衡计算梁端弯矩之和，再按左右梁的线刚度将弯矩分配到梁端：由此原理可得：（顺时针为正）M AB=M DC= kN·m；M BA=M CD= kN·m;M BC=M CB= kN·m; M EF=M HG= kN·m；M GH=M FE= kN·m; M FG=M GF= kN·m;M IJ=M LK= kN·m；M KL=M JI= kN·m;M JK=M KJ=·m; M MN=M PO= kN·m；M NM=M OP= kN·m; M NO=M ON=·m;M QR=M TS= kN·m；M RQ=M ST= kN·m;M RS=M SR= kN·m;由此可作出水平荷载下，采用反弯点法求得的结构弯矩图：反弯点法弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而根据结构平衡关系可求得的结构剪力图：反弯点法剪力图：剪力图F Q（kN）继而根据结构平衡关系可求得的结构轴力图：反弯点法轴力图：轴力图F N（kN）2.水平荷载作用下，采用D值法求解解：由D值法原理可得结构各层剪力：由此得：由D值法原理可得修正后柱的反弯点高度：反弯点高度h=yh柱；反弯点高度比y=y0+y1+y2+y3;查表计算得：由此可作出水平荷载下，采用D值点法求得的结构弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而根据结构的平衡关系求出结构的剪力，D值法剪力图：剪力图F Q（kN）继而根据结构的平衡关系求出结构的轴力，D值法轴力图：轴力图F N（kN）3.水平荷载作用下，采用结构力学求解器求得内力：结构的弯矩图：弯矩图M（kN·m）结构的剪力图：剪力图（kN）结构的轴力图：轴力图（kN）计算结果对比：反弯点法认为柱的反弯点都在柱的中点，假定梁的刚度无限大，无结点转角。
用D值法求解框架内力时，考虑了结点转角，被称为精确的反弯点法，认为反弯点不在中点。
计算结果中，结构力学求解器结构精确，D值法次之，反弯点法误差较大。
四、竖直荷载作用下计算1.在竖直荷载作用下，采用分层法求解分层法原理：在竖向荷载作用下，不考虑框架的侧移。
每层梁上的竖向荷载对其它层梁的影响可忽略不计。
上、下柱的远端是固定。
在计算中，除实际的固定端(如底层柱端)外，其他各层柱的线刚度均乘以折减系数。
同时柱端的弯矩传递系数也相应地从原来的1／2改为1／3。
计算各层梁上竖向荷载值和梁的固端弯矩。
将框架分层，各层梁跨度及柱高与原结构相同，柱端假定为固端。
计算梁、柱线刚度。
计算和确定梁、柱弯矩分配系数和传递系数。
按力矩分配法计算单层梁、柱弯矩。
将分层计算得到的、但属于同一层柱的柱端弯矩叠加得到柱的弯矩。
一般情况下，分层计算法所得杆端弯矩在各节点不平衡。
如果需要更精确的结果时，可将节点的不平衡弯矩再进行分配。
由于结构是对称的，所以可以取其半结构：由原理：计算出半边结构各杆端的弯矩：（顺时针为正）M AB= kN·m; M BA= kN·m; M BC= kN·m;M AE= kN·m; M BF= kN·m; M EA= kN·m;M EF= kN·m; M EI= kN·m; M FB= kN·m;M FE= kN·m; M FJ=·m; M FG=·m;M IE= kN·m; M IJ= kN·m; M IM= kN·m;M JF= kN·m; M JI= kN·m; M JN= kN·m;M JK= kN·m; M MI= kN·m; M MN= kN·m;M MQ= kN·m; M NJ=·m; M NM= kN·m;M NR= kN·m; M NO= kN·m; M QM= kN·m;M QR= kN·m; M QU= kN·m; M RN= kN·m;M RQ= kN·m; M RV=·m; M RS= kN·m;M UQ=·m; M VR= kN·m;由结构的对称性可以求得另一半的弯矩。
在竖直荷载作用下，采用分层法求得结构的弯矩图：弯矩图M（kN·m）继而可以根据结构的平衡条件求得结构的剪力图和轴力图：结构剪力图：剪力图F Q（kN）结构轴力图：轴力图F N（kN）2.在竖直荷载作用下，采用结构力学求解器计算内力结构弯矩图：弯矩图M（kN·m）结构剪力图：结构剪力图F Q（kN）结构轴力图：结构轴力图F N（kN）4.分层法与结构力学求解器计算结果对比结构力学求解器算结果较为精确，而分层法计算有一定误差，它是忽略侧移影响的一种近似方法。
两者的差距不是很大，所以，分层法误差也不是很大。