衡阳湘江特大桥主墩双壁钢围堰施工设计方案
双壁钢围堰施工方案
双壁钢围堰施工方案目录1、结构概述 (2)2、总体施工工艺 (2)3、平面布置 (3)4、围堰设计简介 (3)5、具体工艺 (4)1、结构概述根据施工图纸显示，水中承台主要位于蓟运河中，以及桥梁东岸芦苇湿地内。
其中蓟运河中为6#～12#墩位置处为水中承台，岸芦苇湿地内潜水处为13#～15#墩台处。
水中承台为长方形、H形设计，高度有2m、2.5m两种形式，混凝土采用C45、S6抗渗混凝土，属于大体积混凝土施工，具体如下表所示：表1 水中承台统计表因此为确保施工安全、质量，深水处部分（9#-12#）承台采用双壁钢围堰施工，浅水处部分（6#-8#、13-15#）采用钢板桩围堰，进行承台施工。
7#、8#承台尺寸为15.5m×6.4m×2m（哑铃型），14#承台为15.5m×6.4m×2m（哑铃型），6#、9#、13#、15#承台为14.8m×5.3m×2m（哑铃型），10#、11#、12#为10.3m×10.3m×2.5m（正方形）。
2、总体施工工艺深水处承台采用无底双壁钢围堰进行施工，钢围堰在专业制作厂家分块制造并验收合格后，陆运至施工位置，采用履带吊进行围堰节段拼装，连续千斤顶进行下放。
1）首先利用桩基钢护筒及钻孔平台设围堰拼装平台。
在拼装平台上拼装首节钢围堰，拼装完成后，利用同步连续千斤顶将围堰下放至水中，然后对称浇筑刃脚混凝土。
2）然后对称拼装第二节围堰，拼装完成后，注水下沉；继续拼装下一节围堰，直至围堰着床。
3）围堰着床以后，派潜水员对围堰刃角四周进行探摸，对存在漏洞的地方抛填碎石进行堵漏。
4）利用钢护筒搭设封底施工平台，分两次进行封底施工，第 1 次水下浇筑3m厚 C30 混凝土，待围堰内水抽干水以后再在其上浇筑 20cm 厚调平层。
封底混凝土浇筑完成并达到设计及规范要求后，进行大体积承台钢筋及混凝土施工，封底混凝土施工过程中保证围堰内外的水位平衡。
钢围堰施工技术(双壁)
一、施工准备
（一）施工机械设备准备
拖轮 浮吊 平头铁驳 救生艇 桅杆吊机 电动空压机 柴油发电机 高压水泵
混凝土搅拌机 电动卷扬机 交、直流电焊机
（二）技术准备
定好围堰组装和吊装方案；
一般大中型围堰，若墩位处水流条件允许，可在墩位处 拼装船上组拼，每节高度不超过5m。 特大型双壁钢围堰，必须合理确定分节高度，分节分块 组拼接高下沉。
双壁钢围堰施工
自武汉长江大桥首次成功采用钢板桩围堰管柱基础修建深水基 础成功后，钢板桩围堰在20世纪50、60年代在我国桥梁深水基础施 工中得到了广泛的应用。但采用钢板桩围堰施工周期长，一般均需 两个枯水期，有的甚至更长。为此我国在20世纪70年代九江长江大 桥施工时首创了双壁钢围堰这一新的围堰形式，仅用一个枯水期就 完成了3个深水基础施工，使桥梁深水基础施工达到了一个新的水
第一层钢围堰悬挂安装
施工实例：南充下中坝嘉陵江大桥 4号墩钢围堰安装：
拼装完成 的第一层 钢围堰。
施工实例：南充下中坝嘉陵江大桥 4号墩钢围堰安装：
采用六组精扎 螺纹钢吊点通 过千斤顶同步 缓慢下放第一 层钢围堰。
施工实例：南充下中坝嘉陵江大桥 4号墩钢围堰安装：
第二层钢围堰 拼装接高
施工实例：南充下中坝嘉陵江大桥
水下封底采用一次连续浇注完成，封底混凝土 采用导管法。
6、拆除围堰
将各隔舱内的水抽干使围堰浮起； 用平台或机船上的吊车将围堰下游片吊起， 使围堰处于倾斜状态，人进入下游侧交角的 隔舱内拆除螺栓； 打开下游片，用机船将围堰脱离墩位； 合拢下游片恢复原状，拖至岩边整修后重 复使用。
双壁钢围堰施工实例： 一、云万路汤溪河特大桥； 二、南充下中坝嘉陵江大桥；
施工实例：南充下中坝嘉陵江大桥
水中墩基础双壁钢围堰施工方案
水中墩钢围堰施工方案评审资料一、工程概况xxxxx特大桥地处湖南省xx市，湘江是湖南省最大的河流，全长856km，流域面积94660km.总落差198m，平均坡降0.134‰，湘江流域居亚热带季风湿润气候，年平均气温17℃~18℃，终年不冻，年平均降雨量1300~1500mm,大部分集中在4~9月，暴雨以5~6月最多，湘江迳流以雨水补给为主，迳流变化与降水量密切相关，年际间变化较大，年内分配不均。
本桥由北向南的孔跨布置为：2-24m+3-32m简支箱梁＋（60+5x100+60）m连续梁＋30-32m简支箱梁中心里程：DK1606+737.75 桥全长：L＝1763.86m。
本桥设计为双线，线间距5m。
6号～11号主墩墩采用14Ф2.0m桩基，其中7号～8号主墩为深水基础施工，拟采用双壁钢围堰施工，本桥所有桩基础均按柱桩设计。
7号墩与8号墩河床标高21m～23m，河床覆盖层浅，厚度1～1.5m。
承台尺寸分别为Φ19.4m和Φ21.1m圆形承台，高4.5m。
地形地貌：本桥位为一宽阔顺直的河谷地形，湘江自东向西流经桥位，谷底宽度(常年水位时江面宽度)约770m，两岸河堤间距约为900m。
主桥部位的河床面北低南高，其南侧为低漫滩，宽度约为50m，滩面向河床中心倾斜，地面标高为29.00～38.00m；北侧(距离北岸河堤约200m)为河床中心，谷底堆积物很薄，河床面标高为21.00～29.00m。
地质特征：河床部位表层为第四系全新统冲积层(Q4al)，下伏基岩主要是泥盆系石英砾岩、灰岩与页岩以及白垩系泥质砂岩与砾岩；北岸丘坡表层为第四系全新统坡积层粉质黏土，下伏基岩为元古界板岩，山坡边缘有基岩裸露；南岸Ⅰ级阶地为第四系全新统(Q4al)冲积层，下伏基岩为白垩系泥质砂岩；Ⅱ级阶地为第四系中更新统(Q2al)粉质黏土与圆砾土，下伏基岩为白垩系泥质砂岩。
水文资料：根据株洲市水文站近十年湘江株洲河段水文资料：最大断面平均含沙量为 1.23kg./s3；最大测点流速为2.86m/s；100年一遇洪水水位44.20m；50年一遇洪水水位43.52m；20年一遇洪水水位42.41m。
湘江特大桥水中基础双壁钢围堰施工技术
２１年 ０ １
第２卷 １
第７ 期
收稿 日期：０ １０ — ７ ２ １－ １ ２
７ 长 ４ ０ｍ 重 １ ｇ ０ ｍｍ、 ０ ｍ、 ． ｋ 的乳胶炸药 。 ６ 采用 ２ — 型专用 欧姆 Ｈｌ 表检测 电雷管 ， 然后制作起爆药。装入钻孔 ， 将每孔用导爆管 雷
钻孔平 台进行钻孔作业 ，待钻孔桩完 毕后直接在双壁 围堰 内进
行承台作业。 由于 ４ 号 、３号墩位处覆盖层较厚 ， ２ ４ 为加快施工进度 ， 采用 “ 先桩后堰 ” 的施工方法 。根据墩位处的地质情况 ，７号４ １ ３ 号墩
（ ） 门组拼 。 ５浮龙 浮龙门 由 １ 节标准舟节组成 ４ 舟体 ， ２ 条 将 ２ 条舟体并在一起组成一组 ， 两组舟体拉开 １．ｍ空档 。为了加 ６ ２ 强整体稳定性将两组舟体通过两组 贝雷梁 连接成整体 （ 每组贝
雷梁为 ４榀 ） 。支墩 由 ４组 ５层 １ ６ｍ托架组成 ， ． ６ 浮龙 门下放梁
管分段连接 ，电雷管与导爆管雷管连接处放 在抛锚 固定 的泡沫
浮球上 ， 然后用 电雷管引爆。
由于墩位处覆盖层 较浅 ， 台钢 管桩打入 困难 ， 桩不稳 ， 平 立 搭建
固定钻孔平 台极为 困难 ； 并且承台大部嵌入岩层 ， 须采用水下钻 孔爆破法进行开挖 ， 不宜采用先桩后堰 的施工方法施 工 ， 故采用
中图分类号 ： ４ ５ Ｕ ４ 文献标识码 ： Ａ
１ 工程 概况
湘桂铁路湘江特大桥双壁钢围堰封底混凝土施工技术
２４ｍ ×１ ． ｔ ＝２ ２ ． ｔ ． ０ ２／ ｍ２ ３ ８ ５ ；
吊。
设
Ｆ抗 浮 力 ， 力 ＝ ３ ８ ９ １ １ ｔ＝ ．１ Ｆ浮 ２ ２ ． ２０ ． １Ｉ ５ ７ （ 全） 安 。
床（ 基岩） 的紧密结合 ， 抵抗水浮力和水压力 ， 达 到强度后排水 ，为承台和桥墩施工提供 安全和 理想的作业空间。 水 中墩 ３ ＃墩基础采用双壁钢 围堰施工 ， ０ 围堰下沉到位 ， 清基完毕检查合格后 ， 即可进行
封 底 混凝 土 施 工 。
本次封 底混 凝土 需配置 ２套 移 动式灌 注设 备 ，需 要 导管 ７根 （ 每根长 ７ ）４ ｒ 、 方料斗 ４ 。 ｎ 个 导 管提升设 备通过 在 围堰 两侧设 置两台船吊实现 ， 台为 一 三一一 ！ １ 名 芝 ５ Ｏ吨 履 带 吊 ， 台 为 ２ 一 ５吨 汽 车 １ 制 作 安 装 灌 注 混 凝 土 平 台搭
科 黑江 技Ｉ 总 — 龙— —言 —
工 程科技 ｌ ｊ
刘 哲
湘桂 铁路湘江 桥双壁钢围 底混凝土施 特大 堰封 工技术
（ 中铁 二十 五 局 二 公 司 ）
摘 要： 针对湘桂铁路 湘江特 大桥双壁钢 围堰封底混凝土施工技术进行 了探 讨。 关键 词 ： 路桥 ； 堰 ； 铁 围 混凝 土 ； ＿ 技术 ｄｒ －
期适 当增加混凝土的坍落度 ，使混凝土形成较 平整 的顶面 ，封底 混凝土 的灌注标高一般 比设 计标 高提高 １ｃ 待混凝土强度达到没计强度 ５ｍ， 的 ８％， ０ 抽水 ， 除顶面的软弱层 至设计标高。 凿 ４质量控制要 点及质量保证措施 ４ｌ 。 河床清基和刃脚 、 钢护筒检查 ： 封底 按 混凝 土为 １ ｍ考 虑 ，即基 底 标 高 全 部 达 到 ． Ｏ
双壁钢围堰施工方案PPT
质量检测方法
外观检测
通过目视、触摸等方式对双壁钢围堰的外观质量进行检查。
尺寸检测
使用测量工具对双壁钢围堰的尺寸进行测量，确保其符合设计要求。
强度检测
通过试验和模拟的方式对双壁钢围堰的结构强度进行检测。
防腐检测
通过电化学方法、涂层厚度检测等方式对双壁钢围堰的防腐性能进行检测。
质量保证措施
选用优质材料
在施工完成后，应对双壁钢围堰进行质量 检测，确保其符合设计要求和相关标准。
施工难点及解决方案
难点一
双壁钢围堰的拼装和定位。
解决方案
采用高精度的测量仪器进行定位和测量，同时加强施工过程的监控和 管理，确保拼装和定位的准确性。
难点二
回填砂石料的夯实。
解决方案
采用适当的夯实设备和技术，对回填砂石料进行充分夯实，同时加强 质量检测，确保围堰的稳定性和安全性。
施工材料
双壁钢围堰由内外两层钢板组成，内层钢板厚8mm，外层钢板厚10mm，总高度根 据工程需要确定。
围堰的固定和连接需要使用高强度螺栓和焊接材料，应符合相关标准和规范要求。
围堰的基础垫层采用混凝土材料，其强度等级应根据围堰的重量和受力情况确定。
施工设备
01
根据施工方案和现场条件，选择合适的吊装、运输、
选用优质的钢材和防腐材料，确保双 壁钢围堰的质量基础。
严格执行工艺流程
按照规定的工艺流程进行双壁钢围堰 的加工和安装，确保施工质量。
加强质量检测
对双壁钢围堰的各个部位进行严格的 质量检测，确保符合质量标准。
建立质量档案
为双壁钢围堰建立质量档案，记录施 工过程中的各种检测数据和质量信息， 方便后期管理和维护。
施工环境影响分析
双壁钢围堰施工方案
3．双壁钢围堰结构设计
3.1、主桥双壁钢围堰结构说明
五河淮河水流平稳，风浪较小，钢围堰围堰是为承台施工而设 计的临时阻水结构，通过围堰侧板和封底混凝土封水，为承台施工 提供无水干躁的施工环境，同时侧板作为浇筑封底混凝土和承台混 凝土的侧模。
3.1、主桥双壁钢围堰结构说明
3.1.1）19#过渡墩围堰
3.1.2 ）20#主墩围堰
20#主墩双壁钢围堰布置图
3.2、双壁钢围堰结构布置
双壁钢围堰为全焊水密结构，其主要结构如下： (1)井壁不内桁架 围堰周围由内外两层钢壁组成，内外壁钢板厚度均为8mm。钢围堰沿周围布置2道共512根竖向∠75×50×6 角钢作为竖向主龙骨，主龙骨的间距为35cm。四座钢围堰横向主龙骨均采用∠75×8角钢，高度方向每隔 50cm一道，中间采用8mm扁钢作环向肋加固。壁内斜撑采用∠63×6角钢，主龙骨不斜撑组成水平环行桁架 ，使内外壁形成整体。 (2)隔仓 为保证围堰在水中悬浮阶段于井壁内灌水下沉时的稳定，以及沉落至河床时能分仓灌水或灌混凝土，以适 应河床面的高差和调整围堰的倾斜度，在单个围堰环向分为8块，两端头设置隔仓板，在平面上分成8个互丌 相通的仓。隔仓板壁厚5mm。 (3)刃脚 围堰底部200cm设置刃脚，底部用∠160x100x12角钢包角。 (4)其他配置 ①吊点：在每块围堰上部设置加强吊点，用它整体起吊入水，底节钢围堰整体起吊时共设置4个主吊点。 ②兜缆锚耳：在钢围堰外壁上焊接锚耳，用它拢住前后兜缆，防止兜缆松弛时被刃脚压住或互相缠绕，锚 耳高度以水面上2m为宜。 ③内外连通管：为保持围堰在接高、下沉、定位施工作业时内外水位的平衡，在最低水位附近围堰下游方 向，穿透内外井壁设置两个φ250mm的钢管，钢管与井壁间密焊。钢管伸入围堰端设有法兰并配有钢板堵头， 可根据需要由潜水员开闭堵头板。 (5)填壁混凝土 为保证双壁钢围堰有足够的钢度和下沉重量，并考虑施工完毕后的拆除方便。双壁钢围堰内壁填充C15混凝 土，并在河床以上部分每3m设一道砂夹层。
衡阳湘江特大桥施工方案
衡阳湘江特大桥施工1．工程概况本桥起迄里程为DK1710+585.95～DK1712+905.48，全桥孔跨布置：53-32m简支梁＋（64＋4×116＋64）m连续梁＋1-32m简支梁＋1-24m简支梁，中心里程为DK1711+785.72，桥全长2399.53m。
全桥共有60个墩，2个台，最高墩身29米。
简支梁桥墩采用双线园端形空心墩，本桥53号～59号墩为连续梁桥墩，采用园端形实心墩。
本桥所有墩台均采用桩基，桩基直径根据跨度和地质条件分别采用1.00m、1.25m、1.50m、、2.20m。
共有桩基约541根，桩长13.5～59m。
由于衡阳湘江特大桥主桥水深、跨度大，承台需嵌入弱风化基岩中，施工难度较大，为本标段的重点、控制工程。
1.2.技术标准铁路等级：客运专线；设计速度目标值：基础设施350km/h；正线数目：双线；正线线间距：5m；曲线半径：9000m，坡度：2‰；机车类型：电动车组；到发线有效长：700m；列车运行方式：自动控制；行车指挥方式：综合调度；轨道类型：无碴轨道。
1.2.3.自然状况1.2.3.1.地形地貌1.2.3.2.水系、气象和交通1.2.3.3.工程地质特征⑴地层岩性⑵地质构造⑶特殊地质及不良地质1.2.3.4.水文地质特征1.2.3.5.地震动参数地震动峰值加速度为小于0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s。
1.2.4.主要工程数量本标段主要工程数量表见表1.2-1。
2．施工方案2.1．施工场地布置及工期安排施工场地布置详见“图1衡阳湘江特大桥施工场地平面布置图”。
本桥招标文件要求的工期为28个月（不含简支箱梁的制、运、架），具体的施工进度安排见“图2衡阳湘江特大桥施工进度计划”。
2.2. 码头方案在湘江两岸边各布置一座下河码头，武汉岸延伸至53号墩附近，广州岸延伸至60号墩附近。
2.3.砼运输方案由于河床基岩裸露，不便搭设钢栈桥，故在湘江主航道两侧利用多用途浮箱沿桥位方向铺设通岸浮便桥，用于砼输送泵管铺设和施工人员的通行。
特大桥双壁钢围堰施工方案
特大桥双壁钢围堰施工方案1. 引言特大桥是指桥梁主跨长度大于1公里的桥梁，由于其巨大的跨度和复杂的施工环境，施工过程中需要采取一系列的措施来确保施工安全和工程质量。
其中，双壁钢围堰是特大桥施工中常用的一种技术手段，本文将详细介绍特大桥双壁钢围堰的施工方案。
2. 双壁钢围堰施工原理双壁钢围堰是指在河流或其他水体中，采用两道钢板之间的间隙封闭围住施工区域，从而实现施工区域的干作业环境。
其施工原理如下：1.首先，在施工区域两侧挖掘出合适的基坑，并搭设临时支撑结构，以保证施工区域的稳定。
2.接着，在两侧基坑的墙面上分别安装钢板，并通过螺栓将其连接在一起，形成双壁钢围堰。
3.在钢板之间注入水泥浆或聚合物材料，使其与钢板紧密结合，形成可靠的堤坝结构。
4.再通过泵站将施工区域内的水泵出，保持施工区域的干燥状态。
5.最后，进行桥梁的基础施工或其他工程施工。
3. 双壁钢围堰施工步骤特大桥双壁钢围堰施工的步骤如下：3.1 确定施工区域首先，根据特大桥的设计要求和实际施工情况，确定双壁钢围堰的施工区域。
施工区域应尽可能靠近桥梁主跨，以减小施工影响范围。
3.2 进行基坑开挖根据施工区域的大小和形状，进行基坑的开挖工作。
开挖过程中应注意保持基坑的稳定，采取相应的支护措施。
3.3 安装钢板在基坑两侧的墙面上安装钢板，并通过螺栓将其连接在一起。
钢板的选择应符合设计要求，具有足够的强度和刚度。
3.4 浇筑固化材料在钢板之间注入水泥浆或聚合物材料，使其与钢板紧密结合。
固化材料的选择应根据施工环境和材料性能做出合理的决策。
3.5 泵站排水借助泵站将施工区域内的水泵出，保持施工区域的干燥状态。
同时，应有相应的泵站运维计划，及时排除故障，保证正常运行。
3.6 进行桥梁基础施工在双壁钢围堰施工完成后，可以对桥梁基础进行施工。
根据设计要求进行桩基或其他基础工程的施工。
4. 施工注意事项在特大桥双壁钢围堰施工过程中，需要注意以下几个方面：1.施工安全：特大桥施工环境复杂，施工过程中要严格遵守安全操作规程，采取相应的安全防护措施，确保施工人员的人身安全。
双壁钢围堰施工方案
双壁钢围堰施工方案一、背景介绍双壁钢围堰是一种常用于基坑支护的结构形式，由两层钢板之间的土壤填充构成。
在施工中，需要制定合理的方案，保障施工顺利进行并确保工程质量。
本文将针对双壁钢围堰施工方案进行详细的探讨。
二、施工前准备在进行双壁钢围堰施工之前，首先需要对施工现场进行勘察，确定地质情况、基坑尺寸、施工工艺等相关信息。
同时，准备工作包括确定施工方案、计算设计参数、确定材料供应渠道、组织施工人员等。
三、地基处理1. 地基处理方式根据地质勘察结果，对地基进行相应处理，确保基坑稳定。
常见的地基处理方式包括挖土和加固处理等。
2. 钢板安装在地基处理完成后，需要按照设计要求进行双壁钢围堰的钢板安装工作。
应根据设计图纸要求，正确设置和固定钢板，确保结构的稳定性和密封性。
四、主体施工1. 土方开挖根据设计要求和基坑尺寸，进行土方开挖工作。
确保开挖尺寸准确，避免对周边建筑结构和地下管线造成影响。
2. 钢筋连接和混凝土浇筑完成双壁钢围堰主体框架的组装后，需进行钢筋连接和混凝土浇筑工作。
正确连接钢筋，完全浇注混凝土，并进行充分养护，以确保结构的强度和稳定性。
五、施工验收及监理在双壁钢围堰施工完成后，应及时进行工程验收和监理工作。
验收工作包括对施工质量、关键部位的检查，确保工程符合设计要求。
监理工作则是监督施工过程中的质量控制和安全管理，确保施工过程安全可靠。
六、总结与展望双壁钢围堰作为基坑支护的一种重要形式，在工程施工中扮演着重要角色。
通过合理制定施工方案，严格把控施工过程中的质量和安全，可以有效保障工程顺利进行。
希望未来在双壁钢围堰施工中能够进一步完善技术，提高施工效率，确保工程质量。
以上是关于双壁钢围堰施工方案的探讨，希望对您有所帮助。
双壁钢围堰专项施工方案26
双壁钢围堰专项施工方案一、方案概述本项目施工主要采用双壁钢围堰及单壁钢围堰施工方法，根据施工水位及加固墩情况，围堰总高度设计为15.5m,围堰高度方向分为2节，底节高10.5m,采用浮运方式运输至墩位。
顶节高5.0m,采用现场接高方式。
双壁钢围堰主要施工工序为：工厂进行围堰板块加工制造一一围堰板块运至施工现场指定位置进行板块组拼一一围堰水密试验等工序检验一一双壁围堰底节下水、浮运至墩位定位一一双壁围堰对接、下沉一一双壁围堰顶节接高——双壁围堰吸泥下沉一一桩基加固。
二、施工步骤步骤一：1、双壁钢围堰底节板块工厂制作并陆路运输至施工现场；2、双壁钢围堰底节板块在临时码头焊接组拼；3、底节围堰水密实验。
步骤二：1、墩位处安装导向平台；2、浮吊、拖轮及临时靠梆铁驳定位。
步骤三：1、上游侧底节U形双壁钢围堰起吊下河，调节围堰平衡并与铁驳临时固定；2、将上游侧底节U形双壁钢围堰通过2#-3#墩之间浮运至墩位,并与桥墩临时固定。
步骤四：1、下游侧底节U形双壁钢围堰下河，与铁驳临时固定；2、将下游侧U形双壁钢围堰通过2#-3#墩之间浮运至墩位,并与桥墩临时固定；3、上下游U形围堰合拢对接。
步骤五：1、撤走浮吊、拖轮及铁驳；2、底节双壁钢围堰加水下沉，下沉至距水面1.5m高后停止加水；3、接高顶节围堰。
步骤六：1、双壁钢围堰整体下沉至设计标高；2、围堰封底、抽水；3、承台加固维修。
三、施工方案1双壁钢围堰结构设计双壁钢围堰平面尺寸为36.8m（长）X24.8πι（宽）*15.5川（高），高度方向分上下两节，底节高10.5m,顶节5.0πι.钢围堰总重约410t,其中底节重约300t,顶节重约I1Ot。
围堰板块在武船钢结构厂制造，板块加工完成后通过水路运输至白沙洲大桥项目部附近码头进行板块拼装。
双壁钢围堰底节（10.5m高）板块拼装成两个U形后，单独吊装下河并在桥位上游进行临时停靠，利用拖轮组分别浮拖至加固墩位处就位合拢、下沉。
双壁钢围堰施工方案
2．水位，地质状况介绍
2.1、水文条件 淮河6-8月份为丰水期，11月至翌年2月为枯水期。汛期淮河水位升幅较大， 常淹没两岸的低洼地区。淮河设计防洪水位为+16.50m，警戒水位为+19.0m，保 证水位为+19.60m；最高通航水位+19.16m，最低通航水位+10.82m，枯水期水位 在+12.5m左右，方案设计时，施工水位按+16.5m考虑。 2.2、地质条件 五河定淮淮河大桥横跨淮河。桥位区附近地貌单元分别为淮河冲积平原的河 漫滩、一级阶地及江淮波状平原的二级阶地，地势平坦，河水平静，水面开阔， 河宽约344m，主河槽最大水深13m，流速4.0m/s。承台处涉及地层主要为：软土、 粉砂、粉土、细砂、粘质黄土、砂质黄土、砾石土、卵石土、全风化岩泥岩、强 风化泥岩、弱风化泥岩等。 根据设计单位提供的淮河特大桥工程地质报告显示，钢围堰埋深范围内地 质情况为：①层 软土，深灰色，流塑，主要由淤泥质粉质粘土和粉土组成。 高程为6.7m ~ 4.0m。 ②层 细沙，灰色，饱和，松散，稍密，局部夹粉质粘土和粉土薄层。 高程为4.0m ~ -7.9m。
3．双壁钢围堰结构设计
3.1、主桥双壁钢围钢围堰围堰是为承台施工而设 计的临时阻水结构，通过围堰侧板和封底混凝土封水，为承台施工 提供无水干躁的施工环境，同时侧板作为浇筑封底混凝土和承台混 凝土的侧模。
3.1、主桥双壁钢围堰结构说明
3.1.1）19#过渡墩围堰
5.3钢围堰的拼装
5.3.1拼装标准 各模块在设计时就应该有足够的强度、刚度、在组装成整体后要确保其稳定 性。结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1/400，结构表面隐蔽的模板， 挠度为模板构件跨度的1/250，钢模板的面板变形最大不超过1.5mm，钢模板的 风棱、柱箍变形允许为3.0mm。
衡阳湘江特大桥主墩双壁钢围堰施工设计方案
第３ ４卷 第 ２ ８期 ２００８年 １０ 月
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ ＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖｏ． ４ Ｎｏ． １３ ２８
Ｏ ｔ ２０ ｃ． ０ ８
・３ ９ ・ ０
文章 编 号 ：０ ９６ ２ （０ ８２ —３ ９０ １ ０ —８ ５ ２０ ）８０ ０ —２
衡 阳湘 江 特 大 桥 主 墩 双 壁 钢 围堰 施 工 设 计 方案
刘 伟 胜
摘 要： 结合具体 工程实例 ， 绍 了采用双壁钢 围堰 的施工设计 ， 介 并进 行 了钢 围堰设计 的受力分析 ， 成功进行 了主墩钢 围 堰混凝土封底 ， 出 了主桥钢 围堰设计科 学、 得 合理 的结论 ， 累了湘江流域水上桥梁深水基 础施工经验。 积 关键 词 ： 围堰 ， 钢 施工 ， 计 ， 设 结构计 算， 封底 厚度 中图分类 号 ： ｚ ．６ Ｕ４ ３ １ ２ １ 文 献标 识码 ： Ａ 力： 波浪力按 ｑ ＝１５ｔｍ２浪高 １５ｍ计 算 。４ 风荷 载 ： ２ ． ／ ， ． ） 风荷 载
为主桥墩 。 检算 ： 工况 １ 悬浮阶段工况 ；１ ２ 浇 筑承 台前 钢 围堰 最大抽水 ： ２况 ： ２ 水 头差时状 况 ； 工况 ３ 抗 滑移 、 ： 抗倾 覆稳定 性计算 ； 工况 ４ 抗浮 ： 稳定 性计算 。
２ 钢 围堰 设 计
２ １ 几何 尺 寸 ．
１ ２ ～１８号墩施工水 深均 大于 １ 均采 用双壁 钢 围堰 ５号 ５ ０ｍ， 施 工方法 ， 中 １ ５ 其 ５ 号墩施 工水深最大 。 围堰直径的确定 ： １ ５ 墩为例 ， 台直径 ２ ． 围堰 施 以 ５号 承 １ １ｍ， 工误差为 Ｈ／０ｍ＋０２ Ｈ／０为围堰倾斜误差 ； ．５ｍ为围堰 ５ ．５ｍ（ ５ ０ ２ 定位误差 ；／０为围堰最 大倾斜度 ； 为围堰高 度 ， ＝１ ． ， １５ Ｈ Ｈ ６ ４ｍ）
湘江特大桥钢围堰施工技术
较大 ． 技术要求较 高 本文从施工工艺的比选与施 工工艺方面着手 ． 重点介 绍利 用浮龙 门与浮平 台下沉双壁钢 围堰施工方法。
【 关键词 】 钢 围堰 ； 浮龙 门； 混凝土 ； 重力锚
Ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ｏ ｆ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｃ ｏ ｆ ｅ ｒ ｄ ａ ｍ ｏ ｆ Ｘ ｉ ａ ｎ ｇ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｌ ａ ｒ ｇ ｅ Ｂ ｒ ｉ ｄ ｇ ｅ
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ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｃ ｈ ｅ ｍｅ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｙ ｇ ａ ｓ ｐｅ ｃ ｔ ｓ ．
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衡阳湘江特大桥主墩双壁钢围堰施工设计方案
衡阳湘江特大桥主墩双壁钢围堰施工设计方案
刘伟胜
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2008(034)028
【摘要】结合具体工程实例,介绍了采用双壁钢围堰的施工设计,并进行了钢围堰设计的受力分析,成功进行了主墩钢围堰混凝土封底,得出了主桥钢围堰设计科学、合理的结论,积累了湘江流域水上桥梁深水基础施工经验.
【总页数】2页(P309-310)
【作者】刘伟胜
【作者单位】中铁九局集团广州分公司,广东,广州,510800
【正文语种】中文
【中图分类】U443.162
【相关文献】
1.陶乐黄河特大桥主墩双壁钢围堰设计与施工 [J], 潘志明
2.钦防铁路茅岭江特大桥主墩双壁钢围堰施工技术 [J], 王红伟
3.武广客运专线衡阳湘江特大桥双壁钢围堰施工 [J], 陈斌
4.武广客运专线衡阳湘江特大桥双壁钢围堰施工 [J], 陈斌
5.汉宜铁路蔡家湾汉江特大桥168号主墩双壁钢围堰施工技术 [J], 周文
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双壁钢围堰施工技术方案.概要
水中基础P4#、P5#双壁钢围堰施工方案一、工程概况X嘉陵江大桥主桥结构型式为双塔双索面混凝土斜拉桥，60+135+250+135+60m 5跨连续梁，塔梁固结（如图1所示）。
图1.主桥桥型布置主墩P4、P5位于河中段，承台尺寸为24.4m×24.4 m×6.0 m，承台底标高分别为167.912m，166.412m，封底混凝土厚度均为2m，P4河床底标高为由岸边172.3m过度到水中170.7m,P5河床底标高约为168.5m。
图2.基础水位情况项目进场初期（2010年10月中旬），桥位处水位达175m。
目前桥位河面宽400m左右，水位173m，河水流速≦1m/s。
P4墩中心距离南岸岸边25m左右，P5距北岸岸边150m左右（如图2所示）。
考虑三峡蓄水影响及嘉陵江水情特点（如每年4月左右的桃花汛），决定P4#、P5#基础均采用双壁钢围堰施工。
围堰平面尺寸均为边长26.8米的正方形（考虑钢围堰定位精度，围堰内壁尺寸比承台稍大），内外壁间距均为1.0m，围堰顶标高均为176m，其中P4#围堰高10.088m，自重338t（包括两层内支撑和护筒导向架），吃水深度约3.7m，分两节加工，首节高6m，吃水深度约2.2m；P5#围堰高11.588m，自重378t（包括两层内支撑和护筒导向架），吃水深度约4.1m。
分两节加工，首节高6m，吃水深度约2.2m。
围堰设计见图3、图4。
二、施工难点分析1）、围堰体形庞大，施工难度大：围堰平面尺寸为边长26.8米的正方形，内外壁间距1.0m，P5#高11.588m，自重378t。
2）、嘉陵江上航道狭窄（目前河面宽400m），两个基础中心距250m，通航条件为不小于160m，且两个围堰同时施工，要在不断航的条件下完成锚碇系统布设、围堰施工等水上作业，难度很大。
同时，狭窄的航道也不利于大型设备和大宗材料的运输。
3）、施工水位变化幅度大。
以往嘉陵江在枯水季节（2—4月份）水位为167m—169m，今年由于受三峡蓄水影响水位较高（最高时达图3.钢围堰设计（总平面图）图4.钢围堰设计（立面图）175m），根据了解三峡在2月下旬到4月份要陆续开始放水，所以水位可能有较大降幅；同时根据嘉陵江水情特点，4月左右会出现桃花汛，届时水位可能出现较大涨幅（根据历年资料显示，可能达到175m），所以整个围堰施工过程中水位变化较大。
桥墩双壁钢围堰施工方案
湘桂铁路扩能改造工程永州湘江1#特大桥3#墩双壁钢围堰施工组织设计方案一．概况永州湘江1#特大桥全桥孔跨布置为：1-31.5m简支梁（组合梁）＋（48+4x80+48）m预应力混凝土连续梁＋4-31.5m简支梁组合梁，全桥长593.40m。
线路资料：双线，线间距D=4.6m；平面：位于直线；立面：5.2‰。
中心里程:DK111+715.56。
3#墩中心里程为DK111+586.500，该墩共有桩基10根，桩长均为9.5米，承台尺寸为9.6m×3.5m×16.2m，墩身高24.85米。
该墩炸礁基岩面标高为73.0米，承台底标高为74.589米，1月26日实测湘江水位为84.8米。
双壁钢围堰按圆形设计，钢围堰外径为22.8m，壁厚为1.0m，高度为14m。
内围壁面板为直径20.8米5mmＱ235的钢板，外围壁面板为直径22.8米5mmＱ235的钢板。
中间通过环向纵向骨肋及角钢连接支撑，分二节：每节之间焊接。
每节沿圆周方向又分为8块，各块大拼时焊联。
竖向骨为75×50×6的角钢。
内外护筒用50×50×5角钢连接，主体总重约156吨。
二、总体施工方案3#墩双壁钢围堰，在专业钢结构工厂加工制造，在4#～5#墩上游设置拼装平台，在拼装平台上拼装底节围堰，用拖轮配合运至墩位处，利用底节浮于水面、接高上节，然后围堰壁内灌水下沉到位。
清基完成后安装钢护筒进行封底。
2.1、加工工艺制造流程如下：下料→钢板对接、骨肋对接、角钢截断→单片桁架内组拼→内外壁标准段制造（在胎模上焊骨肋）→调焊接变形→脱模、运至大拼平台大拼→焊接。
根据钢围堰的结构特点，工期要求、现场制造场地特点及现场吊装的条件。
制造方案如下：2.1.1、配料方案围堰分8节段，每段内围壁展开长8089.6毫米，外围壁展开长8875毫米。
内和外围壁分别用8090×1500×5、8900×1500×5的钢板沿高度方向对接，因此在购料时定长定宽（双定尺）。
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文章编号:1009 6825(2008)28 0309 02衡阳湘江特大桥主墩双壁钢围堰施工设计方案收稿日期:2008 05 04作者简介:刘伟胜(1970 ),男,工程师,中铁九局集团广州分公司,广东广州 510800刘伟胜摘 要:结合具体工程实例,介绍了采用双壁钢围堰的施工设计,并进行了钢围堰设计的受力分析,成功进行了主墩钢围堰混凝土封底,得出了主桥钢围堰设计科学、合理的结论,积累了湘江流域水上桥梁深水基础施工经验。
关键词:钢围堰,施工,设计,结构计算,封底厚度中图分类号:U 443.162文献标识码:A1 工程概况衡阳湘江特大桥是武广铁路客运专线跨越湘江的特大桥梁,主桥桥型为(64m+4 116m +64m)连续梁,152号~158号墩为主桥墩。
2 钢围堰设计2.1 几何尺寸152号~158号墩施工水深均大于10m,均采用双壁钢围堰施工方法,其中155号墩施工水深最大。
围堰直径的确定:以155号墩为例,承台直径21.1m,围堰施工误差为H /50m+0.25m(H /50为围堰倾斜误差;0.25m 为围堰定位误差;1/50为围堰最大倾斜度;H 为围堰高度,H =16.4m),承台立模作业宽度为0.8m,围堰内壁直径=21.1m +2 (H /50m+0.25m)+2 0.8m =23.856m,选定155号墩钢围堰内壁直径为23.8m 。
围堰的壁厚根据制造作业空间、下沉重率、受力分析和稳定性计算确定,155号墩钢围堰壁厚拟定1.0m 。
为了满足吊装能力,155号墩钢围堰高为16.4m,内壁直径为23.8m,外壁直径为25.8m 。
2.2 受力分析取单位宽围堰来考虑荷载。
1)静水压力:围堰在封底后抽水,围堰壁内外的静水压力最大,由于抽水后,水头差按 H =50.5-40=10.5m 计,水头压力按P max =10.5t/m 计。
2)动水压力:河床标高为+43.5m,下沉围堰前在墩位处清基,要求河床底标高不小于+37.0m,水流速度按最大设计值计,则为1.93m/s 。
P 1=kA V 2,q max =2P 1=kB V 2g=0.75 1.0 10 1.9329.8=2.85kN/m=0.29t/m 。
3)波浪力:波浪力按q 2=1.5t/m 2,浪高1.5m 计算。
4)风荷载:风荷载远小于波浪力,因此,本计算中可忽略风荷载的作用。
5)计算工况:围堰为基础施工的辅助结构,按施工步骤中的控制工序进行检算:工况1:悬浮阶段工况;工况2:浇筑承台前钢围堰最大抽水水头差时状况;工况3:抗滑移、抗倾覆稳定性计算;工况4:抗浮稳定性计算。
2.3 受力计算浇筑承台前钢围堰最大抽水水头差时状况。
2.3.1 面板计算1)荷载计算:面板最大荷载为静水压及动水压之和,在离施工水位10.5m 深处,其值q k =105.4kN/m 2。
则单位宽度板上的均布荷载值p k =105.4 1=105.4kN/m 。
2)内力计算:面板按连续板计算,其计算跨径为0.27m 。
M max = p k a 2=0.1 105.40.272=0.77kN m 。
3)强度:M max W =6M max bt 2=6 0.77 1061000 62=128.3N /mm ![!]=170N/mm 。
4)挠度验算:V =∀p k a 4Et 3=0.11 105.4 0.274206 103 103 63 10-9 1000=1.3mm<270150=1.8mm 。
2.3.2 竖肋计算1)荷载计算,其中水平环板单位宽度间的径向力如表1所示。
表1 围堰压力计算表水平环序号F1F2F3F4F5F6F7F8F9F10F11离围堰顶距/m 0 1.8 3.45 6.37.58.69.610.5611.3612.16动水压力/t m -200.2830.2450.2070.1770.1480.1220.0980.0760.0570.038静水压力/t m -200.3 1.903.504.806.007.108.109.069.8610.50波浪压力/t m -2 1.51.5水平环处压力强度和/t m -21.502.082.153.714.98 6.157.228.209.149.9210.54环板径向力q /t m -11.353.543.435.386.227.077.588.038.047.934.22修补部位进行凿毛处理,并使老混凝土表面保持湿润、清洁、不粘灰土,随后将搅拌均匀的环氧水泥浆嵌至缝隙内,修补完成后要加强养生,养生完成后混凝土表面采用砂纸打光。
3 结语笔者通过上述方法对桥梁混凝土表面缺陷的修补处理,其桥梁混凝土外观质量得到了极大的改善,取得了十分理想的效果,得到了广大施工单位同仁、业主、质检部门的一致好评。
参考文献:[1] 乔通来.桥梁混凝土施工裂缝原因分析及预防措施[J].山西建筑,2007,33(9):293 294.The reasons and treatment of bridge concrete surface defectsWENG Shao zhi CHAI Qiao liang MAO Li yanAbstract:Aiming at some surface defects problems o f bridg e concrete construction,w hich reasons w ere rounded analyzed.T hroug h the prac tice of every kind of defects problems,the better ex ter ior and interior effect w er e obtained,which guarantee the br idge eng ineering quality.Key words:concrete,surface defects,treatment309第34卷第28期2008年10月 山西建筑SHANXI ARCH ITECTUREVol.34No.28Oct. 2008由表1可知,竖肋间距约为480mm,竖肋截面特性为:A =2154mm 2,W 1=139807mm 3,W 2=27826mm 3。
计算得:最大弯矩M max =0.38t m,最大剪力V max =2.1t ,最大挠度f max =1.7 10-3mm 。
2)截面验算:!=M max W x =0.38 10727828=136.6N/mm 2<[!]=170N/mm 2。
#!V max A =2.1 10475 6=47N/mm 2![#]=100N /mm 2。
3)挠度验算:f max =1.7 10-3mm ![v ]=12501600mm=6.4mm 。
2.3.3 水平环板计算本计算单中将斜撑间的环板简化成直杆,围堰共有11道水平环板框架体系受水压力,其值见表2,其中第9道环板体系受力最大。
2.3.4 刃脚抄垫计算1)刃脚底宽度为90mm,受第一节自重的作用,自重约为110t,共分为8块,每块约14t,每块下面用型钢抄垫3个点,其受力面积要求满足A =14 104/140=1000mm 2,3点的抄垫面积完全满足要求。
2)刃脚挠曲计算:由于采用先清基,后下沉钢围堰的施工方案,围堰刃脚直接落至河床,土压力挤压刃脚产生的内力很小,且围堰壁腔内刃脚高度范围灌注了混凝土,刃脚部分验算从略。
表2 水平环板体系计算成果表水平环序号F1F 2F3F4F5F6F7F8F9F10F11离围堰顶距/m 0 1.8 3.45 6.37.58.69.610.511.312.1径向力q /t m -11.35 3.54 3.43 5.38 6.227.077.588.038.047.93 4.2环板组合截面积A 1/mm 231202940294038404640464046404640464046402940外壁环板轴压力N 1/t 7.5919.819.230.234.939.742.545.145.144.523.7外壁环板应力!/MPa 24.367.665.578.775.385.691.797.297.396.080.6内壁环板轴压力N 2/t 8.6222.621.934.339.745.148.351.251.350.626.9内壁环板应力!/MPa 27.676.874.489.485.597.2104.2110.4110.6109.191.6斜撑轴压力N 3/t 0.330.880.85 1.33 1.54 1.75 1.88 1.99 1.99 1.96 1.0斜撑截面积A /mm 2480480480480480480480480480480480斜撑应力!/MPa7.018.317.727.832.136.539.141.441.540.921.82.4 稳定计算2.4.1 钢围堰环向稳定计算围堰为圆环形结构,其受径向均力的作用下,按环形截面进行整体稳定计算,整体稳定时的临界荷载q c =3EIR 3。
其中,E =2 105M Pa;I =240 6 2 (500-3)2+200 12 3942+211212 2003=1.4725 109mm 4;R =12400mm 。
故q c =463.3N /mm 。
而围堰的径向均布荷载最大值q 0=8.04t/m=80.4N/mm 。
其稳定系数k =q cq 0=5.76,满足稳定要求。
2.4.2 钢围堰封底混凝土强度计算采用C25水下混凝土封底,高度为3m,混凝土在围堰及钢护筒和桩基形成支点反力下,承受围堰抽水后产生的上浮力,刃脚底围堰内面积F 1=515.5m 2,刃脚顶围堰内围面积F 2=444.9m 2,围堰内共14根∃2.0m 桩,钢护筒直径取2.4m,其所围面积 F =63.3m 2。
最大水头差按 h =50.5-37=13.5m 计。
1)封底混凝土弯曲应力验算。
取1m 宽封底混凝土计算:Q =66kN/m 。
按简支近似计算,跨度L = 5.6m (桩间距),偏安全。
M max =259kN m 。
W =(100 3002)/6=1.5 106cm 2。
!=0.17M P a<[!]= 2.5/1.6=1.56M Pa(由于本结构为临时结构,故混凝土容许弯拉应力取1.6的安全系数)。
2)封底混凝土抗浮计算。
刃脚底515.5mm 2。
浮力F =515.5mm 2,r h =54128kN 。
抗浮力:封底混凝土与钻孔桩摩擦力计算:封底混凝土与钻孔桩间摩擦系数取150kN/m 2;P 2=14 2.4 % 3 150=47500kN 。