制粉系统运行方式对锅炉燃烧的影响及其调整

２ 采取的措施
（１） 合理调整制粉系统运行方式。低负荷时尽 可能单制粉系统运行，降低三次风对锅炉燃烧的扰 动。封闭给煤槽，保证制粉系统严密性，减少外部 空气漏入制粉系统，及时对预热器受热面进行清灰， 增加受热面传热能力，提高热风温度，以利于三次 风煤粉着火燃烧，减少对炉膛燃烧的扰动。三次风 喷口改造为水平浓淡相喷嘴，使浓相煤粉气流进入 炉膛时在向火侧，淡相煤粉气流在背火侧，以利于 煤粉及时着火燃烧，从而减少因三次风煤粉着火困 难对炉内燃烧的影响。低负荷运行时，在保证制粉 干燥风温的前提下，合理开启制粉系统再循环风门， 减少三次风量，降低三次风对锅炉燃烧的扰动，保 证锅炉低负荷稳燃。 （２） 合理调整燃烧。双制粉系统运行时，减少 上排给粉量，增加下排给粉量，降低火焰中心位置， 延长煤粉在炉内的燃烧时间。合理配风，保证炉内 气粉混合良好，保持炉膛出口最佳过剩空气系数。 （３） 确保制粉系统的严密性，减少系统漏风，增 加空气预热器进风量，提高三次风温，减少因三次 风进入而引起的炉温降低，加快煤粉气流着火燃烧 速度，降低火焰中心位置，使炉膛出口烟气温度降 低，同时减少烟道各部漏风，保持受热面清洁，以 达到降低排烟温度的目的。 （４） 均匀炉膛热负荷，降低炉内烟气旋转动量。 合理配风，使各层喷燃器出口风速一致，煤粉浓度 相同。调整炉内火焰，使其分布均匀，火焰中心位 置适当。由于 ２ 号制粉系统单独运行时，两侧主汽 温偏差较大，在 ２ 号制粉系统单独运行时，适当开 启制粉系统再循环风门，降低三次风射流对炉内烟 气的旋转力矩，并适当关小对应 ２，４ 号角上二次风 挡板，降低对应角的射流强度，减少炉内烟气的旋 转动量，使炉膛出口烟气偏差减小，实现两侧主汽 温基本平衡。 （收稿日期：２００５－０３－１０）
措施。 （１） 对于已在电网运行的瓷柱，应结合瓷柱探 伤进行检查，检查周期可根据实际情况确定。倒锥 形滚花结构的瓷柱属于淘汰产品，不能在电网中继 续运行。对于外瓷套本体上无厂商标识的瓷柱，也 不能在电网中继续运行。倒锥形上砂结构的瓷柱应 逐步进行更换。 （２） 对于已在电网运行的瓷柱，每年要对防水 胶进行检查，每隔３～５ 年应涂刷防水胶，防止水与 胶装剂接触，延长其使用寿命。 （３） 运行人员在操作过程中发现刀闸卡涩应停 止操作，查明原因进行处理，应有防止刀闸锈蚀、卡 滞、卡死、别劲措施。 （４） 对支持瓷柱进行清扫和试验等工作时不允 许直接脚踩瓷柱攀登，防止支持瓷柱断裂导致人身 伤亡，可以采用升降车或其他专用工具，也可采用 水冲洗等方法。 （５） 加强新入网瓷柱的选型及进厂检测工作， 选用质量好的瓷柱。 （６） 新购；修回日期：２００５－０３－０９）
第 ７ 卷 （２００５ 年第 １１ 期）
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次风温度低、煤粉含量大，着火困难，加上锅炉燃 煤与设计煤种相差较大，最终降低了炉内煤粉气流 着火、燃烧的稳定性。 三次风对炉内燃烧扰动不仅与其本身特点有 关，而且与三次风口布置的位置有关，１号制粉系统 所对应的 １，３ 号三次风沿小切圆射入，射流距炉内 火焰中心位置相对较近，着火燃烧较快，对炉温影 响较小，对炉内燃烧的扰动就小；而 ２ 号制粉系统 对应的 ２，４ 号三次风是沿大切圆射入的，射流距炉 内火焰中心位置相对较远，所携带的煤粉不能及时 达到着火温度。 １．２ 三次风对锅炉飞灰含碳量的影响 飞灰含碳量是由于煤粉在炉内燃烧不完全造成 的。由于制粉系统运行引起的飞灰含碳量增加，总 的说来是由于大量低温三次风进入炉膛，降低了炉 内温度，推迟了煤粉气流着火，使煤粉在炉内的燃 烧时间缩短，从而增大了煤粉含量（主要是三次风所 携带的大量低温煤粉的不完全燃烧量），增大了飞灰 含碳量。制粉系统的不同运行方式造成飞灰含碳量 增大的程度也有所不同。１ 号制粉系统运行时，１，３ 号三次风射入，离火焰中心较近，加热快、着火迅 速，煤粉在炉内的燃烧完全程度高，飞灰含碳量变 化不大；２ 号制粉系统运行时，其所对应的 ２，４ 号 三次风沿大切圆射入，煤粉气流离火焰中心位置较 远，着火时间推迟，不完全燃烧增大，飞灰含碳量 增大。双制粉系统运行时，由于三次风量进入炉膛 较多，炉内温度相对降低多，煤粉在炉内的着火、燃 烧推迟，加上三次风中的大量煤粉不能及时着火燃 烧，不完全燃烧量大幅上升，飞灰含碳量增加。 １．３ 制粉系统运行对排烟温度的影响 制粉系统运行时系统漏风，尤其是 １，２ 号炉制 粉系统给煤槽不封闭，从下煤管处进入大量冷风， 减少了空气预热器的进风量，使排烟温度升高。大 量低温三次风进入炉膛，降低了炉膛温度，使着火 推迟，炉膛火焰中心上移，炉膛出口烟温升高，也 导致排烟温度上升。制粉系统漏风越大，火焰中心 越上移，排烟温度上升幅度越大。所以双制粉系统 比单制粉系统运行时的排烟温度上升幅度大。 １．４ 制粉系统对过热蒸汽两侧温度差的影响 沿炉膛宽度烟气温度和烟气流速的不同，是导 致两侧过热器吸热不均产生热偏差的原因之一。制 粉系统运行方式的不同，引起两侧主汽温偏差的大 小也不同，这是由于三次风对炉内烟气旋转动量的 影响不同所致。１ 号制粉系统运行时，１，３ 号三次
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制粉系统运行方式对
锅炉燃烧的影响及其调整
黄海斌 （漳泽发电厂，山西 长治 ０４６０２１）
漳泽发电厂 １，２ 号 １００ ＭＷ 机组采用武汉锅炉 厂生产的 ＷＧＺ－４１０／１００－４ 型锅炉，燃烧器为四角 布置直流煤粉燃烧器，均等配风，悬浮燃烧方式。１ 号炉每台燃烧器布置有３个一次风口、４个二次风口 和 １ 个三次风口，；２ 号炉每台燃烧器有 ３ 个一次风 口、３ 个二次风口和１ 个三次风口。煤粉气流四角射 入炉膛后形成两个假想切圆，１，３ 号角煤粉气流沿 小切圆（￠４７０） 射入，２，４ 号角煤粉气流沿大切圆 （￠７００）射入。每台炉配备２套筒式钢球磨中间储仓 式制粉系统，制粉乏气作为三次风沿对应大小切圆 射入炉膛，以利用未分离掉的煤粉。运行中发现 １， ２ 号炉制粉系统的运行方式对锅炉燃烧和参数影响 较大，１ 号制粉系统单独运行时对锅炉燃烧扰动较 小，两侧主汽温偏差不大，锅炉运行相对平稳，基 本能满足机组低负荷运行要求；但 ２ 号制粉系统单 独运行时，对锅炉燃烧的扰动明显增大，锅炉燃烧 稳定性变差，且两侧主汽温度偏差大，１号管汽温较
风沿小切圆进入，对炉内烟气的旋转力矩小，炉内 烟气的旋转动量增加不多，炉膛出口烟气旋转小， 烟气偏差小，所以过热蒸汽两侧温度偏差小。２号制 粉系统运行时，其所对应的 ２，４ 号三次风沿大切圆 射入，较高的三次风压对炉内烟气旋转力矩较大， 在炉膛出口产生的较大旋转，使两侧过热蒸汽温度 偏差增大。双制粉系统运行时，１，３ 号三次风与２， ４号三次风相互干扰，对炉内烟气旋转力矩较小，所 以两侧的过热蒸汽偏差较小。
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① 在价格可以接受情况下，优先选用高强瓷、 防污型、等静压干法生产的产品，ＡＬ２Ｏ３ 含量在 ５０％ 以上为宜，瓷柱应具有 ３０ 年及以上的使用寿命； ② 瓷柱胶装部位采用柱体上砂结构，瓷柱法 兰金属件（含螺栓）应热镀（渗）锌或者达克罗； ③ 瓷柱的法兰部位应涂刷合格的防水胶，要求 生产厂家在法兰部位瓷柱的外端部和法兰的内表面 涂刷一定厚度的沥青缓冲层； ④ 使用部门要派相关的技术人员到现场监督， 因为法兰胶装后纵波探伤已不可能，只能用爬波探 伤检测，但爬波检测范围有限（限定在法兰内３ ｃｍ到 第一瓷沿之间）； ⑤ 使用单位应按高压支柱绝缘子 ＧＢ８２８７．１－ １９９８ 规定的条款到生产厂家参加抽样试验，抽样试 验属于破坏性试验，试验后的试品不能在运行中使 用，对于分散性较大的批次应从严考核； ⑥ 生产单位应提供国家绝缘子质量监督检验 中心颁发的型式试验报告。 ⑦ 新瓷柱投运前现场应进行瓷柱探伤试验。
低，不能满足最低参数要求。
１ 制粉系统运行方式对锅炉燃烧的影响
中间储仓式制粉系统对锅炉燃烧和参数的不利 影响，根本原因是其乏气作为三次风进入炉膛后降 低了炉内温度，对炉内燃烧产生了较大扰动，使燃 烧不稳，煤粉着火推迟，火焰中心上移，缩短了煤 粉在炉内的燃烧时间，导致不完全燃烧损失增大、 锅炉排烟温度升高、飞灰含碳量增大，使机组运行 安全性和经济性受到不同程度的影响。 １．１ 三次风对锅炉燃烧的扰动 三次风是将制粉系统的乏气送入炉膛燃烧，以 利用乏气中的煤粉，它具有风量大、风速高、风温 低的特点。由于制粉系统的给煤槽不是封闭的，系 统运行中大量冷风由下煤管处进入，直接降低了干 燥风温；同时制粉系统漏风量增大，也减少了高温 风的进入，使作为三次风的制粉乏气温度较低。三