350℃下长期时效对17-4PH不锈钢动态断裂韧性的影响
17_4PH不锈钢热处理工艺
第37卷第9期2012年9月HEAT TREATMENT OF METALSVol.37No.9September 201217-4PH 不锈钢热处理工艺张敏，褚巧玲（西安理工大学材料科学与工程学院，陕西西安710048）摘要：介绍了不同的热处理工艺对17-4PH 马氏体沉淀硬化不锈钢力学性能及组织的影响，对其沉淀硬化机理进行了总结和探讨。
17-4PH 不锈钢兼有强度高、耐蚀性好的优点。
传统的工艺为固溶+时效处理，普遍采用的固溶温度为1040ħ，随着时效温度的提高和时效时间的延长，其强度和硬度升高，塑韧性降低。
在传统工艺的基础上，增加调整处理，可以细化马氏体基体组织，提高材料的韧性及耐蚀性。
对于17-4PH 钢的强化机理，普遍认为与ε-Cu 的析出有关，但对于其形貌的分析不尽相同。
关键词：17-4PH 不锈钢；固溶处理；时效处理；调整处理中图分类号：TG142.71文献标志码：A文章编号：0254-6051（2012）09-0008-04Heat treatment of 17-4PH stainless steelZHANG Min ，CHU Qiaoling（College of Materials Science and Engineering ，Xi ’an University of Technology ，Xi ’an Shaanxi 710048，China ）Abstract ：Effect of heat treatment on mechanical properties and microstructure of 17-4PH martensite stainless steel is introduced ，the mechanism of precipitation hardening of the steel is summarized and discussed．It was widely used owing to its high strength and excellent corrosion resistance．The traditional heat treatment of the steel is solution and aging．Generally ，solution temperature is 1040ħ．The strength and hardness increase gradually with aging temperature and time increasing ，while the impact property decreases．With the intermediate treatment among the solid solution and aging ，the impact property and the corrosion resistance are obviously increased due to the refined martensite lath．It is widely believed that the mechanism of precipitation hardening of 17-4PH martensite stainless steel is due to the precipitation of ε-Cu ，but the analysis about morphology of ε-Cu is various．Key words ：17-4PH stainless steel ；solution treatment ；aging treatment ；intermediate treatment收稿日期：2012-06-01基金项目：陕西省自然科学基金（2012JM6003）；西安市科技计划项目（CX1250②）作者简介：张敏（1967—），男，陕西西安人，教授，博士，主要从事焊接成形过程的力学行为及其结构质量控制、焊接凝固过程的组织演变行为及其先进焊接材料的研究，发表论文80余篇。
350 ℃下长期时效对17-4PH不锈钢动态断裂韧性的影响
原
子
能
科
学
技
术
$ % & ’ ! "! ( % ’ # ; 7 3 ’ # " " )
+ , % . /0 1 2 3 / . 2 1 / 27 1 89 2 / : 1 % & % 4 56 4 5
D F " G 下长期时效对 ! H 8 E I 2 不锈钢 动态断裂韧性的影响
J K K ’ < ) KL ( 8 4 ’ . 5= 1 ( ) D F "G 0 0 0/ (M ( / 5 1 <* . / < ) + . ’4 + 3 ( ’ 7 7K ! H 8 E I 2% ) / 1 ( , ’ 7 7% ) ’ ’ , @ 0
< # # ! =+(MI J 1 \ LH > % 1 . 7 % @ % 1 4 !=H K 5 4! < # < ! ! J ]+(M > % 1 @ P : 7 1 ^ G H6 : 7 % @ 6 >0 (C 7 % @ & J % 4 5
9 : 2;G 7 & & P Q 7 P , 7 , , : 2 Q % 3 2 7 3 ,% Q 7 . 1 , 2 P , 7 1 8, : 2 1P & % _ & ’ G , P : % _ P , : 7 , , : 2 , % J : @ N 4 4 5 4 8Q 1 2 P P% Q , : 27 & & % . P8 2 3 7 8 2 87 1 8, : 28 2 3 7 8 7 , . % 1 . P7 . 1 & 7 U 2 1N & 7 / 27 , , : 2 Q % 3 2 7 3 ,% Q 5 4 4 5, N 7 . 1 2 P , ’ 9 : 2 Q 3 7 / , % 3 7 : Q , : . P7 & & % . P/ : 7 1 2 8Q 3 % -8 . & 2 Q 3 7 / , J 3 2 . 1 , %/ & 2 7 S 7 2 4 4, 4 N 5% 5 4 N 4 Q 3 7 / , J 3 27 1 8 . 1 , 2 3 @ 3 7 1 J & 7 3 3 7 , J 3 2_ . , :, : 22 O , 2 1 P . % 1% Q 7 . 1 , . 2 ’ 9 : % P 2 P : % _, : 7 , , : 2 4 N 4 4 Q 3 7 / , J 3 2 , % J : 1 2 P P% Q , : . P 7 & & % 7 P8 2 3 7 8 2 8_ . , :, : 22 O , 2 1 P . % 1% Q 7 . 1 , . 2 7 , * F " [’ 4 5: 4 4 4 &< % % % ? ’ . : 7 X @ ! Y >P , 7 . 1 & 2 P P P , 2 2 & . P % , : 2 3 7 & 7 . 1 . 1 P , 3 J 2 1 , 7 & . 7 / , , 2 P , 1 7 @ 8 4 4 N 5 @A % 2 3 / 2 1 , 7 2% Q P : 2 7 3 Q 3 7 / , J 3 2 . / Q 3 7 / , J 3 2 , % J : 1 2 P P 4 N 4 X @ ! Y > 马氏体不锈钢" " R 3 < X ( . ! R J ! ( T# !!< 以其杰出的机械性能 ( 良好的耐腐蚀性能 ( 较好 的高 温 性 能( 相对好的韧性和较简单的热处理 工艺 ! 被广泛 应 用 于 航 天 航 空 ( 核 工 业( 能源等 领域 $ 近年 来 ! 有关< X @ ! Y > 不锈钢的热处理
17-4PH
作者简介 ：史利三 （１９６１一），男 ，浙江余姚 人 ，经 济师 ，从事热加 工 力 ，材 料 中铜 熔 点为 １０８３ｏＣ，当加 热温 度超 过 １１ｏ０℃ ，因 工艺设 备厂房生产 管理 三十余年 ，现主要研究海 上用 选 择 性 氧 化作 用 富铜 层 将熔 化侵 蚀 钢表 层 晶粒 界 。 在
中 图 分 类 号 ：ＴＧ３１６．１＋７
文 献标 识 码 ：Ａ
文 章 编 号 ：１００６—４３１１（２０１５）１９—０１４８—０２
Ｏ 引 言
上平 台、直升机 、甲板 、航 天涡旋 机叶片、核 废物桶等等 。美
１７—４ＰＨ兼有强度高 、耐蚀性好 的优 点 ，传统 的工艺 为 国一些 先进 的飞机发动 机如 ＣＦＭ一５６＼ＣＦＭ一８０等 。不少 中
固溶 ＋时 效 处理 ，普 遍采 用的 固溶温 度 为 ｌｌＭＯ％ ，随着 时 温 工作 的承力件 用 １７—４ＰＨ钢制作。在我 国新研制 的某 型
效 温度和 时效 时间 的延 长，其 强度和 硬度 升 高 ，而 塑韧 性 号 发动机 中也有不少 １７—４ＰＨ钢 的零件。在我 国首 先研 制
ｗｉｌｌ ａｐｐｅａｒ ｄｅｆｅｃｔｓ．Ｂｙ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｂｏｔｈ ｅｎｄｓ ａｎｄ ｌａｔｈｉｎｇ ｏｕｔｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ，ｉｎ ｔｈｅ ｕｐｓｅｔｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ，ｓｔｒｅｔｃｈｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ａｎｄ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ
ｉｎｇｏｔ，ｉｔ ｗｉｌｌ ｈａｖｅ ｓｅｖｅｒｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ａｃｃｉｄｅｎｔ，ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｉｓ ｕｎａｂｌｅ ｔｏ ｐｒｏｃｅｅｄ ｎｏｒｍａｌｌｙ．Ｔｏ ａｄｄｒｅｓｓ ｔｈｉｓ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ，ｉｎ ｔｈｅ
17-4PH不锈钢拉杆失效分析
形貌和金相组织观察以及力学性 能测试 ， 并与完好拉杆进行 了对 比分析。结果表 ： 不锈 钢拉 杆是在腐蚀及应力 的共同作
用 发 生 了应 力 腐 蚀 断 裂 ； 于热 处 理 不 当 ， 致 失效 拉 杆 中块 状 ６一铁 素体 的 大 量 存 在 ， 效 过 稃 中 晶 界 上 碳 化 物 的析 出 Ｆ 南 导 时
造成材料抗腐蚀能力下 降， 以及材质“ 硬脆 ” 同导致拉杆发生 断裂 。 共
［ 关键词］不锈钢 ； 拉杆 ； 口； 断 失效分析
［ 图 分 类 号 ］０ ４ ． 中 ３６ ２＋２ Ｔ ５ ２ ； Ｕ０ ［ 献 标 志 码 ］Ａ 文 ｄ ｉ １ ．９ ９ ｊｉｓ．６ ３ ２４ ２ １ ．３０ ２ ｏ ： ０ ３ ６ ／．ｓ １７ － １ ．０ ００ ． １ ｎ ６
［ 文章编号］１７ －２ ４ ２ １ ） ３０ ８ －５ ６ ３６ １ （０ ０ ０ －１２０
Ｆａ ｌ ｒ ａ ｙ ｉ ｆ １ ＰＨ ｔ ｉ ｅ ｓ Ｓｔ ｅ ｄ ｉｕ ｅ Ａｎ ｌ ｓｓ ０ ７４ Ｓ ａ ｎｌ ｓ ｅ ｌＲｏ
ＤＯＮＧ ｉ Ｃｕ ．ＬＩ Ｌ ． ｕ Ｕ ｉｖ
第２ １ 第 ３期 ５卷 ０ ０年 ８月
失效分析与预防
Ａ ｇｓ，００ ｕｕｔ２ １
Ｖｏ． Ｎｏ ３ １ ５， ．
１ ４ Ｈ 不 锈 钢 拉 杆 失 效 分 析 ７— Ｐ
董 翠 ，刘 丽玉
（ 京航 空材 料 研 究 院 ， 京 １０ ９ ） 北 北 ０ ０ ５
［ 摘
要］某安装工程 中作为承 构件 的 １ ４ Ｈ不锈钢拉杆在使用过程 中发牛断裂 ， ７～ Ｐ 对失效拉朴进行化学成分分析 、 Ｅ 断 ｌ
１ ４ Ｈ不 锈钢 拉杆作 为某 工程结 构 的承力 ７— Ｐ 构件， 在服 役过程 中发 生 了断裂 ， 对整体 结构 的使
马氏体钢17-4ph,17-7ph等材料的热处理制度和力学性能 详细
供17-4PH/AISI 630圆钢、环件、锻件、钢带、钢板、螺栓紧固件等 UNS S17400/17-4PH/AISI630/SUS630/0Cr17Ni4Cu4Nb, 630合金是由铜、铌/钶构成的沉淀硬化马氏体不锈钢，具有高强度、硬度（高达300 0 C/5000 C）和抗腐蚀等特性。
经过热处理后，产品的机械性能更加完善，可以达到高达1100-1300 mpa (160-190 ksi) 的耐压强度。
这个等级不能用于高于300 0C (572 0F) 或非常低的温度下，对大气及稀释酸或盐都具有良好的抗腐蚀能力，它的抗腐蚀能力与304 和430 一样。
一般用于制造耐腐蚀性要求高,同时又要求强度高的零部件，如轴类、阀杆、机械零部件、汽轮机、水刀、喷丝板等。
（本公司材料全部采用二次电渣重熔处理）5不锈钢的海洋腐蚀[5]海洋腐蚀主要指金属在海洋环境下所发生的腐蚀，是一人复杂的电化学过程。
海洋腐蚀就其环境发球湿腐蚀，其性质是电化学腐蚀[5]。
不锈钢在海洋工程中的应用日益增多，许多重要的海洋工程设备，如热交换器、螺旋桨、泵和阀门等采用耐海水腐蚀的不锈钢。
国内广泛应用的耐海水腐蚀不锈钢有奥氏体不锈钢，高纯铁素体不锈钢，双相不锈钢和沉淀硬化不锈钢。
从海洋腐蚀环境角度出发，沿垂直方向将海洋分为五个不同特性的腐蚀区带，如下图图1海洋腐蚀环境划分示意图[6]5.1不锈钢的海水腐蚀性能不锈钢是易钝金属，其腐蚀规律与碳钢和低合金钢不同，海水中大量的Cr-对依靠钝化防腐蚀的合金破坏极大，一般是全浸区最重（Cl-离子最多，）潮差区次之，飞溅区最轻。
不同海域的环境因素及海生物附着对不锈钢的腐蚀敏感性产生重要影响。
不锈钢在海水中的耐蚀性通常高Cr钢优于低Cr钢，Ni-Cr钢优于Cr钢，随着Ni、Cr含量的提高耐蚀性增加，降低含C量可提高不锈钢耐蚀性，不锈钢中加入Mo能提高钝化膜对Cl-的抵抗力[6]。
对于不锈钢来说，提高Cr含量、加入Ni\Mo元素，或降低C含量，能增强不锈钢的钝化能力，并提高不锈钢的耐海水腐蚀性能。
17-4PH不锈钢无缝管
产品名称17-4PH圆钢17-4PH简介17-4PH是沉淀、淬水、马氏体的不锈钢，这个等级具有高强度、硬度（高达300 0 C/5000 C）和抗腐蚀等特性。
经过热处理后，产品的机械性能更加完善，可以达到高达1100-1300 mpa 的耐压强度。
这个等级不能用于高于300 ℃或非常低的温度下，它对大气及稀释酸或盐都具有良好的抗腐蚀能力，它的抗腐蚀能力与304和430一样。
产品特性2、耐蚀性能17-4PH的抗腐蚀能力优于其它任何的标准的可硬化的不锈钢管。
在大多数情况下,它的抗腐蚀能力均不亚于304。
如果存在应力腐蚀裂痕的风险,较高的熟化温度必须高于550°C 最好为590°C。
氯化物介质中最佳回火温度为550°C。
H2S介质中最佳回火温度为590°C。
这个不锈钢在静态的海水中易遭受蚀损或裂缝腐蚀。
它在石油化工、食品加工及造纸业中的抗腐蚀能力和304L 等级一样。
物理性能密度：7.8g/cm3 比热：460 J/kg-k 热传导系数：(20-100℃)14w/m-k热膨胀系数：(20-100℃) 10.8×10 -6 /℃平均弹性模量：197Gpa产品用途食品工业，纸浆及造纸业，机械超强硬度部件，核废物排放管道，用于具有一定耐蚀要求的高强度零部件等。
主要用户要求高强度、硬度，还有一定腐蚀要求的单位力学性能和工艺性能典型室温下的力学性能如下表所示。
牌号温度/状态抗拉强度σb≥(MPa)屈服强度σ0.2≥(MPa)伸长率δ/%0Cr17Ni4Cu4Nb室温1310 1207 ≥14高温力学性能：测试温度(°C) 100 150 200 250 300抗屈强度MPa 730 710 690 670 650加工热成形热成形应在950-1200°C 温度范围内进行。
完整的热处理包括固熔退火、冷却(低于25°C)及熟化(在既定的温度下)。
17-4PH 热处理
17-4PH 棒料,硬度在HRC35-380Cr17Ni4Cu4Nb固溶处理后硬度HRC小于等于38固溶处理后480度时效:HRC大于等于40固溶处理后550度时效:HRC大于等于35固溶处理后580度时效:HRC大于等于31固溶处理后620度时效:HRC大于等于2817-4PH=SUS630=0Crl7Ni4Cu，属于马氏体沉淀硬化型不锈钢材料中的一种。
其硬度的提高是通过固溶和失效热处理，这与调质热处理是有区别的。
福州大学材料学院《17-4PH钢的铸后热处理工艺研究》摘要：研究了热处理工艺对17-4PH不锈钢铸件微观组织和性能的影响，选择了1020℃、1040℃、1060℃和1080 ℃四个温度及30分钟、4o分钟和6o分钟三个保温时间对试样固溶处理，然后对各组试样在480℃、550℃、620℃三个温度下进行2～4小时时效处理，并对每一步热处理过的试样都进行了显徽组织观察及硬度测定。
结果表明，经1020 ℃圃溶得到的组织含铁素体过多，组织不均匀，1060℃以上固溶后的组织残余奥氏体含量过高，晶粒粗化，它们的硬度偏低，都不符合要求；1040℃固溶后的组织主要为板条马氏体和微量残余奥氏体，硬度较高。
时效实验结果表明，在450℃下时效3～4小时，试样组织可得到回火马氏体，硬度最高可达到HRC42以上。
17-4PH合金是沉淀、硬化、马氏体不锈钢。
17-4PH合金是由铜、铌/钶构成的沉淀、硬化、马氏体不锈钢。
这个等级具有高强度、硬度(高达300º C/572º F)和抗腐蚀等特性。
经过热处理后,产品的机械性能更加完善,可以达到高达1100-1300 mpa(160-190 ksi) 的耐压强度。
这个等级不能用于高于300º C (572º F) 或非常低的温度下,它对大气及稀释酸或盐都具有良好的抗腐蚀能力,它的抗腐蚀能力与304和430一样。
17-4PH需要通过固溶+时效处理来控制硬度，关键是看你需要达到多少硬度.一般HRC28~45都可以达到。
核反应堆用174PH不锈钢的性能研究
二、材料与方法
1、材料准备
1、材料准备
174PH不锈钢基体材料，Stellite6合金粉末作为涂层材料。
2、激光熔覆实验
2、激光熔覆实验
采用激光熔覆技术在174PH不锈钢表面熔覆一层Stellite6合金涂层。激光熔 覆过程中，对涂层的厚度、成分、晶粒大小等进行检测与控制。
3、疲劳试验
3、疲劳试验谢谢观看 Nhomakorabea研究方法
2、实验设计：根据研究目的，设计相应的实验方案，包括材料制备、热处理、 力学性能测试、腐蚀实验、辐照实验等。
研究方法
3、数据采集与处理：通过实验获取相关数据，如材料的力学性能数据、腐蚀 速率数据、辐照后的微观结构变化等，并对这些数据进行整理、分析和处理。
研究方法
4、模拟计算：采用有限元模拟等方法，对核反应堆中的材料行为进行模拟计 算，以评估材料的承载能力、抗疲劳性能和抗辐射损伤能力等。
2、高周疲劳性能比较
2、高周疲劳性能比较
对比未进行激光熔覆的174PH不锈钢材料试样，激光熔覆Stellite6合金涂层 的174PH不锈钢疲劳寿命显著提高。在相同应力水平下，激光熔覆试样的疲劳寿 命是其未进行激光熔覆的基体材料的1.5-2倍。这表明激光熔覆技术在提高材料 表面高周疲劳性能方面具有显著效果。
1、深入探讨辐照对174PH不锈钢性能的影响机制，为提高其在核反应堆中的 抗辐射损伤能力提供理论指导。
参考内容
一、引言
一、引言
随着工业技术的不断进步，对于材料表面的耐磨性、耐腐蚀性及抗疲劳性等 性能的要求越来越高。在诸多表面改性技术中，激光熔覆技术因其在改善材料表 面性能方面的显著优势而受到广泛。本次演示以174PH不锈钢为基体，通过激光 熔覆技术在表面熔覆一层Stellite6合金涂层，对其高周疲劳行为进行研究。
17-4PH不锈钢长期时效对拉伸性能的影响
１ 前 言 １ ７－４ＰＨ （ＯＣｒｌ ７Ｎｉ４Ｃｕ４ ））是 一 种沉淀 硬化 不
锈 钢 ，它靠 时效沉 淀 出 ｅ－Ｃｕ相 来强化 。通常 １７－４ＰＨ 钢所采用 的热处理工艺为 固溶＋时效 处 理 ，不仅具有 良好 的抗腐蚀性能 。还有相当好的 塑 性 和韧 性 。 目前 。有关 热 处 理 工 艺对 １７－４ＰＨ 沉 淀硬 化不 锈 钢 的力学 性 能 的影 响及 中温长 期 时 效对该钢冲击韧性 的影响已有一些研究结果【】 】。 但至今为止 ，还未见 中温（３５０～４００￣Ｃ）长期时效 对该钢拉伸性能的影响的研究报道 。由于 １７－４ＰＨ 马氏体不锈钢零件在反应堆 中长期服役时 。会经 历中温（３５０￣Ｃ～４００￣Ｃ）－￣期时效【４Ｉ，因此 ，研究 中 温长 期时 效对 该 钢拉 伸 性能韵 影 响对 于反 应堆 用 结构 材料 的选 择 和使用 都 是非 常有 益 的。
时效 时间 ／１０３ｈ ｂ ４００￣Ｃ（１￣９月 ）
图 ｌ ｌ ７．－４ＰＨＡ ￣锈钢 的屈服 强度 ０ｌ２和抗拉强度 吼 ．时效时间变化 曲线
Ｆｉｇ．１ Ｙｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ Ｔｅｎｓｉｌｅ Ｓｔ ｒｅｎｇ ｔｈ－Ａｇｉｎｇ Ｔｉｍｅ Ｃｕｒｖｅ ｏｆＴｙｐｅ １７－４ＰＨ Ｍ ａｒｔｅｎｓｉｔｅ ＳＳ Ａｇｅｄ ａｔ ３５０℃ ４０Ｏ℃ ．
时效时间 ／１０３ｈ ａ ３５０￣Ｃ （１－１２月 ）
时效 时间 ／ｌ０３ｈ ｂ ４００￣Ｃ（１￣９月 ）
图２ １ ７－４ＰＨ不锈钢的断面收缩率 和延伸率ｚ－ｏ，１效 时间变化 曲线
Ｆｉｇ．２ Ｃｏｎｔｒａｃｔｉｏｎ ｏｆＡｒｅａＡ ａｎ ｄ Ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ Ｚ－ＡｇｉｎｇＴｉｍｅ Ｃｕｒ ｖ ｅ ｏｆＴｙｐｅ １７－４ＰＨ ＳＳＡｇｅｄ ａｔ ３５０℃ ．４００￣Ｃ
浅析时效处理对17-4PH不锈钢组织性能的影响
３ 试验记录及数据分析 对经不 同热处理工艺 加工后 的试样 进行力学 性能试 验 、 金相试验及 ｘ—ｒｄ试验 ，通过分 析试 验结果判定最佳 热处理试 验参数 ３．１ １７—４ＰＨ不锈 钢的力学性能试验 分别对 四组试样进行硬度 测试 、耐磨 性测试 、冲击韧性测
试 ，对 比不 同热处 理工艺参数 对试样力学 性能 的影 响 ，试 验结
韧性试验 ，金相试 验 ．ｘ—ｒｄ试验 表 ２ 热处理试样编号
工艺 编 号
工艺制度
Ａ
１０５０￣ｌｈ固溶 ，水 冷；４８０￣Ｃ２、４、６ｈ时效空冷
Ｂ
１０５０％１ｈ固溶 ，水冷 ；５２０％２、４、６ｈ时效空冷
Ｃ
１０５０￣ｌｈ固溶 ，水冷 ；６００％２、４、６ｈ时效空冷
Ｄ
Hale Waihona Puke １０５０＇：Ｃｌｈ固溶 ，水冷
效试样作 为金相 实验 、ｘ射线分析试样 。 ３．２ 显微组织以及 Ｘ射线分析 ３．２．１ 金相显微组织分析
观察图 ２可 以看 出试样 韧性与 时效 温度及时效 时间的变 化 关系 ，其 冲击韧性 随时效 时间与 时效温度 的升高也 不断提
Ｉ
▲．Ｎｉ．Ｃｒ－Ｆｅ ■ －￡．Ｃｕ · ．Ｍ ２３Ｃ６
高 。综合 以上力学性 能试 验结果分 析可 以看 出试样 经 ５２０％６
小 时时效后 ．试 样力学性能 出现峰值 ，所 以选 择 ５２０￣Ｃ６小时时
７０
工 程 与 材 料 科 学
２０１３ ＮＯ．１２ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｎａｎ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
温度 的升高 ，磨损 量以 ５２０￣Ｃ时最小 ；而在相 同时效 温度 ，不 同 时效时 间作用下 ，试样耐磨性在一定 程度 上随时效时 间的延 长 而增大 。
17_4PH不锈钢长期时效对电化学腐蚀行为的影响
摘要： 采用恒电位阳极极化法研究了 17-4PH 不锈钢经长期时效后试样分别在 （0.5 mol/LH2SO4+1%NaCl） 溶液和 1%NaCl 溶液中的腐蚀行为。结果表明：17-4PH 不锈钢经时效处理后点蚀电位负移，钝化膜保护性下 降，材料耐蚀性能降低。17-4PH 不锈钢在含有 Cl-的 H2SO4 溶液中能发生钝化，并有较宽的钝化区域，而在 1%NaCl 溶液中不能形成钝化膜，Cl-对试样有严重的点蚀现象。阳极极化曲线显示，17-4PH 不锈钢随着时效 时间的延长耐蚀性降低，主要是由于时效处理使第二相沿晶界析出、材料组织发生改变所致。 关键词：17-4PH 不锈钢；长期时效；电化学；阳极极化曲线；耐蚀性 中图分类号：TG142. 24；TG113.23+ 1 文献标识码：A 表 1 17-4PH 不锈钢的化学成分 Composition of Type 17-4PH Stainless Steel
着时效时间延长，点蚀电位负移，腐蚀电流也随 时效时间延长而依次增加，表面钝化膜保护性下 降，材料的耐蚀性能明显随着时效时间的延长而 降低；且钝化电流有所波动，表明在钝化膜形成 初期存在膜破裂和再修复过程。长期时效后的阳 极钝化电流比未经时效处理的上升了约 2 个数 量级（表 2 ） ，表明不锈钢经长期时效后耐蚀性 大大降低。从点蚀电位与腐蚀电位的分离程度 （∆E =点蚀电位-腐蚀电位） 判断材料的抗点蚀能 [9] 力 ，时效时间越长，耐点蚀能力越差；在过钝 化区域，电流随电位增加急剧变大，这是过钝化 溶解过程。 图2为17-4PH不锈钢在1%NaCl溶液中的阳极 极化曲线。图2中，所有试样的参数都未出现钝化 区，且当电位超过大约200 mV后，随着电位的增 加，电流也增加。这表明该钢在1%NaCl溶液中点 蚀比较严重，这是活性Cl 所引起的[10]。图2显示 17-4PH不锈钢在350 ℃下时效时间越长，其耐蚀 性下降越严重。
分析热处理工艺对17-4PH不锈钢强度和组织的影响
中图 分 类号 ： Ｔ Ｇ１ ４ ２ ． ７ １
文献 标 识码 ： Ａ
文章 编 号 ： １ ０ ０ ２ — ５ ０ ６ ５ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ５ － ０ ０ ０ １ ０ － ０ ２
Ｅ ｆｅ ｃ ｔ ｏ ｆ ｈ ｅ ａ ｔ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｍｅ ｎｔ Ｏｎ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎｇ ｔ ｈ ａ ｎｄ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕｒ ｅ ｏ ｆ １ ７ － ４ ＰＨ ｓ ｔ ａｉ ｎｌ ｅ ｓｓ ｓ ｔ ｅ ｅｌ
ｏｆ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ａ ｎｄ ｉ ｍｐ ｒ ｏｖ ｅ ｔ ｈ ｅ ｐｌ ａ ｓ ｔ ｉ ｃ ｉ ｔ ｙ ａ ｎｄ ｔ ｏｎ ｇ ｈｎｅ ｓ ｓ ，ｉ ｍｐ ａ ｃ ｔ ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｔ ｏ ｑ ｕａ ｓ ｉ ｃ ｌ ｅ ａ ｖａ ｇ ｅ ｂｒ ｉ ｔ ｔ ｌ ｅ ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕｒ ｅ ．Ｉ ｎｔ ｅ ｎｓ ｉ ｔ ｙ ｉ ｓ ｉ ｎ ｖｅ ｒ ｓ ｅ ｌ ｙ
ＹＥ Ｌ ｉ — ｍｅ ｉ
（ Ｃｈ ｅ ｎ ｇ ｄ ｕ ｉ ｎ ｔ ｏ ｎ ａ ｖ ｉ ｇ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ Ｃ Ｏ， Ｌ ＴＤ ． ， Ｃｈ ｅ ｎ ｇ ｄ ｕ ６ １ １ ７ ３ ０ ， Ｃｈ ｉ ｎａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：１ ７ — ４ Ｐ Ｈ ｓ ｔ ａ ｉ ｎ ｌ ｅ ｓ ｓ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ， ｃ ａ ｎ ｂ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｅ ｄ ｂ ｙ ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｅ ｓ ， ａ ｆ ｔ ｅ ｒ ｈ ｅ ａ ｔ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｍｅ ｎ ｔ ， ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ
时效温度对17-4PH钢微观组织及力学性能的影响
时效温度对17-4PH钢微观组织及力学性能的影响
王佳旭;李丽;冀宣名
【期刊名称】《现代机械》
【年(卷),期】2024()2
【摘要】采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子万能试验机等方法研究了不同热处理工艺对17-4PH马氏体不锈钢组织和力学性能的影响规律。
实验结果表明:热处理后基体中的析出相对时效温度变化比较敏感,尺寸随时效温度升高而增大。
固溶+时效处理的试样与原始样相比其硬度和抗拉强度显著提升,而塑性无明显变化。
此外,1040℃固溶+470℃时效后的试样综合力学性能最好。
【总页数】5页(P98-102)
【作者】王佳旭;李丽;冀宣名
【作者单位】中国航发中传机械有限公司;贵州大学材料与冶金学院
【正文语种】中文
【中图分类】TG146.1
【相关文献】
1.过时效温度对1000MPa级冷轧双相钢的微观组织和力学性能的影响
2.温度对Al-Cu-Li合金在蠕变时效成形过程中蠕变行为、力学性能和微观组织的影响
3.时效温度对SLM 18Ni300马氏体时效钢显微组织和力学性能的影响
4.时效工艺对17-4PH不锈钢组织与力学性能的影响
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
热处理工艺对17-4PH不锈钢冲击韧度的影响
１ 试验 方法 ．
试 验 材 料 为 １—Ｐ ７４ Ｈ不锈 钢 ，其 名 义 成 分 如 表 １ 所 示 ，试 验 材 料规 格 为 ２ ｍｍ ３ ０ ０ Ｘ ３ ｍｍ。根据 国
Ｃ Ａ １４ ￣ ０ ０Ｃ×ｌ 固溶 ，水冷 ；５ ０Ｃ ｘ４ 真空 时效 ，空 ｈ ０ ￣ ｈ
冷
００ ３ ．２
表２ １ －Ｐ 不锈 钢热处理工 艺参数 ４ Ｈ ７
工 艺 编号
工 艺制度
Ｂ
１４ Ｃ×ｌ 固溶 ，水冷 ；５ ０￣ ０ ０￣ ｈ ２ Ｃ×４ 真空时 效 ，空 ｈ
（）热处理工艺对组织的影响 （ ２ 见图３ １— Ｐ ） ７４Ｈ 不 锈 钢 在 １ ４ ℃ 固 溶 处 理 １ 后 的 金 相 组 织 如 图３ ００ ｈ ａ
所示 ，基体组织为淬火马氏体 ，并有少量的残 留奥 氏体和 ６一 铁素 体。马氏体基体上还 弥散分布着极
少量 的 沉 淀相 ，这可 能 是 固溶 处 理时 未 能 完全 融 入 奥 氏 体 的 碳 化物 。 图３ 为 １－Ｐ 不 锈 钢 经 １４ ℃ ｂ ７４ Ｈ ００
参 … 势 曷 雒
笏 ４ ７
吕
苎
＼
＼
ｇ
犀
佰 是
ｂ
骥
丝
∞
嗵
热处 理 工艺
图１ 不同热处理工艺冲击韧度值
图２ 不 同热处理工艺下 的屈服 强度
对 比Ａ、Ｂ、Ｄ工艺 的 冲 击韧 度 可 发现 ，随 着时 效 温 度 的 提 高 ，冲 击 韧 度 值 逐 渐提 高 。 １ －Ｐ 不 ７４ Ｈ 锈钢 在 ５０Ｃ以上 时 效为 过 时效 ，上 述４ 时 效 工艺 ￣ １ 种 均 属 于 过 时 效 。 Ａ、Ｂ、ＤＩ 艺 时 前 组 织 中的 析 出
17-4PH不锈钢热老化的磁多参数无损评估
试验研究________________________N B T 8D O I ： 10.11973/w s jc 20210500717-4P H 不锈钢热老化的磁多参数无损评估褚英杰、孙琦\李乾武\史芳杰2,黄飞2,杨广宇2(1.福建宁德核电有限公司，宁德352000;2.苏州热工研究院有限公司，苏州215000)摘要：在350 °C 下对17-4P H 不锈钢进行加速热老化后开展力学试验、磁滞回线测试试验与磁多参数测试试验，结果表明，17-4P H 不锈钢热老化后冲击功下降，硬度上升。
磁滞回线表明 热老化对17-4P H 不锈钢的宏观磁性无明显影响，且磁参数呈无规律性波动。
应用人工神经网络 选取合适的节点数与算法，可建立17-4P H 不锈钢热老化的多参数高精度评估模型，为17-4P H 不 锈钢的热老化评估提供新的方法。
关键词：17-4P H 不锈钢；热老化；多参数中图分类号：TG115.28文献标志码： A 文章编号：1000-6656(2021)05-0029-05Nondestructive evaluation of thermal aging of 17-4PH stainless steel bymulti-magnetic parametersCHU Yingjie1, SUN Qi' , LI Qianwu2, SHI Fangjie2, HUANG Fei2, YANG Guangyu2(1. Fujian Ningde Nuclear Power Co., Ltd., Ningde 352000, China ；2. Suzhou Nuclear Power Research Institute Co. ♦ L td., Suzhou 215000, China)Abstract ：The mechanical experiment, hysteresis loop test and multi-magnetic parameters test were carried out after accelerated thermal aging of 17-4PH under 350〇C. Results show that the impact energy of 17-4PH decrease while the hardness increase after thermal aging. The hysteresis loop shows that thermal aging has no impact on macroscopic magnetism of 17-4 PH and the magnetic parameters show no regular change. Through the application of artificial neural network, the proper node and algorithmic was chosen to build the precise module to evaluate the thermal aging of 17-4PH, which provide a new way to evaluate the thermal aging of 17-4PH.Key words ： 17-4PH stainless steel ； thermal aging ； multi-parameter17-4P H (05C r l 7N i 4C u 4N b )马氏体不锈钢因具 有较高的强度和优异的耐腐蚀性能，被广泛应用于 核电厂的高强度结构部件。
17-4ph热处理温度与硬度
17-4ph热处理温度与硬度17-4PH是一种耐蚀不锈钢，由于其良好的机械性能和耐腐蚀性，广泛应用于航空航天、石油化工、电力、海洋等领域。
热处理是提高17-4PH不锈钢机械性能的重要工艺之一，其中热处理温度对硬度有很大影响。
本文将从17-4PH的组织结构、热处理工艺及其对硬度的影响等方面，详细探讨17-4PH的热处理温度与硬度关系。
首先，我们先来了解一下17-4PH不锈钢的组织结构。
17-4PH不锈钢是一种沉淀硬化不锈钢，主要合金元素为铬、镍和铜。
在固溶态下，17-4PH不锈钢具有奥氏体结构，具有优异的塑性和可加工性。
但在经过固溶处理后，不锈钢中的合金元素会析出沉淀，形成硬度较高的相，从而提高不锈钢的强度。
因此，热处理对不锈钢的性能有着重要的影响，尤其是对硬度的影响。
热处理是通过加热和冷却控制来改变材料的组织结构和性能的工艺。
17-4PH不锈钢的热处理工艺主要包括固溶处理和时效处理两个步骤。
固溶处理是将材料加热到约950℃左右，保持一段时间使合金元素溶解于基体中，然后快速冷却至室温。
固溶处理可以消除材料中的残余应力和析出相，提高材料的塑性和韧性。
然而，经过固溶处理后的材料硬度较低，需要进一步进行时效处理才能达到设计要求的硬度。
时效处理是在固溶处理后将材料加热到较低温度（通常在482-593℃之间），保持一段时间，使合金元素重新在晶界和比较导入部位沉淀，形成硬度较高的沉淀相。
时效处理可以显著提高不锈钢的硬度和强度，同时保持一定的塑性和韧性。
热处理温度对时效处理的效果有直接影响。
如果温度过高或时间过长，会导致相过多或相板杂，从而降低不锈钢的韧性和冲击性能。
而如果温度过低或时间过短，则相析出不完全，硬度达不到要求。
研究表明，17-4PH不锈钢在不同的热处理温度下，其硬度存在较大的差异。
在常规的时效处理条件下，当温度分别为482℃、593℃和760℃时，17-4PH不锈钢的硬度分别为HRC32、HRC34和HRC38。
17-4PH沉淀硬化不锈钢表面强化技术
17-4PH沉淀硬化不锈钢表面强化技术应俊龙;洪锋;赵兴德;张瑜【摘要】本文综述了当前17-4PH表面强化技术的研究进展,着重分析了稀土等离子渗氮技术、激光熔覆技术以及激光合金化技术的优势及面临的问题.等离子渗氮过程中加入一定量稀土之后,能通过加快界面反应、吸附扩散反应的进行,渗氮效率提升,且能改善基体表面的硬度以其耐磨性,激光表面强化技术已在各方面展现出其应用优势,但其强化材料基本仍为喷涂材料,其熔点、凝固温度、硬度与韧性均不适合于激光表面强化技术.稀土对渗氮的作用机理以及激光表层强化材料将是今后研究的重点.【期刊名称】《江西化工》【年(卷),期】2017(000)005【总页数】3页(P35-37)【关键词】表面强化;稀土等离子渗氮;激光融覆;激光合金化【作者】应俊龙;洪锋;赵兴德;张瑜【作者单位】航空工业集团昌河飞机工业集团,江西景德镇330034;航空工业集团昌河飞机工业集团,江西景德镇330034;航空工业集团昌河飞机工业集团,江西景德镇330034;航空工业集团昌河飞机工业集团,江西景德镇330034【正文语种】中文表面强化技术是指改善零件材料的表面性能，提高其硬度、耐磨性、耐蚀性、疲劳强度的工艺方法。
通常零件表面承受较大的应力状况，并接触气态、液态等不同的腐蚀介质，故而零件的失效往往从零件的表面开始。
17-4PH是一种马氏体沉淀硬化不锈钢，其具有较好的强度、韧性、抗氧化能力、耐蚀性以加工性能，在航空航天、石油、化工、核工业等诸多领域广泛使用。
但由于该类零件应用环境多为高温、高载荷，表面长期承受持续高温冲击、摩擦等，因此需对其进行表面强化以提高其表面性能[1]。
常用的表面改性方法有离子氮化[2]，盐浴氮化[3]，激光表面强化，活性气体氮化[4]，感应熔覆，离子注入等。
20世纪80年代，为了解决不锈钢表面改性处理存在的问题，我国的张仲麟和英国Bell T教授合作开展等离子体低温渗氮研究，解决了奥氏体不锈钢经处理后耐蚀性降低的技术难题[5]。
17-4PH的材料简介
关于17-4PH的材料简介我厂（兰州水泵总厂）在新型BB3泵（ HDM1000-400/5与HDM600-400/5）研发上取得了新突破,众所周知，材料的选取对泵的性能有很大的影响，因此我部门研究人员通过共同努力,不断的尝试各种材料,通过计算它们的力学性能以及对比它们的物理性能与化学性能，最终决定选取17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢作为这次新泵的主导材料。
17-4PH是美国的牌号，对应的我国牌号为0Cr17Ni4Cu4Nb。
由于此钢低碳、高铬、且含铜，马氏体转变温度高于室温，经马氏体转变后，再经480-620℃时效处理，便可在马氏体基体中析出弥散的富铜相，使强度进一步增强,由于含碳量低，故其加工性能、耐腐蚀性能和焊接性能均比Cr13型及9Cr18、1Cr17Ni2等马氏体不锈钢为好。
它的化学成分如下表所示：表1 17—4PH的化学成分元素％ C Si Mn Cr Ni Cu Nb P S17-4PH ≤0。
07 ≤1.00 ≤1.0015。
5—17。
5 3—5 3—50.15-0。
45≤0。
035≤0.03并且该钢固溶处理后具有奥氏体钢的优点,易于加工；随后经中间调节处理+时效处理可以获得较高的强度，因此被广泛用于压力容器、飞行器和汽轮机叶片等领域。
由于它所具有的这些优越性能，所以它被使用在我厂HDM1000-400/5与HDM600—400/ 5新泵的重要零部件上,这些零部件有轴、各级叶轮、螺柱、螺母、泵体口环、级间衬套等.使用在这些部位主要是因为这些部位要么是与介质接触部位,要么就是受力很大的部位。
比如叶轮与介质直接接触,这就要要求它的使用材料的抗腐蚀性能很强；轴要带动叶轮等转子部件一起转动,所以它要受很大的力,所需要的强度和韧性都要非常好，因此它的使用材料所需要的力学性能要非常好。
而17—4PH这种材料它的抗腐蚀性能和力学性能恰好符合我们这两种新泵的要求.它的这两种性能介绍具体如下：一、抗腐蚀性能17-4 PH 合金的抗腐蚀能力优于其它任何的标准的可硬化的不锈钢.在大多数情况下,它的抗腐蚀能力均不亚于 304。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
Ｅｆ ｅ ｔｏ ｎｇ Ｔｅ ｍ ｉ ｔ３ ０ ｏ ｆ ｃ ｆ Ｌｏ — ｒ Ａｇ ｎｇ ａ ５ ｃ
ｏ ｎ ｍ ｉ ａ ｔ ｒ ｕ ｈｎ ｓ ｆ １ — ｎ Ｄｙ ａ ｃ Ｆｒ ｃ ｕ ｅ Ｔｏ ｇ ｅ ｓ ｏ ７ ４ＰＨ ｔ ｉ ｅ ｓ Ｓ ｅ ｌ Ｓ ａ ｎｌ ｓ ｔ ｅ
Ｗ ＡＮＧ ｕ ＯＵ ｎ ，Ｗ Ｕ ａ — ｏ ｇ ， Ｊ ｎ ，Ｚ Ｈｏ ｇ Ｘｉｏ ｙ ｎ ＹＡＮＧ ｎ — ｈ ｎ ，ＱＩ Ｓ ａ ｕ ，Ｓ Ｈｏ ｇ ｓ ａ Ｕ ｈ ｏ ｙ ＨＥＮ ｏ ｌｏ Ｂａ ｕ
（ ． ｈ ｏ ｆ Ｍａｅ ｉ ｌ Ｓ ｉｎ ｅａ ｄ Ｅｎ ｎ ｅ ｉｇ，Ｓ ｃ ｕ ｎ Ｕｎ ｖ ｒｉ １ Ｓｃ ｏ ｌ ｔｒａ ｓ ｃｅ ｃ ｎ ｇｉｅ ｒｎ ｏ ｉｈ ａ ｉｅｓｔ ｙ，Ｃｈ ｎ ｄ ０ ６ ，Ｃ ｉａ； ｅ ｇ ｕ ６ ０ ４ ｈ ｎ １
Ｃ ａｐ ｈ ｒｙ Ｖ型缺 Ｉ试样 （ ＶＮ） ＝ Ｉ Ｃ 的断 口形貌 结果表 明： 马氏体不 锈钢在 ３ ０℃ 长期时效 的过 程 中， 该 ５ 随 着时效 时问的延长 ， 塑性变形能 ＥＰ和撕裂 能 Ｅ 其 Ｌ 以及 冲击 功 Ｅ 均随时效时间 的延长 而逐 渐下降 。根
据示 波 冲 击 曲 线 获 得 了该 钢 的动 态 断 裂 韧 度 Ｋ ａ其 动态 断 裂 韧 度 也 随 时 效 时 间 的 延 长而 逐 渐 下 降 ， ， 并
２ Ｎｕ ｌ ｒ ｏ ｒＩ ｓｉ ｔ ｏ ｈ ｎ Ｃ ｅ ｇ ｕ ６ ０ ４ ， ｈ ｎ ） ． ｃｅ ｗｅ ｎ ｔ ｕ ｅ ｆ Ｃ ｉａ， ｈ ｎ ｄ １ ０ １ Ｃ ｉａ ａ Ｐ ｔ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｔｈ ａ ｉｔｏｎ ｏ ｍ ｐ ｃ ｒｏｒ ｎｃ ｔ ｈｅ ｅ ｔ ｎ ｉ ｇｉ ｇ ｔｍ ｅ ｏｎ ｔ ｓｒ ｃ ： ｅ ｖ ｒａ ｉ ｆ ｉ ａ ｔｐｅ ｆ ｍａ ｅ ｗｉｈ ｔ ｘ ｅ ｓｏｎ ｏｆａ ｎ ｉ ｈｅ
３ ０ｏ 长 期 时效 对 １—Ｐ 不 锈 钢 ５ Ｃ下 ７４ Ｈ 动 态 断 裂 韧 性 的影 响
王 邹 伍晓 杨 邱绍宇 ， 保罗 均 ， 红 ， 勇 ， 宏山 ， 。沈
（． １ 四川 大 学 材 料 科 学 与 工 程 学 院 ， 四川 成 都 ２ 中 国核 动 力 研 究 设 计 院 ， ． 四川 成 都 ６０６ ； １ ０ ４ ６０４） １ ０ １
ｔ ｐ ｆ１ — ＰＨ ｔ ｉ ｌ ｓ ｔ ｅ ｔ ３ ０ ℃ ｗａ ｔ ｄ ｅ ｎ ｔ ｅ ｐ ｐ ｒ ｎ ｈ ａ ｉ ｔｏ ｆ ｙ ｅｏ ７ ４ ｓ ａ ｎ ｅ ｓ ｓ ｅ ｌａ ５ ｓ ｓ ｕ ｉ ｄ ｉ ｈ ａ ｅ ．ａ ｄ ｔ ｅ ｖ ｒａ ｉ ｎ ｏ ｄ ｎ ｍｉ ｒ ｃ ｕ ｅ ｔ ｕ ｈ ｅ ｓ ａ ｄ ｒ ｃ ｏ ｒ ｐ ｙ ｆ ｔ ｅ ｔ ｐ ｔ ｉ ｌｓ ｔ ｅ ｏ ａ ｉ ｕ ｙ ａ ｃ ｆ ａ ｔ ｒ ｏ ｇ ｎ ｓ ｎ ｆａ ｔ ｇ ａ ｈ ｓ ｏ ｈ ｙ ｅ ｓ ａ ｎ ｅ ｓ ｓ ｅ ｌ ｆ ｒ ｖ ｒｏ ｓ ｈ ｌ ｉ ｇ ｔ ｅ ａ ｈ ｓ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ｒ ｌ ｏ ｒ ｓ ａ ｃ ｅ ｙ ｉ ｓ ｒ ｍｅ ｔ ｌ ｉ ａ ｔ ｔ ｓ ｎ ｏ ｄ ｎ ｉ ｔ ｔ ｉ ｅ ｅ ａ ｕ ｅ ｗｅ ｅ ａｓ ｅ ｅ ｒ ｈ ｄ ｂ ｎ ｔ ｕ ｎ ａ ｍｐ ｃ ｅ ｔ ａ ｄ ｍ
ｓ ａ ｎｉ ｇ ｅ ｅ ｔ ｏｎ ｃ ｎ ｎ ｌ ｃ ｒ ｍｉ ｒ ｓ ｏ ． Ａｌ ｅ ｕ ｔ ｉ ｉ ａ ｅ ｔ ｔ ｔ ｐｌ ｓ ｉ ｄｅ ｏ ｍａ ｉ ｎ ｒ ｃ ｏ ｃ ｐｅ ｌｒ ｓ ｌｓ ｎｄ ｃ ｔ ｈａ ｈｅ ａ ｔｃ ｆ ｒ ｔｏｎ ｅ ｅ ｇｙ
（ Ｉ ， ｔａ ｉ ｇ ｅ ｅ ｇ （ Ｅ ， ａ ｓ ｒ ｅ —ｎ ｆａ ｔ ｒ ｎ ｒ ｙ （ ） ａ ｄ ｄ ｎ ｍ ｉ ｆａ ｔ ｒ ＥＰ ） ｅ ｒｎ ｎ ｒ ｙ ＥＴ ） ｂ ｏ ｂ ｄ ｉ—ｒ ｃｕ ｅ ｅ ｅ ｇ Ｊ Ｅｔ ｎ ｙ ａ ｃ ｒ ｃ ｕ ｅ
摘要 ： 利用示 波 冲击试 验 系 统研 究 反 应堆 用 １－Ｐ 马 氏 体不 锈 钢 在 使 用 温度 （ ５ ７４ Ｈ ３ ０℃） 长 期 （ 下 约
１ ０ ） １ ０ｈ 时效 过程 冲 击 性 能 和 动 态 断 裂 韧 度 的 变 化 规 律 ， 用 扫 描 电 镜 观 察 分 析 不 同 时 效 时 间 的 ０ 并
在试验 的初 始阶段下降很快 ， 在试验的中后期下 降较为缓慢 。另外 ， 不锈钢 的 Ｃ 该 ＶＮ 冲击 试样 断 口形
貌 随着 时效 时 间 的 延 长 由韧 性 断 裂 机 制 的韧 窝 断裂 为 主 向 脆 性 断 裂 机 制 的准 解 理 断 裂 和 穿 晶 断 裂 为 主 变 化 。这 些 均 说 明 ， 着 时 效 时 间 的延 长 ， 材 料 的韧 性 降低 ， 生 了脆 化 ， 脆 化 主 要 发 生 在 试 验 的 初 随 该 发 且
维普资讯
第４ 卷第 ２ ｏ 期
２０ 年３ ０６ 月
原
Байду номын сангаас
子
能
科
学
技
术
Ｖｏ ． Ｏ， ． １ ４ Ｎｏ ２
Ｍ ａ ． ２ Ｏ６ ｒ Ｏ
Ａｔ ｍｉ ｅ ｇ ｃｅ ｃ ｎ ｃ ｎ ｌｇ ｏ ｃＥｎ ｒ ｙ Ｓ ｉｎ ｅａ ｄＴｅ ｈ ｏｏ ｙ
始 阶段 。
关键词 ：７４ Ｈ 不锈钢 ； １ Ｐ 等温 时效 ； 示波冲击实验 ； 动态断裂韧度 ； 冲击断 口剪切 面积 百分 比
中 图分 类 号 ： Ｉ ９ ． Ｔ ５ ６ ３ 文献标识码 ： Ａ 文 章编 号 ：０ ０６ ３ （ ０ ６ ０ ２ ３０ １ ０—９ １２ ０ ） ２０ ４ ６