13m后张法预应力简支空心板通用图计算书
13m跨径预应力混凝土先张法简支空心板设计图18张
说明一、设计标准及设计规范1、设计标准设计荷载：公路—I级桥宽：12.5米，桥宽布置：0.5（墙式护栏）+11.5（行车道）+0.5（墙式护栏）桥面横坡：2%斜交角度：0ο—45ο（以5ο为级差）地震动峰值加速度：0.05g、0.1g2、设计规范《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路工程抗震设计规范》JTJ004—89《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004 《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000二、技术指标1、预制板片数：12块板2、预制板长：12.96米3、预制板高：0.6米; 组合板高：0.7米4、预制板安装重量：中板12.4t；边板14.5t三、主要材料1、混凝土：预制板采用C50混凝土;铰缝采用C50微膨胀补偿收缩混凝土; 现浇混凝土桥面采用C50防水混凝土。
2、预应力钢束：采用1×7标准型—15．20—1860—Ⅱ—GB／T 5224—2003钢绞线，fpk=1860MPa，Ep＝1.95×105 MPa,单根钢绞线公称直径15.2mm，公称面积140mm2。
3、钢材：R235、HRB335钢筋应符合GB13013—1991和GB1499—1998的规定，焊接的钢筋均应满足可焊要求，其它钢材均应符合国标规定。
4、桥面铺装：10cm C50防水混凝土+NMP+JBS型防水层+9cm沥青混凝土。
四、设计要点1、本通用图按先张法部分预应力混凝土A类构件设计。
2、横向分配按铰接板法考虑。
按正板计算，考虑斜桥效应。
主梁由预制预应力混凝土空心板和现浇混凝土桥面板组合而成。
计算中计入了汽车制动力，梯度温度值按10cm沥青铺装层考虑。
3、预制板混凝土的强度达到设计强度的100%、龄期大于7天，方可放张预应力钢束。
此时张拉控制应力为0.72fpk=1339.2Mpa，本设计未计入钢束张拉时锚具损失及浇注混凝土之前钢束松弛等损失。
13m跨径桥梁计算书
算例某13米桥梁计算书（含全部项目）本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
箱梁预制台座计算书完整版
箱梁预制台座计算书完整版箱梁预制台座计算书 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应⼒箱梁台座设置及其验算1、1台座设置（1）对台座基础的地基进⾏加强处理，使台座基底承载⼒≥150Kpa。
（2）台座基础两端范围下挖50cm台座基础,宽，中间基础部分宽，30cm厚，并布筋浇注C30混凝⼟；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝⼟，台座顶⾯采⽤⼩⽯⼦混凝⼟调平，并⽤4x4cm⾓钢包边，防⽌边⾓破坏。
底模采⽤1m宽8mm厚的⼤块钢板平铺，并且与台座连接成整体。
⽤3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。
台座施⼯预留模板对拉螺栓孔间距50cm。
（3）箱梁采⽤两台50t龙门吊起吊。
在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。
20m和25m预制箱梁共⽤台座设置4个吊装孔洞。
（4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。
施⼯时可根据实际情况进⾏适当调整。
（5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。
台座受⼒验算按25m箱梁对台座受⼒进⾏验算。
单⽚箱梁重量=×=。
模板重量=12t，⼩箱梁底⾯⾯积为：1×=，则台座所受压强=（+12）×1000×10/=,⼩于台座强度30MPa。
张拉完毕后受⼒⾯积取2 m2，则台座所受压强=（+12）×10×1000/2=,⼩于台座强度30MPa。
台座两端地基承载⼒压强需达到 MPa×1/（2×）=。
施⼯时夯实地基并铺设碎⽯垫层使其满⾜要求。
2、箱梁存梁区台座设计及验算箱梁存梁区台座设计台座枕梁采⽤C30混凝⼟（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁⽤枕梁尺⼨为××见下图：(验算以25⽶箱梁进⾏验算,其余20⽶箱梁的存梁⽤枕梁采⽤同25⽶箱梁存梁⽤枕梁相同的结构), 25⽶箱梁最⼤⼀⽚砼⽅量为,钢筋砼⽐重取26KN/m3,最⾼放置两层,则存梁荷载F=×26×2/2=。
预应力空心板梁长拉控制力、伸长值计算实例
预应力空心板梁长拉控制力、伸长值计算实例预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计算书一、说明：（1）、本工程有20m空心板梁264片和13m空心板梁189片。
（2）、空心板梁采用后张法，两端对称张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk）初应力→（20%×σk）→103%σk（持荷2分钟）→σk→锚固；（3）、张拉机具：千斤顶采用YDC-1100EB型，锚具采用YM1500-3、4、5，钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶标定报告附后）。
二、计算：根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p=1.953×105Mpa，截面积A p （mm2）为140mm2，极限抗拉强度标准值（RY）平均1953.3Mpa，极限荷截273.7KN，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m中板采用设计值781.2KN；20m边板采用设计值976.5KN，13m中板采用设计值为585.9KN；13m边板采用设计值781.2KN。
弹性模量1.953×105Mpa，截面积140mm。
计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P129、P339。
理论伸长值计算公式： EpAp L Pp L ⋅⋅=∆平均张拉力计算公式：μθμθ+-+-=kx e P p kx p ]1[)(式中：ΔL ——预应力筋理论伸长值（mm ）P p ——预应力筋平均张拉力（N ） L ——预应力筋的长度（mm ） A p ——预应力筋的截面积（mm 2） E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ） X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（取0.0015）μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数（取0.225）1、 20m 空心板理论伸长值计算：<1> 20m 中板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ）（N 1）：781.2x [1-e ]-(0.0015x 10.432+0.225x x )π121800.0015x 10.432+0.225x xπ12180P （N 2）：781.2x [1-e ]-(0.0015x 10.38+0.225x x )π 21800.0015x 10.38+0.225x xπ 2180P 理论伸长值:（N1）：△L=14141.9531xx x=72.3mm（N2）：△L=4141.9531xx x=73.3mm<2> 20m边板（根据设计图纸已知L1=9.882+0.55=10.432m L2=9.83+0.55=10.38m）（N1）:976.5x[1-e]-(.15x1.432+.225x x)π1218.15x1.432+.225x xπ1218P（N2）：976.5x[1-e]-(.15x1.38+.225x x)π218.15x1.38+.225x xπ218P理论伸长值:（N1）：△L=15xx x141.9531=72.3mm（N2）:△L=5xx x141.9531=73.3mm2、13m空心板理论伸长值计算：<1>13m中板（根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90mL2=6.360+0.55=6.91m）（N1）：585.9x[1-e]-(.15x6.9+.225x x)π618.15x6.9+.225x xπ618P（N2）：585.9x[1-e]-(.15x6.91+.225x x)π2.518.15x6.91+.225x xπ2.518P理论伸长值:（N1）：△L=13141.9531xx x=48.5mm（N2）：△L=3xx x141.9531=48.9mm<2> 13M边板（根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90m L2=6.360+0.55=6.91m）（N1）:781.2x[1-e]-(.15x6.9+.225x x)π618.15x6.9+.225x xπ618P（N2）：781.2x[1-e]-(.15x6.91+.225x x)π2.518.15x6.91+.225x xπ2.518P理论伸长值:（N1）：△L=14xx x141.9531=48.5mm（N2）:△L=4xx x141.9531=48.9mm三、张拉控制应力与压力表对称读数：千斤顶及油压表校验后的线性公式为：05#顶：Y=0.055494x-0.6706#顶：Y=0.055374x-0.26张拉控制数据见下表：------------下面黄颜色是赠送的简历模板不需要的可以下载后编辑删除男| 已婚| 1988 年月生| 户口：湖南| 现居住于广东深圳-宝安区3年工作经验 | 团员|广东省深圳市宝安区福永镇陈屋村2巷518101E-mail:求职意向·工作性质：全职·期望职业：销售业务、销售管理、市场·期望行业：专业服务/咨询(财会/法律/人力资源等)、教育/培训/院校、通信/电信运营、增值服务·工作地区：深圳·期望月薪：4001-6000元/月·目前状况：我目前处于离职状态，可立即上岗职业目标喜欢营销管理类工作，喜欢有挑战的工作，大学四年一直在挑战自己，挑战自己的极限，一直在做营销的兼职，坚信“也精于勤而荒于嬉”一直严于律己，在各方面都要从严要求自己。
空心板计算书
上部结构计算书一、设计依据1、部颁《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)；2、部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)；3、部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)；4、部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)；5、部颁《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTGTF50-2011)；7、Dr.Bridge系统--<<桥梁博士>>V3.2版；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标1、设计荷载：公路-Ⅰ级；人群荷载：4.5KN/m22、抗震设防烈度：地震动加速度峰值0.05g；桥梁为B 类，设防措施标准为Ⅵ度；3、环境类别：Ⅰ类；5、桥面布置：4.75m（人行道）+21.00m（机动车道）+4.75m（人行道）=30.5m；6、桥跨布置：2x18m；7、温度荷载：按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)4.3.10.3取用a、体系整体升温25度；b、体系整体降温20度；c、梯度温度(升温)●顶板顶层处：14℃●顶板顶层以下10cm：5.5℃●顶板顶层以下40cm：0℃d、梯度温度(降温)●顶板顶层处：-7℃●顶板顶层以下10cm：-2.75℃●顶板顶层以下40cm：0℃8、预应力材料力学特性：钢绞线的弹性模量：1.95×105MPa锚下张拉控制应力：1395MPa9、横向分布系数：按铰接板梁法计算。
中板汽车：0.165；中板人群：0.056边板汽车：0.053；边板人群：0.77110、桥面铺装：混凝土铺装层中5cm参与受力，剩余5cm混凝土铺装和铰缝混凝土及10cm沥青作为荷载。
11、结构体系：简支梁；构件类别：按部分预应力A类构件设计。
12、本计算采用平面杆系计算；三、材料参数1、混凝土：a、箱梁采用C50混凝土：轴心抗压标准强度f ck=32.4Mpa，抗拉标准强度f tk=2.65Mpa弹性模量Ec=3.45×104Mpa。
ST-1 13m空心板上部构造公用图(21.5m 90度、75度、105度)-去签名
5、本通用图未对伸缩缝、支座、护栏、泄水管等进行设计，使用时另 参其他图纸。
6、预制空心板有左、右斜之分，本通用图仅绘出一种斜交方向的情况， 使用时请注意桥梁斜交方向。
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1、处于曲线段上的桥，可通过改变预制板长来适应。本册图纸适用于 预制板长变化范围在±150mm 范围内，若板长变化超过此范围需根据各桥 具体情况进行计算调整。
2、本册图纸采用 D40 型伸缩缝或 D80 型伸缩缝。施工时应根据伸缩缝 安装时的温度来确定其安装宽度。
3、本册图纸未预留伸缩缝槽口，具体设计时，按实际缝宽预留伸缩缝 槽口。
图名Байду номын сангаас
图 号 页号
说
一、技术标准与设计规范 1、《公路工程技术标准》JTG B01-2003 2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 5、《公路交通安全设施设计技术规范》（JTG D81-2006)
采取控制措施。预制空心板在钢束张拉完成后、各存梁期跨中上拱度计算
值及二期恒载所产生的下挠值如下表所示：
项目
边板 中板
钢束张拉完 上拱度(mm)
+5.6 +4.0
存梁 30d 上拱度
(mm) +7.0 +4.9
存梁 60d 上拱度
(mm) +7.5 +5.2
存梁 90d 上拱度
(mm) +7.7 +5.3
1）浇筑空心板混凝土前应严格检查伸缩缝、泄水管、护栏、支座等附
13m空心板通用图
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13m空心板通用图目录
图 号 页数 3
S4-TY1-01 1 S4-TY1-02 1 S4-TY1-03 1 S4-TY1-04 1 S4-TY1-05 1 S4-TY1-06 1 S4-TY1-07 2 S4-TY1-08 2 S4-TY1-09 1 S4-TY1-10 1 S4-TY1-11 1 S4-TY1-12 2 S4-TY1-13 2 S4-TY1-14 2 S4-TY1-15 2 S4-TY1-16 2 S4-TY1-17 1 S4-TY1-18 1 S4-TY1-19 1 S4-TY1-20 1
2)沥青混凝土:重力密度γ=24.0kN / m3 。
3)预应力钢筋:弹性模量 Ep=1.95×105 MPa，松驰率ρ=0.035，松驰系 数ξ=0.3。
4)锚具: 锚具变形、钢筋回缩按 6mm(一端)计算; 金属波纹管摩阻系
数μ=0.25，偏差系数κ=0.0015。
5)竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计
-3-
序号
图名
1 说明
2 空心板上部结构标准横断面图
3 空心板边板一般构造图
4 空心板中板一般构造图
5 空心板铰缝钢筋构造图
6 桥面钝角加强钢筋构造图
7 空心板底板加强钢筋构造图
8 桥面连续钢筋构造图
9 桥面现浇层钢筋构造图
10 封锚端钢筋构造图
均采用 C40；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维 混凝土；桥面铺装采用沥青混凝土。
2、普通钢筋 普通钢筋采用 R235 和 HRB335 钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧 光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499 -1998）的规定。 本册图纸中 R235 钢筋主要采用了直径 d=6、8mm 两种规格；HRB335 钢 筋主要采用了直径 d=8、10、12、14mm 四种规格。 3、预应力钢筋 采用抗拉强度标准值 fpk =1860MPa，公称直径 d=15.2mm 的低松弛高强 度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224 -2003）的规定。 4、其他材料 1)钢板：应采用《碳素结构钢》(GB700－1988)规定的 Q235B 钢板。 2)锚具：采用 15-3 型和 15-4 型系列锚具及其配件；预应力管道采用 圆形金属波纹管。 3)支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家 和行业标准的规定。
空心板梁标准图
317
529
六、施工要点
有关桥梁的施工工艺、材料要求及质量检查标准，除按《公路桥涵施工技术规范》 （JTG/T F50-2011）有关条文办理外，还应特别注意以下事项：
1、材料进场 1）采用的材料应按有关规范、规程的规定进行检测，验证合格后方可使用，工程中 所采用的混凝土原材料应统一，且宜采用同一生产厂家、同一品种、同一批号且连续进
支座吨位 (kN)
4×300 4×300 4×300 4×350 4×350
最大吊装重量(t)
边板：159 中板：123 边板：220 中板：171 边板：347 中板：273 边板：437 中板：336 边板：380 中板：320
3、汽车荷载：城—A 级（快速路、主干路、次干路）。
人群荷载根据《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）进行计取。
跨径 10m
项目
边板 中板
钢束张拉 完上拱度
(mm)
存梁 30d 存梁 60d
上拱度 上拱度
(mm)
(mm)
边板 13m
中板
边板 16m
中板
边板 18m
中板
边板 20m
中板
存梁 90d 上拱度 (mm)
二期恒载 产生的下 挠值(mm)
表注：上拱度正值表示位移向上，负值表示位移向下。
3）空心板预制时，锚固端面和铰缝面等新、旧混凝土结合面均应凿毛成凹凸不小于
五、设计要点及计算数据
1、本通用图的结构体系为简支结构，按部分预应力混凝土 A 类构件设计。 2、设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，桥面现浇层视为 7cm 附加截面参与结 构受力，跨中荷载横向分布系数按铰接板法计算，支点荷载横向分布系数按杠杆法计算， 支点至 1/4 跨按直线渐变，并采用空间结构计算软件校核。 3、设计参数 1)钢筋混凝土：重力密度γ=26.0kN/m3，弹性模量为 E=3.45×104MPa。
装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造(1m板宽)通用图计算书
预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图设计计算书装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造（1m板宽）计算结果汇总设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：编制时间：目录1. 计算标准 (2)2. 计算依据 (2)3. 参与计算的各材料强度指标 (2)4. 采用《先张简支空心板计算程序KXB》计算的相关参数 (2)5. 公路－I级荷载各种路基宽度桥面布置的边板及中板的跨中横向分布系数的计算 (3)6. 公路－II级荷载各种路基宽度桥面布置的边板及中板的跨中横向分布系数的计算 (4)7. 20米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (6)8. 16米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (24)9. 13米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (42)10. 10米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (60)11. 20米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (78)12. 16米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (91)13. 13米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (104)14. 10米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (117)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造（1m板宽）通用图计算结果汇总1. 计算标准（1）.设计荷载：公路-Ⅰ级，公路-Ⅱ级（2）.桥面宽度：0.50+桥面净宽+0.50米（详见通用图《横向总体布置图》）（3）.安全等级：一级，二级（4）.环境类别：Ⅱ类（5）.结构重要性系数：1.1，1.02. 计算依据（1）.交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003；（2）.交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（3）.交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；（4）.交通部专家委员会《预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术》会议纪要；（5）.《预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术》总体协调组《计算书编制一般规定》；（6）.《预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术》板式桥梁通用图编制组工作大纲（05年11月修订稿）。
预应力空心板张拉方案
预应力空心板张拉方案预应力空心板张拉方案一、工程概况×小桥，位于×村跨越永定河支流，新建桥梁中心桩号为K8+798，桥梁中线的法线与河道水流方向的交叉角度为0º。
桥梁上部结构采用2—13m 后张法预应力混凝土简支空心板，下部结构：桥台为柱式台，钻孔桩基础，桥墩为柱式墩，钻孔桩基础。
本桥桥面为双幅2×（0.5m 墙式护栏+11.0m 行车道+0.5m 墙式护栏）+7m 间隔带，全宽31m 。
全桥共有36块预制板，其中28块中板，8块边板，板高0.7m 。
二、编制依据1)《×道路工程一阶段施工图设计》； 2)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50- ）； 3)《公路工程技术标准》（JTG B01- ）； 4)《公路工程质量验收评定标准》（JTJ F80/1- ）； 5)现场踏勘、调查所掌握的第一手资料； 6) 我单位现有技术管理力量、物资装备以及多年来在类似工程施工中积累的丰富施工经验。
三、准备工作预应力钢束根据图纸设计要求本工程采用抗拉强度标准值MPa f pk 1860 ，公称直径15.20mm 的低松弛高强度钢绞线，钢绞线性能与质量应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）中相关规定。
依图纸选取设计参数：预应力钢束弹性模量MPa E p 51095.1⨯=，松弛率035.0=ρ，松弛系数3.0=ξ。
根据设计图纸说明：锚具变形、回缩按6mm （一端）计算，金属波纹管摩阻系数25.0=μ，偏差系数0015.0=κ。
钢绞线的下料，应采用切断机或砂轮锯切断，严禁采用电弧切割。
钢绞线应保持清洁，在存放和搬运过程中应避免使其产生机械损伤和有害的锈蚀。
进场后的存放时间不宜超过6个月，且宜存放在干燥、防潮、通风良好、无腐蚀气体和介质的仓库内，在室外存放时，不得直接堆放在地面，应支垫并遮盖，防止雨露和各种腐蚀性介质对其产生不利影响。
预应力钢束由多根钢丝或钢绞线组成且当采取整束穿入孔道内时应预先编束，编束时应将钢丝或钢绞线逐根理顺，防止缠绕，并应每隔1~1.5m 捆绑一次，时期绑扎牢固，顺直。
简支梁桥下部结构工程计算书
一、计算资料1．设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：按《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011)10.0.5条取用。
2．桥梁跨径及横断面布置跨径组合：3×13m简支梁桥，单孔计算跨径：l0 =12.60 m；桥梁横断面：4.5m(人行道)+15m(混行车道)+ 4.5m(人行道)=24m。
3．桥梁主要构造上部结构采用3跨13m装配式先张法预应力空心板梁（使用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）。
下部结构采用桩柱式桥墩、桥台。
墩台基础采用φ120cm钻孔灌注桩。
4．桥梁主要材料(1)、混凝土空心板梁：采用C50砼预制，C40砼封端，板梁铰缝采用C50砼浇注；桥面铺装：10cm厚C50砼现浇层+4cm细粒式沥青砼（AC-13C）+6cm中粒式沥青砼(AC-20C)；墩台盖梁：C30砼；墩台桩基础：C30水下砼。
(2)、钢筋普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，板梁预应力钢筋为Φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线。
5．计算依据《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D60-2004)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D60-2004)6．计算内容由于设计周期较短，设计时桥梁上部结构套用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》（板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）图纸，不再进行验算，本计算书主要对桥梁墩台、桩基等下部结构进行计算。
二、桥梁纵向荷载计算1．永久作用(1)、单片板梁自重(含封端砼)：中板：4.93×26+0.24×25=134.18kN边板：6.61×26+0.24×25=177.86kN(2)、二期恒载①、单条铰缝：1.029×25=25.72kN②、防水砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×25=32.5 kN③、沥青砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×24=31.2kN④、单侧单孔栏杆自重：8×13=104 kN⑤、单侧单孔人行道(枕梁+人行道板+铺装)自重：(5.73+3.94+3.04)×25=317.75kN 2．可变作用(1)、汽车荷载：城—A级，q=10.5kN/m，P=212kN/m(2)、汽车冲击荷载：冲击系数u=0.368(3)、人群荷载：3.5kPa三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算桥墩、桥台盖梁采用桥梁通V7.78计算，盖梁按照连续梁模式分别计算其抗弯、抗剪和裂缝宽度验算。
空心板梁标准图
图纸目录序号图 名张数页 号版 别备 注1设计说明42预应力空心板典型横断面布置图33空心板一般构造图2410m空心板预应力钢束构造图与数量表1513m空心板预应力钢束构造图与数量表1616m空心板预应力钢束构造图1718m、20m空心板预应力钢束构造图1816m、18m、20m空心板预应力钢束数量表1910m、13m空心板中板普通钢筋构造图51010m、13m空心板边板普通钢筋构造图101116m空心板中板普通钢筋构造图51216m空心板边板普通钢筋构造图71318m、20m空心板中板普通钢筋构造图61418m、20m空心板边板普通钢筋构造图1015铰缝钢筋构造图116板端加强钢筋构造图11710m空心板封锚端钢筋构造图11813m～20m空心板封锚端钢筋构造图119空心板底板加强钢筋构造图120堵头板构造图121桥面铺装示意图122桥面连续示意图123桥面钝角加强钢筋构造图1设计说明一、编制依据及适用范围1、本册图纸依据福建省住房和城乡建设厅办公室《关于印发福建省住房和城乡建设系统2016年第二批科学技术项目计划的通知》（闽建办科[2016]2号）进行编制。
2、本册图纸适用于福建地区城镇桥梁，也适用于位于城镇范围内的新建、改建公路桥梁上部结构的后张法简支预应力混凝土空心板，汽车荷载等级为城—A级，人群荷载按相应规范取值，结构混凝土耐久性设计环境类别为Ⅰ类。
二、技术标准与设计规范1、《公路工程技术标准》JTG B01-20142、《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-20083、《城市桥梁设计规范》CJJ 11-20114、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20155、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG 3362-20186、《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-20117、《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01-20088、《桥梁用结构钢》GB/T714-20089、《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T 50476-200810、《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/T B07-01-200611、《公路交通安全设施设计规范》JTG D81-201712、《公路交通安全设施设计细则》JTG/T D81-201713、《城市道路交通设施设计规范》GB 50688-201114、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-201115、《城市桥梁桥面防水工程技术规程》CJJ 139-201016、《公路交通安全设施施工技术规范》JTG/T F71-200617、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-200818、《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》JTG F80/1-2017三、主要技术标准1、空心板参数：主要技术指标表跨径梁长(m)计算跨径(m)梁高(m)支座吨位(kN)最大吊装重量(t) 10m 9.96 9.26 0.60 4×300 边板：159 中板：123 13m 12.96 12.26 0.70 4×300 边板：220 中板：171 16m 15.96 15.26 0.80 4×300 边板：347 中板：273 18m 17.96 17.26 0.95 4×350 边板：437 中板：336 20m 19.96 19.26 0.95 4×350 边板：380 中板：3202、斜交角：0°～40°。
20-13m空心板计算书模板
空心板桥梁施工图设计计算书二零一七年二月. .计算书说明本次计算包括上部结构和下部结构两部分。
上部结构包括中板及边板计算，全桥计算采用空间软件MIDAS/ Civil2015进行结构分析，梁体按A类预应力构件进行计算。
本次计算主要包含如下内容：1、13m空心板中板计算；2、13m空心板边板计算；3、20m空心板中板计算；4、20m空心板边板计算；5、桥墩（台）盖梁验算；6、桩基验算；计算：校核：二零一七年二月. .目录第一章概述 (1)1.1 任务依据 (1)1.2 桥梁概况 (1)第二章 13米空心板中板结构验算 (3)2.1 主要材料 (3)2.2 计算模型 (4)2.3 计算荷载和主要参数 (4)2.4 施工阶段 (6)2.5 主梁计算结果及结论 (6)2.5.1.施工阶段法向压应力验算 (6)2.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (7)2.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (8)2.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (9)2.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (10)2.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (10)2.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (11)2.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (11)第三章 13米空心板边板结构验算 (13)3.1 主要材料 (13)3.2 计算模型 (14)3.3 计算荷载和主要参数 (14)3.4 施工阶段 (16)3.5 主梁计算结果及结论 (16)3.5.1.施工阶段法向压应力验算 (16)3.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (17)3.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (18)3.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (19)3.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (20)3.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (20). .3.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (21)3.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (21)第四章 20米空心板中板结构验算 (22)4.1 主要材料 (22)4.2 计算模型 (23)4.3 计算荷载和主要参数 (24)4.4 施工阶段 (25)4.5 主梁计算结果及结论 (25)4.5.1.施工阶段法向压应力验算 (25)4.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (27)4.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (27)4.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (29)4.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (30)4.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (30)4.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (31)4.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (31)第五章 20米空心板边板结构验算 (33)5.1 主要材料 (33)5.2 计算模型 (34)5.3 计算荷载和主要参数 (34)5.4 施工阶段 (36)5.5 主梁计算结果及结论 (36)5.5.1.施工阶段法向压应力验算 (36)5.5.2受拉区钢筋的拉应力验算 (38)5.5.3 使用阶段正截面抗裂验算 (38)5.5.4使用阶段斜截面抗裂验算 (40)5.5.5 使用阶段正截面压应力验算 (40)5.5.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (41)5.5.7 使用阶段正截面抗弯验算 (41)5.5.8使用阶段斜截面抗剪验算 (42)第六章下部计算 (44). .6.1下部结构构造 (44)6.2 工程地质 (45)6.3 计算模型 (47)6.3.1 计算内容 (47)6.3.2 材料参数 (47)6.3.3 计算荷载 (48)6.4 盖梁计算 (49)6.4.1 盖梁弯矩 (49)6.4.2 盖梁钢筋应力计算 (51)6.4.3 盖梁裂缝计算 (53)6.4.4 盖梁正截面抗弯强度计算 (54)6.4.5 盖梁斜截面抗剪强度计算 (54)6.5 桩基计算 (55)6.5.1 桩基基本信息 (55)6.5.2 桩身截面强度计算 (55)6.5.3 单桩承载力计算 (56). .第一章概述1.1 任务依据受业主委托，中铁隧道勘测设计院有限公司承担了佛山市城市轨道交通三号线工程镇安站~桂城站区间在线路右侧YDK51+700附近下穿华阳路道路桥梁工程（第一标段）桥1的设计工作。
13m后张法空心板梁预制施工方案
目录一、工程概况 (1)1、工程数量 (1)2、张拉设备 ........................................................................................... 错误!未定义书签。
二、预制场的建设 (1)1、预制场 (1)2、台座设置 (2)3、钢筋棚 (2)4、机械设备 (3)三、空心板梁预制方案 (3)1、模板工程 (3)2、钢筋工程 (5)3、波纹管的预埋 (5)4、混凝土工程 (6)5、预应力施工 (7)6、压浆 (10)7、存梁 (11)四、板梁安装方案 (12)1、安装设备 (12)2、安装顺序 (12)3、临时支座设置 (13)4、安全保证措施 (13)五、防雨措施 (15)六、安全措施 (16)七、环境保护措施 (16)八、附件 (17)1、临时用电方案 (17)2、预制场平面布置图 (17)3、预制板梁台座平面构造图 (17)4、空心板预制计划时间表 (17)一、工程概况1、工程数量本预制场要预制的空心板： 13m板梁片。
钢绞线 kg。
空心板梁尺寸见下表：空心板分布明细表桥名斜交跨径(m) 中梁(片) 边梁(片)0°130°13⑴、油泵：YBZ2*1.5/63型电动油泵2台，工作压力50Mpa；⑵、油压力表：压力表6只。
，精度1-5级；⑶、张拉锚具：OVM15-4、型套，配套锚垫板、锚杯、螺旋筋；⑷、千斤顶：100吨YCW100B千斤顶2台、27吨QYC-270型2只；⑸、立式双缸压浆机ZNB6-32型1台；二、预制场的建设空心板梁预制场区位于处，面积约平方米，场区内既有房屋约平方米，可作为宿舍及办公用房，另搭设钢筋棚等以满足施工需要。
预制场共布置个预制空心板底座；安装台 T龙门吊，负责模板拼装，砼浇筑、移梁；台座用C25砼浇筑，基座顶侧面光洁平整，以利于粘贴2mm胶条或海棉，防止漏浆。
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西部地区中小跨径适用桥梁形式研究通用图设计计算书13m装配式后张法预应力混凝土简支空心板计算１目录13m装配式后张法预应力混凝土简支空心板计算........................................ １1.概况与基本数据.. (1)1.1概况.................................................................................................................................... . (1)1.2技术规范.................................................................................................................................... .. (1)1.3基本数据.................................................................................................................................... .. (1)1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 (2)1.5 计算模式、重要性系数 (2)1.6 材料主要指标 (2)1.7 主要材料选用 (3)2．计算模型及相关参数 (3)2.1 空心板施工阶段 (3)2.2 结构离散图 (3)2.3 空心板横断面 (4)2.4 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (4)2.5 预应力筋构造 (5)2.6 预应力配置 (5)2.7 温度效应及支座沉降 (5)3．简支空心板计算结果验算 (5)3.1 简支空心板边板施工阶段验算 (5)3.2 简支空心板边板使用阶段验算 (7)3.3 简支空心板中板施工阶段验算 (11)3.4简支空心板中板使用阶段验算 (12)4．计算结论 (16)１1.概况与基本数据1.1概况依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作构：后张法预应力混凝土简支空心板（2）计算跨经：13米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－Ⅰ级11.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用2．可变作用：汽车荷载、温度作用3.作用效应组合（1）承载能力极限状态组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1（2）正常使用极限状态作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。
1.6 材料主要指标1.7 主要材料选用（1）沥青混凝土：桥面铺装。
（2）C40混凝土：桥面铺装调平层。
（3）C50混凝土：预制空心板、现浇连续段。
（4）钢绞线：预制空心板2．计算模型及相关参数2.1 空心板施工阶段采用公路桥梁结构设计系统GQJS 9.2计算，简支空心板（1-13米）施工阶段共划分为3个，各阶段工作简支空心板施工阶段划分说明2.2 结构离散图13米简支空心板结构离散图见图1。
划分为20个单元21个节点。
图2-2 简支空心板计算模型32.3 空心板横断面(1) 空心板边板横截面图2-3 -1 空心板边板横截面（单位：cm）(2) 空心板中板横截面图2-3-2 空心板中板横截面（单位：cm）2.4 活载横向分布系数与汽车冲击系数空心板采用平面杆系有限元程序进行计算。
按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。
活载横向分布系数按空间结构分析计算。
汽车冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条计算。
计算结果见表4。
42.5 预应力筋构造预应力钢筋构造见《装配式结构连续空心板通用设计图》。
2.6 预应力配置2.7 温度效应及支座沉降考虑整体均匀温升25℃，整体均匀温降-30℃。
非线形温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.10条规定执行。
3．简支空心板计算结果验算3.1 简支空心板边板施工阶段验算(1) 第1施工阶段第1施工阶段位移累计值(单位：m)计算结果摘录跨中11＃节点注：位移以向上为正值第1施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）5仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果(2) 第2施工阶段第2施工阶段位移累计值(单位：m) 计算结果摘录跨中11＃节点注：位移以向上为正值第2施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果(3) 第3 施工阶段第3施工阶段位移累计值(单位：m)注：位移以向上为正值第3施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果6（4）施工阶段应力验算边梁为C50的预应力混凝土结构。
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第7.2.8条的规定：C50混凝土压应力限值：＝0.70f’ck＝0.70×32.4＝22.68Mpa。
C50混凝土拉应力限值＝1.15f’tk＝1.15×（-2.65）＝-3.048MPa 由边板施工阶段组合应力表中知：3.2 简支空心板边板使用阶段验算（1）正常使用极限状态验算正常使用极限状态作用长期效应组合下简支边板拉应力:仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）正常使用极限状态作用短期效应组合下简支边板拉应力:仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）正常使用极限状态作用简支边板压应力:7仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）正常使用极限状态简支空心板边板截面验算边板为C50预应力混凝土结构。
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.3.1条、第7.1.5条、第7.1.6条，混凝土构件的法向应力和主拉、压应力及部分预应力混凝土A类受弯构件的法向拉应力应符合下面规定：法向压应力限值：0.5fck＝0.5×32.4=16.2 Mpa法向拉应力限值（短期效应组合）：0.7ftk＝0.7×2.65=1.855 Mpa主压应力限值：0.6fck＝0.6×32.4=19.44 Mpa主拉应力限值（短期效应组合）：0.7ftk=0.7×2.65=1.855 Mpa由正常使用极限状态荷载组合应力表中可知：在荷载组合作用下，边梁截面应力均满足要求。
使用荷载作用下，简支边板各束预应力钢绞线最大拉应力值为1057 Mpa，小于按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第7.1.5条，7股钢绞线最大拉应力限值0.65fpk＝0.65×1860＝1209 Mpa，满足要求正常使用极限状态简支空心板边板竖向挠度验算a 挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的最大位移为-0.00246m（向下为负）。
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中的刚度并考虑挠度长期增长系数，计算的挠度为：，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.5.3的要求。
b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置8短期效应组合产生结构的最大位移为0.00846m，预加力产生的反拱值为0.0081m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.00846m/0.95×1.425＝0.0127m。
预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0081m×2.0＝0.0162m>0.0127m。
因为由预加力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，不设预拱度。
（2）承载能力极限状态验算承载能力极限状态正截面强度验算:单位：轴力以KN，弯矩以KN*M计由承载能力极限状态荷载组合表中可知：边板b=500mm，截面尺寸满足要求。
9按公式（5.2.10）验算截面抗剪承载力剪力设计值，故需要进行斜截面抗剪承载力验算。
按公式（5.2.7）验算斜截面抗剪承载力＝Asv/svb＝＝0（不计预应力钢束与纵向受拉钢筋）Vcs＝＝1075kN满足斜截面抗剪承载力要求。
②边板截面变化（6＃节点）处斜截面抗剪承载力计算边板截面变化处剪力值最大。
简支空心板普通钢筋构造见“装配式简支空心板上部构造通用图”。
边梁截面变化处斜截面箍筋配置4肢Φ10mm HRB335级钢筋，箍筋间距10cm，；混凝土采用C50，，按《JTG D62规范》公式（5.2.9），截面尺寸应符合下列要求：剪力设计值，截面尺寸满足要求。
按公式（5.2.10）验算截面抗剪承载力剪力设计值，故需要进行斜截面抗剪承载力验算。
按公式（5.2.7）验算斜截面抗剪承载力＝Asv/svb＝＝As/bh0＝0（不计预应力钢束与纵向受拉钢筋）Vcs＝＝986kN10满足斜截面抗剪承载力要求。
3.3 简支空心板中板施工阶段验算(1) 第1施工阶段第1施工阶段位移累计值(单位：m)计算结果摘录跨中11＃节点注：位移以向上为正值第1施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果（2）第2 施工阶段第2施工阶段位移累计值(单位：m)计算结果摘录跨中11＃节点第2施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果11（3）第3施工阶段第3施工阶段位移累计值(单位：m) 计算结果摘录跨中11＃节点注：位移以向上为正值第3施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（3＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（11号节点）处计算结果（4）施工阶段应力验算中板为C50的预应力混凝土结构。