40m简支T梁计算(24.5m)
40米简支T梁计算书word文档
40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
40m后张法预应力混凝土简支T形梁计算书
40m后张法预应力混凝土简支T形梁计算书1.概况与基本数据1.1概况依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单编号：桥－施－技科（2004）字第67号。
课题组进行课题相关设计开发。
开发原则为：1 上部构造形式采用5梁式2 梁宽模数B=2.4米，T梁预制高度为2.25米。
明确10厘米现浇混凝土铺装不参与受力。
3 混凝土强度等级：C504 边梁悬臂长度120厘米。
5 T梁两端及顺桥向采用单支座。
6 适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。
7 适用于直线桥。
1.2基本数据（1）结构：后张法预应力混凝土简支T形梁（2）计算跨经：40米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－（6）Ⅰ级2. 技术规范2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）2.6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）2.7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.材料主要指标3.1混凝土表1 T形梁混凝土主要指标指标强度等级弹性模量容重(轴心抗压设计强度抗拉设计强度轴心抗压标准强度抗拉标准强度C50 26 22.4 1.83 32.4 2.653.2 预应力钢绞线表2 钢绞线主要指标公称直径截面面积单位重量标准强度弹性模量松驰级别140 1.102 1860 Ⅱ3.3 钢筋表3 钢筋主要指标钢筋种类抗拉设计强度抗压设计强度标准强度弹性模量R235 195 195 235 HRB335 280 280 3354.主要材料选用1 沥青混凝土：桥面铺装。
(完整word版)40米预应力砼简支T形梁桥计算示例(全部)
第四章预应力混凝土简支T形梁桥第一节．设计资料与结构尺寸（一）设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m计算跨径：38.88m主梁预制长度：39.96 m桥面净空：净9+2×1.0m2．设计荷载：汽-20级，挂-100，人群3.5KN/m23．材料及特性（见表4—1）附：①预应力钢束采用符合冶金部YB255-64标准的碳素钢丝。
②主梁所用到的钢板除主梁间的联接用16Mn低合金钢板，其余均采用A3碳素钢板。
4．锚具：采用24丝锥形锚，锚环、锚塞采用45号优质碳炭结构钢，其中锚塞的HRC=55~58。
5．施工工艺：按后张法制作主梁，预留预应力钢丝的孔道，由φ=50mm的抽拔橡胶管形成。
6．设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-85）以下简称“桥规”《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）以下简称“公预规”。
（二）结构尺寸1．主梁间距与主梁片数：主梁间距随梁高与跨径的增加以加宽为宜，由此可提高主梁截面效率指标ρ值，采用主梁间距离2.2米。
考虑人行道可适当挑出，对设计资料给定的桥面净宽选用5片主梁，其横截面布置型式见图4—1。
图4—1 横截面布置型式2．主梁尺寸拟定：(1)主梁高度：预应力混凝土简以梁桥的主梁高跨比通常在1/15~1/25，考虑主梁的建筑高度和预应力钢筋的用量，标准设计的高跨比约在1/17~1/19，由此，主梁高度取用250cm。
(2)主梁腹板的厚度：在预应混凝土梁中腹板内因主拉应力较小腹板的厚度主要由预应力钢束的孔道设置方式决定，同时从腹腔板的稳定出发，腹板的厚度不宜小于其高度的1/15，故取用腹板厚度为16cm，在跨中区段，钢束主要布置在梁的下缘，以形成较大的内力偶臂，故在梁腹板下部设置马蹄，以利数量较多的钢束布置，设计实践表明马蹄面积与截面面积的确良10%~20%为宜，马蹄宽度40cm高38cm。
3．翼板尺寸拟定：翼板的高度由主梁间距决定，考虑主梁间须留湿接缝，故取翼板宽度1.60m，湿接缝宽60cm.。
(完整word版)40米预应力砼简支T形梁桥计算示例(全部)
第四章预应力混凝土简支T形梁桥第一节．设计资料与结构尺寸（一)设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m计算跨径：38.88m主梁预制长度:39.96 m桥面净空:净9+2×1.0m2．设计荷载：汽—20级，挂-100，人群3.5KN/m23．材料及特性（见表4—1）材料及特性表4-1附:①预应力钢束采用符合冶金部YB255—64标准的碳素钢丝.②主梁所用到的钢板除主梁间的联接用16Mn低合金钢板，其余均采用A3碳素钢板.4．锚具:采用24丝锥形锚，锚环、锚塞采用45号优质碳炭结构钢，其中锚塞的HRC=55~58。
5．施工工艺：按后张法制作主梁,预留预应力钢丝的孔道，由φ=50mm的抽拔橡胶管形成。
6．设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021—85）以下简称“桥规”《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023—85）以下简称“公预规"。
(二）结构尺寸1．主梁间距与主梁片数:主梁间距随梁高与跨径的增加以加宽为宜，由此可提高主梁截面效率指标ρ值,采用主梁间距离2。
2米。
考虑人行道可适当挑出,对设计资料给定的桥面净宽选用5片主梁，其横截面布置型式见图4-1.图4-1 横截面布置型式2．主梁尺寸拟定：(1）主梁高度:预应力混凝土简以梁桥的主梁高跨比通常在1/15~1/25，考虑主梁的建筑高度和预应力钢筋的用量，标准设计的高跨比约在1/17~1/19，由此，主梁高度取用250cm。
(2）主梁腹板的厚度:在预应混凝土梁中腹板内因主拉应力较小腹板的厚度主要由预应力钢束的孔道设置方式决定，同时从腹腔板的稳定出发，腹板的厚度不宜小于其高度的1/15,故取用腹板厚度为16cm，在跨中区段,钢束主要布置在梁的下缘，以形成较大的内力偶臂，故在梁腹板下部设置马蹄，以利数量较多的钢束布置，设计实践表明马蹄面积与截面面积的确良10％~20%为宜，马蹄宽度40cm高38cm。
3．翼板尺寸拟定：翼板的高度由主梁间距决定，考虑主梁间须留湿接缝，故取翼板宽度1.60m，湿接缝宽60cm。
40米T梁张拉计算书
40米T梁张拉计算书
一、计算要素
1.梁长L=40m；
2.梁深b=1.6m；
3.梁高h=0.5m；
4.梁断面积A=2.56m2；
5.梁内空腔高度h0=0.15m；
6. 杆件截面积Ag=13.5cm2；
8.泊松比μ=0.3；
9.加荷方式：用水封重力张拉法；
10.预计服张力：
a)水封预计服张力：F=1500kN；
b)结构自重预计服张力：F=300kN；
c)恒荷载预计服张力：F=300kN。
二、梁的抗张强度公式计算
1.水封重力张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力F=1500kN，可以得出：
水封重力张拉泌尔梁的抗张强度Ρ≥1500kN，合格。
2.结构自重张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力：F=300kN，可以得出：
结构自重张拉泌尔梁的抗张强度P≥300kN，合格。
3.恒荷载张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)。
40米预应力混凝土简支T形梁桥设计解析
摘要预应力混凝土梁式桥在我国桥梁建筑上占有重要的地位，在目前，对于中小跨径的永久性桥梁，无论是公路桥梁或者城市桥梁，都在尽量采用预应力混凝土梁式桥，因为这种桥梁具有就地取材，工业化施工，耐久性好，适应性强。
整体性好以及美观等多种优点。
本设计采用简支T梁结构，其上部结构由主梁、横隔梁、行车道板和桥面部分等组成，显然主梁是桥梁的主要承重构件。
其主梁通过横梁和行车道板连接成为整体，使车辆荷载在各主梁之间有良好的横向分布。
桥面部分包括桥面铺装、伸缩装置和栏杆等组成，这些构造虽然不是桥梁的主要承重构件，但它们的设计与施工直接关系到桥梁整体的功能与安全，这里在本设计中也给予了详细的说明。
本设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径增大时，跨中由恒载和活载产生的弯矩将急剧增加，是材料的强度大部分为结构重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本设计采用40m标准跨径，合理地解决了这一问题。
在设计中通过主梁内力计算、应力钢筋的布置、主梁截面强度与应力验算、行车道板等设计，完美地构造了一座预应力混凝土简支T梁桥，所验算完全符合要求，所用方法均与新规范相对应。
本设计重点突出了预应力在桥梁中的应用，这也正体现了我国桥梁的发展趋势。
关键词: 预应力混凝土简支T梁后张法施工IAbstractThe prestressed concrete beam plate bridge occupies my important status in our country bridge construction, in at present, regarding small span permanent bridge, regardless of is the highway bridge or the city bridge, all as far as possible is using the prestressed concrete beam plate bridge, because this kind of bridge has makes use of local materials, the industrialization construction, the durability is good, compatible, integrity good as well as artistic and so on many kinds of merits.This design uses simple support T beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane boardand the bridge floor part and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. Its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts .Bridge floor part including compositions and so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.This design mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 40m standard span, has solved this problem reasonably. In the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and so on designs, a structure prestressed concrete simple support T beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. This design has highlighted the pre-stressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country bridge trend of development.Key words: Pre-stressed concrete Simple support T beam Post tensioned constructionII摘要 (I)Abstract (II)第一章预应力混凝土简支T形梁桥设计 (1)1.1 桥梁跨径及桥宽 (1)1.2 设计荷载 (1)1.3 材料规格 (1)1.4 设计依据 (1)1.5 基本计算数据 (1)第二章截面设计 (3)2.1主梁间距与主梁片数 (3)2．2 主梁跨中截面尺寸拟订 (5)2.2.1 主梁高度 (5)2.2.2 主梁截面细部尺寸 (5)2.2.3 计算截面几何特征 (7)2.2.4 检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上） (9)第三章主梁作用效应计算 (10)3.1永久作用效应计算 (10)3.1.1 永久作用集度 (10)3.1.2永久作用效应 (11)3.2可变作用效应计算 (13)3.2.1冲击系数和车道折减系数 (13)3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数 (13)3.2.3车道荷载取值 (19)3.2.4可变作用效应 (19)3.3主梁作用效应组合 (24)第四章预应力钢束数量估算及其布置 (25)4.1 跨中截面钢束的估算和确定 (25)4.2 预应力钢束的布置 (26)第五章计算主梁截面几何特性 (35)5.1截面面积及惯矩计算 (35)5.2截面静距计算 (36)5.3截面几何特性汇总 (40)第六章主梁界面承载力与应力计算 (42)6.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (42)6.1.1 正截面承载力验算 (42)6.1.2斜截面承载力验算 (45)6.2 持久状况正常使用极限状态抗裂性验算 (50)6.2.1正截面抗裂性验算 (50)6.2.2 斜截面抗裂性验算 (51)第七章主梁变形验算 (56)7.1计算由荷载引起的跨中扰度验算 (56)第八章横隔梁计算 (57)8.1作用在跨中横隔梁上的可变作用 (57)I8.2截面配筋计算 (57)第九章行车道板的计算 (59)9.1 悬臂板（边梁）荷载效应计算 (59)9.1.1 永久作用 (59)9.1.2 可变作用 (60)9.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 (61)9.2 连续板荷载效应计算 (61)9.2.1 永久作用 (61)9.2.2 可变作用 (63)9.2.3 承载能力极限状态作用基本组合 (65)9.3 行车道板截面设计、配筋与承载力验算 (65)结论 (69)参考文献 (70)II第一章预应力混凝土简支T形梁桥设计1.1 桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净23.5+2×0.5m（防撞栏）=24.5m桥梁全长：5×40m=200m设计时速： 80km/h桥面净宽：半幅桥宽12m，配合25m的整体式路基。
40m预应力混凝土简支t型梁桥设计计算书
设计目的 ............................................................................................................ 1 基本资料 ............................................................................................................ 1 主梁间距与主梁片数 ........................................................................................ 2 主梁跨中界面尺寸拟定 .................................................................................... 4 横截面沿跨长的变化 ........................................................................................ 5 横隔梁的设置 .................................................................................................... 5 主梁计算 ...................................................................................................... 6
第2章
2.1 恒载内力计算 .................................................................................................... 6 2.1.1 恒载集度..................................................................................................... 6 2.1.2 恒载内力..................................................................................................... 7 2.2 活载内力计算（修正刚性横梁法） ................................................................ 7 2.2.1 冲击系数和车道折减系数......................................................................... 7 2.2.2 计算主梁的荷载横向分部系数................................................................. 8 2.2.3 车道荷载的取值....................................................................................... 12 2.3 主梁内力组合 .................................................................................................. 15 2.4 预应力钢束的估算及其布置 .......................................................................... 15 2.4.1 跨中截面钢束的估算和确定................................................................... 15 2.4.2 预应力钢束布置....................................................................................... 17 2.5 计算主梁截面几何特性 .................................................................................. 22 2.5.1 净截面几何特性计算............................................................................... 22 2.5.2 换算截面几何特性计算........................................................................... 22 2.5.3 有效分布宽度内截面几何特性计算....................................................... 23 2.5.4 各阶段截面对形心轴的静矩计算........................................................... 24 2.6 钢束预应力损失计算 ...................................................................................... 26 2.6.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失................................................... 27 2.6.2 由锚具变形，钢束回缩引起的损失....................................................... 28 2.6.3 混凝土弹性压缩引起的损失................................................................... 30 2.6.4 由钢束应力松弛引起的损失................................................................... 31 2.6.5 混凝土收缩和徐变引起的损失............................................................... 31 2.6.6 预加内力计算即钢束预应力损失汇总................... 34 2.7 主梁截面承载力与应力验算 .......................................................................... 36 2.7.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算............................................... 37 2.7.2 持久状况构件的应力验算....................................................................... 41 2.7.3 短暂状况构件的应力验算....................................................................... 49 2.8 主梁端部的局部承压验算 .............................................................................. 50 2.9 主梁变形验算................................................................................................... 54 2.9.1 计算由预加应力引起的跨中反拱度..................................................... 54
40m预应力钢筋混凝土T形简支梁桥梁计算书
预应力混凝土简支T形梁桥设计计算一．设计资料及构造布置（一）.设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净9m+2×1.0m人行道+2×0.5m护栏=12m2．设计荷载公路-Ⅱ级，根据《公路桥涵设计通用规》：均布荷载标准值为qk=10.5×0.75=8.0kN/m；集中荷载根据线性插应取Pk=250kN。
计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。
人群载荷标准值为3.0kN/m2 ，每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52kN/m和4.99kN/m。
3.材料及工艺混凝土：主梁采用C60，栏杆及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62—2004）的s15.2钢绞线，每束6根，全梁配7束，pkf=1860Mpa。
普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的均用R235钢筋。
按后法施工工艺要求制作主梁，采用径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
4.设计依据（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规》(JTG D60--2004),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG B62—2004)(4)基本计算数据见下表注：考虑混凝土强度达到C45时开始拉预应力钢束。
ck f 和tk f 分别表示钢束拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：ck f =29.6a MP ，tk f =2.51a MP 。
(二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。
同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板。
上翼缘宽度一般为1.6～2.4m 或更宽。
本设计拟取翼板宽为2500mm （考虑桥面宽度）。
40米简支T粱计算书
0.496
汽车（支点）
0.708
0.854
0.854
防撞护栏
0.336
—
—
3.
采用GQJS程序计算上部结构在各种荷载工况下主要控制截面的内力如下：
截面
内力
支点
1/4截面
1/2截面
预制T梁
弯矩
0
3765.07
4578.12
剪力
497.88
198.0
0
预制T梁＋
二期恒载
弯矩
0
6389.0
8218.24
上述计算采用GQJS软件进行，计算结果详见GQJS结果文件和结果浏览，通过分析计算结果发现，持久状况和短暂状况下构件的应力验算均满足规范要求。
普通钢筋HRB335：强度标准值335MPa，强度设计值280MPa，弹性模量 MPa。受拉区配置6根 钢筋，每根截面面积314.20 ，共1885.2 。
混凝土C50：抗压强度标准值32.4MPa，设计值22.4MPa，弹性模量 MPa，抗拉强度标准值2.65MPa，设计值1.83MPa。3.跨中截面Fra bibliotek断面布置见下图：
40m预应力混凝土T梁计算报告
规范标准：公桥规 JTG D60-2004
公桥规 JTG D62-2004
2005年2月2日
1 概述
采用交通部公路科学研究所开发的结构计算软件GQJS并配合手算分析40m简支T梁的结构受力，以新规范JTG D60-2004和JTG D62-2004为标准。拟定合理的结构尺寸，给出合理的预应力钢筋和普通钢筋构造。
按《JTG D62规范》公式（5.2.10），截面尺寸应符合下列要求：
剪力设计值＝1585.65kN< ＝4079.9 kN
40米T梁理论伸长量计算
40米T梁理论伸长量计算一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）及《承德至张家口高速公路承德段--标段段施工图设计》二、计算公式： ApEp P pL Ll =?式中：△Ll —预应力筋的理论伸长值（mm ）；Pp —预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见本计算书后附录C1；L —预应力筋的长度（mm ）；Ap —预应力筋的截面面积（mm2）；Ep —预应力筋的弹性模量（N/mm2）；计算公式：Pp=μθμθ+-?+-x e P x k 1)k ( 式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）；μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（JTG/TF50-2011）附录C1；k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（JTG/TF50-2011）附录C1。
注：当预应力筋为直线时 Pp=P 。
三、40mT 梁预应力钢绞线理论伸长量计算（一）张拉计算数据1、钢束直径φs15.20，2、张拉锚下控制应力σ=1395MPa ，3、孔道摩阻系数μ=0.288，4、孔道偏差系数k=0.0016，5、钢束张拉伸长量为一端伸长量，6、钢束截面面积139mm2，7、弹性模量：2.00×105Mpa （外委试验检测值）（二）计算图示如下 0D AC Bα0-A 为张拉钢绞线工作长度取值为50cm考虑体外按2.5%锚下损失计算，故该段单股张拉控制力取值：P=193.9KN*1.025=198.7KNA-B 为直线段B-C 为圆曲线段C-D 为直线段计算附表按照半跨计算：计算原则按照：边跨总伸长量=伸缩端伸长量+连续段伸长量中跨总伸长量=连续段伸长量+连续段伸长量（三）以边跨梁N1孔道钢绞线张拉计算为例伸缩端半跨：1、 0-A 段平均作用力KN p p p 8.17889*193.905*025.1025.1=== mm L 6.39*139*2005.0*8.17881==2、 A-B 段平均作用力p p p =mm L 3.1591392009197.29.1932==? 3、 B-C 段平均作用力()()KN e p p 8.17040.12220.288+330.70015.01905.1931222.0288.0+330,7001 5.0=??-?=??- mm L 9.499139200330.78.17043==? 4. C-D 段平均作用力()()KN e p p1.16910.12220.288+330.70015.018.17041222.0288.0+330,70015 .0=??-?=??- mm L 7.689139200165.101.16914==? N1伸缩缝端半跨理论伸长量ΔL 伸=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=137.5mm同理N1连续端端理论伸长量ΔL 连=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=137.0mmN1理论伸长量ΔL=ΔL伸+ΔL连=274.5mm余下伸长量以附表形式计算。
40米T梁伸长量理论计算书-推荐下载
9.076 0.139626 0.049
7.393 0.000000 0.011
3、40 米 T 梁边跨边梁 N3 束
θ
θ
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术通关，1系电过，力管根保线据护敷生高设产中技工资术艺料0不高试仅中卷可资配以料置解试技决卷术吊要是顶求指层，机配对组置电在不气进规设行范备继高进电中行保资空护料载高试与中卷带资问负料题荷试2下卷2，高总而中体且资配可料置保试时障卷，各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并22工且22作尽22下可22都能22可地护以缩1关正小于常故管工障路作高高；中中对资资于料料继试试电卷卷保破连护坏接进范管行围口整，处核或理对者高定对中值某资，些料审异试核常卷与高弯校中扁对资度图料固纸试定，卷盒编工位写况置复进.杂行保设自护备动层与处防装理腐置，跨高尤接中其地资要线料避弯试免曲卷错半调误径试高标方中高案资等，料，编试要5写、卷求重电保技要气护术设设装交备备置底4高调、动。中试电作管资高气，线料中课并敷3试资件且、设卷料中拒管技试试调绝路术验卷试动敷中方技作设包案术，技含以来术线及避槽系免、统不管启必架动要等方高多案中项；资方对料式整试，套卷为启突解动然决过停高程机中中。语高因文中此电资，气料电课试力件卷高中电中管气资壁设料薄备试、进卷接行保口调护不试装严工置等作调问并试题且技，进术合行，理过要利关求用运电管行力线高保敷中护设资装技料置术试做。卷到线技准缆术确敷指灵设导活原。。则对对：于于在调差分试动线过保盒程护处中装，高置当中高不资中同料资电试料压卷试回技卷路术调交问试叉题技时，术，作是应为指采调发用试电金人机属员一隔，变板需压进要器行在组隔事在开前发处掌生理握内；图部同纸故一资障线料时槽、，内设需，备要强制进电造行回厂外路家部须出电同具源时高高切中中断资资习料料题试试电卷卷源试切，验除线报从缆告而敷与采设相用完关高毕技中，术资要资料进料试行，卷检并主查且要和了保检解护测现装处场置理设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
T梁张拉计算书
40mT梁张拉伸长值计算书
一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）及《施工图纸》
二、钢绞线的计算先将其分段，然后按简化法计算出每段伸长量后进行叠加.
计算公式如下：
△L=PpL/ApEp
式中：△L—理论伸长值
Pp—平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（cm）
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm²）
Ap—预应力筋的截面面积（mm²）
平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）
式中： P—预应力筋的张拉端张拉力（N）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
计算参数的选取：
Ep=197667，Ap=139mm²，k=0.0015，μ=0.25
三、张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N2N3——100%N1——100%N2N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：
40mT梁千斤顶压力表读数计算书
施工控制应力与压力表的关系
压力表编号607（对应千斤顶1#）
1#千斤顶校准方程Y=0.0225X-0.1059
压力表编号1105（对应千斤顶2#）
2#千斤顶校准方程Y=0.0227X-0.1557
式中
Y-压力表读数（Mpa）X-千斤顶压力(KN)
40m T梁正弯矩千斤顶张拉力对应压力表读数一览表。
40米T梁模板计算
40米T梁模板计算一、模板设计：面板采用5mm钢板，宽度按1m计；纵向小棱采用8#槽钢，间距按0.29m计；支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，间距按1m计。
二、载荷计算（一）、振捣砼时产生的荷载，取4.0KPa；（二）、新浇砼对侧模的压力P=rh=252.5=62.5KN/m2计算强度用荷载：P1=（一）+（二）=4.0+62.5=66.5KN/m2计算刚度用荷载：P2=（二）=62.5=62.5KN/m2三、面板计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载q1=66.5×1/1000=66.5KN/m2q2=62.5×1/1000=62.5KN/m2（一）抗弯强度验算M=0.10ql2=0.10×66.5×2902=559×103N·mmσ=M W/W=bh2/6=1000×52/6=4167mm3322σ=⨯=<（可）N mm N mm55910/4167134/215/（一）挠度验算4240.677/(100)0.67762.5290/(100 2.061010416.7)1.39 1.5(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯=<可)四、 小棱计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载2166.50.3/100019.955/q KN m =⨯=2262.50.3/100018.75/q KN m =⨯=（一） 抗弯强度验算2250.100.1019.95100019.9510M ql N mm ==⨯⨯=⨯•/M W σ=532219.9510/(25.310)78.8/215/()N mm N mm σ=⨯⨯=<可（二） 挠度验算424540.677/(100)0.67762.51000/(100 2.0610101.310)23(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯⨯=<可)五、 支撑架的计算支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，根据已用模板的使用经验，其强度及刚度完全能满足使用要求，故计算从略。
预应力混凝土40M简支T形梁桥计算23页
毕业设计预应力混凝土简支T 形梁桥计算书（夹片锚具）一 设计资料及构造布置 1、桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m （墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m桥面净空：净9.5+2×0.75m=11m2、设计荷载:汽车：公路—I 级，人群：3.5KN/2m3、设计时速： 80km/h4、桥面宽度： 净（8+0.5×(n+1)）+2×0.75m （人行道）5、桥面横坡：1.5％6、环境 ：桥址位于野外一般地区，Ⅰ类环境条件，年平均相对湿度75％；7、施工方法：主梁采用后张法，预留孔道采用预埋金属波纹管成型，两端同时张拉。
8、预应力种类：按A 类预应力混凝土构件设计 3.材料及工艺混凝土：主梁采用C50，桥面铺装用沥青混凝土。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2019）的φ15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，pk f =1860Mpa 。
普通钢筋直径大于和等于12mm 的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。
按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm ，外径77mm 的预埋波纹管和夹片锚具。
4.设计依据（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2019），简称《标准》 （2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2019),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2019) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效,故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输,吊装阶段的小截面(1700i b mm =)和运营阶段的大截面(2750i b mm =).净-9.5+2×0.75m 的桥宽采用四片主梁,如图一所示.注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。
40m简支T梁计算(24.5m)
40m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“40JZ3.OUT”和“40JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的40mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
1.施工程序本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为250cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高260cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax 然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置a至梁底的距离为：x=(0.29x0.42x0.29/2+2.11x0.2x(2.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+2.11+0.29))/(0.29x0.42+2.11x0.2+1.98x0.2)=1.676mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.676-0.29/2)2)+(0.2x2.113/12+0.2x2.11 x(1.676-2.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(2.5-1.676) 2 )=0.2863+0.2028+0.2847=0.7738(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为2.60mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/2.6=0.077＜0.1，取α=1/3桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：I=cbt3=1/3x2.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.01133 m4T③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高2.11m。
40m跨装配式预应力混凝土简支T梁桥计算
工业大学桥梁工程课程设计计算书题目：40m跨装配式预应力混凝土简支T梁桥计算课程设计（论文）任务与评语目录一构造设计与桥面布置2二桥面板力计算3三荷载横向分布系数的计算5四主梁力计算7五横隔梁力计算12六挠度计算15七支座设计15一构造设计与桥面布置1.桥梁的跨径与桥宽主梁全长：39.96m（标准跨径为40m）计算跨径：39.50m2.主梁尺寸的确定（梁肋）主梁间距1.6m～2.2m 取2.15m 五根主梁高跨比1/15～1/25 梁高取2.3m3.横隔梁尺寸的确定中横隔梁的高度可作成主梁高的3/4左右, 取1.7m端横隔梁宜与主梁同高取2.3m横隔梁的肋宽通常采用12～16cm 取16cm除端横隔梁，设置三片中横隔梁，共五片；间距为9.5m4.主梁肋板尺寸:翼板根部h/12cm 取20cm，翼缘取18cm，腹板厚度取20cm马蹄宽度约为肋宽2～4倍，取36cm，高32cm，45°倾斜3图2 纵断面图单位（cm）17014163996230950950950950二桥面板力计算1.恒载与力桥面铺装为5cm 厚的沥青表面处治（容重21kN/m 3）和平均厚10cm 的C25混凝土垫层（容重23 kN/m 3），T 板材料容重25 kN/m 3 每延米板上的恒载g ：m kN /05.1210.105.0g 1=⨯⨯=防水混凝土面层：m kN /61.1230.107.0g 2=⨯⨯= 图三T 梁横断面图 单位（cm ） T 梁翼板自重： m kN /75.4250.119.0g 3=⨯⨯=合计： m kN g i /41.775.461.105.1g =++==∑每延米板条的恒载力弯矩 m kN gl •-=-=52.321M 20g0剪力 kN gl 22.7Q 0g0==2.公路-Ⅱ级车辆荷载产生的力将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力140k P =N ，由《桥规》查得，其后轮着地长度20.20a m =，宽度20.60b m =，则：5.015.022.0221=⨯+=+=H a a ，9.015.026.0221=⨯+=+=H b b图4公路—Ⅱ级的计算图式 单位（m ）荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度： 单轮时 ɑ=ɑ+1d=0.44m 双轮时 ɑ=ɑ+1d+2l=1.04m 冲击系数3.11=+μ作用于每米宽板条上的弯矩为：m kN b PM P /22.27)4l (4)1(10-=-⨯∂⨯+-=μ m kN PQ P /64.234)1(=∂⨯+-=μ 3.力组合m kN M M M P g /33.424.12.10-=+=m kN Q Q Q P g /76.414.12.10=+=三荷载横向分布系数的计算1.杠杆法计算1#梁，2#梁，3#梁支点位置的汽车、人群荷载横向分布系数，并列表表示，如下图所示，相应于荷载位置的影响线1#梁 汽车 453.0906.02121=⨯=∑=ηq m oq人群 40.1==ηr m or2#梁 汽车57.0)82.032.0(2121=+⨯=∑=ηq m oq 人群==ηr mor3#汽车782.0)782.0782.0(2121=+⨯=∑=ηq m oq人群 0==r or m η图5按杠杆原理法计算横向分布系数 单位（cm ）2、偏压法此桥在跨度设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，承重结构的长宽比为259.4415.25.39≥=⨯=B L 故按刚性横梁法来绘制横向影响线，并计算横向分布系数，本桥各梁横截面均相等，梁数n=5，梁间距为2.15m则225.462)15.23.4(22=⨯+=∑i a 1#梁影响线竖标值6.0225.46)3.43.4(5112212111=⨯+=∑+==i n i a a n η，2.0225.462)3.43.4(512151115-=⨯-==∑⨯-=ia n i a a n η由11η和15η计算横向影响线的零点位置2.015.246.0x x -⨯=解得x=6.45m ()27.0019.008.022.043.02121=-++⨯=∑=q cq m η69.04.745.66.0=⨯==r cr m η2#梁影响线竖标值4.0225.463.415.22.01212121=⨯+=∑+==in i a a a n η二号梁01212125=∑-==in i a a a n η 42.021=∑=q cq m η53.0==r cr m η 3#梁2.01213131=∑+==in i a aa n η2.01213135=∑-==in i a a a n η 图6 偏心压力法计算横向分布系数图式 （cm ）()4.042.02121=⨯⨯=∑=q cq m η4.02.02.0=+==r cr m η 四主梁力计算1恒载力计算①.恒载集度主梁mkN /5.825)]2.015.2(22.018.03.22.0[g 1=⨯-⨯++⨯=横隔梁对于边主梁mkN /69.05.39255)214.016.0()22.015.2()22.018.07.1(g 1=÷⨯⨯+⨯-⨯+-= 对于中主梁m kN /48.169.015.2g 2=⨯=桥面铺装层m kN /41.7g 3=栏杆和人行道mkN /2.2525.5g 4=÷⨯=作用于边主梁的全部恒载强度为：mkN /8.1841.72.269.05.8g =+++=作用于中主梁的全部恒载强度为：m kN g i /54.242.241.748.145.13g 1∑=+++==②.恒载力计算边主梁的弯矩和剪力()x l gxgx x gl M x -=-=22 ()x l gQ x 22-=表4 恒载力2.活载力计算表5 影响线图式mkN G g ⋅=⨯==46.243281.91054.24M 3c 主梁截面型心到T 梁的距离()()m cm y 9215.034.87202302021511211230202302112021511=⨯⨯+-⨯⨯⨯⨯+⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=m cm I c 4292.0410792.2=⨯=40c 混凝土1023.25N/10m E =⨯，即 2.009Hz f == HZ HZ HZ 14009.25.1≤≤所以204.00157.0012.30.1767l n =-⨯=μ，则（1+u ）=1.204取ξ=1 （双车道不折减）公路二级7.875kN/m q k =，集中荷载238.5kN/m p k =，人群荷载23.5kN/m 一号梁 Ω=812l =81239.50⨯=2195.03m ()121cq qM m μξ=+（k k k k q y p Ω+）mkN ⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯=446.284503.195875.745.395.23866.0204.1 1.53 4.5kN p or =⨯=0.7 4.5195.3614.345kN m 2l p m M r cr or =Ω=⨯⨯=4l处： 1.53 4.5kN p or =⨯=()114Mm cqq μξ=+（p y q k k k k +Ω）m kN ⋅=⨯⨯=345.61403.1955.47.00.45 4.5195.3394.936kN m 4l p m M r cr or =Ω=⨯⨯= 跨中：()⎪⎭⎫⎝⎛Ω++=q k m cq y P k m cq M l εμ12m kN ⋅=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯=5131.172403.195875.745.395.2384.0204.11.53 4.5kN p or =⨯=0.40 4.5195.3351.054kN m 2l p m M r cr or =Ω=⨯⨯=支点处剪力：(a)(b)(c)y =0.90影响线图7 支点剪力计算图式 单位（m ）m l 275.195.39121121=⨯⨯=⨯⨯=Ω横向分布长度m a 9.985.925.39=-=916.05.39/35.391=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=-a y汽车作用()()()'111112aQ y q y q m m m m p cq oq cq cq oq k k k k μεμε-⎛⎫=++-⨯++Ω ⎪ ⎪⎝⎭kN245.314916.0875.7)667.04375.0(29.975.19875.766.02.28666.0204.1=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯=人群作用p or q r =()1112aQ q q y m m m cq or cr or r r -=Ω+-⨯⋅kN2124916.05.4)7.05.1(29.975.195.47.0=⨯⨯-+⨯⨯= 二号梁与三号梁计算方法同上，略。
(完整word版)40m简支T梁
40m简支T梁
⑴预应力管道的位置必须严格按坐标定位并用定位钢筋固定，定位钢筋与T梁腹板箍筋点焊连接，严防错位和管道下垂，如果管道与钢筋发生碰撞，应保证管道位置不变而只是适当挪动钢筋位置。
浇筑前应检查波纹管是否密封，防止浇筑混凝土时阻塞管道。
（2）预制T梁预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到混凝土设计强度等级的100%后，且混凝土龄期不小于7天，方可张拉。
预制梁钢束采用两端同时张拉，锚下控制应力为0.75fpk=1395Mpa。
（3）施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
（4）主梁预应力钢束张拉必须采取措施以防梁体发生侧弯，张拉顺序为：100%N3→50%N2→100%N2、N4→100%N1。
（5）管道压浆采用C50水泥浆，要求压浆饱满。
（6）主梁安装
主梁预制→架梁→浇筑横隔板→翼缘板湿接缝→浇筑桥面现浇层→附属设施→浇筑沥青混凝土铺装→成桥。
（7）预制梁运输、起吊过程中，应注意保持梁体的横向稳定。
架设后应采取有效措施加强横向临时支撑，并及时焊接翼缘板、横隔板接缝钢筋等，以增加梁体的稳定性和整体性。
（8）横隔板钢筋骨架的位置，施工时应准确放样，以期给搭接钢筋的顺利焊接及绑扎创造条件。
（9）预制梁顶、预制梁端面与横隔板端面应进行严格的凿毛处理，最好在浇筑T 梁后及时进行。
（10）浇筑桥面现浇层混凝土前应将梁顶浮桨、油污清楚干净，以保证新、老混凝土良好结合。
（11）斜交桥梁预制时应注意桥梁斜交方向。
最新 T梁上部通用图 路基宽度（24.5m）第二册（跨径：25m—简支）15度
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40m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“40JZ3.OUT”和“40JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的40mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
1.施工程序本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为250cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高260cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax 然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置a至梁底的距离为：x=(0.29x0.42x0.29/2+2.11x0.2x(2.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+2.11+0.29))/(0.29x0.42+2.11x0.2+1.98x0.2)=1.676mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.676-0.29/2)2)+(0.2x2.113/12+0.2x2.11 x(1.676-2.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(2.5-1.676) 2 )=0.2863+0.2028+0.2847=0.7738(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为2.60mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/2.6=0.077＜0.1，取α=1/3桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：I=cbt3=1/3x2.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.01133 m4T③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高2.11m。
截面的形心位置a至梁底的距离为：xa=(5x0.21x(0.21/2+2.11)+2.11x0.16x2.11/2)/(5x0.21+2.11x0.16)y=1.933m内横梁截面抗弯惯矩：I y=(5x0.213/12+5x0.21x(2.11+0.21/2-1.936)2)+(0.16x2.113/12+0.16x2.11x(1.933-2.11/2)2)=0.0856+0.3855=0.4711 m4等刚度桥面板的抗弯惯矩I1= Iy/5=0.4711/5=0.0942 m4/mI1挂-120=0.3750边梁：mc=0.2910中梁：mc2.2 其他荷载计算①自重荷载混凝土比重=26.5kN/m3.沥青砼比重=24kN/m3.（均按10cm厚水泥砼+10cm厚沥青砼控制计算）第1阶段中横隔板自重8.8 kN/块(中梁)；4.4 kN/块(边梁)第4施工阶段均布荷载：沥青砼铺装重（+防撞栏杆）中梁：2.0x0.1x24=4.80 kN/m边梁：1.5x0.1x24+10=13.60 kN/m②温度荷载简支结构不计温度应力③应力荷载中梁：正弯矩预应力束采用2束7υj15.24和2束9υj15.24钢绞线；边梁：正弯矩预应力束采用4束9υj15.24钢绞线。
预应力束具体布置见附图。
④荷载组合使用阶段分两种荷载组合：a.恒载+汽-超20b.恒载+挂-120c.恒载+满布人群3.运用桥梁综合程序进行主梁计算将主梁划分为18个受力杆件元，两个支撑杆件元，具体步骤见前面“施工程序”3.1 中梁数据文件（横向分布系数取mc 汽=0.5345；mc挂=0.2910）40JZ3.INP4中梁计算19 2 18 18 3 5 1 4 34 1 4 4 24 16 0 19 10 1 0 2 0 0 1 1 20 3 25 7 7 9 7 9 7 9.42 0 .00 .42 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.40 1.40 0.60 2.50 0 2.00 2.5 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .75 .41 0 .75.41 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.401.40 0.602.50 0 2.00 2.5 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .54 .32 0 .60.32 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.401.40 0.602.50 0 2.00 2.5 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .29 .20 0 .40.20 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.401.40 0.602.5 0 2.00 2.5 0 2.00 2.603300000 3300000 2.6511 101 10 10009 0 0 100100 02 3101 2 3 4 5 6 7 8 9 101002 2003 3004 4005 5006 6007 7008 80099010 10011 11012 12013 13014 14015 15016 1601717018 18019 2000 180001 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19 201 2 3 4 5 6 7 8 9 1018*101600316000 160001011 2031 3041 4041 4041 40414041 4041 4041 4041 4041 40414041 4041 4041 4031 3021 10112 55 1 250 1 5001 750 1 1000 1 12501 1500 1 1750 1 20001 2250 1 2500 1 27501 3000 1 3250 1 35001 3750 1 3945 1 3998260000000 1 34*10.23 2.20 0 12.00 0.22 40.0028.00 0.22 40.00 39.77 2.20 00.23 1.50 0 10.00 0.10 60.0030.00 0.10 60.00 39.77 1.50 00.23 0.80 0 6.00 0.10 30.0034.00 0.10 30.00 39.77 0.80 00.23 0.30 0 1.80 0.10 8.0038.20 0.10 8.00 39.77 0.30 010010100. 0. 0 10020100. 0. 030030100. 0. 0 30040100. 0. 0260 260 260 2600 6 6 6 6.00385 .00084 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060.00385 .00098 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00503 .00126 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .00602.0 0.1 0 -0.88 04.0 0 0 -0.88 06.0 0 0 -0.88 08.0 0 0 -0.88 010.0 0 0 -0.88 012.0 0 0 -0.88 014.0 0 0 -0.88 016.0 0 0 -0.88 017.0 1.85 0 -0.88 0-0.481 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19125 120 0 0.35 00.5345 0.2910 0 2.20 03.2 边梁数据文件（横向分布系数取mc 汽=0.6710；mc挂=0.3753）40JB3.INP4边梁计算19 2 18 18 3 5 1 4 38 14 4 24 16 0 19 10 1 0 20 0 1 1 20 3 26 8 8 10 8 10 8 10.42 0 .00 .42 0 2.35 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.3 2.50 0 2.00 2.50 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .75 .41 0 .75.41 0 2.34 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.30 2.50 0 2.00 2.50 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .54 .32 0 .60.32 0 2.34 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.30 2.50 0 2.00 2.50 0 2.35 2.60.42 0 .00 .42 0 .29 .20 0 .40.20 0 2.34 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.30 2.50 0 2.00 2.50 0 2.00 2.603300000 3300000 2.6511 101 10 10009 0 0 100100 02 3101 2 3 4 5 6 7 8 9 101002 2003 3004 4005 5006 6007 7008 80099010 10011 11012 12013 13014 14015 15016 1601717018 18019 2000 180001 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19 201 2 3 4 5 6 7 8 9 1018*101600316000 160001011 2031 3041 4041 4041 40414041 4041 4041 4041 4041 40414041 4041 4041 4031 3021 10112 55 1 250 1 5001 750 1 1000 1 12501 1500 1 1750 1 20001 2250 1 2500 1 27501 3000 1 3250 1 35001 3750 1 3945 1 3998260000000 1 34*10.23 2.20 0 12.00 0.22 40.0028.00 0.22 40.00 39.77 2.20 00.23 1.50 0 10.00 0.10 60.0030.00 0.10 60.00 39.77 1.50 00.23 0.80 0 6.00 0.10 30.0034.00 0.10 30.00 39.77 0.80 00.23 0.30 0 1.80 0.10 8.0038.20 0.10 8.00 39.77 0.30 030010100. 0. 0 30020100. 0. 030030100. 0. 0 30040100. 0. 0260 260 260 2600 6 6 6 6.00385 .00084 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00385 .00098 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00503 .00126 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .00602.0 0.1 0 -0.44 04.0 0 0 -0.44 06.0 0 0 -0.44 08.0 0 0 -0.44 010.0 0 0 -0.44 012.0 0 0 -0.44 014.0 0 0 -0.44 016.0 0 0 -0.44 017.0 1.85 0 -0.44 0-1.3601 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19125 120 0 0.35 00.6705 0.3750 0 2.20 04.各阶段应力值①施工阶段《公桥规》中规定施工阶段应力要求如下（第5.3.4）：b=0.75x35=26.3MPa，边梁在第2阶段C50砼截面边缘法向压应力应≤0.70Ra应力最大值为17.4MPa，满足规范要求。