燃气轮机干式低NOx燃烧DLN2.0+控制系统
干式低氮燃烧技术为燃气轮机提效减排
干式低氮燃烧技术为燃气轮机提效减排
随着全球经济进展的变化，传统电力行业对燃气轮机的性能要求
也在不断地发生着变化。以欧洲为例，由于经济形势的日趋严峻，
造成电力需求消失下降，再加上电网中可再生能源比重的增加，以
及日益上升的燃料价格，使得电厂在运行燃气轮机机组时不得不频
繁地启停。因此，如何在频繁启停的状态下照旧保持燃机的低排放
和高效率成为了电力行业重大的挑战。
近日，西班牙自然气公司的下属GNF公司采纳了通用电气公司（GE）的干式低氮燃烧技术（DLN 2.6+），使得旗下电厂在电力需
求下降的状况下，既保持了高效运营，又能满意日趋严格的排放标准。
据了解，GE的DLN2.6+系统不仅能够关心电厂降低氮氧化物、一
氧化碳的排放，同时能够保证燃气轮机在仅达基本负荷35%的状况
下照旧稳定地运行。另外，DLN 2.6+还在GE的OpFlex解决方案平
台的关心下，通过供应敏捷性的可平衡输出、运营力量及排放掌握，胜利地关心电厂削减了运营成本。
GNF公司为了提升旗下电厂在用电淡季调度的应对力量，同时削
减燃料消耗及二氧化碳排放，提高电厂整体效益，方案从2023年开头，大幅降低氮氧化物的排放，因而采纳了GE这套DLN2.6+系统。GNF公司联合循环发电总监Bertet说：“GE的DLN 2.6+系统给我
们供应了更强的敏捷性，有助于更好更经济地调度电厂。”
据悉，GE的DLN 2.6+系统目前累计运行时间已超过3600万小时，
其中，氮氧化物排放量低于9ppm的累计运行时间也超过1800万小时。该系统对于现有电厂的升级改造、减排增效，以及增加机组敏捷性都起到了极大的关心作用。
9FA燃气轮机D5燃料阀小管座故障分析及应对措施
9FA燃气轮机D5燃料阀小管座故障分析及应对措施
发布时间：2022-12-09T05:17:37.677Z 来源：《中国电业与能源》2022年14期作者：钱震康
[导读] 文章介绍了GE 9FA燃气轮机D5燃料阀阀后小管座断裂导致燃料模块危险气体浓度超标的异常情况，
钱震康
望亭发电厂 215000
摘要：文章介绍了GE 9FA燃气轮机D5燃料阀阀后小管座断裂导致燃料模块危险气体浓度超标的异常情况，本文针对该故障进行分析，总结出一些检修经验并提出了相应的防范措施，为同类机组故障提供参考。
关键词：9FA型燃气轮机；D5燃料阀；管座断裂
引言
2005年我国第一批打捆招标引进GE公司9FA燃气轮机采用了DLN2.0+燃烧器，每只燃烧器有五个燃料喷嘴，分别由D5、PM1、PM4三条燃料管路供气，三条燃料管路分别设有燃料控制阀，其中D5供应5个喷嘴扩散燃料通道，PM1供应预混通道的1个喷嘴，PM4供应预混通道的其余4个喷嘴。9FA燃机启动过程从点火到满负荷过程的燃烧模式切换是由软件计算的TTRF1进气基准温度来控制。2.0+燃烧器全程经历扩散燃烧模式（D5）、亚先导预混燃烧模式（SPPM）、先导预混模式（PPM）、预模式（PM)四种燃烧模式切换,在PM(对应负荷
200MW)模式前,D5扩散燃烧通道均投用。本文通过望亭发电厂一期燃机D5燃料阀阀后就地压力表管道与本体焊接件连接管座断裂故障的案例介绍，深入探究管座断裂原因及防范措施，以减少此类故障的发生。
1 故障回顾
1.1 第一次故障
2017年7月17日，1号机组并网后，发现危险气体浓度高出现报警HA-9A:12%,HA-9B:6%,HA-9C:3%（报警值为＞12%）,增开一台88BT 风机后浓度得到控制，浓度逐渐下降，探头显示HA-9A:4.97%,HA-9B:2.98%,HA-9C:1.97%,报警消失，就地检查发现D5燃料阀阀后压力表管路与本体焊接件连接短管出现10mm左右的裂纹，造成天然气泄漏。
干式低氮DLN2
干式低氮DLN2.0+系统运行
GEK 106939D
2003.7修订
1概要
DLN2.0+控制系统调节多喷嘴燃烧室的燃料分配。分配给每个燃烧室燃料喷嘴组件的燃料量是燃烧温度基准TTRF1和IGV温控模式的函数。通过改变燃烧室燃料流量的分配来实现扩散燃烧、先导预混、预混燃烧方式。从点火时的扩散燃烧到高负荷时的完全预混燃烧，通过燃料分段运输和燃烧模式切换的结合，在燃烧温度高于2270F的情形下，实现了氮氧化物的非常低的排放。
2气体燃料系统
A.用户或安装者对排放管路的布置。
用户工程师的工作：
FG3和FG2是潜在的天然气1类，1区。安装者应将这些管道隔开并且与其他排放管道隔开，将其排放到建筑物外的自然通风和无火源的区域。由FG3产生的危险区域范围是
1.5米1类，1区GROUPIIA球型半经；1.5米到3米之间是考虑作为1类，2区GROUPIIA
球型半经。由FG2产生的危险区域最小范围是上游1.5米1类，1区GROUPIIA球型半经；FG2终端下游3米半径范围内。此外，在FG2的1类，1区GROUPIIA危险区域周围上游1.5米和其他方向3米范围作为1类，2区GROUPIIA危险区域。由FG2产生的危险区域实际范围决定于当手动过滤器排放阀打开时气体的体积和此时FG1处的气体的压力、温度和密度。
非用户工程师的工作：
FG3和FG2是潜在的天然气1类，1区。安装者应将这些管道隔开并且与其他排放管道隔开，将其排放到建筑物外的自然通风和无火源的区域。由FG3产生的危险区域范围是5英尺1类，1区GROUPD球型半经；5英尺到10英尺之间是考虑作为1类，2区GROUPD 球型半经。由FG2产生的危险区域最小范围是上游5英尺1类，1区GROUP柱面；FG2终端下游10英尺半径范围内。此外，在FG2的1类，1区GROUPD危险区域周围上游5英尺和其他方向10英尺范围作为1类，2区GROUPD危险区域。由FG2产生的危险区域实际范围决定于当手动过滤器排放阀打开时气体的体积和此时FG1处的气体的压力、温度和密度。
9FA燃机压气机进口可转导叶介绍
三、系统运行
机组启停或运行中IGV角度的开和关都由控制系统自动进行。下图所示（左）为某 机组热态启动时功率DWATT-可转导叶开度CSGV-进气加热控制阀开度CSRHX的关系曲 线。下图（右）为某机组冷态启动时功率DWATT-可转导叶开度CSGV-进气加热控制阀 开度CSRHX的关系曲线。
S109FA单相机组的燃‘之轮机始终工作在联合循环方式下IGV的调节方式是，在启动 和 停机过程中，对可转导叶进行IGV温度控制，使燃气轮机中透平的排气温度保持在允许的 最高水平，以提高联合循环在部分负荷时的热效率；其拧制方式是，在14HS动作前，IGV 保持在最小角度28.5°，自14HS动作开始，IGV从28.5°开到49°，IGV开到49°，位置 时，机组处于全速空载工作状态。随着机组并网加载。排气湿度上升，受IGV温控的控制 ，IGV开度保持不变。机组进入燃气轮机排气温度与汽轮机进汽室金属温度匹配程序。 燃气轮机排气温度与汽轮机进汽室金属温度匹配程序，在热态启动和冷屈启动所采取 的措施是不同的： 机组热态启动时，为了获得较高的燃气轮机排气温度与汽轮机较高的进汽室金属温度 相匹配，IGV开度保持不变，维持在49°，增加机组负荷。最大可加负荷至80MW。如图 上图（左）所示，机组到全速空载后并网加载，最大加负荷至80MW， —旦燃气轮机排气 温度与汽轮机进汽室金属温度匹配程序完成，进入汽轮机初始加负荷。当汽轮机初始加负 荷完成，燃气轮机进一步加负荷。负荷达到额定负荷的50％左右时，燃气轮机切换到预混 燃烧工作状态．IGV开度渐增至最大角度到89.5°。 机组冷态启动时，为了获得较低的燃气轮机排气温度与汽轮机较低的进汽室金属温度 相匹配，采用开大IGV开度的方法。IGV开度的大小取决于汽轮机进汽室的金属温度高低如 上图（右）所示，机组到全速空载后并网至旋转备用负荷，开大IGV角度，一旦燃气轮机
PG9351FA燃气轮机DLN2.0+燃烧室烧穿故障分析
穿 。决定 对 ＃２机 组进行 燃烧 检查 （ 修 ） 小 。 图 １ 有烧 穿 的 ＃１ 烧 端 盖 ， 孔 邻 近 Ｐ 示 ３燃 穿 Ｍ１ 燃 料喷 嘴 。图 ２示 有烧 损 的 Ｐ 燃 料喷 嘴 。图 ３是 Ｍ１
图 １ 烧 穿 的 ＃１ 燃 烧 端 盖 ３
烧损 的 Ｐ 燃 料 喷 嘴 的燃 烧 器 管 。 图 ４ 图 ５是 火 Ｍ１ 、
为 达到 此 目的 ， Ｄ Ｎ一２ ０燃 烧 室相 比 ， 扩 大 了 与 Ｌ ． 它
燃料 喷 嘴 ， 以增 加燃 料 的体 积流量 。另外 ， 该燃 料 喷
赵 丽娟 ， 晓 宇 ， 周 杨 帆
（ 州 华电半 山发 电有 限公 司， 州 ３ ０ １ ） 杭 杭 １０５
摘 要 ： 州 华 电半 山发 电有 限公 司天 然 气 发 电 工 程 的燃 气 轮机 共有 １ 个 燃 烧 室 ， 用 Ｄ Ｎ ． 杭 ８ 采 Ｌ ２０＋燃 烧 器 ， 当
图 ２ 烧 损 的 Ｐ 燃 料 喷 嘴 Ｍ１
现象 （ 因其 他 同类 型机 组 发 生 过 因燃 料 管线 的缠 绕 垫片脱 落 堵 塞 喷 嘴 引起 排 气 温 度 分 散 度 高 跳 机 ） 。 在对燃 烧室 进行 孔窥 检查 时 ， 现 ＃１ 发 ３火焰 筒 已烧
图 ３ 烧 损 的 Ｐ 燃 料 喷 嘴 的 燃 烧 器 管 Ｍ１
了 Ｄ Ｎ一２０＋型 燃 烧 室 ， 天 然 气 或 液 体 燃 料 ， Ｌ ． 烧 含
燃气轮机燃烧过程中氮氧化物排放控制技术的研究
燃气轮机燃烧过程中氮氧化物排放控制技术
的研究
随着世界工业和交通业的快速发展，燃气轮机作为一种高效的动力装置，已经
广泛应用于各行各业。然而，燃气轮机在运转时会产生大量的氮氧化物排放，带来了环境污染和健康风险。为了有效控制燃气轮机的氮氧化物排放，燃烧过程中的排放控制技术已成为研究热点之一。
一、氮氧化物排放与环境污染
氮氧化物（NOx）是指由燃烧过程中氮气和氧气反应生成的氮氧化合物。NOx
是工业和交通业中最主要的大气污染物之一，对人体健康、地球生态系统和大气环境造成了极大的影响。NOx排放会导致酸雨、光化学烟雾、温室效应等严重环境
问题。
燃气轮机是高温、高压下工作的装置，燃烧过程中生成的氮氧化物排放量较大。燃气轮机的排放主要包括NO、NO2、N2O等氮氧化物。NOx排放来自于燃烧产生的NO，和空气中的氮气反应形成的NO。由于燃气轮机在工作过程中需要保持高
温高压，因此一些传统的NOx控制技术难以适用于燃气轮机，如脱硝技术、SCR
技术等。
二、燃气轮机氮氧化物排放控制技术
为了控制燃气轮机的NOx排放，需要采用一些适合燃气轮机的控制技术。这
些技术主要包括预混合燃烧技术、燃烧室降温技术、再循环燃气技术等。
1.预混合燃烧技术
预混合燃烧技术是通常采用的一种减少NOx排放的措施。这种技术通过降低
燃烧温度和燃料中氧气的含量，从而降低NOx排放。和传统的干燥式燃烧方式不同，预混合燃烧的氧气是与燃料混合后供给到燃烧室中的。
2.燃烧室降温技术
燃烧室降温技术是通过增大燃烧室体积、降低燃烧室温度等手段来控制NOx
排放。这种技术能够有效地控制NOx排放，但是需要对燃气轮机的结构进行改造，成本较高。
DLN2.6+燃烧系统
DLN2.6+燃烧系统
摘要：GE公司为了拓展其燃气轮机燃烧器预混燃烧方式的功率范围、防止压气
机进口结冰以及保护压气机防止其运行在极限压比之下，设置了压气机入口抽气
加热系统（IBH）。在此对我厂燃烧系统由DLN2.0升级为DLN2.6+、控制系统由MarKVI升级为MarKVIe后IBH的控制策略及后续改进方案进行简要的分析与介绍。
关键词：进气加热系统;DLN2.6+;IBH
Abstract:GE in order to extend the power of the gas turbine combustor premixed combustion power range, prevent mouth frozen compressed air into the machine and protect compressor to prevent its operation under extreme pressure ratio, set the compressor inlet air heating system (IBH). To our factory in the combustion system for upgraded by DLN2.0 to DLN2.6 + and the control system consists of MarKVI upgraded
to MarKVIe IBH control strategy and subsequent improvement plan after a brief analysis and introduction.
燃气轮机低NOx燃烧
2 If gaseous fuel contains CH4, there will be some specific equivalence ratio in the primary combustion zone for the minimum NH3 conversion to NOx in the two-staged combustion. 3 Its specific equivalence ratio in the primary combustion zone increases with decreasing CH4 concentration in gaseous fuel. 4 If the fuel contains a small percent of CH4, there is no influence of the CO/H-2 molar ratio in the fuel on the conversion rate of NH3 to NOx while there is an influence in the case where fuel contains no CH4. The conversion rate increases with rises in the CO/H-2 molar ratio. 5 As the pressure increases, the conversion rate of NH3 to NOx slightly decreases and the CO emission declines significantly.
DLN_2+研究
一、 概要
干低氮氧化物2.0+（DLN-2.0+ ）燃烧器如下图所示，在低负荷时工作在扩散燃烧方式，高负荷时在预混方式，从点火时的扩散直到高负荷时的全部预混合，通过对燃烧模式分级和转换的组合，可以在燃烧温度高于2270°F 时明显地降低NOx 排放物。控制系统调节输送到多喷嘴燃烧室结构的燃料分配，到每个燃烧室燃料喷嘴组件的燃料流量分配是燃烧基准温度（TTRF1 ）和当量韦伯指数的函数。扩散，先导预混合和预混合火焰都是由改变燃烧室中的燃料流量分配来建立的。
二、 燃气系统
气体燃料系统由燃气气体燃料截止/比例阀，扩散气体控制阀，PM4 气体控制阀和PM1 气体控制阀组成。（参阅图1）。
ASV 辅助截止阀 PM1 歧管，1 喷嘴，仅预混合
SRV 速率/比例阀 PM4 歧管，4 喷嘴，预混合喷水 DGCV GCV 气体控制，扩散 扩散歧管，喷嘴，扩散喷水
PM4 GCV 气体控制，预混合4
PM1 GCV 气体控制，预混合1 *吹扫空气（CPD 压缩空气源）
图1 DLN-2.0+燃气系统
截止/比例阀（SRV ）是设计用来维持控制阀入口的预定压力（P2）。扩散，PM4 和PM1，气体控制阀（GCVs）响应来自SPEEDTRONIC TM 面板的命令信号FSR 调节所要求的输送到透平机的燃气流量。运行的干低NOx 模式将决定控制阀如何分级送燃料到多喷嘴燃烧系统。辅助截止阀是用来在使用加热燃料时提供6 级密封。
分配燃气到DLN-2.0+ 燃烧室有三种基本模式。这些模式阐述如下：
A. 扩散模式
在这个模式中，所有燃气都被引导的每个燃烧室中的5 个扩散尖嘴中。这时，预混合通道PM1 和PM4 用压缩（CPD）空气吹扫。
燃气轮机燃烧调整和自动燃烧调整技术探讨
燃气轮机燃烧调整和自动燃烧调整技术探讨
摘要：燃气轮机燃烧调整是重型燃气轮机的关键技术和重要难题之一。文章首
先简要介绍了三菱M701F型燃气轮机的燃料系统结构及基本的控制原理，之后重点讨论燃气轮机燃烧调整的目标，燃烧调整及自动燃烧调整主要的监测手段及调
整方法，最后阐述了燃气轮机燃烧调整技术的发展。
一、三菱M701F燃气轮机结构及基本控制原理
三菱M701F燃气轮机采用干式低NOx燃烧技术，燃料按照功能的不同，分为值班燃料、主燃料、顶环燃料。天然气经压力控制阀后将被分配到四条燃料管线：值班管线、主A管线、主B管线、顶环管线，各个管线的燃料流量分别由安装在
燃料单元中的控制阀控制，最后进入燃烧器燃烧。大部分的燃料通过主燃料喷嘴，与空气充分混合后进入燃烧室燃烧，并产生预混火焰。值班燃料喷嘴产生扩散火焰。从燃烧火焰的位置来说，扩散火焰在燃烧筒中部，由于具有高温区，火焰较
稳定，预混火焰在扩散火焰四周，布满燃烧室的空间，在整个燃烧区域中温度相
对均衡，从而能够实现较少的NOx排放。三菱燃气轮机的IGV开度和燃气温度控
制阀开度则基本上是由机组负荷和当时的燃气轮机进气温度决定，按照一定的曲
线开启，在燃烧调整过程中一般只在满负荷时进行改变以找寻机组最适合的控制
方式。因此在早期时候三菱机组在不同负荷过程中燃烧调整的最主要内容是PLCSO和BVCSO的调整来控制燃气轮机燃烧状态的。三菱M701F燃气轮机的燃
烧调整主要调整的项目包括CSO、值班燃料占总燃料比例（PLCSO）以及燃烧室
旁路调节阀的开度（BVCSO）、IGV开度（IGVCSO）等。由于此种燃烧控制有诸
谈燃机DLN—2.0+燃烧器燃烧调整
谈燃机DLN—2.0+燃烧器燃烧调整
作者：张莉
来源：《科技风》2018年第35期
摘要：本文以目前国内9F燃机使用最多DLN-2.0+燃烧系统为例，结合某电厂燃烧调整情况，详细介绍下燃烧调整的过程和原理。
关键词：燃气轮机；DLN燃烧系统；DLN-2.0+型燃烧器；燃烧调整
现在国家对环境保护问题的愈发重视，燃气-蒸汽联合循环发电厂为了达到国家对于排放指标的要求，纷纷选择干式低NOX燃烧系统，例如通用电气公司为此研发出了DLN燃烧系统，包括DLN-1.0，DLN-2.0，DLN-2.0+，DLN-2.6，DLN-2.6+，DLN-2.5H，分别针对不同GE型号的燃气轮机，其他燃机厂商也纷纷推出自己的低排放燃烧系统。该类燃烧系统的设计基础都是采取贫氧-预混燃烧模式，这种燃烧模式的主要问题就是燃烧不稳定，对燃料量和氧量的配比有严格的要求，所以DLN燃烧系统在投产前或检修后都要进行燃烧调整。
一、燃烧调整相关工作
（一）设备安装
首先是燃烧调整试验设备的安装，该部分设备的核心是动态压力传感器，使用的是压阻式传感器，其由外壳、膜片和引线组成，膜片是核心，一般由硅材料组成，其上有4个相等的电阻连接而成的惠斯登电桥，再与外引线连接。膜片两侧分别是高、低压腔，低压腔通常与大气相连。当膜片两侧的压力差发生变化时，膜片上会产生应力，导致电阻发生变化，电桥失去平衡，输出电压，电压大小反映了膜片两侧的压差，从而测量出燃烧器内部因为燃烧而产生的脉动压力。
（二）天然气供给系统概述
DLN-2.0+燃气系统有三条天然气管路，分别由三个控制阀控制：扩散阀DGCV（简称
某9F燃机DLN2.6+改造前后对比与分析
某9F燃机DLN2.6+改造前后对比与分析
发布时间：2021-05-17T06:30:24.548Z 来源：《电力设备》2021年第1期作者：刘兵兵顾崇廉[导读] PG9351FA燃气轮机燃烧系统DLN2.0+在启动初期和较低负荷时NOx排放严重超标，烟囱冒黄烟，无法满足北京市氮氧化物排放标准，环保压力较大。
（北京太阳宫燃气热电有限公司北京 100028）摘要：PG9351FA燃气轮机燃烧系统DLN2.0+在启动初期和较低负荷时NOx排放严重超标，烟囱冒黄烟，无法满足北京市氮氧化物排放标准，环保压力较大。同时随着大唐煤制气已经进入北京，煤制气氢气含量较高，会对燃气轮机燃烧系统造成较大影响，由于燃料成分的
不确定性和实时变化，而控制系统为MARK VI，燃烧器无法在线自动调整，燃烧脉动无控制，可能造成燃烧部件的损坏，明显缩短热通道部件寿命，无法保证机组长周期安全运行。GE 利用干式低氮燃烧技术与SCR脱硝技术相结合，能够实现超低氮氧化物排放，燃烧器升级后提高了机组对燃料的适应性，升级后MARK VIE系统能够实现燃烧脉动自动调节，增强了机组运行的稳定性，提升了机组的调峰能力，所以需要对燃烧系统由DLN2.0+升级为DLN2.6+，以解决环保压力和燃烧脉动等问题。
关键词：DLN2.0+；DLN2.6+；燃烧；脉动
前言
目前大唐煤制气已经进入北京，由于煤制气氢气含量较高，对燃气轮机燃烧系统造成较大影响，由于燃料成分的不确定性和实时变化，而燃烧器无法在线自动调整，燃烧脉动无控制，可能会造成燃烧部件损坏，明显缩短热通道部件寿命。公司地处中心城区，燃气轮机启动和较低负荷时NOx排放严重超标，烟囱冒黄烟，环保压力较大，时常遭到周围居民投诉，为了解决环保和燃烧脉动问题，并保证机组长周期稳定运行，积极与厂家沟通，寻求解决方案。
DLN论文-ME
燃气轮机NOx 低排放控制技术
--燃气轮机控制技术之DLN 篇 李亚民
Email:cnplc@;liyamin@
摘要：随着工业的不断进步与飞速发展，对自然环境带来了巨大的负面影响，燃气轮机作为燃烧动力机组，产生的NOX 排放的控制也越来越收到重视，新安装的机组，NOX 排放控制也成了一个重要的性能指标，即是关注点，也是难点。本文主要讲述燃气轮机中NOX 低排放的控制技术，并给出具体的控制方法，低排放在燃机中控制的难点以及解决方法。
关键词：燃气轮机；燃气轮机控制；NOx ；DLN ；DLE ；预混燃烧；干式低排放
Key words ： Gas Turbine; Gas Turbine Control System; NOx;DLN;DLE;
1、引言
降低燃机轮机的NOx 排放的方法：1、燃烧室注水或蒸汽回注；2、预混燃烧；3、尾气脱硝等。其中以预混燃烧最为主流，复杂且难以控制。本文主要讲述预混燃烧低排放控制技术，简称DLN （Dry Low NOx ）或DLE （Dry Low Emission ）。干式低排放又分为两个发展方向:DLN-1 多燃烧室预混燃烧技术,DLN-2 单燃烧室预混燃烧技术。
2、基本概念
2.1、空气过量系数 空气过量系数：Λ
F
A =
λ 其中: A - 空气的质量流量
F - 燃料的质量流量
Λ - A/F 当量混合比（空气中所有的氧气和所以燃料完全反应时的空燃比） 例如甲烷 CH4 根据反应方程式计算得到Λ = 17.23 2.2、燃烧产物
甲烷燃烧的化学方程式 ：CH 4 + 2 O 2 = CO 2 + 2 H 2O 主要燃烧产物：CO 2 H 2O N 2 O 2
燃气轮机DLN燃烧室NOx减排改造
燃气轮机 DLN燃烧室 NOx减排改造
摘要：燃气轮机是以空气及燃气（天然气）为工质的旋转式热力发动机，其
具有效率高、功率大、体积小、投资回报率高、运行成本低和寿命周期长等优点。天然气作为清洁能源被世界广泛公认，集众长于一身的燃气轮机组近年来发展迅猛，我国政府也积极鼓励发展燃气轮机。NOx是燃气轮机发电机组排放的主要污
染物之一，不断降低排放量的相应改造也应运而生。
关键词：燃气轮机；DLN燃烧室；NOX减排；标定
本文研究的燃气轮机为紧凑式箱装6B燃气轮机，控制采用GE的MarkⅥ控制
系统、自动化程度高；燃机与一台双压无补燃余热锅炉组成单循环联合机组，余
热锅炉产高压、低低压蒸汽进入全厂蒸汽管网。燃机-余热锅炉长周期运行，为
含量不超
确保机组稳定、高效运行，满足国家现行规范中要求的燃机烟气中NO
X
过50mg/m3最新标准。本文下面就该燃气轮机DLN燃烧室NO
减排改造进行论述。
X
1改造过程及标定分析
1.1燃机DLN燃烧室NOx减排改造
含量不超过50mg/m3，而该燃机为标国家现行相关规范中要求燃机烟气中NO
X
含量在345mg/m3左右，与国标GB13223-2011要求的
准燃烧室，尾气中NO
X
50mg/m3有很大差距。经过调研、技术交流，采用GE干式低氮燃烧室DryLowNO
X （简称DLN）可以抑制NO
在尾气中的含量。DLN燃烧室采用预混火焰，即空气和
X
天然气在燃烧区上游完全掺混，同时降低天然气与空气的比值，即提供过量空气，从而降低火焰温度，无需稀释即可降低NOX的含量。主要施工内容包括：改造后
DLN2.6+燃烧系统对燃料温度的要求研究
DLN2.6+燃烧系统对燃料温度的要求研究
摘要：GE公司燃气运用的DLN2.0+燃烧系统在运行实践中，由于PM1喷嘴配置不当，
在临近该喷嘴的火焰筒处出现鼓包，影响火焰筒寿命。该缺点在尖峰负荷或半基本负荷的机
组中尤为明显。另外，起动时有黄色NOX排放污染，并维持时间较长。GE公司在DLN2.6的
基础上，结合FB级机组的先进冷却技术，设计了DLN2.6+燃烧系统。并于2005年在9FA+e
现场成功完成对PG9351FA的改进型燃烧系统的升级，同时于2007年正式用于9FA新机型中。镇海电厂#11、#12燃气机组前后进行了DLN2.6+改造升级。本文目的是通过对改造后燃烧室
对燃料温度要求的研究，提高机组安全稳定性，减少非停事件发生。
关键词：燃气轮机；DLN2.6+燃烧系统；燃烧温度；韦伯指数
0 引言
浙能镇海发电有限责任公司#11、#12机近年来先后进行了DLN2.6+燃烧器升级改造，配
置了目前GE公司先进的DLN2.6+燃烧器，与之前9FA机组采用的DLN2.0+燃烧器相比拥以下
优点：
（1）火焰筒﹑导流衬套的冷却﹑材料﹑涂层完善，增强了过渡段的冷却和密封；
（2）采用了改良的喷嘴，燃料分级输送；
（3）富足的 PM1 容量，扩大了韦伯指数（wobbe index）的范围；
（4）不使用水喷射，起动时的黄色 NOX排放污染量下降，维持时间短；
（5）预混燃烧时 NOX排放污染可达到 15ppm； 5.燃烧系统的检修间隔期可提高至
12,000 小时；
（6）用在新机组上，并以改进型设备出现于旧机组；
（7）可选用双燃料喷嘴。
GE燃气 蒸汽联合循环发电机组简介
机组保证性能
1) 净输出功率 发电机端功率减去励磁功率 388840kW
2) 燃料
燃料类型
Ke—la 2#天然气
燃料规范
GEI 41040G
燃烧系统 低热值
干式低NOX燃烧室DLN2.0+ 48686.3kJ/kg
3) 热耗（低热值） 热耗率：
2437.4*106kJ/h
净设备热耗率（低热值） 6268.3kJ/kWh
轴流式压气机部分由压气机转子和封闭的气缸组成。装在压气机气缸内的有：进口 可转导叶、十八级转子、静叶和两排出口导叶栅。