锤击式沉管灌注桩贯入度控制值的分析
浅谈沉管灌注桩施工技术及应用
建材与装饰 ２ １ ００年 ０ ５月
浅谈 沉管 灌注桩 施 工技术及应 用
黄华 东
摘 要： 本文结合某工程沉管灌注桩施工 实践 ， 通过试桩对沉管灌注桩的施工工艺与控制 参数进 行小结， 并展开全面施工， 取得较好
的效 果 。
关键词 ： 沉管灌注桩 ； 锤击式； 施工工艺
刖
吾
贯入 度 设 计 的规 定 ， 仅提 出灌 注 桩 的 贯入 度 “ 须 准 确测 量 ”严 必 ， 格 控 制 。 《 筑 地 基 基 础 设 计 规 范》 Ｇ Ｊ — ９ 也 没 有 引入 灌 注 建 （ Ｂ ７ ８）
按使用桩锤和成桩工 艺不同，沉管灌注桩分为锤击沉管灌
注 桩 、 动 沉 管 灌 注 桩 、 压 沉 管 灌 注 桩 、 动 冲 击 沉 管 灌 注 桩 振 静 振
ｌ 一 按 土 层 划 分 的 各段 桩 长 。 ＿
２ 存在 的问题
２１ 灌 注桩贯 入度设 计规 范（ 据 ） ． 依 问题
《 建筑桩基技术规范》（ Ｊ４ ９ ） Ｊ ９ —４ 在灌注桩基础设计中没有 Ｇ
有 的 打桩 动 力 公 式 结合 当地 成 功 经验 确 定 贯 入 度 。 施 工 时 ， 在 对 于 以摩 擦 为 主 的 摩擦 桩 ，大 多数 情 况 下 沉 管 达 不 到 设 计 要 求 的
和沉管夯扩灌注桩 。本文就锤击沉管灌注桩的相关问题进 行讨
论。
锤 击沉管灌注桩适用于一般粘性土、 淤泥质土 、 土和人工 砂
桩贯入度 设计概念 。 显然， 贯入度作为灌注桩 设计指标并由设计 人员提出缺乏规范依据。目前， 采用灌注桩 的一般是九层 以下 的 二级建筑物 。由于国家规范对 二级建筑物没有规定要进行现场 试验确定单桩承载力， 而是“ 应根据静 力触探 、 标准贯入、 经验参 数等估算 ， 并参照地质条件相 同的试桩资料， 综合确定 ” 因此这 ， 类建筑很少在设计施工前进行桩 的现场试验 ，设计人员依据现
锤击式PHC预应力混凝土管桩贯入度的控制
浅谈锤击式PHC预应力管桩贯入度的控制xxxx1.工程概况xxxx工程，有6栋11层~17层的小高层建筑组成。
设计中全部采用PHC-AB型预应力管桩；桩位数达到700多个。
存在施工场地大、地质情况差异大、桩的入土深度不同等特点；施工采用柴油锤打桩机沉桩；所以本工程的桩基施工质量管理显得非常重要。
本文主要从打桩过程的贯入度控制来分析质量要点，提出质量管理措施。
2.PHC管桩锤击式沉桩工艺PHC管桩沉桩方法有多种，目前在我国各地施工打PHC管桩以柴油锤为主。
选择桩锤时，必须充分考虑桩的形状、尺寸、重量、入土长度、结构形式以及土质、气象等条件，并掌握各种锤的特性。
桩锤的夯击能量必须克服桩的贯入阻力，包括克服桩尖阻力、桩侧摩阻力和桩的回弹产生的能量损失等。
如果桩锤的能量不能满足上述要求，则会引起桩头部的局部压曲，难以将桩送到设计标高。
其施工程序：测量放线、定桩位→打桩机就位→桩机调整→底桩就位、桩尖对准桩位，扶正桩身→安好衬垫，套上桩帽，放下桩锤→桩垂直度检验、调直→锤击沉桩（图2一1）→焊接接桩（图2一2）再锤击沉桩→送桩（图2一3）→打至持力层→收锤→拔送桩器，填桩孔→桩机移位。
锤击预应力管桩的施工往往会出现一些质量问题：桩位偏差及桩身倾斜超过规范要求、桩头破碎、桩身破损断裂、沉桩达不到设计的控制要求、单桩承载力达不到设计要求。
这些质量问题的发生，有厂家制作上的原因，有施工操作上的原因，也有土质变化等原因。
任何环节出了问题，都会影响工程桩的质量，本文就如何控制锤击PHC管桩的贯入度问题作一探讨。
图2一1图2一2图2一33.锤型、锤重与贯入度的关系锤的冲击部分的重量和落锤的高度不变时，桩越长，锤的总重越大，其贯入度就越小；锤的冲击部分的重量和桩的长度不变时，落锤的高度越大贯入度就越大；这是众所周知的道理，故在打桩前应该认真选择适合的锤重和锤型。
地基和基础工程施工验收规范GB50202-2002中建议按附录选择锤型，但规范附录四中的应当注意。
例析PHC桩锤击沉桩贯入度控制
例析PHC桩锤击沉桩贯入度控制1、PHC桩简介及规范要求桩终止锤击的控制原则1.1 PHC桩简介PHC桩，即预应力高强混凝土管桩，是由專业厂家生产，采用先张法预应力和掺加磨细料、高效减水剂等先进工艺，将混凝土经离心脱水密实成型，经常压、高压两次蒸汽养护而制成的一种细长空心等截面预制混凝土构件。
它具有强度高、质量稳定可靠、施工速度快、造价低、检测方便的特点，现已广泛应用于水利工程、工业与民用建筑、桥梁、港口码头等工程。
1.2锤击法施工终止锤击的控制原则PHC桩沉桩施工主要分为锤击法与静压法两种，用柴油锤、液压锤锤击法沉桩的施工工艺在目前在我国还是占主导地位。
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第7.4.6条，混凝土预制桩终止锤击的控制应符合下列规定：（1）当桩端位于一般土层时，应以控制桩端设计标高为主，贯入度为辅；（2）桩端达到坚硬、硬塑的黏性土、中密以上粉土、砂土、碎石类土及风化岩时，应以贯入度控制为主，桩端标高为辅；（3）贯入度已达到设计要求而桩端标高未达到时，应继续锤击3 阵，并按每阵10 击的贯入度不应大于设计规定的数值确认，必要时，施工控制贯入度应通过试验确定。
规范对预制桩贯入度控制的设计值并没有十分明确的规定，目前一般由设计人员参考有关经验提出，例如依据格尔谢凡诺夫打桩动力公式计算、依据当地打桩沉管桩公式计算或依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）附录H中锤击沉桩桩锤选用表H.0.1中推荐的贯入度进行设计。
但在工程实践中，往往发现实际贯入度与设计要求的值有较大的出入。
现以黄骅港地区某变电所工程实例进一步探讨PHC桩贯入度的控制原则。
2、工程实例分析黄骅港（煤炭港区）四期工程某变电所基础采用PHC桩（PHC 500 AB 125-35），桩径500mm，设计桩长35.0m，桩身砼强度C80，设计单桩竖向抗压极限承载力标准值不小于2500KN，总桩数112根。
2.1 工程地质情况介绍工程所在地陆域为吹填形成，经过真空预压地基处理，属软土地基。
锤击桩贯入度确定及施工质量控制
5、控制好桩身垂直度。首先应控制好打桩机导杆的垂直 度，管桩吊装到位后应使用两台经纬仪夹角90度方向进行观 察，保证桩帽、桩身、桩尖在一条垂线上才可施打。
6、对设计的桩位分布较密、间距较小的承台采取跳打的 形式进行施工（即每间隔一个桩位进行施打）。
7、承台开挖后应使用锯桩器进行截桩，严禁采用大锤横 向敲击截桩或强行扳拉截桩，并按照图集《预应力混凝土管 桩》（03SG409）做法进行桩头处理。
表1 桩基设计参数 层号 土层名称
预应力混凝土管桩（特征值）
qpk(kPa)
qsik(kPa)
②
粉质粘土
43
③
粉土
30
④
细砂
30
⑤ 全风化泥岩
3000
55
⑥ 强风化泥岩
7000
90
⑦ 中风化泥岩 根据设计要求，本工程选用第⑥层为桩基持力层。
施工工序安排
本工程选用导杆式柴油锤，锤重63kN，根据四平当地的施 工经验，第④层砂质致密，需先用长螺旋钻机引孔至第⑥层， 再进行锤击沉桩。下面简述实施流程：
第⑤层泥岩：全风化，紫红色，层厚2.20～8.70m。 第⑥层泥岩：强风化，紫红色，层厚7.00～ 9.70m。 第⑦层泥岩：中风化，紫红色，控制层厚1.30～13.0m。 在⑤、⑥、⑦层中，局部夹有细砂，形成泥岩夹砂岩层。 在地质勘察报告中，建议选用预应力混凝土管桩基础，桩 的端阻力特征值qpk(kPa)及侧阻力特征值qsik(kPa)见表1。
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议
编号：AQ-JS-06668( 安全技术)单位：_____________________审批：_____________________日期：_____________________WORD文档/ A4打印/ 可编辑锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议Discussion on penetration control standard of hammer driven cast-in-place pile锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。
锤击式沉管灌注桩以其诸多优点，成为多层住宅、综合楼的首选桩型。
但其自身也存在一些缺陷和在设计施工中难以操作的指标，灌注桩沉管贯入度的控制便是其中之一。
本文通过工程实例，介绍锤击式沉管灌注桩贯入度设计的一般方法，指出存在问题，初步分析问题原因，提出解决问题的实用方法。
一、问题的提出一般认为，桩的贯入度与其极限承载力有直接关系。
贯入度通常依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定。
但灌注桩沉管的贯入度与桩承载力的关系是否可以用简单的经验公式确定，或者简单地套用当地成功经验，以及贯入度是否为一项控制性的设计指标，对于这些问题，笔者认为有必要作进一步的探讨。
目前，采用灌注桩的一般是9层以下的二级建筑物。
由于国家规范对二级建筑物没有规定要进行现场试验确定单桩承载力，而是“应根据静力触探、标准贯入、经验参数等估算，并参照地质条件相同的试桩资料，综合确定”，因此这类建筑很少在设计施工前进行桩的现场试验，设计人员依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定贯入度。
在施工时，对于以摩擦为主的摩擦桩，大多数情况下沉管达不到设计要求的贯入度，此时通常采用四种方法解决：1）加深桩长；2）复打桩；3）扩大桩径；4）加桩。
锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论基础
锤击法施工P H C管桩的贯入度讨论基础公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论摘要：本文利用两种经验公式对锤击法施工预应力高强混凝土管桩的设计贯入度进行估算，并在施工中，根据现场的实际地质情况和打桩情况对桩长和贯入度两个控制条件做相应的调整，本文的方法可为现场的贯入度计算及确定提供经验参考。
关键词：锤击法；预应力高强混凝土管桩；贯入度0、前言锤击法施工PHC桩已大量应用于各种工程，然而对于设计中沉桩双控的要求（即桩长和贯入度均满足设计要求），在施工中，往往会有较大的出入，工程技术人员难以准确判断桩的实际承载力是否与设计值一致。
因此需要根据施工现场的实测数据，尤其是最后三阵的平均贯入度值，来估算出实际的单桩承载力，以满足设计承载力要求。
1 贯入度和打桩公式贯入度是指在地基土中用重力击打贯入体，贯入体进入土中的深度。
进行贯入测试的目的，是通过贯入度判断地基土的软硬程度，从而确定桩基或地基土的承载能力。
一般地，土对桩的动态阻力( 贯入阻力) 随土质和桩的击入深度变化而变化，锤击法打桩入土时，每一锤击的入土深度，在硬土中比在软土中要小。
在匀质土中打桩，同一根桩打得越深，则每一锤击的入土深度也越小。
打桩公式就是根据打试桩的数据来反映贯入度与贯入阻力之间关系的公式，它以碰撞理论和能量守衡原理作为依据推出，即输入的能量等于有用的能量加被消耗的能量。
但是，各种打桩公式实际上只能表示贯入阻力，并不能真正代表桩的承载力，因为贯入阻力与桩的承载力之间存在着根本的差别，尤其对于粘性土中的摩擦桩更是如此。
尽管用打桩公式来确定桩的承载力带有局限性，但在工程实践中仍有一定的参考意义。
而在实际工程中，规范要求的贯入度和设计的桩长往往不能很好的吻合。
本文通过一个工程实例，对比格氏打桩公式和福建、江浙一带常用的贯入度经验公式，对现场贯入度和桩长进行调整，从而验证打桩经验公式在本地区的可行性。
浅析锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准
② 成 桩 后 灌 注桩 的 实 际桩 径 往 往 比管 径 大 ６， ～ ９ ５ ７，， 这是 因为桩靴 直径较 大所致 。由于 实际 桩径扩 ９ ５ 大 使得 桩 的承载 力相 应 增加 ， 此尽 管施 工 时 的贯 因 入 度相 对较 大 ， 静 载试 验 加载 至最 大荷 载 时 沉降 但 量仍然较 小 。③ 灌注桩 的实际桩 身表 面是 凹凸不平 的， 桩身混 凝土与 周 围土 互相 咬合 ， 使土的摩 阻力 致 较 预制 桩大 ， 施工 时桩 管 的摩 阻 力小 于成 桩 后 的 且 摩阻力 。 沉管时 由于连 续锤击 震动 ， ④ 土体 内摩擦 角 变 化很大 。而在桩 身灌注 混 凝土 ２ ８天后 ， 进行 静载 试验时， 土体 结 构 基 本 稳 定 ， 载 力 有 一定 幅 度 提 承 高。 ⑤灌砂 复打对 桩周土 和桩端 土进行 了挤 密 ， 使桩 侧摩阻力 提高 ， 端土 的强度提 高 。 桩 ⑥打 桩公 式适用 于预 制桩和 钢管 桩 估算 其打 桩 阻力 ， 它 用于 沉管 将 贯入度 的计算 只是 权宜之 计 。经过综 合分析 试验结 果， 以及其 成 因分 析 ， 为可 以适 当加 大贯入 度的设 认 计值。 为了安全起 见 ， 续桩 的贯入度 控制在 ２倍设 后 计值范 围内 ； 个别 贯入度 较大 的桩 ， 用灌砂 复打的 采 方法 ， 其控制 在相 同范 围 内。 将 经 长期 实践 总结 ： 对 于 砂土 地 基 ， 用 灌砂 ① 采 复打 ， 充分 利用其 挤密效 应 ， 一种经 济有效 地减小 是 贯入度 的方法 。② 简单套 用现有 的打 桩动力公 式设 计 沉管 贯入度 ， 时与工 程实际情 况不 符 ， 造成工 有 将 程浪 费。 灌注 桩贯入度 作为 一项设计 施工指 标 ， ③ 应 该加 以控 制 ， 但是 应该避 免盲 目性 。 在无现场 试验确 定单桩 承载力 的情 况下 ， 以采 用这样 的方法 ： 可 在地 质钻 探孔 附近 ， 土层 分布 和 各土 层 的物 理 力学 指标 比较 准确 ， 宜先 在此 打 桩 ， 细 做好 记录 ， 设计 标 仔 在
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准的探讨
Ｈ — —落锤 高度 ，ｍ；
Ａ —— 参数 。桩径？ ８ ｒｍ， ＝４ ０ ａ Ａ＝９ ； Ｂ——参 数 ，桩 径？ ８ ｌｍ，Ｂ＝１０ ＝４ ０ｎ ２；
制 。 《 筑地基基础 设计规范 》（ Ｂ ７ ８） 没有 引人 灌注桩 贯入度 建 Ｇ Ｊ－ ９也 设计概念 。显然 ，贯入度 作为灌 注桩设计 指标并 由设计 人员提 出缺乏 规范依据 。
２ 单桩竖 向极限承载力标 准值 ． ２ 单桩竖 向极 限承载力标准值 按下式计算 ：
Ｒ ｋ＝ Ｕ ｋＩ ＋ ｑ ｋ （１） ∑ｑ ｉ ｓ ｉ ｐ Ａ Ｐ
ｌ击 以下 。 ０
因为此次静 载测试 目的并 不是做 桩的破坏 试验 ，所 以最大试验荷 载 以满足设计要 求为 限。至最 大试验荷 向承载力标准值 ；
ｑＰｋ ——极 限端阻力标准值 ；
特别 大 的３ 号桩 ，经 灌砂 复打 ，测试 结果 表 明 ，桩 的承载力 也能 达到 设计要 求 ，且最 大沉 降量仍 未超过 规范极 限值 。可见 ，若严格控 制贯 ｑ ｉ——桩侧第 ｉ ｋ ｓ 层土 的极 限侧阻力 标准值 ； ｌｉ——按 土层划分 的各段桩长 。 人度不甚 合理 。 贯入度的设计一般 依据现有 的打桩 动力公 式 。主要 有格尔谢 凡诺 ４ 结论 ． （） 于砂 土地基 ，采刚 灌砂复 打 ，充分利用其 挤密效应 ，是一 种 １ 对 夫 公式 、工程新 闻修正公式 、海ｊ公 式和广 东打沉 管灌注 桩公式等 。 ｝ Ⅱ
从测试 试验 结果看 出 ：（） 地区 的灌 注桩沉管贯 人度 实际值是设 １ 该 计值 的２ 倍 （ ～８ 至设计标 高 时） ，这 时 即使不加 长桩长 或复打 。桩 的承 载力也 完全 能达 到设计 要求 。可见贯入度 设计 值偏小 。（） 于贯人度 ２ 对
浅谈锤击沉管灌注桩施工的质量控制
②桩靴 与桩管变形较大时 ，可在桩管内灌入 ０ ～ ． 坍落度为 ． ０ ２ ３ １０ ８ｍｍ～２ ０ ０ ｍｍ的 Ｃ ０ 后将桩管拔起 ， ３砼 用砂子或碎石回填空孔 ， 然后 在原位再次沉管， 沉管深度宜 比第一次沉管深度少 ０ ． ．ｍ。 ４～０６ ③桩底情况 正常时 ， 即可转入下一道工序施工。 特 点 ３ 钢 筋 笼制 作 与 吊放 、 ｌ单桩承载力较传统的锤击（ 、 静压 ） 沉管灌注桩和预制桩有明显提 （） １ 大直径锤击沉管灌注桩的钢筋笼一般都通长设置 ， 工中应按 施 高， 因为大直径锤击沉管灌注桩按承载性状分类 ， 属以磨擦 力为主的端 设计图纸 的要求在地面专用台架上制作 ，焊接质量应符合行业标准要 承磨擦桩 ， 它不但桩侧摩阻力大（ 桩周面积大 ）而且能贯穿 Ｎ ３ ＝ ０ ， ６． ３ ～ ５ 求 ， 按规定设置扶正块 ， 并 保证层厚度为 ７ ｎｎ 在搬动钢筋笼 时要合理 ０ｕ 。 ６ ｏ击 的砂土层 、 残积土和强风化岩层 。同时 ， 在沉 管过程中 ， 由于柴油 设置钢筋笼受力点 ， 防止弯曲变形 。 锤产生巨大的冲击能对土层的强夯作用 ，使持力层变形模量值大大提 （） ２ 吊放较长的钢筋笼时 ， 要专人指挥 ， 以防变形 。 高 。一般单桩设计承载力标准值能达到 ３ ０ ０ ０～４ ０ ｋ ５ ０ Ｎ。 主钩 １与辅 钩 ２要在保持钢筋笼不变形情 况下相互配合提 升 ， 钢 ２较 冲（ ） 、 钻 孔灌注桩具有施工周期短（ 平均 １ ． ｈ打一根桩 ）经 筋笼底端部用斗车先往相反方 向牵 引， ５～３ ， 然后 配合主钩和辅钩往前送 ， 使 济合理 ， 降低工程造价， 可 且施工场地不存在泥浆污染的优点 。 钢筋笼不拖地面 ， 直至可 以卸去牵引和辅钩为止 。 ３、 桩身质量能得到充分保证。因为在拔管时边振动边拔管 ， 大大增 （） ３ 钢筋笼从桩管 口下人时要慢且稳 ， 防止钢筋笼箍筋和加劲筋碰 加了砼密实度和向管口扩散能力 ， 提高了桩身砼强度 。 刮管 口。钢筋笼下到位后 ， 其顶端要用钢丝绳通过卷扬机吊紧固定 ， 防 二 、 用 范 围 适 止钢筋笼下部受压弯 曲。 大直径锤击沉 管灌注桩适用于桩端持力层 为坚硬 的残积土层或较 ４ 由于振动锤重量较大 ， 、 吊装与拆 卸作业 时都要 设置专用导 向线 ， 厚的强风化岩层 ，也可用于桩端持力层 为起伏较大或 断层破碎带 的风 并注意收放随机的电缆线。振动锤安装要稳妥 ， 振动钳夹持要可靠 。 化岩层。但 由于施工中柴油锤 和振动锤产生 的噪声和震动等对周 围环 ５ 灌注砼与拔管 、 境有影响 ， 特别在市区和有特殊规定的地方 ， 未经批准不宜使用 。 （） １根据需要和可能桩身砼 可采用 预拌砼 或现场搅拌砼 ， 砼配合 比 三、 工艺 流 程 事先按试验确定， 砼拌合物应具有 良好和易性 。 桩端 ２—３ ｍ长度范围内 桩机就位一沉管至设计深度一停锤下料一捣实后拔管一移至下一 砼坍落度宜为 １０～１０ ｍ， ５ ８ ｒ 其余部分宜为 １０～１０ ｍ。 ａ ２ ５ｒ ａ 桩 位 （） ２ 根据工程 条件 ， 混凝土灌注可采用泵送或专用料斗。灌注过程 四 、 作 要 点 操 中每根 桩要 制作 ｌ ～２组 试 块 。 ｌ认真做好施工准备阶段各项工作 、 （ ） 管过程要有专人观测管内砼面监测仪 ， ３拔 以控制砼 扩散后桩形 （） １调查建筑场地和邻近区域内有 无影 响施工 的地下管线 、 地下构 成的直径和拔管速度。砼面监测仪 由砼面浮子 、 细钢丝绳 、 小滑轮、 刻度 筑物 、 危房 、 精密仪器等 ， 并采取 预防措施。 筒、 卡标 和绞车组成。 （） ２ 桩机进场前 ， 做好施工场地平 整工作 ， 对松软部位要进 行铺垫 拔管过程中浮子随砼面下降带动钢丝绳 上卡标 上移 ，可 以反映出 石子压实处理 。 对建筑物旧址或杂填土层应 预先进行查探 ， 挖除桩位处 桩身砼扩散情况。 拔管速度一般不 得大于 ｌ ／ ｉ， ｍｍ ｎ 对软弱土层或软硬互 的旧基础 、 石块 ， 块等障碍物 。 废铁 层处拔管速度应控制在 ０ ０～０８ｄ ｎ以内， ．ｎｍｉ 必要时采用反插。 （） ３ 在场地中心位 置， 按桩机装配要求在吊车协助下进行安装。桩 （） ４ 若用长桩管打短 桩（０ 以内 ） ， ２ｍ 时 如拔管允许 ， 混凝土可 以一 机安装要严格遵守安全操作规定 ， 统一指挥 ， 确保安全。桩机各部件技 次连续灌足。 注量必须保证桩顶砼 强度达到设计值 ， 灌 超灌量一般控制 术性能必须 良好 ， 要求桩管垂直并与桩位对中。 在桩管外表面 自下而上 不 应 低 于 ０５ ． ｍ。 用 电焊 划 出 长 度 刻 痕 ， 以沉 管 、 管 量 测 。 籍 拔 （） ５ 当桩较长或拔管有困难时 ， 宜采用分次灌注砼办法。即第一次 （ ） 据建 设 方 提 供 的 测 量 基准 点 ， 经纬 仪 和钢 卷 尺引 测 桩 基 轴 ４根 用 先灌人 １ ／ ３左右砼量 ， 振动 ３ｓ ， ０ 后 采用大滑轮组边振边拔 ， 当砼面监测 线。 角桩轴线坐标及标 高水准点应设在不受施工影响的地 方 ， 并在施工 仪显示桩端砼开始扩 散， 可继续将桩管拔起大 约 ５ 抽 出砼 面监测浮 ｍ， 中经常复测 。轴线和桩位放样应经复核无误后才能施工。 子， 进行第二次灌注砼， 灌完预计的砼量 ， 再放入砼 面监测浮子。 然后边 ２ 锤击沉管 、 振动边采用双股钢丝绳拔管 ， 直至将桩管拔 出地 面成桩。 拔管要与振动 （） １ 正式施工前应进行试打桩 ， 以了解地层对施工的影响和确定桩 锤 同步 上 升 。 端持力层贯入度与收锤标准 。收锤标准由设计院 、 建设方 、 施工方和监 ６、 桩机转 向应在沉管结束时进行 。 移机前 ， 先将专用滑轮组支在桩 理在 现场确定 ， 并形成试桩纪要以指导工程施工。 管 口， 通过 卷扬 机 拉 紧 钢 丝 绳 使 桩 机 前 面 地 轨 悬 空 ， 时 可启 用 专 用 一 此 （） ２ 施工顺 序原则上由中间往外退打 ， 当相邻 桩中心距 小于 ４ 倍桩 套绳索 系统来调整地轨左右长度与方向。桩机后部走管悬 空则用二 只 靴直径时应跳 打， 以保证邻桩桩身砼质量。 固 定 千斤 顶完 成 ，调 整 左 右 长 度 与 方 向 同 前所 述 。移 机 要 专 人 统 一 指 （） ３ 桩底有可能进泥进水时， 应对桩管 与钢桩靴 间隙采取止水密封 挥 ， 协调作业 。 措施。 五 、 量 标 准 与控 制 质 （ ） 工员要 认真填写 打桩各项记 录， ４施 施工记录应包括每米锤击数 ｌ成桩允许偏差 、 和最后 ｌ ｍ的锤击数 ， 必须准确记 录最后 三阵 ， 每阵 十击的纲入度 及落 （ ） 位偏差 ： １桩 锤高 度 。 单桩 、条形桩基 沿垂直 轴线方 向和群桩基 础 中的边桩 允许偏差 （） ５ 沉管过程中若发现桩管未达设计桩长且反弹严重 ， 往往是桩靴 １０ ｍ。 ０ ｍ 条形桩基沿轴线方 向和群桩基础 中间桩 ， 允许偏差 １０ ｍ 若 ５ｍ 。 遇到 了孤石 ， 应将情况提请有关部门研 究。一般 是拔 出桩管 回填砂子 ， 桩 端 遇孤 石 时 ， 位 偏 差 可适 当放 宽 。 桩 在桩位邻近进行钻孔探明孤石后， 补桩处理。 （ ） 直度 ： 许偏差小于 １ ２垂 允 ％。 （） ６ 沉管收锤应由簏工员 、 建设 方代 表 、 监理工程师在现 场按下列 （ ） 径 不 得 小 于桩 管 外 径 。 ３桩 要求确定： ２、 桩靴质量允许偏 差 ①沉管深度接近或超过设计桩长。 （ ） 板 厚 度 ±ｌ ｍ。 １钢 ｍ ② 最 后 三 阵 ，每阵 十击 的 贯 人 度 应 在 规 定 柴 油 锤 落 锤 高 度 条 件 下 （ ） 靴外 径 ±｜ｍｍ。 ２桩 Ｏ 基本符合试桩纪要规定的收锤标准。 （ ） 靴 高度 ±ｌｍｍ。 ３桩 Ｏ （ ） 管收锤后 氢柴 油锤提 升到桩架顶部锁定 ， ７沉 用探灯察 看桩底 ， （ 靴尖 中心 ±｜ ｍ ４） ０ ｍ。 并按 下 列 原 则 处理 ： ３钢筋笼制作允许偏差按 《 、 建筑桩基技术规范》Ｇ ９— ４的规定。 Ｊ Ｊ４ ９ ①桩底进泥进水严重时 ， 应采取有效措施清除干净 ， 并确保灌砼前 ４ 成桩过程质量控制项 目 、 （ 下转第 ３ ７页） ０
锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论基础
锤击法施工P H C管桩的贯入度讨论基础Pleasure Group Office【T985AB-B866SYT-B182C-BS682T-STT18】锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论摘要：本文利用两种经验公式对锤击法施工预应力高强混凝土管桩的设计贯入度进行估算，并在施工中，根据现场的实际地质情况和打桩情况对桩长和贯入度两个控制条件做相应的调整，本文的方法可为现场的贯入度计算及确定提供经验参考。
关键词：锤击法；预应力高强混凝土管桩；贯入度0、前言锤击法施工PHC桩已大量应用于各种工程，然而对于设计中沉桩双控的要求（即桩长和贯入度均满足设计要求），在施工中，往往会有较大的出入，工程技术人员难以准确判断桩的实际承载力是否与设计值一致。
因此需要根据施工现场的实测数据，尤其是最后三阵的平均贯入度值，来估算出实际的单桩承载力，以满足设计承载力要求。
1 贯入度和打桩公式贯入度是指在地基土中用重力击打贯入体，贯入体进入土中的深度。
进行贯入测试的目的，是通过贯入度判断地基土的软硬程度，从而确定桩基或地基土的承载能力。
一般地，土对桩的动态阻力( 贯入阻力) 随土质和桩的击入深度变化而变化，锤击法打桩入土时，每一锤击的入土深度，在硬土中比在软土中要小。
在匀质土中打桩，同一根桩打得越深，则每一锤击的入土深度也越小。
打桩公式就是根据打试桩的数据来反映贯入度与贯入阻力之间关系的公式，它以碰撞理论和能量守衡原理作为依据推出，即输入的能量等于有用的能量加被消耗的能量。
但是，各种打桩公式实际上只能表示贯入阻力，并不能真正代表桩的承载力，因为贯入阻力与桩的承载力之间存在着根本的差别，尤其对于粘性土中的摩擦桩更是如此。
尽管用打桩公式来确定桩的承载力带有局限性，但在工程实践中仍有一定的参考意义。
而在实际工程中，规范要求的贯入度和设计的桩长往往不能很好的吻合。
本文通过一个工程实例，对比格氏打桩公式和福建、江浙一带常用的贯入度经验公式，对现场贯入度和桩长进行调整，从而验证打桩经验公式在本地区的可行性。
锤击式PHC预应力混凝土管桩贯入度的控制
锤击式PHC预应力混凝土管桩贯入度的控制在建筑工程领域，锤击式 PHC 预应力混凝土管桩作为一种常见的基础形式，其施工质量的控制至关重要。
而贯入度作为衡量管桩施工质量的重要指标之一，直接关系到桩基础的承载能力和稳定性。
因此，对锤击式 PHC 预应力混凝土管桩贯入度的有效控制，是确保工程质量的关键环节。
首先，我们需要了解什么是锤击式 PHC 预应力混凝土管桩的贯入度。
简单来说，贯入度是指在锤击作用下，管桩每锤击一次的入土深度。
贯入度的大小受到多种因素的影响，包括桩的类型、规格、地质条件、锤重、锤击能量等。
地质条件是影响贯入度的关键因素之一。
不同的地质层，如软土、硬土、砂土、岩石等，其阻力和承载能力差异较大。
在软土地基中，管桩的贯入度通常较大，因为土体的阻力较小；而在坚硬的地质层中，贯入度则会明显减小。
因此，在施工前，必须对地质情况进行详细的勘察和分析，以便合理地预估贯入度，并为施工方案的制定提供依据。
桩的类型和规格也会对贯入度产生影响。
PHC 管桩的直径、壁厚、长度等参数不同，其抵抗锤击的能力和入土的难易程度也会有所不同。
一般来说，直径较大、壁厚较厚的管桩，在相同的锤击能量下，贯入度相对较小。
锤重和锤击能量是控制贯入度的重要手段。
较大的锤重和较高的锤击能量可以增加管桩的入土深度，但并非锤重越大、锤击能量越高就越好。
过度的锤击可能会导致桩身损坏，甚至影响桩的承载能力。
因此，需要根据桩的类型、地质条件等因素，合理选择锤的类型和重量，并控制好锤击的频率和能量。
在施工过程中，对贯入度的监测和记录是必不可少的。
施工人员应在每一次锤击后，准确测量管桩的贯入度，并与预先设定的标准贯入度进行对比。
如果实际贯入度与标准贯入度偏差较大，就需要及时分析原因，并采取相应的措施进行调整。
例如，如果贯入度过大，可能表明地质情况与勘察结果不符，或者锤击能量过大，此时需要适当降低锤击能量，或者重新评估地质条件；如果贯入度过小，可能需要更换更大的锤或者采取其他辅助措施，以确保管桩能够顺利入土达到设计要求的深度。
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准浅议摘要锤击式沉管灌注桩由于结构简单、施工方便等特点，近年来被广泛应用于基础工程中。
而在沉管灌注桩的施工中，如何控制灌注桩的贯入度，直接关系到桩基质量的好坏。
本文通过介绍锤击式沉管灌注桩的施工流程及常见的贯入度控制标准，旨在为相关人员提供指导和参考。
引言沉管灌注桩是一种以沉管为桩身，沿整个桩长施以高压流混凝土或注浆实现桩的加固的桩基工程。
而锤击式沉管灌注桩，是沉管灌注桩中的一种。
它的优点在于施工简单、成本低、适用于各种地质条件。
它是通过人力或机械，使用锤击将沉管向下推进，同时在推进过程中不断施以高压混凝土。
随着近年来基础工程的不断扩大，锤击式沉管灌注桩的应用越来越广泛。
然而，在锤击式沉管灌注桩的施工中，如何控制灌注桩的贯入度，直接关系到桩基质量的好坏。
下面将从沉管灌注桩的施工流程和常见的贯入度控制标准两个方面来进行阐述。
沉管灌注桩的施工流程1. 设计在进行沉管灌注桩的施工前，必须进行合理的设计。
根据所在地区的地质环境，确定沉管的长度、直径和材质，以及灌注桩混凝土配合比等参数。
2. 现场准备现场准备工作包括现场勘察、基坑开挖和沉管的运输等。
在进行基坑开挖前，必须确定所开挖的基坑的大小和深度，并按照设计要求进行开挖。
沉管的运输需要保证沉管的完好，以免发生变形。
3. 沉管安装在安装沉管时，必须要保证沉管在垂直方向上和水平方向上的位置，以及沉管的间距。
同时，还需要注意沉管的深度，要保证沉管底部已经达到设计标高。
4. 灌注桩施工灌注桩的施工，是在沉管安装完成后进行的。
首先是从沉管的顶部开始，向下逐层灌注混凝土，同时在灌注过程中使用锤击将沉管向下推进。
灌注桩的施工要按照设计混凝土配合比进行，同时要控制灌注速度和施工压力，以确保混凝土浆体的充实度和均匀性。
常见的贯入度控制标准在施工过程中，必须对灌注桩的贯入度进行控制。
贯入度是指每一次锤击后沉管向下推进的距离。
针对不同的地质条件，常用的贯入度控制标准如下：1. 岩石地层在岩石地层中，贯入度控制标准一般为 1-2 厘米。
沉管管桩贯入度的准确控制
沉管管桩贯入度的准确控制文章编号:1009—9441(2006)03—0039一O2沉管管桩贯入度的准确控制口口周宏(深圳市道路工程公司,广东深圳518024)摘要:结合工程实例,分析了影响沉管管桩贯入度的因素,介绍了沉管管桩贯入度施工设计方法并与实际控制结果进行了比较.提出了提高贯入度控制准确性的实用方法.关键词:管桩;贯入度;施工设计;准确性中图分类号:TU473.1文献标识码:B引言某大型住宅小区由3幢3～4层的公寓及1幢3层的会馆组成,均为砖混结构,最大单柱荷载约2000kN.该场地现状为耕地或池塘,地形稍有起伏,测得各勘探点的孔口高程在4.25—2.38m之间,属山前冲积平原地区.各岩层岩性特征自上而下分述如下:①l一1层为杂填土,灰色,杂色,松软,湿;含有植物根系,以粉质黏土及建筑垃圾为主,局部分布,层厚0.00～3.40m;②1—2层为耕植土,灰黄色,黄灰色,松软,湿;含有植物根系,以粉质黏土为主,局部分布,层厚0.00～1.60m;③2层为粉质黏土,灰黄色,灰色,青灰色,软至软可塑;含少量的铁锰质结核,局部粉粒含量较高;稍有光滑,无摇震反应,干强度中等,韧性中等;局部缺失,层厚0.00～3.10m;(层为淤泥,灰色,饱和,流塑;含有机质及腐植质;稍有光滑至光滑,无摇震反应,干强度及韧性中等;仅z37,z40见,层厚0.00～1.50m;(一2层为粉质黏土,灰黄色,青灰色,硬可塑,局部为硬塑;含少量铁锰质斑点;稍有光滑,无摇震反应,干强度高,韧性中等;全场地稳定分布,层厚1.10～8.40m;⑥4—3层为粉质黏土,黄色,淡褐红色,硬可塑至硬塑;含少量斑点;稍有光滑,无摇振反应,干强度中等,韧性中等; 全场地稳定分布,层厚2.70～17.10m;(一1层为全风化粉砂岩,深黄褐色,褐红色,灰褐色,岩石风化成土状,原岩结构构造不清晰.已控制该层层厚7.40m;⑧6—2层为强风化粉砂岩,深黄褐色,矿物多数变色,结构构造不清晰,矿物成分显着变化,节理裂隙发育,岩芯呈砂土状,局部为碎块状.已控制该层层厚2.30m;⑨7层为中等风化灰岩,灰色,岩芯较完整,呈柱状,个别为碎块状;裂隙较发育,被方解石所充填;岩石较坚硬,岩芯采取率85%左右.已控制该层层厚3.30m.设计要求采用沉管管桩,桩端以中细砂层上部为持力层,桩径为500mm,单桩承载力标准值取值为600kN.1沉管管桩贯入度的影响因素一般认为,桩的贯人度与其极限承载力有直接的关系.贯人度通常是依据现有的打桩动力公式结合当地的成功经验来确定.但沉管管桩贯人度与桩承载力的关系是否可以简单地用经验公式来确定, 或是简单地套用当地的成功经验,以及贯人度是否为一项控制性的设计指标,对于这些问题,笔者认为有必要作进一步的探讨.1.1荷载传递机理桩在荷载作用下,桩身上部首先受到压缩,一部分荷载往下部桩身传递,另一部分则在桩与桩周土之间形成摩阻力.当荷载分级逐步加到桩顶时,桩身上部受到压缩而产生相对于土的向下位移,与此同时,桩周表面受到土的向上摩阻力,桩身荷载通过桩周摩阻力传递到桩周土层中去,致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减.随着荷载的增加,桩身压缩量和位移量增加,桩身下部的摩阻力随之得以进一步发挥.当桩周摩阻力全部发挥达到极限状态后,若继续增加荷载,则荷载量将全部由桩端土承担.桩的这种传递理论,是符合静压试桩的实际的,且已为许多桩的荷载试验所证实.1.2单桩竖向极限承载力标准值单桩竖向极限承载力标准值按GB5o007—2002(建筑地基基础设计规范》中的经验公式:R.=qpaAP+u∑qcI(1)计算得到单桩竖向承载力特征值尺.如表l所示,最终设计取值为600kN.建材技术与应用3/2006?39?表l单桩竖向承载力特征值桩孔号桩径持力层进人深有效桩桩端标单桩竖向承载型度/m长/m高/m力特征值R/kN沉Z505oo粉质黏土4—33.oo8.7—7.28648.74管Z435oo粉质黏土4—33.oo9.3—7.40698.38管桩Z305oo粉质黏土4—35.08.6—6.53633.031)有效桩长自2—1层顶面算起.实际单桩承载力应根据静载荷试验综合确定.2沉管管桩贯入度施工设计贯入度的设计一般依据现有的打桩动力公式,主要有格尔谢凡诺夫公式,工程新闻修正公式,海利公式和当地打沉管管桩公式等.上述经验公式是根据功能原理和试验推导出来的,适用对象为预制桩(包括钢管桩);而沉管管桩与预制桩在施工方法上有很大区别,如果套用上述经验公式来设计管桩的贯入度显然是不恰当的.在工程实践中,这种方法往往偏于安全,结果使工程成本增加.2.1格氏公式e=nAQH丽×糟(2)×丽)式中:e——打桩最后阶段平均每锤的贯入度,cm; n——桩及桩垫材料系数,无桩垫时n=0.5; 8——恢复系数,无桩帽时8=0.25;Q——锤重,kN;q——桩,桩帽,桩锤的非冲击部分重量,kN; H——落锤高度,cm;A——桩的横截面积,cm;/12——安全系数,永久建筑为2;尺——单桩承载力标准值,kN.根据现场设备情况和设计要求,有关参数取值为:Q=30kN,q=26kN,A=1.810cm,H=100×0.8=80(cm),R=600kN.将有关数据代入(2)式得:e=0.54(cm/击)2.2当地沉管管桩公式丢×[+](3)式中:e——打桩最后阶段平均每锤的贯入度,cm; Q——锤重,kN;月——落锤高度,in;A——参数,桩径为500mm时A=9:曰——参数,桩径为500mm时B=120;,v——总锤数,此时取800锤;——单桩承载力标准值,kN.将有关数据代入(3)式得:e=0.18(cm/击)3沉管管桩贯入度实际施工控制情况由上述计算可知,当地沉管管桩公式要求较之更加严格.该地的成功经验是:对于桩径500mm,设备锤重为30kN,设定锤落距为1.0in的情况,最后3阵锤击,每阵l0锤,贯入度<6cm.综合考虑计算结果和当地的成功经验,设计规定最后3阵锤击,要求贯入度控制在6cm/10击以下.但在实际施工中,桩管打至设计标高时,大部分桩的贯入度超过了设计要求,个别桩多达22—50cm/10击,距设计要求相差很大.为了减小贯入度,对于部分贯入度较大的桩采取了复打的方法. 考虑到该小区桩基工程量大,为了工程安全和节省投资,并为后续的施工提供依据,对贯入度较大的以及经过复打的桩,选择了6根桩进行了静载测试. 由于此次静载测试的目的并不是进行桩的破坏试验,因而最大试验荷载以满足设计要求为限,至最大试验荷载时未出现极限特征.从静载试验结果可以看出,该地区的管桩沉管贯入度实际值是设计值的2—8倍(至设计标高时),这时即使不加长桩长或复打,桩的承载力也完全能够达到设计要求,可见贯入度设计值偏小;对于贯入度特别大的桩,经过复打,桩的承载力也能达到设计要求,且最大沉降量未超过极限值.4沉管管桩贯入度的准确性分析从上述测试结果可见,若严格按设计控制贯入度则不甚合理.其原因有以下几点:(1)由于构造上的原因,沉管管桩的预制桩靴比桩管外径大6～8cm,施工时土对桩管的挤压力减小,致使桩管下沉的阻力减小,因而使沉管的贯入度增大;成桩后管桩的实际桩径往往比管径大6%～7%,这是由于桩靴的直径较大所致.由于实际桩径扩大,使得桩的承载力相应地增加,所以,尽管施工时的贯入度相对较大,但静载试验加载至最大荷载时沉降量仍然较小.(2)沉管时由于连续震动,土体内摩擦角变化很大.而在桩身灌注混凝土28d后进行静载试验时,土体结构基本稳定,承载力有一定幅度的提高.(3)复打对桩周土和桩端土进行了挤密,使桩侧摩阻力提高,桩端土的强度提高.(4)打桩公式适用于预制桩和钢管桩估算其打桩阻力,将它用于沉管贯人度的计算只是权宜之计.?40?Research&ApplicationofBuildingMaterials文章编号:1009—9441(2006)03—0041—02校园排水工程设计与旋工口口樊源(江西省城乡规划设计研究院,江西南昌330006) 摘要:结合工程实例,探讨了如何结合《室外排水设计规范》的规定,合理地进行排水工程的设计与施工.关键词:排水工程;设计;施工中图分类号-TU992.05;TU992.03文献标识码:B引言江西省交通学校校区位于南昌市昌北经济开发区,现占地面积约l2.13公顷,计划通过逐步扩建调整,形成集高职,中专,技校为一体的专业性院校.扩建完成后,学院规模将达到在校生6000人,校园总占地面积31.73公顷.该校区排水工程采用雨,污分流制的排水系统.生活污水和雨水分别在两个各自独立的系统内排放.根据GB儿4—87《室外排水设计规范》的要求, 设计时考虑校区的综合径流系数取0.8,设计重现期为2年,并特别将主干道上的排水管管径加大.校区道路设计车速为20km/h,路宽为18m左右,道路总长为6km.在车行道上布置雨水口,其间距一般为40m,在平曲面,低点,路口等重要部位加设雨水口.现就该校区扩建中排水工程的设计与施工,谈几点体会.1排水工程设计经过对试验结果及其成因的综合分析,认为可以适当加大贯入度的设计值.为了安全起见,后续桩的贯入度宜控制在2倍设计值范围内;对于个别贯入度较大的桩,采用复打的方法将其控制在相同的范围内.5结语沉管管桩已成为住宅及商住,办公楼等建设的首选桩型,但其自身也存在着一些缺陷和在设计施工中难以把握的指标,管桩沉管贯入度的控制即是其中之一.因此,必须结合工程实际,综合分析贯入度的设计值,现场施工记录以及当地的成功经验,避1.1排水管道断面布置按照以往的设计经验,对于路宽在18m左右的校区道路,一般是将雨水主管设在道路中间,雨水主管两侧接雨水口;将污水主管设在道路一侧人行道上,道路另一侧采用接户井接入污水管.现行的各种口径下水道砖砌窨井收口均采用钢筋混凝土或铸铁圆形盖板,它与周边路面混凝土结构的刚度不一致.此外,窨井周围的回填土与道路面层材料难以压实,造成路面竣工通车后沿盖板四周及四角出现方形的放射性裂纹.而且铸铁井盖座的四周由于有肋的存在,将面层分隔成若干小块,道路使用后出现凹陷现象.每逢下雨,雨水就通过裂纹渗入路面结构层中,在车辆的反复水平作用力和震动冲击下,加速了路面面层的开裂,剥落.同时由于附加应力的增加,容易使铸铁井盖座下强度较低的垫层材料被压碎以及无固定措施的铸铁井盖向车行方向滑移,存在着交通安全隐患.由于窨井四周的路面出现高低不平,车辆的反复冲击作用下最终会造成害井的不均匀沉降.该校区所在地均是由沙土回填至设计标高,地基的不均匀沉降会使路面的破坏更严重.为了保持车行道的平整度和行车的舒适性,除了要求道路路基要达到一定的密实度外,还将雨水主管沿道路两免盲目性,适度调整实施中的贯入度值,以尽可能地使贯入度控制值趋于合理,提高贯入度的准确性.参考文献:[1]陈载赋.钢筋混凝土建筑结构与特种结构手册[M].成都:四川科学技术出版社,1994.作者简介:周宏(1960一),男,湖北寰樊人,工程师,1982年7月毕业于中国人民解放军基建工程兵第五技术学校工民建专业,现主要从事工程施工管理及技术管理工作. 收稿日期:2006—04—28(编辑盛晋生)建材技术与应用3/2006?41?。
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准
锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准一、问题的提出一般认为，桩的贯入度与其极限承载力有直接关系。
贯入度通常依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定。
但灌注桩沉管的贯入度与桩承载力的关系是否可以用简单的经验公式确定，或者简单地套用当地成功经验，以及贯入度是否为一项控制性的设计指标，对于这些问题，笔者认为有必要作进一步的探讨。
目前，采用灌注桩的一般是9层以下的二级建筑物。
由于国家规范对二级建筑物没有规定要进行现场试验确定单桩承载力，而是“应根据静力触探、标准贯入、经验参数等估算，并参照地质条件相同的试桩资料，综合确定”，因此这类建筑很少在设计施工前进行桩的现场试验，设计人员依据现有的打桩动力公式结合当地成功经验确定贯入度。
在施工时，对于以摩擦为主的摩擦桩，大多数情况下沉管达不到设计要求的贯入度，此时通常采用四种方法解决：1）加深桩长；2）复打桩；3）扩大桩径；4）加桩。
每种方法（有时两种、三种方法同时采用）都会增大工程量，增加成本。
当工程验收时，单桩承载力检验合格，证明设定的贯入度没有问题，又可作为经验被采用。
因此，如何把握贯入度，对于工程的安全性、经济性都有较大意义。
二、单桩竖向承载力的计算1、荷载传递机理桩在荷载作用下，桩身上部首先受到压缩，一部分荷载往下部桩身传递，另一部分则在桩与桩周土之间形成摩阻力。
当荷载分级逐步加到桩顶时，桩身上部受到压缩而产生相对于土的向下位移，与此同时，桩周表面受到土的向上摩阻力，桩身荷载通过桩周摩阻力传递到桩周土层中去，致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减。
随着荷载的增加，桩身压缩量和位移量增加，桩身下部的摩阻力随之进一步发挥出来。
当桩周摩阻力全部发挥达到极限状态后，若继续增加荷载，则荷载量将全部由桩端土承担。
桩的这种传递理论，是符合静压试桩实际的，且已为许多桩的荷载试验所证实。
2、单桩竖向极限承载力标准值单桩竖向极限承载力标准值按下式计算：Rk=u∑qsikli+qpkAp（1），式中Rk——单桩的竖向承载力标准值；qpk——极限端阻力标准值；Ap——桩身横截面面积；u——桩身周边长度；qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；li——按土层划分的各段桩长。
锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论 基础
锤击法施工PHC管桩的贯入度讨论摘要：本文利用两种经验公式对锤击法施工预应力高强混凝土管桩的设计贯入度进行估算，并在施工中，根据现场的实际地质情况和打桩情况对桩长和贯入度两个控制条件做相应的调整，本文的方法可为现场的贯入度计算及确定提供经验参考。
关键词：锤击法；预应力高强混凝土管桩；贯入度0、前言锤击法施工PHC桩已大量应用于各种工程，然而对于设计中沉桩双控的要求（即桩长和贯入度均满足设计要求），在施工中，往往会有较大的出入，工程技术人员难以准确判断桩的实际承载力是否与设计值一致。
因此需要根据施工现场的实测数据，尤其是最后三阵的平均贯入度值，来估算出实际的单桩承载力，以满足设计承载力要求。
1 贯入度和打桩公式贯入度是指在地基土中用重力击打贯入体，贯入体进入土中的深度。
进行贯入测试的目的，是通过贯入度判断地基土的软硬程度，从而确定桩基或地基土的承载能力。
一般地，土对桩的动态阻力( 贯入阻力) 随土质和桩的击入深度变化而变化，锤击法打桩入土时，每一锤击的入土深度，在硬土中比在软土中要小。
在匀质土中打桩，同一根桩打得越深，则每一锤击的入土深度也越小。
打桩公式就是根据打试桩的数据来反映贯入度与贯入阻力之间关系的公式，它以碰撞理论和能量守衡原理作为依据推出，即输入的能量等于有用的能量加被消耗的能量。
但是，各种打桩公式实际上只能表示贯入阻力，并不能真正代表桩的承载力，因为贯入阻力与桩的承载力之间存在着根本的差别，尤其对于粘性土中的摩擦桩更是如此。
尽管用打桩公式来确定桩的承载力带有局限性，但在工程实践中仍有一定的参考意义。
而在实际工程中，规范要求的贯入度和设计的桩长往往不能很好的吻合。
本文通过一个工程实例，对比格氏打桩公式和福建、江浙一带常用的贯入度经验公式，对现场贯入度和桩长进行调整，从而验证打桩经验公式在本地区的可行性。
为同类工程提供参考。
2. 贯入度计算某工程为大型仓库，由于仓库面积大，桩数多，需确定合理的桩长和贯入度值以保证整个基础工程的安全性和经济性。
锤击预制桩贯入度计算
安全系数m,对于永久工程，m＝2；对于临时工程，m＝1.5
1.5
与桩材料及桩垫有关的系数n，钢筋混凝土桩用码垫时，n＝1；钢筋混凝土桩用 橡木垫时，n＝1.5；木桩加桩垫时，n＝0.8；木桩不加桩垫时，n=1.0。
桩横截面积A(mm2)
88293.66
桩的重量q1（N)
88293.66
一般以最后
10击的平均 贯入度不大
于：
S nAQH Q 0.2q mP(mP nA) Q q
1.77
。
需要手工输入数据）
桩直径D（mm) 400 桩壁厚t（mm) 91
单桩承载力特征值P1(N)
1500000
1 桩及桩帽重量q（N）
89293.66
桩横截面积amm2桩的重量q1n打桩控制贯入度计算红色字需要手工输入数据与桩材料及桩垫有关的系数n钢筋混凝土桩用码垫时n1
打桩控制贯入度计算（红色字需要手工输入数据）
锤重力Q（N） 42000 锤击高度H（mm) 2500 桩帽重力q1(N) 1000
桩长L（m)
40
桩的安全（设计）承载力P（N）
1000000
浅析锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准
浅析锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准
赵凌志
【期刊名称】《内蒙古石油化工》
【年(卷),期】2008(034)021
【摘要】介绍了锤击式沉管灌注桩贯入度设计的一般方法,分析问题原因,提出了解决问题的实用方法.
【总页数】1页(P56)
【作者】赵凌志
【作者单位】内蒙古永域建材有限公司,内蒙古呼和浩特010010
【正文语种】中文
【中图分类】TE6
【相关文献】
1.锤击沉管灌注桩的贯入度问题探讨
2.锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准的探讨
3.锤击式沉管灌注桩贯入度控制值的分析
4.锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准的探讨
5.锤击式沉管灌注桩贯入度控制标准的探讨
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
Ｋｅ ｒ ｓ ｉｅ ｄｖ ｄｐｌ；ｉｊｃｉｎ ｄ ｇ ｅ ；ｃ ｎ ｒ ｌ ａａ ｙｗｏｄ ：ｐｐ — ｉｅ ｉ ｅ ｎｅｔ ｅ ｒｅ ｏ ｔｏ ｔ ｏ ｄ
１ 问 题 的 提 出
桩基应用范 围 广 ， 乎 可适 用 于各 种工 程地 质 条件 ， 几
设 计 人 员 依 据 现 有 的 打 桩 动 力 公 式 结 合 当 地 成 功 经 验 确 定 贯 人 度 。在 施 工 时 ， 于 以 摩 擦 为 主 的 摩 擦 桩 ， 多 数 对 大 情 况 下 沉 管达 不 到设 计 要 求 的 贯 入 度 ， 时 通 常 采 用 四个 这 方法解决 ： 加深桩长 ； 复打桩 ； 扩大桩径 ； 加桩 。 ① ② ③ ④
尤 其适用于软弱 地基 。锤击式 沉管灌 注桩 以其诸 多优点 ， 成为多层住 宅 、 合 楼 、 水 处理 池 的首选 桩 型之 一 。但 综 污 其 在设计与施工 中参数选取存在 不确定 性 ， 管灌 注桩 的 沉
贯 人 度 的 选 取 与 控 制 便 是 其 中 之 一 。本 文 将 对 此 进 行 初
Ｌ ａ ｕ ｙ ｎ， ｉ ｎ ｉ ｕ ｉｏ Ｊ ｎ ｕ Ｊａ ｇ Ｈａ ｈ ａ
（ｉｎ ｘ ｈ ｎ ｍｅ Ｃ ｎ ｔｕ ｔ ｎＥｎ ｉｅ ｒ ｇ Ｌ ｄ Ｊａ ｇ ｉ ｏ ｇ ｉ ｏ ｓｒ ｃｉ ｇｎ ｅｉ ｔ．Ｃｏ ，Ｎａ ｃ ａ ｇ ｉｎ ｘ ３ ０ １ Ｚ ｏ ｎ ． ｎ ｈ ｎ ，Ｊａ ｇ ｉ ０ ０ ） ３
ｃ ｎ ｒ ｌ ａａｆｒｉｊｃｉｎ ｄ ｇ ｅ ｆｈ ｍｍｅ ｌｗ ｉｋｎ ｉ ，ｍａ ｅａ ａｙ ｉ ｏ ａ ｓｓａ ｄｐ ｔｆｒ ｒ ｔ ｏｕ ｏ ｔｏ ｔ ｎｅｔ ｅ ｒ ｅｏ ｕ ｄ ｏ ｏ ｒｂｏ ｓｎ ｉｇｐｌ ｅ ｄ ｎ ｌｓｓ ｆｃｕ ｅ ｎ ｕ ｏ ｗａ ｄｉ ｓ ｌ— ｓ
部 发 挥 达 到极 限 状 态 后 ， 继 续 增 加 荷 载 ， 荷 载 量 将 全 若 则
部 由桩 端 土 承 担 。桩 的这 种 传 递 理 论 ， 符 合 静 载 试 桩 实 是 际 的 ， 已为 许 多 桩 的荷 载试 验 所证 实 。 且
步探讨 。
一
２ 单 桩 竖 向承 载 力 的计 算
１荷载传递机理 。桩在 荷载作 用下 ， 身上 部首先 受 ） 桩
到 压 缩 ， 部 分 荷 载 往 下 部 桩 身 传 递 ， 一 部 分 则 在 桩 与 一 另 桩 周 土 之 间形 成 摩 阻力 。 当 荷 载 分 级 逐 步 加 到 桩 顶 时 ， 桩 身 上 部 受 到压 缩 而产 生 相 对 于 土 的 向下 位 移 。 与 此 同 时 ，
验， 以及 贯 入 度 是 否 为 一 项 控 制 性 的 设 计 指 标 ， 这 些 问 对
桩周表面受到 土的向上摩 阻力 ， 桩身 荷载通 过桩 周摩阻 力
传 递 到 桩 周 土 层 中去 ， 使 桩 身 荷 载 和 桩 身 压 缩 变 形 随深 致
度 递 减 。随 着 荷 载 的 增 加 ， 身 压 缩 量 和 位 移 量 增 加 ， 桩 桩 身 下 部 的摩 阻 力 随 之 进 一 步 发 挥 出 来 。 当 桩 周 摩 阻 锤 击 式 沉 管灌 注 桩 贯 人 度 控 制 值 的一 般 设 计 方 法 提 出 了 疑 问 ， 析 了 问 题 产 生 的原 因 ， 初 步 提 通 对 分 并
出 了解 决 问 题 的 方 法 。
关 键 词 ： 管 桩 ； 入 度 ； 制 值 沉 贯 控
题 ， 者 认 为有 必 要 作 进 一 步 探 讨 。 笔 《 筑 桩 基 技 术 规 范 》Ｊ Ｊ４ ９ ） 灌 注 桩 基 础 设 计 建 （Ｇ ９ — ４ 在 中 没 有 贯 入 度 设 计 的 规 定 ， 提 出 灌 注 桩 的贯 人 度 必 须 准 仅 确 测 量 ， 格 控 制 。《 筑 地 基 基 础 设 计 规 范 》 Ｇ ５０ — 严 建 （ Ｂ ００ ２０ ） 没 有 引 入 灌 注桩 贯 人 度 设 计 概 念 。 ０ ２也 目前 ， 用 沉 管 灌 注 桩 的 一 般 是 九 层 以下 的 二 级 建 筑 采
中 图分 类 号 ： ＴＵ４ ３ １ １． ２
文献标识码 ： Ｂ
文 章 编 号 ：０ ６ ５ ２ ２ ０ ） ４ ０ １ ２ １０ —２ ７ （０ ８ ０ —０ ８ —０
Ａｎ ｌｓｓｏ ｎ ｒｌ ｔ ｏ ｎｅ ｔ ｎＤｅ ｒｅｏ ｍｍｅ ｌｗ Ｓｎ ｉｇＰｌ ａｙｉ ｆ Ｃｏ ｔｏ ＤａａｆｒＩｊｃｉ ｇ ｅ ｆ ｏ Ｈｕ ｒＢ ｏ ｉｋｎ ｉ ｅ
江
西
煤
炭
科
技
２０ ０ ８年第 ４期
ＮＯ． ４ ２ ８ ００
Ｊ ＡＮＧＸＩＣＯＡＬ Ｓ ＥＮＣ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬ Ｉ ＣＩ Ｅ ＯＧＹ
锤 击 式 沉 管 灌 注 桩 贯 入 度 控 制 值 的 分 析
廖 军 云 ， 海 华 姜
（ 西 中煤 建 设 工 程 有 限 公 司 ， 西 南 昌 ３ ００ ） 江 江 ３ ０ １
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓｒ ｃ ：Ｂａ ｅ ｔ ｎ ｎ ｅ ｉ ｇ ｃ ｓ ｓ ｔ ｅ ａ ｔ ｏ ｓ ｈ ｖ ｕ ｏｒ ａ ｄ ｓ ｍ ｅ ｑ ｅ ｔｏ ｏ ｅ ｉ ｉｇ ｍｅ ｈ ｄ ｏ ｓ ｄ ｗｉｈ ｅ ｇｉｅ ｒｎ ａ ｅ ， ｈ ｕ ｈ ｒ ａ ｅ ｐ ｔｆ ｗ ｒ ｏ ｕ ｓ ｉｎｓ ｆ ｒ ｄ ｓｇｎｎ ｔ ｏ ｆ
般 认 为 ， 的 贯 入 度 与 其 极 限 承 载 力 有 直 接 的 关 桩
系 。贯人度通常 依据 现 有 的打桩 动力 公 式结 合 当地 成功
经 验 确 定 。但 沉 管 灌 注 桩 的 贯 人 度 与 桩 承 载 力 的 关 系 是
否可用简单 的经 验公式确定 ， 者简单 的套用 当地成 功经 或