耗电输热比-20111029

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电费计算2级(2011年9月sg186标准)

10
5、结算电价计算
丰枯、峰谷电价执行范围
受电变压器容量在315kVA及以上的大工业用户; 受电变压器容量在50kVA（kW)及以上非工业、普通工业用户；
所有商业用电；除党政机关，事业团体、学校、医院、民政福利单位和城市公用路灯以外的非居民照明用户；
趸售用电中扣除农排用电、农业生产用电，居民生活和党政机关、事业团体、学校、医院、民政福利、城市公用路灯、电网损耗以外的用电量
2020年3月4日
电费计算2级
6
4、结算电量计算
1、高供高计结算电量计算：非普工业结算电量：
峰段=总表峰段电量-分表峰段电量谷段=总表谷段电量-分表谷段电量平段=谷段平段电量-分表平段电量非居照结算电量：结算有功总电量=抄见电量总段电量结算无功总电量= =抄见无功总电量
电费计算2级
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8、功率因数计算
4、功率因数调整电费是指客户的实际功率因数高于或低于规定标准时，在按照规定的电价计算出客户当月电费后，再按照“功率因数调整表”所规定的百分数计算减收或增收的调整电费。目前，对受电变压器容量在100kVA及以上的农业用电客户、趸售客户、非工业用电客户和工业客户实行。其计算公式为：功率因数调整电费＝（电量电费+ 基本电费）×功率因数增减百分数
平时段
基准电价× 0.9 × 1.0
基准电价
基准电价× 1.2× 1.0
低谷时段
基准电价× 0.9 × 0.5
基准电价× 0.5
基准电价× 1.2× 0.5
2020年3月4日
电费计算2级
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6、目录电费计算
1、高供高计目录电费计算非普工业电费计算

耗电输热比

第7页，此课件共31页哦
实际耗电输热比定义
在任意运行工况下，全日水泵输送耗电量（水泵轴功耗）与全日系统实际供热量的比值。
第8页，此课件共31页哦
实际耗电输热比期望值定义
在设定运行条件下，全日水泵输送耗电量（水泵轴功耗）与全日系统最大有效供热量的比值。
第9页，此课件共31页哦
提出实际耗电输热比期望值的理由
供回理论耗设计耗
水
电
电
温差 25 25 25 25 25 25 25 25 25
输热比 0.0028 0.0026 0.0025 0.0027 0.0028 0.0027 0.0029 0.0029 0.0023
输热比 0.0042 0.0031 0.0034 0.0035 0.0038 0.0029 0.0033 0.0033 0.0041
耗电输热比
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为什么要研究？
《民用建筑节能设计标准》JGJ26-95 （2010）和《公共建筑节能设计标准》GB 50189-2005
实际工程中“大马拉小车”现象《采暖居住建筑节能检验标准》JGJ132-
2001
第2页，此课件共31页哦
技术研究路线
1) 利用《民用建筑节能设计准则》编制组在 1983～85年完成的测试数据，计算理论、
461 58. 2 0.0 20. 0.0 22. 4BA00 15 5 256 1 269 1 12A
426 58. 2 0.0 20. 0.0 23. 4BA10 15 5 237 9 249 0 12A
119 58. 2 0.0 20. 0.0 22. 8BA430 15 5 664 4 697 5 12A
2
8
0.15 8.3 22.3 0.0029

暖通单位换算表

暖通单位换算表
1 MW=1000 kW=106 W=106 J/s
1 kW=861 kcal/h（大卡）=0.39 P（冷量）
0.1 MPa=1kg/cm2=10 mH2O=100 kPa=1 bar（巴）
1 HP（电）=0.75 kW（电） 1 kW（电）=1.34 HP（电）
1 RT(（冷量）=3.517 kW（冷量）
1 P（冷量）=2200 kcal/h（大卡）=2.56 kW
1 kcal/h（大卡）=1.163 W 1 W=0.86 kcal/h（大卡）
℉（华氏度）=9/5℃+32 ℃（摄氏度）=（℉-32）5/9
1 kg/cm2=10 mH2O=0.1 MPa 1 Pa=0.1 mmH2O=0.0001mH2O
1 mH2O=104 Pa=10 KPa
1kcal（大卡）：标准大气压下1公斤水温度上升或下降1℃，所吸收或者释放的热量就是1大卡。

EER：在夏季制冷时，制冷量（W或Btu/h）与输入功率（W）的比率定义为热泵的能效比。

COP：在冬季供热时，制热量（W）与输入功率（W）的比率定义为热泵的循环性能系数。

IPLV：综合部分负荷性能系数是用一个单一数值表示空气调节用冷水机组的部分负荷效率指标。

出口商品技术指南：房间空调器说明书

出口商品技术指南房间空调器（修订版）承办单位:中国家用电器研究院2017年11月编号：201X—XX出口商品技术指南Technical Guideline for Export Commodity房间空调器Room air conditioners中华人民共和国商务部2017年11月前言据海关统计，2016年我国机电产品全年进出口总额达7982亿美元，比上年同期减少1.97%。

电器及电子产品出口额3654.9亿美元，与2015年同期的出口额3697.2亿美元相比，减少1.14%。

我国正式加入世贸组织已经近二十年，国际经济贸易形势不断发生着复杂而深刻的变化。

近年来受到国际金融危机以及全球经济增速放缓等因素影响，我国家电产品的出口出现减少的趋势。

在目前国际家电制造业不断调整和转移的背景下，我国承接国际产业及制造业转移的综合优势也在不断加强。

从家电产品总的国际市场份额来看，我国仍占有着明显优势：传统出口市场日渐巩固，新兴市场不断开拓；我国家电制造业的产业集群及产业链的构成逐渐完整，体现在电冰箱制造业及产品出口方面的优势更加证明了这一点。

在新的国际市场环境及经济贸易形势下，为了便于出口家电企业更充分地了解国际上各种技术性贸易措施产生背景和表现形式，以及有关家电产品标准的变化情况，在商务部发布的《出口空调器技术指南》（2013 年版）的基础上，中国家用电器研究院再次受商务部委托，根据 2013年以后出口家电市场面临的各种新的技术性贸易措施以及主要出口国家和地区产品技术标准的变化情况，进行了重新修订。

本次修订涉及的内容包括：1)对2012 年以来出口空调器市场的情况和数据进行了系统汇总统计，同时对各地区出口市场进行了分析说明；2)针对空调器的产品标准、电气安全要求，结合国际 IEC 和ISO最新的标准，进行了详细的比对和解读，涉及标准包括IEC60335《家用和类似用途电器的安全》及空调器的“特殊要求”的更新变化以及主要出口地区和国家的产品标准和技术要求；3)针对不同国家和地区最新的空调器产品的“能效等级要求”以及即将修订的“能耗计算方法”进行了归纳分析，尤其注重对日本、美国、欧盟、澳大利亚、中东地区等相关标准的系统分析对比；4)对近年来出现的各种新出现的技术性贸易措施行了分类比较；特别对涉及空调器出口市场上的影响进行了分析，进并在一些敏感领域提出了应对方案及设想。

集中供热系统耗电输热比的探讨

假设供暖面积为 Α
最不利环路主干管
长度 Ε Λ
εθ 循环水量为
Α
供回水温差 ∃τ
计算得到室外主干管的阻力为
∀热源热用户及水泵配备如下
列两种情况
热源为自然循环热水锅炉阻力可忽略不计锅炉
房内管路系统阻力为
最不利环路的热用户阻力为
∀ 计算得系统总阻力为
∀ 选用
型水泵 Θ
∗
Η
∗
配
用电机功率为 Ν
效率为
文就设计应用中遇到的问题提出一些粗浅看法以供参考 ∀
对某些参数的理解
假设用 Ε ΗΡ 来表示按设计计算条件系统供回水温度计算得到的管网耗电输热比称之为最大或理论耗
刘金祥男
年月生硕士副教授系总支书记
南京建筑工程学院城建系
收稿日期
标准规范
年第卷第期
电输热比 ∀ 公式的后半部分可表示为
且
Β
Α∀Β的取值当 Ε Λ
Β
当
ΕΛ
Β
当Ε Λ∴
Β
∀显然文献中 Α为局部阻
力当量长度百分数与沿程比压降的乘积的说法是欠妥
的而文献中 Α为最不利环路的沿程比压降的提法
笔者认为也不够完全 ∀
不同条件下
值的确定
显然式中的一些数据来源于估计值而不是理论值
或经济值因此设计中确定 Ε ΗΡ 的数据时应注意其
元

版
版
元
空气表冷器选择计算程序
版
元
空气加热器选择计算程序
版
元
通风机选择计算程序
版
元Байду номын сангаас

循环水泵耗电输热比.docx

循环水泵耗电输热比热水集中采暖系统热水循环水泵耗电输热比规范计算公式参数条文说明N设计工况点轴功率Q建筑热负荷n电机和传动局部的效率铭牌功率改为设计功率公共节能5.2.8 , L,,0.005614,, At设计供回水温差。

全部钢管，取25C;典型日平均指标变为设计状态指标EHR,NQ, ,GB 50189-2005 , t局部塑料管，取20规定供回水温差（不适用低温热水辐射）SL室外主干线管长a与NL有关计算系数N设计工况点轴功率Q建筑热负荷固定系数0. 0056变为与热负荷相关参数A严寒寒冷居住n电机和传动局部的效率实际情况系统阻力比原来大，14变为20.4 A, L,,20. 4,, At 设计供回水温差，按照设计要求选取5. 2. 16 EHR,NQ,,原计算a LL 值不连续，现修改,tSL室外主干线管长JGJ26-2010温差按照设计要求选取a 与NL有关计算系数A与热负荷有关系数G每台水泵设计流量参考严寒寒冷节能H每台水泵对应设计扬程n取平均值0.88 nb每台运行水泵对应设计工作点效率计算设计工况点轴功率按0. 002725GH, Q设计热负荷bGHAB, L, , , , 0. 003096,,民规8. 11. 13 At设计供回水温差,,b考虑不同管道长度、不同供回水温差对系统阻力EHR,, SL室外主干线管长GB 50736-2012Q, t影响A与水泵流量有关系数A考虑为与流量有关参数，符合实际B与机房和用户水阻力有关系数。

一级B进一步分别处理机房和用户阻力及管道长度泵 20.4,二级泵24. 4引起的阻力a与NL有关计算系数空调冷热水系统循环水泵耗电输热比规范计算公式参数条文说明适用于独立建筑物内空调水系统（200-500m）将铭牌功率改为采用水泵设计工况点效率设计基本参数:冷水泵，不超过36m,效率H水泵设计扬程70%以上，供回水温差5C AT供回水温差两管制系统:考虑阀门冷热水流量比不超过0. 002342H公共节能5. 3. 27 n水泵在设计工况点效率ER,3:1 ER不同系统最大输送能效比（不适用,T,, GB 50189-2005热水供回水温差最大15C直燃式冷热水机组为热源的空气调节冷热量之比:严寒1:2,寒冷1:1,夏热冬冷热水）2:1明确说明不适用直燃式冷热水机组为热源的空调热水系统G每台水泵设计流量H每台水泵对应设计扬程Hb每台运行水泵对应设计工作点效率温差确定，由不低于5C改为分冷水、热水系Q设计冷（热）负荷统，及不同气候区实际情况，分别调整AT规定的供回水温差采用设计冷（热）负荷，，，，0. 003096,, GHAB, L民规8. 11. 13 ,,bSL 从机房到系统最远用户供回水管总A采用与流量相关的取值OECHR,, GB 50736- 2012。

石墨烯发热原理及耗电量

石墨烯发热原理及耗电量“哎呀，小李啊，我最近听说那个石墨烯发热很厉害啊，到底是咋回事呢？还有它耗不耗电啊？”嘿，这你可就问对人啦。

石墨烯发热原理其实并不复杂。

石墨烯是一种由碳原子组成的二维材料，具有非常好的导电性和导热性。

当电流通过石墨烯时，由于其良好的导电性，电能能够迅速转化为热能。

就好比是一条通畅的高速公路，车辆能快速地通过。

而这种发热是非常高效和快速的。

比如说，有些石墨烯发热的产品，像石墨烯电暖器，你一打开，几乎马上就能感受到热量了。

那它的耗电量呢？这得看具体情况。

一般来说，石墨烯发热产品的耗电量相对是比较合理的。

给你举个例子吧，我朋友小王家里用的就是石墨烯电暖器。

他说在冬天最冷的时候，全天开着，一个月下来的电费也没有比往年用其他普通电暖器高多少。

当然啦，这也和使用的时间、设定的温度等因素有关。

而且啊，石墨烯发热还有很多优点呢。

它发热均匀，不会出现有的地方热有的地方冷的情况。

不像有些传统的电暖器，靠近了热得不行，离远一点就感觉不到啥温度了。

还有就是它很耐用，不容易出故障。

再说说石墨烯发热在其他领域的应用吧。

在医疗领域，有石墨烯发热的护具，能缓解一些关节疼痛啥的。

我认识一个阿姨，她有关节炎，就买了个石墨烯发热护膝，她说用了之后感觉膝盖舒服多了。

在工业上，也有利用石墨烯发热的地方。

比如一些需要精确控温的生产过程，石墨烯发热就能发挥很好的作用。

总之呢，石墨烯发热原理简单来说就是电能转化为热能，而且它的耗电量是相对合理的，具体还得看使用的情况。

它的应用也越来越广泛，给我们的生活和工作都带来了很多便利和好处。

所以啊，别再对石墨烯发热感到神秘啦，它其实就在我们身边，为我们服务呢！。

热开关比的计算公式

热开关比的计算公式热开关比是指在热力系统中，用来表示热力泵或制冷机的性能的一个重要参数。

它是指单位制冷量或制热量所消耗的单位功率，通常用来衡量制冷机或热力泵的能效。

热开关比的计算公式可以帮助我们更好地了解系统的能耗和性能，从而优化系统的运行。

热开关比的计算公式通常可以表示为：COP = Q/W。

其中，COP表示热开关比，Q表示制冷量或制热量，W表示功率。

在实际应用中，热开关比的计算公式可能会有一些变化，取决于具体的系统和参数。

例如，在制冷系统中，热开关比的计算公式可以表示为：COP = Qe/W。

其中，Qe表示制冷量，W表示功率。

另外，在热力泵系统中，热开关比的计算公式也有所不同：COP = Qh/W。

其中，Qh表示制热量，W表示功率。

无论是制冷系统还是热力泵系统，热开关比的计算公式都是非常重要的，它可以帮助我们评估系统的能效和性能，从而选择合适的设备和优化系统运行。

在实际应用中，热开关比的计算需要考虑多种因素，包括制冷剂的性质、系统的工作参数、设备的效率等。

因此，在进行热开关比的计算时，需要对系统进行全面的分析和测试，以确保计算结果的准确性和可靠性。

除了热开关比的基本计算公式外，还有一些衍生的参数和指标，可以帮助我们更全面地评估系统的性能。

例如，制冷系统中常用的能效比（EER）和制热系统中常用的热效率（HSPF）等。

这些参数和指标可以帮助我们更好地了解系统的能效和性能，从而进行合理的选择和优化。

在实际工程中，热开关比的计算和评估是非常重要的，它直接关系到系统的能耗和运行成本。

通过合理的热开关比计算和评估，可以帮助我们选择合适的设备和优化系统的运行，从而降低能耗、节约成本，实现可持续发展的目标。

总之，热开关比的计算公式是热力系统中的重要参数，它可以帮助我们评估系统的能效和性能，从而选择合适的设备和优化系统运行。

在实际应用中，需要对系统进行全面的分析和测试，以确保计算结果的准确性和可靠性。

通过合理的热开关比计算和评估，可以帮助我们降低能耗、节约成本，实现可持续发展的目标。

2024届广东省肇庆市端州区地质中学物理九上期末达标测试试题含解析

2024届广东省肇庆市端州区地质中学物理九上期末达标测试试题注意事项1．考生要认真填写考场号和座位序号。

2．试题所有答案必须填涂或书写在答题卡上，在试卷上作答无效。

第一部分必须用2B 铅笔作答；第二部分必须用黑色字迹的签字笔作答。

3．考试结束后，考生须将试卷和答题卡放在桌面上，待监考员收回。

一、选择题（每题1.5分，共30题，45分）1．如图甲所示，电源电压保持不变，闭合开关S，滑动变阻器的滑片P 从m点滑到n 点的过程中，两电压表示数随电流变化的图象如图乙所示，下列叙述正确的是（）A．图乙中ab 表示电压表V2的示数随电流变化的图象B．电流表的示数变大C．电压表V1的示数与电流表A 的示数之比不变D．滑片在n 点时，5s 内电阻R2消耗的电能是20J2．关于电学概念，下列说法正确的是（）A．电荷移动就能形成电流B．电功率是表示电流做功多少的物理量C．电功率是表示电流做功快慢的物理量D．导体电阻大小是由电压和电流决定的3．在番茄上相隔一定距离分别插入铜片和锌片，即为番茄电池．将铜片、锌片与电压表相连，如图所示．下列说法正确的是（）A．锌电极是番茄电池的正极B．番茄电池可将化学能转化为电能C．番茄电池形成通路后，电子将从铜电极流出D．将电压表直接接在该番茄电池上，会损坏电压表4．如图的电路中,电路元件及连接均完好,电源电压恒为6V,小灯泡L1、L2和L3各自正常工作时流过的电流均为0.5A,下列说法正确的是（）A．开关S1和S2断开,电压表的示数为6V,再闭合S2,电压表示数变小B．开关S1和S2断开,电流表A1测L2的电流,再闭合S2,A1仍测L2的电流C．先闭合开关S2,再闭合开关S1,电流表A1示数不变,A2示数变大D．开关S1和S2闭合,有电流流过的灯泡恰好都正常发光,电流表A1的示数为1.5A5．将图中的滑动变阻器连入电路，当滑动变阻器的滑片P向C端滑动时，接入电路中的阻值变小，则变阻器连入电路的接线柱应是A．A和C B．A和B C．B和C D．C和D6．我国北方冬天取暖用的“暖气”，通常用水作为输运能量的介质，这是因为水的（）A．密度大B．密度小C．比热容大D．比热容小7．智能手机的使用使我们的生活变得更加便捷，下列说法中不正确的是（）A．智能手机靠电磁波传递信息B．在真空中，智能手机发出的电磁波无法传播C．智能手机电池充电时，电能转化为化学能D．手机既是无线电发射台又是无线电接收台8．标有“2V 1W“字样的小灯泡和标有“20Ω 1A“字样的滑动变阻器连接在如图所示的电路中，其中电源电压为6V，电流表的量程为“0～0.6A”，电压表的量程为“0～3V“，闭合开关，移动滑动变阻器的滑片，电流表电压表示数的范围是A ．0.25A 0.6A ～ 1.0V 2.0V ～B ．0.25A 0.5A ～ 1.0V 2.0V ～C ．0.30A 0.5A ～ 1.0V 1.5V ～D ．0.25A 0.5A ～ 1.5V 2.0V9．电动自行车两刹车手柄中各有一只开关S 1和S 1．在行驶中用任意一只手柄刹车时，该手柄上的开关立即断开，电动机停止工作．如图电路符合要求的是（）A ．B ．C ．D ．10．如图甲是小阳设计的天然气泄漏检测电路图，R 为气敏电阻，其阻值随天然气浓度变化曲线如图乙所示，R 0为定值电阻，电源电压不变。

散热损失比计算公式

散热损失比计算公式在工程领域中，散热损失比是一个非常重要的参数，它用来描述热量在传输过程中的损失情况。

通过计算散热损失比，可以帮助工程师们更好地设计和优化热传导系统，从而提高能源利用效率，降低能源消耗。

散热损失比通常用一个简单的公式来表示：散热损失比 = (传导热阻/对流热阻) + (传导热阻/辐射热阻)。

其中，传导热阻是指热量在传导过程中的阻力，对流热阻是指热量在对流传输过程中的阻力，辐射热阻是指热量在辐射传输过程中的阻力。

通过这个公式，我们可以清晰地看到散热损失比是由这三种热阻的比值所决定的。

在实际工程中，计算散热损失比需要考虑多种因素，比如材料的热导率、传热面积、温度差等。

下面我们将分别介绍这些因素对散热损失比的影响。

首先是材料的热导率。

材料的热导率决定了热量在传导过程中的速度，热导率越大，热传导越快，散热损失比就越小。

因此，在设计热传导系统时，选择具有较高热导率的材料是非常重要的。

其次是传热面积。

传热面积越大，热量的传导和散热就越快，散热损失比就越小。

因此，在设计散热系统时，需要尽可能增大传热面积，以降低散热损失比。

再次是温度差。

温度差越大，热传导越快，散热损失比就越小。

因此，在实际应用中，需要根据具体的温度差来选择合适的散热系统，以达到最佳的散热效果。

除了这些因素外，还有一些其他的因素也会对散热损失比产生影响，比如散热器的形状、表面处理方式等。

因此，在实际工程中，需要综合考虑多种因素，通过计算和实验来确定最佳的散热方案。

在工程实践中，散热损失比的计算对于提高能源利用效率、降低能源消耗具有重要意义。

通过合理设计和优化散热系统，可以有效地降低散热损失比，提高能源利用效率，从而为可持续发展做出贡献。

总之，散热损失比是一个非常重要的参数，它直接影响着热传导系统的效率和能源消耗。

通过合理计算和优化，可以有效地降低散热损失比，提高能源利用效率，从而实现可持续发展的目标。

希望本文对大家有所帮助，谢谢阅读。

浅谈牛岐二站水电站电气设备发热量计算

浅谈牛岐二站水电站电气设备发热量计算摘要：本文分析了牛岐二站水电站几种主要电气设备的特性，通过电气设备发热量的计算确定，为水工建筑设计提供了较为准确的依据,并在电气设计工作中应用。

关键词：牛岐二站水电站电气设备发热量确定1、引言在水电站运行过程中为了满足机电设备，特别是电子控制元件对运行环境的要求；另一方面为了满足运行人员的舒适度要求，随着生活水平的提高，人们对水电站运行环境的温、湿度要求也越来越高。

要较为准确的控制环境的温、湿度，就需要对厂房的热负荷及其特性有比较深入的了解，分析那些电气设备的热量会对周围环境产生影响，对所需的电气设备通过计算得出结论为水工建筑设计提供较为准确的依据，也为通风空调系统的设计打下了一个好的基础。

2、电气设备发热量计算确定电站厂房的热负荷主要来自两个方面，一方面是建筑围护结构的热量，另一方面是来自于电站内各种机电设备的发热。

电气设备的发热主要来源于发电机组、各类变压器、母线、电缆、高低压配电盘柜和照明设备等。

在这里，主要对电站中的电气设备发热特性进行探讨。

2.1发电机组发热量发电机组的散热量主要来自于两个方面，一是发电机组的盖板传热和机壳围护结构传热，二是发电机组的冷却循环风的漏风所带来的热量。

牛岐二站发电机组的冷却方式采用封闭式空气自循环冷却方式，发电机绕组的损耗传给冷却空气，空气的热量再通过机组水冷却器由冷却水带走。

根据实测的数据，定子排出的空气温度一般不超过65℃，而进入转子的空气温度一般不低于5℃。

发电机机壳的散热量可以按下式计算：w其中：——发电机机壳的传热系数w/㎡·℃——发电机机壳的面积㎡——发电机冷却循环风的平均温度℃——室内空气温度℃发电机的漏风散热量可以按下式计算：w其中：——漏风系数，钢盖板取0.3%——发电机的冷却循环风量m3/h——空气比热w/kg·℃——空气容重取 1.2kg/m3——发电机漏风温度℃——室内空气温度℃根据牛岐二站发电机组内部的冷却风温和发电机的表面积，计算出机组壳体的传热量。

航天器蓄电池放电发热量测试方法系统误差分析

航天器蓄电池放电发热量测试方法系统误差分析王亚龙;孙腾飞;王帅;杨居翰;朱其荫【期刊名称】《航天器环境工程》【年(卷),期】2017(034)002【摘要】蓄电池发热量是航天器蓄电池热控设计的重要参数,其测试准确度直接影响热控设计状态和在轨工作温度.文章采用真空绝热量热法对蓄电池发热量测试系统进行了漏热分析,并给出了修正方法;以模拟蓄电池为研究对象,分析了蓄电池发热量测试误差,并提出了改善系统测量准确度的解决方案.结果表明,当放电时间大于1 h,航天器蓄电池发热功率在2~25 W范围内时,测试误差不超过6%,且发热功率越大误差越小;当发热功率大于10 W时,测试误差不超过3%,可以满足工程要求;对于发热功率较小(绝对值小于0.5 W)的小电流放电或充电,测试误差较大,但绝对值仍然较小,对实际工程影响不大.【总页数】7页(P207-213)【作者】王亚龙;孙腾飞;王帅;杨居翰;朱其荫【作者单位】北京空间飞行器总体设计部空间热控技术北京市重点实验室,北京100094;北京空间飞行器总体设计部空间热控技术北京市重点实验室,北京100094;北京空间飞行器总体设计部空间热控技术北京市重点实验室,北京 100094;北京空间飞行器总体设计部空间热控技术北京市重点实验室,北京 100094;北京空间飞行器总体设计部空间热控技术北京市重点实验室,北京 100094【正文语种】中文【中图分类】TM912;V416【相关文献】1.基于交流放电的UPS电源蓄电池性能测试方法研究 [J], 彭进先;桑苗苗;高澜;曹迎禧2.氢镍蓄电池发热量测试方法研究 [J], 童铁峰;张羽;郭栋;杨鹏3.变电站直流蓄电池组核容放电测试方法策略 [J], 张昊;王一波4.变电站直流蓄电池组核容放电测试方法策略 [J], 冯占芳;杨政;张浩;王宁5.变电站直流蓄电池组核容放电测试方法策略 [J], 冯占芳;杨政;张浩;王宁因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

耗电输冷(热)比EC(H)R

水泵3
设计流量设计扬程效率
m3
1
台数台 0
设计冷负荷
Q kW 1
耗电输冷（热）比 EC(H)R 0
水泵1
设计流量设计扬程效率
m3/h
m
%
0
0
1
台数台 0
设计流量 m3/h 0
水泵2
设计扬程效率
m
%
0
1
台数台 0
A
B
α
∑L
ΔT
参考值
1
0
A——与水泵流量有关的计算系数，按下表选取
设计水泵流量G
G≤60m3/h
200m3/h≥G＞60m3/h G＞200m3/h
A值
0.004225
0.003858
冷水系统
严寒
热水系统寒冷夏热冬冷夏热冬暖
5
15
15
10
5
∑L——从冷热机房至该系统最远用户的供回水管道的总输送长度，m；当管道设于大面积单层或多层建筑时，可按机房出口至最远端空调末端的管道长度减去100m确定。
∑L——从冷热机房至该系统最远用户的供回水管道的总输送长度，m；当管道设于大面积单层或多层建筑时，可按机房出口至最远端空调末端的管道长度减去100m确定。
0.003749
B——与机房及用户的水阻力有关的计算系数，按下表选取
系统组成
一级泵二级泵
冷水系统热水系统冷水系统热水系统
四管制
单冷、单热管道 B值 28 22 33 27
二管制热水管道 B值 —— 21 —— 25
系统热水
α——与∑L有关的计算系数，按下表选取
地区
管道长度∑L范围（m）

耗电输热比

耗电输热比(总2页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除1、二次水循环泵核算耗电输热比：HER=0.003096∑(G×H/ηb)/Q≤A（B+α∑L）/△TG=水泵设计流量m3/h 630H=水泵设计扬程m水柱 36ηb=水泵对于工作点效率83%Q=设计热负荷 11200 KW△T设计供回水温差℃ 10A与水泵流量有关的计算系数 0.003749B与机房及用户水阻有关的计算系数，一级泵系统为20.4，∑L室外主干线总长度m 650α与∑L有关的计算系数 0.003833+3.067/∑L=0.008551计算：HER=0.003096×（630×36/0.83）/11200=0.007553A（B+α∑L）/△T=0.003749（20.4+0.008551×650）/10=0.009731由上0.007553≤0.009731 可知: HER≤A（B+α∑L）/△T 循环泵耗电输热比符合核算要求。

2、一次水循环泵核算耗电输热比：HER=0.003096∑(G×H/ηb)/Q≤A（B+α∑L）/△TG=水泵设计流量m3/h 400H=水泵设计扬程m水柱 20ηb=水泵对于工作点效率 82%Q=设计热负荷 11200 KW△T设计供回水温差℃ 25A与水泵流量有关的计算系数 0.003749B与机房及用户水阻有关的计算系数，一级泵系统为20.4∑L室外主干线总长度m 80α与∑L有关的计算系数 0.0015计算：HER=0.003096×（400×20/0.82）/11200=0.002697A（B+α∑L）/△T=0.003749（20.4+0.0015×80）/25=0.003077由上0.002697≤0.003077 可知: HER≤A（B+α∑L）/△T 循环泵耗电输热比符合核算要求。

耗电输热比计算值超过限值的原因

耗电输热比计算值超过限值的原因耗电输热比是指在热力系统中，用电所产生的热量与实际输送到热源的热量之间的比值。

当耗电输热比超过限值时，意味着系统的能效较低，即用电产生的热量相对较多地被浪费掉，而没有有效地被输送到热源。

造成耗电输热比超过限值的原因有很多。

首先，设备的能效低下是主要因素之一。

如果热力系统中的设备设计不合理或老化，就会导致能效低下，使得耗电输热比超过限值。

例如，设备的绝缘性能不好，导致能量损失增加；设备的传热效果不佳，导致热量不能有效地传递给热源。

管道的设计与维护也是影响耗电输热比的重要因素。

如果管道的敷设不合理或存在损坏，就会导致能量的损失增加，使得耗电输热比超过限值。

此外，管道的维护不及时或不规范也会导致热量的损失，影响系统的能效。

操作人员的不当操作也可能导致耗电输热比超过限值。

例如，系统中的温度、压力等参数设置不当，导致系统运行时能量的损失增加；操作人员对设备的维护保养不到位，导致设备的能效下降。

在提高能效、降低耗电输热比方面，我们可以采取一些措施。

首先，对于设备，可以选择能效较高的设备进行更新，提高整个系统的能效。

其次，对管道进行合理的设计与敷设，确保管道的绝缘性能良好，减少能量的损失。

此外，加强对操作人员的培训，提高他们的专业水平，避免因操作不当而导致能量浪费。

耗电输热比超过限值是能效较低的体现，其原因主要包括设备能效低下、管道设计与维护不当以及操作人员的不当操作等。

为了提高能效，降低耗电输热比，我们应该采取相应的措施，包括更新设备、合理设计管道、加强操作人员培训等，以提高系统的能效，减少能量的浪费。

这样不仅可以节约能源，还可以降低能源成本，实现可持续发展的目标。

SiC功率模块的液冷散热设计与节能分析

SiC功率模块的液冷散热设计与节能分析
巩飞;郭鸿浩
【期刊名称】《中北大学学报(自然科学版)》
【年(卷),期】2024(45)1
【摘要】为综合评估SiC功率模块的液冷冷板散热效果,设计了串联、并联与串并联3种冷板流道结构,从器件温升、系统能效、散热性能3个方面共计10项指标
评估了冷板性能,基于ICEPAK仿真分析了液冷系统流场与温度场的稳态分布特征,
从节能角度给出了液冷散热方案的工程应用选择与优化建议。

研究结果表明,冷板
内部串联流道设计的温升与散热性能指标更优,但其能效表现系数仅为并联设计的
1/5,散热表现的提升以增加冷板内部压力损失为代价,降低了其能效表现;3种流道
设计下,冷却液流量由8.2 L/min提高至24.6 L/min,冷板的能效表现系数分别由1 275,6 407,1 425下降至53.2,258.3,60.6,故提高冷却液流量并非改善散热的首选。

实际工程应用中,在器件的温升允许范围内,应优先选择冷板内部的并联流道设计与
多冷板间并联的散热方案,以提高散热系统的节能性。

【总页数】7页(P98-104)
【作者】巩飞;郭鸿浩
【作者单位】南京邮电大学自动化学院、人工智能学院
【正文语种】中文
【中图分类】TN305.94
【相关文献】
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