挂篮计算
挂篮检算
杭州湾盐平塘2号桥挂篮受力计算一、挂篮桁架各杆件重量1、前撑杆G1（2根长5.579米[25b槽钢）G1=365.4 kg2、前拉杆G2（2根长4.921米[20b槽钢）G2=260.8 kg3、后拉杆G3（2根长6.788米[20b槽钢）G3=361 kg3、水平横杆G4（2根长6.0米[32b槽钢）G4=579.4kg5、竖杆G5（2根长3.908米[20b槽钢）G5=201.4 kg6、前吊梁G9（2根长15.83米40#工字钢）G9= 2095.6kg7、后锚梁G10（2根长9.2米40#工字钢）G10= 1352 kg8、前吊杆重（φ32精扎螺纹钢）6.313×（4×11+2×7+4×8）=568.2 kg9、桁架系杆（[10槽钢）1500kg10、侧模、底模重量8400+5200=13600kg二、挂篮桁架走行抗倾覆检算走行方式：挂篮桁架与模板分两次走行。
以竖杆G5下为支点，忽略节点板影响，则：M1=（2095.6×5+365.4×2.5×2+260.8×2.5×2+1500×1+568.2×5）×10 =179.5KNmM2=（361×3×2+579.4×3×2+1352×6）×10=137.54KNm如达到抗倾覆系数2.0，则后锚梁配重为：（2M1-M2）/（6×10）=1.6t我部采用两个混凝土预制块作配重，每个预制块重0.8吨，共1.6吨，每个混凝土预制块长1.0米，宽1.0米，高0.4米，内放上、下网片，中心留出φ50mm 孔。
挂篮行走过程中实际抗倾覆系数为2.1。
三、挂篮桁架主要构件内力检算杭州湾盐平塘2号桥悬灌施工最重节块140吨，模板系统重18.1吨。
故挂篮桁架承重为140/2+18.1/2=79.05吨，考虑其它荷载及冲击力，挂篮桁架荷载按100吨检算：对于G1杆承受的压力F1为：4/5.59=（1000×103）/F1 ，F1=1.398×106N对于G2杆承受的拉力F2为：4/5.22=（1000×103）/F2 ，F2=1.305×106N对于G1产生的压应力为（查表得[25b截面积为39.91cm2 ]：由于两槽钢宽为226mm，则：λ=5.579/0.226=24.7查《建筑施工计算手册》P1275页φ=0.972σ1=N/φA=（1.398×106）/（0.972×2×39.91×10-4×2）=90.1Mpa＜215Mpa（可）对于G2产生的拉应力为（查表得［20b截面积32.83cm2］：σ2=N/A=（1.305×106）/（2×32.83×10-4×2）=99.37Mpa＜215Mpa（可）对D点进行受力分析，ΣF D=0，得：F2×sin73.301=F3×sin56.31F3=1.502×106N （拉力）F5= F2×cos73.301+ F3×cos56.31=1.208×106N (压力)F4=F3×sin56.31=1.25×106N（压力）对于G3产生的拉应力（查表得[20b截面积32.83cm2 ]，σ3=F3/A=（1.502×106）/（2×32.83×10-4×2）=114.4Mpa＜215Mpa（可）对于G4产生的压应力（查表得[32b截面积54.9cm2]，两槽钢宽为258mm，则：λ=6.788/0.258=26.31查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.97σ4=F4/φA=（1.25×106）/（0.97×2×54.9×10-4×2）=58.7Mpa＜215Mpa（可）对于G5产生的压应力为（查表得［20b截面积32.837cm2］，两槽钢宽为226mm，则：λ=3.9/0.226=17.3查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.986σ5=F5/φA=（1.208×106）/（0.986×2×32.837×10-4×2）=93.3Mpa＜215Mpa（可）四、后锚杆设计计算后锚杆采用直径为32mm精扎螺纹钢，锚固在箱梁腹板两侧。
挂篮设计及计算
挂篮设计及计算1、挂篮设计要点：①质量小、结构简单、受力明确结构安全。
②运行方便，行走及悬吊系统安全可靠、坚固稳定。
③挂篮以刚度控制为主，重载作用下只发生弹性变化，变形小。
④工艺简单，现场装拆方便。
⑤尽量利用现有肇庆大桥，南充清泉寺大桥挂篮构件。
2、挂篮结构组成：由上纵梁，上、下横梁、三角及菱形承重架、底模平台、前后吊杆、底锚梁及后锚组成。
挂篮主要受力构件为上主纵梁，箱梁荷载及模板自重通过挂篮下纵梁传给前后横梁，通过前悬吊系统，传给上横梁，再传给纵梁，最后至已浇砼节段。
3、挂篮安装：所有挂篮构件在加工场地加工成散件，用吊车及平板车运输，塔吊现场拼装成形，在0#块张拉、灌浆完成后安装。
4、挂篮下纵梁设计对下纵梁分两种情况状况对型钢进行强度，刚度验算，下纵梁在箱梁腹板按30cm 间距布置。
其于位置按70cm 间距布置。
4.1以悬浇段1#块腹板为荷载进行下纵梁设计（节段长3.5m ，设计控制长度为4m ）。
4.1.1设计荷载①砼自重：q 1=26×0.6×4.299=67kN/m②施工荷载q 2=2.5×0.6=1.5kN/m③模板荷载q 3=2.5×0.6=1.5kN/m④砼振捣荷载q 4=2×0.6=1.2kN/m则q= q 1+q 2+q 3+q 4=71.2kN/m按30cm 布置时q=71.2/2=35.6kN/m4.1.2下纵梁按简支梁计算，受力如图 Mmax=41ql 1 （l-l 2）=81×35.6×5.02=111.25kN.m Mmax=81ql 2=81×35.6×5.02=111.25kN.m 型钢选择 W=][max σM =36586190.1025.111cm mm N =⨯ （抗弯强度设计值f=190N/mm 2属于3号钢第3组级别）选用I36a 型钢 Wx=877.6cm 3 Ix=15796cm 4型钢刚度验算 f=mm l mm EI ql 5.1240091.810157961006.238450006.35538454544=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=满足要求选用[36a 型钢 Wx=659.7cm 3 Ix=11080cm 4f=12.7mm>L/400=12.5mm4.2以悬浇段箱梁1#块底板砼为计算荷载4.2.1设计荷载（按50cm 布置）（1）砼自重：q 1=26×0.60×0.5=7.80kN/m（2）施工荷载：q 2=2.5×0.5=1.25kN/m（3）模板荷载：q 3=2.5×0.5=1.25kN/m（4）砼振捣荷载：q 4=2.0×0.5=1.0kN/mq=q 1+q 2+q 3+q 4=11.30kN/m （@500）Q 1=13.56（@600） Q 2=15.82（@700） Q 3=18.08（@800） Q 4=22.6（@1000）4.2.2下纵梁验算取@1000 q=22.6kN/mMmax=ql 2/8=22.6×52/8=70.625kN.m取I36a 型钢 Wx=877.6cm 3 Ix=15796cm 4σ=][max W M =2236/190][/5.80106.87710625.70mm N mm N =<=⨯⨯σ （抗弯强度设计值f=190N/mm 2属于3号钢第3组级别） f=mm l mm EI ql 5.124007.510157961006.250006.22384538454544=<=⨯⨯⨯⨯⨯= 按@1000分布I36a 仍有富余，最大可按1.4m 布置。
挂篮计算书
挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
有关各种挂篮计算
有关各种挂篮计算一、挂篮验算复核1．验算依据（1）《钢结构设计规范》（GBJ17-88）（2）《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）（4）禹城南互通立交桥主桥设计图纸2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁分段长度为： 1#-4#段3.5m，4#-8#段4.0m，合拢段2.0m。
（2）箱梁底板宽6.9m，顶板宽13.5m。
（3）箱梁高度变化范围：4.2m~2.0m，中间按二次抛物线变化。
3．设计荷载：（1）悬臂浇筑砼结构最大重量111t(1#块)（2）挂篮总重46t(包括箱梁模板)（3）人群及机具荷载取2.5KPa。
（4）风荷载取800Pa。
（5）荷载组合：①砼重+挂篮自重+人群机具+动力附加系数(强度、稳定)②砼重+挂篮自重+人群机具 (刚度)③砼重+挂篮自重+风荷载 (稳定)（6）荷载参数：①钢筋砼比重取值为2.6t/m3；②超载系数取1.05；③新浇砼动力系数取1.2；④挂篮行走时的冲击系数取1.1；⑤抗倾覆稳定系数不小于2.0；⑥前后托架刚度取L*0.3%；⑦16Mn钢容许弯曲应力取1.3[бw]=1.3×210=273MPa。
A3钢容许弯曲应力取1.3[бw]=1.3×145=188.5MPa。
4．挂篮结构材料挂篮主桁架和前后横梁材料为16Mn钢，销子材料为45号钢，纵梁、托梁、分配梁等材料为组合型钢（A3）。
二、纵梁计算1、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）受力分析2、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）强度计算（图1示）R A=qcb/L R B=qca/LM max=qcb[d+cb/(2L)]/L=8415.9×10-3×3500×2500×[750+3500×2500/(2×5000)]/5000=2.4×107N.mm纵梁选用[22a槽钢,其截面特性为:W x=2.176×105mm3I x=2.3939×107mm4σ= M max/ W x=110.3MPa<188.5MPa3、普通纵梁刚度计算当x=d+cb／L=2500时(弯矩最大处)，挠度最大。
挂篮强度计算
挂篮强度计算一．单个挂篮自重1、承重梁：承重梁1组由4排单层贝雷组成，共2组，上下加加强弦杆：Q1=8×5×0.45=18 t2、底模平台Q2=11.966t3、前上横梁重：Q3=1.542t4、后锚重Q4=0.197t5、ф32精轧螺纹钢筋重Q5=0.62t6、支架、滑道等其他钢材重Q6=1.5t7、内外模板（含支架）重Q7=8t8、脚手板、枕木等重Q8=3t9、施工机械及小型设备重Q9=3t运行时一个挂篮总重Q总=47.825t二、贝雷强度验算：1、贝雷承载：Q总=47.825t-18t+98t=127.825每排贝雷承受：Q，=127.825/8=15.978t根据平行移动定理:I总=I贝+I弦=250500+Aa2×2=250500+25.48×752×2=537150cm4 W E=W贝+W弦=3910+25.48×75×2=7732cm3BC段:Mmax=P×L=7.989×6=47.934t.mбmax= Mmax/ W E=47.934×104/（7732×10-6）=61.99MPa<[б容]=245MPafmax=P=P×BC2×AB/（3EI）×(1+BC/AB)=7.989×62×7）/(3×2.1×105×106×537150×10-8) ×(1+6/7) =1.11×10-2=0.011m〈[f容]=6/250=0.024m贝雷强度满足要求。
2、组合横梁强度验算：1）、组合横梁承受除贝雷自重、上横梁自重、后锚、支架、滑道以外所有的荷载。
Q=Q2+Q7+Q8+Q9+Q箱=11.966+8+3+3+98=123.966t.每根组合横梁承受,Q`=Q/2=61.983t由8个吊带承受.则P=Q`/8=7.748t组合横梁,受力弯距在两吊带之间1.6m处最大,只要这段能承受,则其余部分都能承受.则Mmax=pl/4=7.748×104×1.6/4=30.992t.mбmax=Mmax/W E=30.992×104/116.8×10-6×2=132.7MPa <[б容]=160 MPafmax=pl3/48EI=7.748×1.63×104/（48×2.1×105×106×934.5×2×10-8）=1.68×10-3m=1.7mm<[f容]=1.6/250=6.4×10-3m=6.4mm满足要求.其实组合横梁所受的力由吊带来承受.因为组合横梁由底模纵梁传递到组合横梁的力的位置就是吊点位置,理论上组合横梁可以取消，为了底模纵梁吊装方便而设，因此保险系数大大增加3、底模纵梁（2[36b槽钢强度验算）纵梁所承受力Q总=123..966-2.32=121.646t则每根纵梁承受力P=15.206t则q=15.206/6=2.534t/mMmax=1/8ql2=1/8×2.534×62=11.403t.mбmax=Mmax/W E=(11.403×104)/(702.9×10-6×2) =81.1MPa<[б容]=160 MPafmax=5ql4/384EI=(5×2.534×104×64)/(384×2.1×105×106×12651.8×2×10-8) =8mm<[f容]=24mm底模纵梁2[36b槽钢满足要求.4、底模横梁（I25b工字钢）强度验算横梁承载Q=123.966-2.32-13.62=108.026t每根横梁承载Q`=15.432t则q=15.432/10=1.543t/mMmax=1/8 ql2=1/8×1.543×1.62=0.494t.mбmax=Mmax/W E=(0.494×104)/(422.72×10-6)=12MPa<[б容]=160 MPafmax=5ql4/384EI=(5×1.543×1.64)/(384×2.1×105×106×5283.96×2×10-8)=0.0001m=0.1mm<[f容]=24mm同样横梁满足要求5、吊杆(16根直径32精轧螺纹钢筋)吊杆承载：Q=47.825+98-18-1.542-0.197=126.086t每根吊杆承受:P=7.88t，现按每根吊杆承受12t（考虑1.5的安全系数）则б=P/A=12×104/（0.0162×π）=149.2×106Pa=149.2 MPa远远小于精轧螺纹钢筋的屈服强度(785MPa)满足要求6、上横梁强度计算：上横梁荷载如下图：P=7.88tRA+RB=8P 由于受力平衡且相互对称。
挂篮验算书shuang(L=72m)
新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标）易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合Ⅱ标项目经理部二〇一三年三月书目录1.计算依据 (1)2.计算主要技术参数 (1)3.底模系验算 (4)3.1纵梁验算 (4)3.1.1边纵梁 (4)3.1.2中纵梁 (7)3.2后托梁验算 (10)3.3底模验算 (13)3.3.1底模面板验算 (13)3.3.2横向分配梁（钢楞）验算 (14)4.滑梁验算 (16)4.1外滑梁验算 (16)4.2内滑梁验算 (18)4.3顶模板验算 (20)4.3.1顶模面板验算 (20)4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算 (21)5.前托梁与前（上）横梁验算 (22)6.三角形架验算 (27)7.抗倾覆安全系数及后锚梁验算 (30)7.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (30)7.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (30)7.3后锚梁验算 (32)8.吊杆验算 (34)9.垂直模板验算 (34)9.1侧模面板验算 (34)9.2内钢楞验算 (36)9.3外钢楞验算 (37)9.4钢筋拉杆验算 (38)书9.5拉杆背杆验算 (38)10 挂篮行走体系锚固验算 (40)11结论 (41)易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.2《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）；1.3《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.4《（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸》；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：《结构力学求解器》）。
2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
典型的菱形挂篮计算书好好看看
千里之行，始于足下。
目录第1部分设计计算说明 ......................................................................................... 错误!未定义书签。
1.1设计根据.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2工程概况.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3挂篮设计.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.1 主要技术参数........................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.2 挂篮构造................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合....................................................................... 错误!未定义书签。
(整理)吊篮施工计算
挂篮施工受力计算荷载计算：按最大的混凝土方量计算，即施工下弦杆X2时（单侧重量），混凝土：47.8m3，合119.6T；（47.8x2.5）贝雷架：24片，合7.2T；(0.3x6x4)方木：45根，合3.645T；（0.9x45x0.152x4）另加施工人员、一半横联及模板的重量，按150T计算。
一、后下横梁的计算：1、槽钢计算：①、4片贝雷片按后下横梁X2布置图布置，计算简图为：弯距图与剪力图分别为：②、4片贝雷片按后下横梁X3-X7布置图布置，计算简图为弯距图与剪力图分别为：则W需=12.75x104/170x106 =750cm3[40b的Wx=932.2，为提高安全系数，取2根[40b；Q max=75T, τ＝37.5/83.05=63.2x103Mpa<[τ]＝100 Mpa。
2、后下横梁吊杆的计算每侧后下横梁φ32精轧螺纹钢吊杆共3根，则每根吊杆承重25T，而每根吊杆的极限拉力为64.3T，故拉力安全系数K＝25/64.3＝0.39＜〔K〕＝0.8，满足要求。
二、贝雷架计算：1、设置一道前下横梁，贝雷架受力布置与计算简图为：在该荷载下，弯距图和剪力图为：按四片贝雷架布置，则每片贝雷架的最大弯矩和剪力分别为：M max=291.26/4=72.815Tm=728.15KNm＜[M]=788.2 KNmQ max=88.06/4=22.02T=220.2KN<[Q]=245.2KNY max＝5ql4/384EI=5x14.56x104x13.64/(4x384x250497.2x10-8x2x1011)=32mm ＜13.6/400=34mm，满足要求。
实际施工过程中，先浇注下弦杆混凝土，最大方量重为G X2＝57T，故实际浇注贝雷片最大挠度为12mm。
三、前下横梁的计算：1、斜拉吊杆的计算：前下横梁所受的最大拉力为：T max＝104.37T，斜吊杆采用4根Φ32精轧螺纹钢；Φ32精轧螺纹钢的极限拉力为64.3T，而实际每根受力为26.09T，则拉力安全系数为K＝26.09/64.3=0.41＜〔K〕=0.8满足要求。
挂蓝计算
挂篮计算前下横梁（一）、荷载：1、砼自重：（1）底板部分：按A1块计算V1=[（6.754+6.884）/2+（6.82+0.34）]/2×（0.534+0.466）/2×0.3+0.6×0.3×3.0=12.2m3 Q1=12.2×26=317.2KN（2）腹板部分：V2=[（3.03+2.806）/2-0.6]×0.6×2×1.04×3.0.=8.68m3Q1=8.68×26=225.68KN2、钢模自重：（1）底模：Q3=26.14KN（2）底模平台：Q4=45.64KN3、施工荷载：按每㎡ 3.5KN计算：工作平台面积AA=10×0.5+2×4.0×0.5=9㎡Q5=9×3.5=30.5KN4、工作平台自重：（1）前平台：10×0.5m木板：10×0.5×0.04×10 =16 KN 4-I 20a L=5.0m4×27.9㎏/m ×5.0=5.6 KN 小计：5.6+1.6=7.2 KN 二、结构检算：1、2部分，侧平台及施工荷载前下横梁承担50%，前平台及施工荷载承担100% 荷载分布如下：q16820q4q3600q2DCB300265050002650500A300q1=8.88/11.3+2/10+0.5×3.5=2.73 KN/m 2、底板砼+钢模及底模平台q2=[12.2×26/6.821+（26.14+48.64/6.82）]×0.5+3.5×3.0/2=34.0 KN/m 3、腹板砼：q3=8.68×26/（4×0.6)=94.0 KN/m 4、外侧平台荷载：q4=7.2/2×0.5/0.5+4.0×0.5/2×3.5=3.1 KN/m 5、内力计算：按力矩分配法计算，各荷载分别计算后叠加。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮设计计算
挂蓝设计计算一、计算依据1.《武汉天兴洲长江大桥南岸引桥设计图纸》2．《铁路桥涵施工技术规范》3．《钢结构设计规范》GB17-88二．挂蓝主要技术参数载荷系数及作用在挂蓝的主桁载荷最大梁段重180t（检算时按200t考虑），梁段长度4.0m；宽度13.4m；人员、机具施工荷载0.25t/m2，施工荷载13.4t。
混凝土超灌系数1.03，动载系数1.2；挂蓝自重约：60t三．主桁计算（一）、主桁总体受力情况1．悬灌施工时挂蓝自重作用力(一)2．悬灌施工时挂蓝自重作用力(二)（二）、主桁杆件内力计算1、单个桁片混凝土自重作用力前吊点拉力200t/2×（4.0m/2+0.5m）/4.96m=50.4t杆件内力计算结果图1混凝土自重作用力计算图式2、人群、机具施工荷载作用下单个桁片作用力前吊点拉力13.4t/2×（4.0m/2+0.5m）/4.96m=3.4t杆件内力计算结果图2 人群、机具施工荷载作用力计算3、悬灌时底模、侧模、内模、吊杆、吊带、分配梁、连接器重前端作用力12.1t。
杆件内力计算结果图3 底模、侧模、内模、端模、吊杆、吊带、分配梁、连接器重作用力计算图式4、主桁自重前产生的作用力主桁自重分配到各节点的作用力杆件内力计算结果图4 主桁架自重力作用下计算图式5、检算强度和稳定性时主桁杆件内力组合Ni=1.03×1.2×Ni1+Ni2+1.2×Ni3+1.2×Ni4=1.236Ni1+Ni2+1.2Ni3+1.2Ni4（三）支座反力和后锚锚固力计算①、单个桁片支座反力和后锚锚固力（按图1~4计算）单位：t荷载组合值=1.03*1.2*砼自重+人群、机具荷载+1.2*（底模、侧模、吊杆等自重+主桁自重）②、走行时后锚小车锚固力计算：抗倾覆稳定安全系数2，按图3、图4计算： 后锚点离支座距离为4700mm 底模、侧模、端模等作用：24.9612.1 4.7=⨯⨯锚RR 锚1=25.5t 挂蓝自重等作用：2.04.962.791 4.78.17.4=⨯⨯+⨯锚RR 锚2=4.1t 动载系数取1.3R 锚=(25.5+4.1)*1.3=38.4t （三）、主桁杆件受力计算 1.主桁结构如下图所示：a.主桁杆件横截面积（2根32b#槽钢两侧采用1cm 厚钢板焊接成盒状） A=2×73.52+33*1*2=213.04cm 2b.主桁受拉杆件沿杆轴方向通过销孔中心的纵截面积: A 端面=(6+2.3)*8.5+2.3×12.5=99.3cm 2c. 按钢结构设计规范，拉杆的在垂直杆轴方向通过销孔中心的横截面上，拉杆的净截面积不小于强度计算需提供净截面积的1.4倍： A 横=A-8.05*2.3=194.5cm 2A 横/1.4=138.9cm 2计算截面积A 拉=99.3cm2，A 压=138.9cm2 I x =2*11626+(33*13)/12*2=23257.5cm 2 所以：i x ==A Ix 9.1385.23257=12.9cm 对于①、④拉杆[σ]=拉A N [σ]=188MP ×0.9=169.2MP所以①、④拉杆[N 拉]=169.2×106×99.3×10-4(N)=1680KN 对于②、③、⑤压杆 ②杆L=4.68cm , λ=iLμ=3.369.124681=⨯查表得：ψ=0.862n A Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N1压]=169.2×106×138.9×10-4×0.862(N)=2026KN③杆L=198cm , λ=iLμ=3.159.121981=⨯查表得：ψ=0.897nA Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N3压]=169.2×106×138.9×10-4×0.897(N)=2108KN⑤杆L=562cm , λ=iLμ=6.439.125621=⨯查表得：ψ=0.817nA Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N5压]=169.2×106×138.9×10-4×0.817(N)=1920KN注：负号为压应力②、主桁构件销孔挤压应力计算 σc =MpaPA A P C9421024908.00415.01082963=⨯=⨯⨯=<[σc ]=282Mpa(四)前吊带受力检算挂蓝前吊带为4根Q345钢板吊带，吊带厚度3cm 。
挂篮计算书
挂篮检算书一、贝雷桁架式挂篮概述根据本工程主桥的特点，主桥悬臂施工采用贝雷桁架式挂篮，该挂篮设计自重为56.6t （不含施工荷载）。
挂篮的主承重架采用三排贝雷桁架，每片主桁由三排单层加强型贝雷桁架组成，三片主桁之间通过前、中、后三道联接系联接。
底模及侧模采用整体钢模；内模采用木模。
该挂篮由贝雷桁架梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及施工平台等组成，见图1～1所示。
根据《装配式公路钢桥》，对于加强型单排单层贝雷桁架：截面模量W=7699.1cm 3，惯性矩I=577434.4 cm4，容许弯矩[M]=1687.5kN.m ，容许剪力[Q]=245.2 kN 。
则每片贝雷桁架梁（由加强的三排单层贝雷桁架组成）：截面模量W=23097.3cm 3，惯性矩I=1732303.2 cm 4，容许弯矩[M]=5062.5kN.m ，容许剪力[Q]=735.6kN ，E=2.1×105MPa 。
贝雷桁架梁的断面结构尺寸见图4所示。
3-4.支座纵梁28b工字钢，L=500； 3-5.支座滑板20*1140*500一块；3-6.支座滑槽板d=40 -5毫米，1000*40； 3-7.六角螺母带弹簧垫圈，M30*60； 4-1.贝雷架移动轨道28b工字钢。
说明：支座为钢结构，材料为A3，焊接，数量16套。
图4 贝雷架梁断面图件号名称：1.Φ32精轧钢筋及螺母，螺杆长2.4米；2.贝雷架高度1700毫米（三排单层加强弦杆型）； 3-1.贝雷架支座压锚梁，14b槽钢，L=1140； 3-2.贝雷架支座板，10*1140*600； 3-3.支座横梁14b槽钢，L=1140；前上横梁、后下横梁和前下横梁均由两根I40工字钢组成，底模纵梁为15*15H 型钢，后锚梁及贝雷架压梁由2根14b槽钢组成。
材料均采用普通的A3钢，E=2.1×105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=145MPa，[τ]=0.6[σ]=85MPa。
挂篮计算
挂 篮 计 算1、荷载。
以1#节段悬浇时的荷载进行计算。
1．1 1#块自重：)9.57(5.15331m t G =。
1．2 挂篮底平台：t G 202=。
1．3 模板及支架：t G 153=。
1．4 施工荷载：t P 153=（按0.3t/m 2）。
1．5 总荷载：t P G G G P 5.2033321=+++=。
2、前后吊带受力计算。
2．1 1#节段悬浇时，前后吊带受力如下图所示：t P P 5.1295.55.3=⨯=后 t P P 745.52=⨯=前 2．2 5#节段悬浇时，前后吊带受力如下图所示（5#节段长3.5m ，重137t ）:t P 187151520137=+++=t t P 5.1105.525.3187=⨯=后 t t P 5.765.525.2187=⨯=前 2．3 11#节段悬浇时，前后吊带受力如下图所示（11#节段长4m ，重114t ）:t P 164151520114=+++=t t P 5.1105.525.3187=⨯=后 t t P 5.765.525.2187=⨯=前 2．4 后吊带最大拉力为129.5t ，前吊带最大拉力为76.5t 。
3、挂篮三角架计算。
一个挂篮有两个三角架，按平面刚架计算。
浇筑状态：t P 401=（单片桁）悬臂走行时：t t t t P 6.818750401=⨯= （t R 2040926.8=⨯=重） （t R 2040926.8=⨯=重）2Ⅰ45a 的截面特性：222042102cm cm A =⨯=，33286021430cm cm W x =⨯=cm i x 7.17=，8.587.175202=⨯==x x i l λ，cm i y 89.2=，813.0=x ϕ][/774.028*********.020453232σϕσ<=⋅+⨯=+=m t cmm t cm t W M A N4、底平台纵梁计算。
挂篮简易计算稿
挂篮简易计算稿一、主桁计算：(一) 荷载1、箱梁重量：1#节段最重，砼方量29.5m3，重29.5×2.6=76.7t。
2、上前横梁及吊带：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg，吊带重：1500kg。
3、底模系统：（1）后下横梁：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg （2）前下横梁：双拼27#工钢，长15米，重：43×15×2=1290kg （3）底模纵梁：26根22#a工钢，长6米，重33×26×6=5148kg （4）面板： 4500×6×6000 重：4.5×6×0.006×7850=1272kg （5）其它：1000kg（6）底模系统总重：11.122t（二）前吊点受力计算：1、箱梁传递重量：P1=76.7×2.05/6=26.2t2、底模系统传递重量：P2=11.122/2=5.56t3、上前横梁及吊带：P3=2.4+1.5=3.9t总计：P1+P2+P3=35.66t。
取2倍安全系数。
取总重量为80t。
单榀挂篮主桁受力为40t。
（三）挂篮主桁计算：单榀挂篮主桁受力如下图：如图所示，最大受拉杆件为AB杆，最大受压杆件为CD杆。
各杆件均采用双拼28#a槽钢。
A=80.4cm2。
AB杆：ƒ=N/A=68/80.4=0.846t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2 满足要求。
CB杆，长度为400cm，组装如下图：r x=0.38h=0.38×28=10.64cmr y=0.44b=0.44×32=14.08λ=L/r x= 400/10.64=37.6 查表得φ= 0.906ƒ=N/φA=60/(0.906 ×80.4)=0.824t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2满足受力要求。