挂篮设计计算书(详细)
挂篮计算书
挂篮计算书(2016-3-30)(总24页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录1.计算说明................................................................................................................错误!未定义书签。
概况.............................................................................................................错误!未定义书签。
计算内容....................................................................................................错误!未定义书签。
2.计算依据................................................................................................................错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.........................................................................................错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值 .....................................................................错误!未定义书签。
荷载组合 .....................................................................................................错误!未定义书签。
三角形挂篮计算书
三角形挂篮计算书1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。
图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。
由2榀三角主桁架、横向联结系组成。
2榀主桁架中心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。
横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。
图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。
其由底模板、纵梁和前后横梁组成。
底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。
外模板长度为4.3m。
内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。
图4 外侧模图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。
并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。
悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。
底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。
底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。
底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。
外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。
其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。
锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
大桥-挂篮设计计算书
溪洛度水电站坳田沟大桥连续刚构挂篮设计计算书计算：二○一一年十月一、设计依据1、《溪洛度水电站坳田沟大桥连续刚构梁部图纸》；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)》4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》5、《公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)》6、《公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)》二、梁段情况连续梁截面形式为单箱单室、直腹板、变高度、变截面结构。
梁段分为3m、3.5m、4m、4.5，合拢段长度为2m。
梁段顶宽均为11.5m。
连续梁梁段最大重量分别为：174..76t。
梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用32mm精轧螺纹钢筋（PSB830）。
梁段主要参数及施工荷载：（1）梁宽：顶板宽11.5m；（2）最重梁段为1#段：174.76t吨；最长梁段4.5m；三、挂篮设计方案挂篮主要由主桁三角架、底模平台、前后吊系统安装、轨道及锚固系统、内模和外模六大部分组成。
四、荷载取值1、主梁容重按26kN/m3计算；2、计算时以1#段：174.76吨；梁段长度3m；3、浇注砼时的动力附加系数：1.2；4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。
五、荷载分析计算工况：1、荷载组合Ⅰ挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）2、荷载组合Ⅱ挂篮自重+砼自重+施工机具自重（计算刚度）3、荷载组合Ⅲ挂篮自重+挂篮走行时冲击荷载+风荷载（计算走行）六、钢材许用应力按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构容许应力系数提高1.3取值。
Q235：16δ< []180Mpa σ= []110Mpa τ=1640δ> []172Mpa σ= []110Mpa τ=Q345：16δ≤ []263.5M p a σ= []150Mpa τ= 1625δ> []245Mpa σ= []150M p a τ= 3650δ> []225.5Mpa σ= []130M p aτ= 45钢： []360M p a σ= []125M p a τ= 七、结构计算1.梁段受力分析：以1#梁段为例，梁段长3米，重量为176.74t 。
挂篮计算书示例
挂篮计算书例如第一章计算书一、计算依据《钢结构设计标准》 (GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕二、计算参数1、荷载系数：根据《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕，荷载系数取值如下：①、考虑箱梁砼浇注时胀膜等因素的超载系数取1.05；②、浇注砼时的动力系数取1.2；③、挂篮空载行走时冲击系数取1.3；④、浇筑砼和挂篮行走系数时抗倾覆稳定系数取2.0。
⑤、挂篮正常使用时采用的平安系数为1.2。
2、作用于挂篮的荷载：①、箱梁砼荷载：浇注箱梁时最大浇注重量为1100KN；②、施工机具及人群荷载1.5KN/m2；③、挂篮自重:500KN；④、风荷载: 地区设计根本风速 V10＝ m/s；(《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕)。
各节段情况节段号 0 1 2 3 4 5 节段长腹板厚度重〔t〕度〔m〕〔cm〕 5.30 4.35 4.35 4.35 4.35 4.35 270.65 137.80 104.70 96.30 87.78 82.90 60 60 60 50 50 50 底板厚度〔m〕 1.25 60 54.2 49.9 46.1 42.7 顶板厚度〔cm〕25 25 25 25 25 25 施工方法现浇现浇挂篮挂篮挂篮挂篮桥面宽度11.25，箱底宽度6.25m，桥横坡4% 备注 16 7 8 9 10 11 12 4.50 4.50 4.50 4.50 4.50 2.00 6.38 100.93 92.00 84.40 81.75 80.23 53.13 128.00 50 35 35 35 35 35 35 39.7 36.4 33.8 31.9 30.6 30 30 25 25 25 25 25 25 25 挂篮挂篮挂篮挂篮挂篮合拢段现浇段挂篮主要结构材料表序号 1 结构名称材料长度单重总重数量〔m〕〔kg〕〔kg〕 10.98 2 备注主纵梁工55 轻型工字钢，单根主梁89.8 1972.01 重2.534t，一个挂篮重5.07t 前上横梁钢材总量1.711t 2 前上横梁槽40b 12 2 65.204 1564.90 3 45 6 7 8 9 10 11 12 13 斜拉塔架后下横梁前下横梁底模纵梁外导梁内导梁横联吊挂系统滑道垫座支座合计槽36b 槽40b 槽30b 工36 槽40b 槽30b 槽10 ф32精扎螺纹 4.844 12 12 6 12 12 2 39.173 单斜拉塔钢材重379.51 2.788，一个挂篮重5.577t 2 65.204 1564.90 2 39.173 24 940.15 48.6 6998.40 可以选择30槽钢 4 65.204 3129.79 2根3.380t 4 39.173 1880.30 2根重1.995t 205.84 一个挂篮吊杆刚材 3.71t 总重2.36t 总重0.882 后支座0.114t，前支座 0.221t总重0.67t 18636 5.89 20.57 10.007 3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；2荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
挂篮计算书
挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂篮模板及结构设计计算书
(65+120+65)m连续梁桥三角挂篮设计计算书日期：2010年10月一、挂篮设计总则 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 结构参数 (1)1.3 设计荷载 (1)1.4 荷载传递路径 (2)1.5 挂篮结构材料 (2)二、底篮模板 (3)1.1 底模面板 (3)（1）荷载 (3)（2）面板验算 (3)1.2 横肋计算 (4)（1）荷载 (6)（2）横肋截面特性 (6)（3）强度 (6)（4）挠度 (6)三、底篮纵梁计算 (8)1、箱梁两腹板之间、底板正下方纵梁计算 (8)1.1受力分析 (8)1.2强度计算 (8)1.3刚度计算 (9)2、处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 (9)2.1受力分析： (9)2.2强度计算: (9)2.3刚度计算: (10)四、底篮前托梁计算 (11)1．受力分析 (11)2．强度与刚度计算 (11)五、底篮后托梁计算 (13)1．受力分析 (13)2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (13)六、侧模支撑梁与内模滑梁计算 (15)1．侧模纵梁计算 (15)2．前、后分配梁 (16)3．内模滑梁计算 (17)七、吊杆与锚杆计算 (18)1. 前吊杆校核 (18)2. 后锚杆校核 (18)八、中横梁及斜拉杆计算 (19)1．中横梁计算 (19)2．斜拉杆计算 (19)九、前横梁计算 (20)1. 受力分析 (20)2. 强度 (21)2.1前横梁断面特性 (21)2.2计算结果 (21)十、主梁计算 (21)1. 受力分析 (21)2. 强度计算 (22)2.1主梁压应力 (22)2.2主梁弯应力(CE段) (22)2.3斜拉带 (23)2.4立柱 (23)2.5 销子校核 (24)2.6 主桁后锚校核 (24)3.主梁挠度 (25)十、行走小车轴承计算 (26)一、挂篮设计总则1.1 设计依据⑴《钢结构设计规范》（GBJ17-88）⑵《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）⑶《铁路桥涵施工设计技术规范》⑷《(40+64+40)m连续梁桥施工图》(沪宁城际施图(通桥)-I-17)1.2 结构参数⑴悬臂浇筑砼箱梁共63段，分段长度为：1#～6#段3.5m，7#～14#段4m，边跨及中跨合拢段为2m；⑵箱梁根部高度7m，跨中高度2.8m，箱梁根部底板厚100cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按2次抛物线变化。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书〔详细〕挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为〔30m+50m+30m〕三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构〞的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生到达设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土 26.5kN／m3，钢材 78.5kN／m3 2、材料的弹性模量：×××105 MPa； 3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa 4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
高架桥主桥挂蓝设计计算书
高架桥主桥挂蓝设计计算书一、挂篮设计总则1．设计依据（1）《钢结构设计规范》（GBJ17-88）（2）《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）（4）某高架桥主桥设计图纸及变更图纸2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁共68段，分段长度为：左幅2#-10#段4.113m，合拢段2.006m；右幅2#-9#段3.987m，合拢段1.994m。
（2）箱梁底板宽8m，顶板宽16.25m。
（3）箱梁高度变化范围：左幅4.8m~2.4m，右幅4.5m~2.2m，中间按半立方抛物线变化。
3．设计荷载：（1）悬臂浇筑砼结构最大重量154.3t(左幅2#块)（2）挂篮总重51t(包括箱梁模板)（3）人群及机具荷载取2.5KPa。
（4）风荷载取800Pa。
（5）荷载组合：①砼重+挂篮自重+人群机具+动力附加系数 (强度、刚度)②挂篮自重+冲击附加系数+风荷载 (行走稳定)（6）荷载参数：①钢筋砼比重取值为2.6t/m3；②超载系数取1.05；③新浇砼动力系数取1.2；④挂篮行走时的冲击系数取1.1；⑤抗倾覆稳定系数不小于1.5；⑥16Mn钢容许轴向应力取1.2[σ]=1.2×200=240MPa。
A3钢容许弯曲应力取1.3[σw]=1.3×145=188.5MPa。
钢材其他容许应力按《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.5规定值取。
4．荷载传递路径：内顶板荷载内滑梁前横梁翼板荷载内、外纵梁后横梁主桁架腹板荷载加强型纵梁前托梁底板荷载普通纵梁后托梁底篮后锚本计算书根据各自的荷载情况对内滑梁、纵梁、前、后托梁、前横梁等各杆件的强度和刚度进行计算，并校核主桁架刚度、前端的下挠度和销接的强度进行了计算。
5．挂篮结构材料挂篮主桁架和前后横梁采用16Mn钢，销子采用45号钢，纵梁、托梁、分配梁等采用组合型钢（A3）。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
典型的菱形挂篮计算书好好看看
千里之行，始于足下。
目录第1部分设计计算说明 ......................................................................................... 错误!未定义书签。
1.1设计根据.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2工程概况.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3挂篮设计.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.1 主要技术参数........................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.2 挂篮构造................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合....................................................................... 错误!未定义书签。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮计算书
挂篮检算书一、贝雷桁架式挂篮概述根据本工程主桥的特点，主桥悬臂施工采用贝雷桁架式挂篮，该挂篮设计自重为56.6t （不含施工荷载）。
挂篮的主承重架采用三排贝雷桁架，每片主桁由三排单层加强型贝雷桁架组成，三片主桁之间通过前、中、后三道联接系联接。
底模及侧模采用整体钢模；内模采用木模。
该挂篮由贝雷桁架梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及施工平台等组成，见图1～1所示。
根据《装配式公路钢桥》，对于加强型单排单层贝雷桁架：截面模量W=7699.1cm 3，惯性矩I=577434.4 cm4，容许弯矩[M]=1687.5kN.m ，容许剪力[Q]=245.2 kN 。
则每片贝雷桁架梁（由加强的三排单层贝雷桁架组成）：截面模量W=23097.3cm 3，惯性矩I=1732303.2 cm 4，容许弯矩[M]=5062.5kN.m ，容许剪力[Q]=735.6kN ，E=2.1×105MPa 。
贝雷桁架梁的断面结构尺寸见图4所示。
3-4.支座纵梁28b工字钢，L=500； 3-5.支座滑板20*1140*500一块；3-6.支座滑槽板d=40 -5毫米，1000*40； 3-7.六角螺母带弹簧垫圈，M30*60； 4-1.贝雷架移动轨道28b工字钢。
说明：支座为钢结构，材料为A3，焊接，数量16套。
图4 贝雷架梁断面图件号名称：1.Φ32精轧钢筋及螺母，螺杆长2.4米；2.贝雷架高度1700毫米（三排单层加强弦杆型）； 3-1.贝雷架支座压锚梁，14b槽钢，L=1140； 3-2.贝雷架支座板，10*1140*600； 3-3.支座横梁14b槽钢，L=1140；前上横梁、后下横梁和前下横梁均由两根I40工字钢组成，底模纵梁为15*15H 型钢，后锚梁及贝雷架压梁由2根14b槽钢组成。
材料均采用普通的A3钢，E=2.1×105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=145MPa，[τ]=0.6[σ]=85MPa。
三角形挂篮设计计算书
第 1 页/共 22 页三角形挂篮设计计算书一、概述FK0+302.101匝道桥第二联为变截面延续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。
主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现浇段长度为4.0m 。
挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。
1#~9#块段采用三角形挂篮施工。
三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作容易、分量轻、受力明确等特点。
三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图：挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，举行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。
554078601026984700634451645166893354516451655675205335515070010001010390365092044623270380470450450050047053500立柱（双根槽36）主梁（双根工45）中横梁（双根槽36）后下横梁（2根槽36）前下横梁（2根槽36）底板纵梁（2根槽30）上前横梁（双根槽36）前吊带（20*200mm 钢板）后吊带（20*200mm 钢板）后锚系统挂篮设计取1#块为设计根据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
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浇注混凝土时,挂蓝最大变形为 51mm(向 下),出现在前下横梁跨中,可通过调节吊
带来调整变形。
走行时,挂蓝最大变形为 70mm(向下),出 现在后下横梁跨中。
挂蓝强度检算
构件
贝雷片桁 架
弦杆+加强弦杆 斜杆 竖杆
前上横梁
前下横梁
后上横梁
后下横梁
下纵梁 A
下纵梁 B
下纵梁 C
前吊带一 前吊带二 前吊带三
剪力
b
IX
IY
Wx
Wy
ix
iy
Sx
L
φ 弯矩（t.m）
(t)
793.2 51.2 158.8 188 3.9453 1.002
70 0.809
99 12.8 24.8 4.9 3.21 1.18
89 0.66
99 12.8 24.8 4.9 3.21 1.18
63 0.818
2
16288
1018
605
三、计算工况：
节段施工一般分为以下步骤： ①挂篮空载走行就位。 ②立模。③绑扎钢筋 并浇注混凝土。④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢 束，拆模。步骤①和步骤③为施工最不利， 故根据设计图的要求及挂蓝的施工 工序，挂篮计算共分以下 3 个计算工况：
工况 1，施工 2#节段时，梁长 L=3.5m，砼重 900KN； 工况 2，施工 4#节段时，梁长 L=4.0m，砼重 950KN； 工况 3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
五、挂蓝计算：
5.1、下纵梁线性荷载
箱梁断面砼分块图示如下：
A
C
B
C
A B
荷载计算表（不考虑桥面 2%坡度，按较高一侧计算）
构件名称
各砼区域下构件数量
构件所在砼区域编号
每个构件
工况一 从属宽度
m
砼荷 载
(3.5m 长)
从属面积 m2
加载长度
m
线荷载
t/m
下纵梁 A 2 A
1.41
1.10
3.50
1.46
0.27
1.65 4.00 1.46 0.05 0.04 0.09
0.77
3.79 4.00 1.44 0.15 0.31 0.46
5.2、风荷载
本挂蓝在小于六级风时，可进行正常工作，当外界风力在六级以上时，挂 蓝需做好防风措施，安装好滑道锚固、后锚固及后短吊带等挂蓝固定设施，在必 要时可拉设缆风。所以挂蓝浇注混凝土状态及挂蓝走行状态均按最大六级风计 算。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载 100KN，最大节段长度 4.0m，共 计有 4 套 8 个头。
二、挂蓝主要组成结构：
1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成； 2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。 3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成； 4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底 模平台和其前、后吊挂锚固系统组成； 5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载 行走时，具有必要的稳定性。 7、走行系统：由 P43 轨道、锚固构件及预埋件组成。 具体请详见挂蓝总布置图
xWnx
抗剪强度验算： VS
It w
折算应力： 2 3 2
挂蓝下纵梁上布置底模板，前上横梁、前下横梁、后上横梁、后下横梁受 压翼缘的自由长度与其宽度之比均满足规范中规定限值，所以在本挂蓝计算中未 计算梁体构件的整体稳定。 为满足局部稳定要求，在梁的支座处及集中荷载比 较大的地方均设置了支承加劲肋。
下纵梁 B 3 B
0.27
2.08
3.50
1.83
下纵梁 C 7 C
0.77
4.35
3.50
1.65
每个构件
工况二 从属宽度
m
(4.0m 从属面积
长)
m2
加载长度
m
线荷载
t/m
施工线荷载(t/m)
模板线荷载(t/m)
施工+模板荷载 t/m)作用长
度 4.2m
1.41
1.10 4.00 1.46 0.28 0.57 0.85
7.4
23.4
2
16288
1018
605
11.4
15.9
2.5 45560
2278
1342
36.3
20.2
2.5 45560
2278
1342
36.6
19.4
1.8 3828
383
229.4
6.2
5.2
1.8 3828
383
229.4
5.1
3.8
1.8 3828
383
229.4
5.6
4.3
b
a
φ
21.36
四、设计相关说明：
4.1、设计相关参数
1、材料容重： 钢筋混凝土 26.5kN／m3，钢材 78.5kN／m3
2、材料的弹性模量： Q235 钢材 2.1×105 MPa； Q345 钢材 2.1×105 MPa； 精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；
3、本设计容许应力 Q235 钢 ［σ］=170MPa ［τ］=100MPa 节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345 钢 ［σ］=270MPa ［τ］=120MPa 节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45 号钢 ［σ］=210MPa ［τ］=125MPa 精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa
受风面积按 4.2 3.2 13.44m2 计
上部结构： P上 AW 9.0 0.107 0.96KN 下部结构： P下 AW 13.44 0.107 1.44KN
2、挂蓝工作状态时竖向风荷载
挂篮受风面积按12.65 4.5 56.9m2 计，
P AW 56.9 0.107 6.1KN
4.3、荷载组合：
1、荷载组合Ⅰ：混凝土重量+冲击附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具 重；
2、荷载组合Ⅱ：混凝土重量+挂篮自重 3、荷载组合Ⅲ：混凝土重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 4、荷载组合Ⅳ：挂篮自重+走行动力附加荷载； 一般情况下，荷载组合Ⅰ～Ⅱ用于挂篮主承重系统强度和稳定性计算； 荷载组Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮空载走行验算。 本挂蓝强度、稳定性和刚度验算均按荷载组合Ⅰ来计算（由于挂蓝浇注状 态时，风荷载对其影响较小，荷载组合Ⅰ为不利）。荷载组合Ⅳ用于挂篮空载走 行验算。
承
载
能
力
为
：
[N ] ( A1[ 1 ] A2[ 2 ]) 0.818 (9.51 270 25.49 170) 102 56.45t , 满 足 受
力要求。
（2）挂蓝前上横梁、前下横梁、后上横梁、后下横梁计算
梁体按受弯构件进行计算
抗弯强度验算： M x
挂蓝计算表(一)
工况二
轴力 (t) 65.6 16.5 28.3
0.70 13.90 22.60 2.20 34.60 40.6 87.3
弯矩（t.m）
7.4 11.4 8.5 17.1 6.2 4.3 5.2
剪力(t)
23.4 15.7 9.2 18.8 5.2 3.6 4.3
轴力(t) 64.9 16.5 28.4
τ
结果
[σ]
270
满足要求
270
满足要求
270 不满足，重选
170
满足要求
170
满足要求
170
满足要求
2x2[10 ][a=80 I8 I8
2[32b 2[32b 2I40b 2I40b 2[20b 2[20b 2[20b
□140x24
□140x24
□140x24
截面面积 (cm2) 50.96 9.53 9.53 110.2 110.2 188.2 188.2 65.6 65.6 65.6
截面
最不利受力
50
21.36
50
21.36
50
轴力 (t) 65.6 16.5 28.4
0.9 14.1 22.7
应力表(MPa)
正应力 σ
[σ]
剪应力 τ
[τ]
128.73 270
125
173.14 270
125
298.01 270
125
72.69 170 43.458 100
111.98 170 29.529 100
3、 表格说明
（1）贝雷片桁架杆件计算 贝雷片桁架杆按轴心受压或轴心受拉杆件计算
强度验算： N
An
稳定性验算： N （一般由此验算控制）
A 贝雷片桁架在横桥向一般布置两片，两片间设置连接。桁架杆件一般为格 构式双肢组合构件，构件计算长度取构件的几何长度（节点中心间距离），构件 长细比按规范中规定计算，稳定系数根据构件长细比、钢材屈服强度和截面分类 查表取得。 从表 2 中可知，竖杆最大压力达到 28.4t，最大压力在前支座处。因此 该处的贝雷片竖杆须加固，在该处加上 2[10（Q235b 材质）。加固后的竖杆
挂篮设计计算书
一、工程概况：
XX 主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长 110m。
本桥桥面全宽 26m，分两幅，中央分隔带 2 米，每幅桥采用单箱单室断面， 箱梁顶板宽 12.65 米，底板宽 7.0 米，箱梁顶面设 2%单项横坡。墩顶 0 号梁 段长 10.0 米，四个“T 构”的悬臂各分为 5 对梁段，累计悬臂总长 76 米。