挂篮计算书示例
40+64+40m挂篮计算书
图1
支点反力分别为 RA=29.10 cos10.80 ×3.054×（1.534+3.054x0.5）/5.05=52.91kN
RB=29.10 cos10.80 ×3.054×（0.462+3.054x0.5）/5.05=34.38kN
最大弯矩 M max
=
29.10 × cos10.80 × 3.054 × 3.061 × (0.462 + 5.05
腹板处混凝土线荷载为：
q1
=
(5.341 +
4.770) × 0.8 × 3 2×3
×
26 ×1.05
= 110.41kN
/
m
为便于计算，除侧模外，模板重量按 1kN/m2 计，模板荷载为：
q2 = 1× 0.8 = 0.8kN / m
人群及机具荷载为： q3 = 2.5 × 0.8 = 2kN / m
44.55KN
54.35KN
300
2600
200200200 250 800
800
600 1850
400 400
800
800
4000 13500
800
800 250 200200200
400 400
600 1850
图 7 后托梁计算简图
2600
300
图 8 后托梁弯矩图(单位:kN·m)
图 9 后托梁剪力图(单位:kN)
4 腹板两侧分别采用-25x150（16Mn）的吊带和φ32mm 的精扎螺纹钢。
验算吊带强度σ = R = 186.66 ×103 = 49.78N / mm2 < 210N / mm2 ，满足要求。
A
挂篮计算书（-3-30）
挂篮计算书（-3-30）挂篮计算书(2016-3-30)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1目录1.计算说明.................................................................................................. 错误!未定义书签。
概况 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
计算内容 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
2.计算依据.................................................................................................. 错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.............................................................................. 错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值............................................................. 错误!未定义书签。
荷载组合......................................................................................... 错误!未定义书签。
参数选取 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
挂篮设计计算书参考范本
挂篮设计计算书参考范本1 概况施州大桥为连接恩施旧城区和城北新区的城市主干线。
大桥采用协作体系，具体跨径布置为：30m等截面连续箱梁＋（100m＋145m）直塔单索面斜拉桥＋3×30m等截面连续箱梁。
斜拉桥主梁为单箱三室混凝土箱梁，桥面全宽21.5m，设计为双向四车道。
设计时速40km/h，设计荷载为城市—A级。
主梁施工采用悬臂施工，其施工节段分为有索节段和无索节段，长度均为4.25m，最大节段设计重量约为180t。
本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。
（1）主桁系统：横向由两片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由木质面板和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁、横向分配梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、导梁、挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注混凝土和空载行走时，具有必要的稳定性。
按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。
计算建模与施州大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。
2 设计依据（1）恩施市施州大桥施工设计图；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；（5）其它规范和规程。
3 设计假定和说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。
（1）悬臂施工最大节段重量约为180t，按此重量进行挂篮控制设计。
（2）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，主桁体系、吊挂体系和锚固体系。
（3）计算顺序为先对底模平台体系进行结构计算，得出各吊点的支承反力，然后把此支承反力作为外力对主桁体系进行各项计算。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
挂篮计算书_secret
挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。
3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。
实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。
根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。
60+100+60挂篮计算书
2）、受力分析：腹板下单根纵梁采用2组36b槽钢组合结构，截面 特性参数：
Wx=1405.744cm3 Ix=25303.4cm4 A＝13618mm2 受力示意图如下： 由求解器得腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：
5、挂蓝内导梁受力验算： 内导梁在挂蓝施工中承受箱梁顶部混凝土自重、内模自重，其采用2
组32b槽钢加工，其截面形式及截面特性如下：
截面面积 A=109.8 cm2 截面惯性距Ix=16113.6cm4 抗弯截面模量 Wx=1007.1cm3 浇筑4#块混凝土时导梁按5米长来计算，内导梁上的荷载主要通过内模 背架传递至内导梁，其受力简图如下：
4#段：L=3m M=159.625t q=532.083KN/m B点支反力 RB=886.81KN RA=709.44 KN
8#段：L=3.5m M=153.118t q=437.48KN/m B点支反力 RB=840.28KN RA=690.9 KN
所以，施工时4#节段自重荷载是最不利的，取 q1=532.083/2=266.04KN/m 、模架及模板总重21t，挂篮下自防护重16t，总计37t，则取：
由结构力学求解器求得位移图为：
FBC=﹣424.21KN
最大位移为D点处y方向的位移为11.2mm小于20mm满足规范要求。 1、主构架内受最大拉压力杆件均为2组32b槽钢焊接的复合结构，即
主构架安全系数： 满足设计安全系数。 2、主桁杆件稳定性计算：
主桁均采用2根普通热轧32b槽钢组成，BD杆件长度6.1m，轴力为 739.73KN， 杆件的长细比为：
菱形挂篮计算书(最强)
菱形挂篮计算书(最强)目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
挂篮验算书shuang(L=72m)
新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标）易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合Ⅱ标项目经理部二〇一三年三月书目录1.计算依据 (1)2.计算主要技术参数 (1)3.底模系验算 (4)3.1纵梁验算 (4)3.1.1边纵梁 (4)3.1.2中纵梁 (7)3.2后托梁验算 (10)3.3底模验算 (13)3.3.1底模面板验算 (13)3.3.2横向分配梁（钢楞）验算 (14)4.滑梁验算 (16)4.1外滑梁验算 (16)4.2内滑梁验算 (18)4.3顶模板验算 (20)4.3.1顶模面板验算 (20)4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算 (21)5.前托梁与前（上）横梁验算 (22)6.三角形架验算 (27)7.抗倾覆安全系数及后锚梁验算 (30)7.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (30)7.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (30)7.3后锚梁验算 (32)8.吊杆验算 (34)9.垂直模板验算 (34)9.1侧模面板验算 (34)9.2内钢楞验算 (36)9.3外钢楞验算 (37)9.4钢筋拉杆验算 (38)书9.5拉杆背杆验算 (38)10 挂篮行走体系锚固验算 (40)11结论 (41)易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.2《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）；1.3《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.4《（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸》；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：《结构力学求解器》）。
2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书〔详细〕挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为〔30m+50m+30m〕三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构〞的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生到达设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土 26.5kN／m3，钢材 78.5kN／m3 2、材料的弹性模量：×××105 MPa； 3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa 4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮计算书
挂篮计算书1.计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计手册》1.4《南京长江第二大桥北汊大桥梁部设计图纸》2.荷载组合计算时考虑挂篮自重，梁段自重，施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：混凝土容重γ=2.6t/m3;施工荷载取1.0kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;3.主要构件检算3.1主桁架检算在悬灌施工第11#梁段时，主桁架受力最大为45t,主桁架检算简图如下：采用同济大学的《桥梁结构综合计算程序》进行计算，计算结果见付页，计算表明最大受压杆件为5#杆件，为87.45t, 最大受拉杆件为2#杆件，为89.0t。
3.1.1 5#杆件的检算5#杆件的计算简图如下：iy’=2.41cm l=46cm λy’=46/2.41=19.1Iy=2x[289.2+49.59x(15-2.13)2]=1.7x104cm4Ay=2x49.59=99.2cm2iy= Iy/Ay=13.1cmλy=583.1/13.1=44.5λ= λy’2+λy2= 19.12+44.52 =48.5φ=0.892σmax=87.45e4/(2x0.892x49.59e2)=98.3mPa<170mPa(可)3.1.2 2#杆件检算Ay=2x（49.59-3x3.2）=79.98cm2σmax=89.0e4/79.98e2=111.3mPa<170mPa(可)3.2后锚检算后锚按照3根Ф32精轧螺纹钢筋受力，两跨连续梁进行检算，检算简图如下：检算表明：单根Ф32精轧螺纹钢筋的最大受力为30.0t,小于单根Ф32精轧螺纹钢筋的允许受力60.0 t。
3.3吊带及销轴检算前后吊带均为150X36的16Mn钢板，销轴直径为50mm，材质为40Cr。
3.3.1吊带检算吊带及销轴的最不利受力发生在悬灌施工第2#梁段，最大受力为55 t。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
典型的菱形挂篮计算书好好看看
千里之行，始于足下。
目录第1部分设计计算说明 ......................................................................................... 错误!未定义书签。
1.1设计根据.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2工程概况.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3挂篮设计.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.1 主要技术参数........................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.2 挂篮构造................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合....................................................................... 错误!未定义书签。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。
F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。
F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
跨铁路施工防护挂篮计算书
跨铁路施工防护挂篮计算书1、纵梁10*10*6方钢管强度及刚度检算.纵梁按简支梁受均布荷载计算，根据门洞的长度，每跨计算长度取l=6m。
1.1掉落的砼块及时清除不取重1.2 模板重q模板=1/12γ模板h p=2/12*24.99*0.015=0.07KN/M(竹胶板重量按24.99kN /m3计算)1.3人员及机器重（本挂篮平台上人员最多时为三人）W人员机器= 0.3kN /m2 (本荷载按0.3kN /m2取值)q人员机械=1/12*6 *0.3=0.15kN /m1.4砼掉块时产生的冲击荷载W= 1kN/m2Q冲击=1/12*6*1=0.5KN/M1.5 方钢管自重q钢=S钢γ钢=8.831×10−4×78.5 = 0.069KN/M(钢材重量按78.5kN /m3计算)3.3.8 强度检算荷载计算q总= q砼+ q模板+ q人员+ q冲击+ q钢=0.07+0.15+0.5+0.069=0.789KN/M最大弯矩计算Mmax=0.125q总l2=0.125×0.789×62 =3.551kN·m考虑安全系数1.2，计算荷载取1.2M max=1.2×3.551=4.26kN·m式中：M max—方钢所受最大弯矩；q总—方钢所受均布荷载；l—计算跨度。
最大应力计算σmax =M max/W y=4.26*103/34.6*10-6(查表)=123.1MPa≦【σw】=180MPa(强度符合要求)式中：【σw】—方钢设计抗弯强度，【σw】=180 MPa ；σmax—方钢所受最大应力；W y—方钢截面抵抗矩；M max—方钢所受最大弯矩。
3.3.9 安全系数检算K=【σw】/σmax=180/123.1=1.46>1.3(临时结构安全系数取1.3) 3.3.10 刚度检算ωmax=5q总l4/384EI y=5*0.789*60004/(384*2*107*173*104)=0.385mm<l/400=15mm。
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第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规》(GB50017-2003)《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004）二、计算参数挂篮主要结构材料表3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。
T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN）3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：四、挂篮计算1、外导梁1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )88.2188.21-100.02-100.02剪力图x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )84.5958.01177.1958.01弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 88.2108047 0.00000000 0.00000000 88.2108047 84.59416173 0.00000000 88.2108047 84.5941617 0.00000000 -100.024195 58.01403324 0.00000000 -100.024195 58.0140332 0.00000000 -100.024195 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 88.2108047 0.00000000 88.2108047 90.0000000 0.000000005 0.00000000 100.024195 0.00000000 100.024195 90.0000000 0.00000000受力：前吊点88.21KN 后吊点100.02KNMmax =177.19KN·M Qmax =100.02KN2）、右侧翼板重：0.911*25*4.5=102.49KN侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m6计算模型x 123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )90.0990.09-102.15-102.15剪力图x123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )86.3959.25180.9659.25弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 90.0876304 0.00000000 0.00000000 90.0876304 86.39403753 0.00000000 90.0876304 86.3940375 0.00000000 -102.152369 59.24837434 0.00000000 -102.152369 59.2483743 0.00000000 -102.152369 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 90.0876304 0.00000000 90.0876304 90.0000000 0.000000005 0.00000000 102.152369 0.00000000 102.152369 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点90.09KN 后吊点102.15KNMmax =180.96KN·M Qmax =102.15KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa ，公称截面面积S=804.2mm 2 可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>102.15KN 吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。
双槽40b 的截面几何特性为：I=18640×2=37280cm 4 W=932×2=1864cm 3 A=83×2=166cm 2 σmax= Mmax /W=180.96×106/1864×103=97.08N/mm 2<145 N/mm 2 τmax= Qmax /A=102.15×103/166×102=6.15N/ mm 2 <85 N/mm 2 外模导梁采用双槽40b 可满足要求。
2、 导梁模顶板重：1.755*25*4.5=197.44KN 板重：1.089*10=10.89KN 导梁受力：197.44*1.05+10.89+4.5*5*2.5=274.45KN/4.5/2=30.49KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )64.3064.30-72.94-72.94剪力图123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )61.6642.23129.1642.23弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 64.3000197 0.00000000 0.00000000 64.3000197 61.66371883 0.00000000 64.3000197 61.6637188 0.00000000 -72.9354703 42.22963734 0.00000000 -72.9354703 42.2296373 0.00000000 -72.9354703 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 64.3000197 0.00000000 64.3000197 90.0000000 0.000000005 0.00000000 72.9354703 0.00000000 72.9354703 90.0000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点：64.3KN 后吊点：72.94KNMmax =129.16KN·M Qmax =72.94KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa，公称截面面积S=804.2mm2可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>72.94KN吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。