midas挂篮计算书
迈达斯挂篮建模计算说明
迈达斯挂篮建模计算说明挂篮建模计算说明1、建模内容模型采用Midas civil整体建模（因挂篮为对称结构，仅建立单侧即可）建模内容：挂篮主桁（贝雷片）、贝雷片支撑架（L50*5）、后锚梁（2[32b）、底横梁（2[36b）、外模导梁（2[32b）、内膜导梁（2[36b）、前上横梁（2I45b）、底模纵梁（I32b）、吊杆（Φ=32mm精轧螺纹钢）。
不需建立的模型：挂篮前支腿、后支腿、滑道梁、侧模、底模（包含背楞和面板）。
挂篮材料参数详见附1表1 材料设计参数表序号材料规格材质容重（kN/m3）使用部位1 新浇筑混凝土C50 262 贝雷片321型16Mn 挂篮主桁3 角钢L50*5 Q235 78.5 贝雷片支撑架4 槽钢2[32b Q235 78.5 后锚梁5 槽钢2[36b Q235 78.5 底横梁6 槽钢2[32b Q235 78.5 外膜导梁7 槽钢2[36b Q235 78.5 内膜导梁8 工字钢2I45b Q235 78.5 前上横梁9 工字钢I32b Q235 78.5 底模纵梁10 精轧螺纹钢Φ=32mm PSB785 78.5 吊杆2、挂篮结构挂篮结构图详见附图1,图中挂篮前支腿到前上横梁长度为变量，具体变量位置为图中青色圆圈内，变量在原有基础上增加“n”，单位为mm，“n”值规则如下：学号1-9，n=学号×10学号10-99，n=学号学号99以上，n=学号/103、荷载（1）混凝土荷载混凝土荷载截面详见附图2（混凝土荷载采取线荷载加载在底模纵梁上，每根纵梁承受的砼荷载在图中已用蓝色线条分割），图中底板厚度为变量，具体变量位置为图中青色圆圈内，变量在原有基础上增加“n”，单位为mm，“n”值规则如下：学号1-9，n=学号×10学号10-99，n=学号学号99以上，n=学号/10（2）其他荷载外模荷载10KN/m，外模长度4.2m，外包已浇筑梁段0.5m。
80挂蓝受力计算
挂蓝受力计算书三角形挂蓝受力计算一、计算说明：整个挂篮采用Midas/Civil V 6.7.1版结构分析软件进行结构受力分析。
二、几何关系：（一）几何关系的模拟采用以下几点假设：1、挂篮的各个杆件采用梁单元模拟；2、各杆件以中性轴的空间位置代表相应模拟单元的几何位置。
3、忽略相邻杆件由于搭接错动所产生的小量位置偏移。
（二）几何关系模拟的具体步骤：1、在挂篮的CAD图形文件中，制作出各个杆件的中性轴。
2、在各杆件的中性轴在连接处进行打断，以得到连接节点。
3、将所得出的线条图形元素统一保存在一新的图层之中，CAD文件以dxf格式保存。
（参见件：CAD（dxf格式）文件《挂篮模型》）4、运行Midas，将所得到的dxf 文件导入，即可。
三、截面模拟：（一）截面模拟所采用的假设有：1、尽可能的采用实际的截面形状和尺寸。
2、对于在截面库中所没有的截面形式，采用等效的截面形式，以力求等效。
3、对于受力复杂的连接处局部加强及销子，在此整体模型中暂不考虑，另行单独计算。
（二）各构件的截面模拟：1、主梁------- 采用数据库中的I56a截面；2、立柱------- 采用数据库中的[40a截面；3、斜拉带------- 采用240mm×40mm的矩形截面；4、上前横梁------- 采用数据库中的I56a截面；5、上后横梁------- 采用数据库中的[40a截面；6、下前横梁------- 采用与双I45a并焊等效的箱形截面；7、下后横梁------- 采用双I45a并焊等效的箱形截面；8、吊杆------- 采用Φ32的圆形截面；9、底篮A型纵梁------- 采用数据库中的I40a截面；10、底篮B型纵梁------- 采用数据库中的I28a截面；11、平联弦杆------- 采用数据库中的2[ 20a截面；12、平联腹杆------- 采用数据库中的[ 14a截面；13、平联连杆------- 采用数据库中的[ 14a截面；14、连接钢板------- 采用相应的矩形截面；15、A型滑梁(外滑梁) ------- 采用数据库中的I40a截面；16、B型滑梁(内滑梁) ------- 采用数据库中的2I28a截面；四、材料输入：除吊点和斜拉带为Q345材质，销子为45#钢材质，吊杆为精轧粗螺纹钢筋（steelbar930）外，其余构件均为Q235材质。
midas挂篮计算书
midas挂篮计算书XXXXXX有限公司2013年07月19日项目负责：项目成员：目录1 设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2 工程及施工工况分析 (1)1.3 挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算对象的初步确定 (2)2 挂篮构件选型及荷载描述 (2)2.1 截面各部位与挂篮各构件的选取 (2)2.1.1 主桁 (3)2.1.2 底篮 (3)2.1.3 悬吊系统 (3)2.1.4 锚固系统 (4)2.1.5行走系统 (4)2.1.6 模板系统 (4)2.2 长度3.5m节段箱梁自重荷载估算 (4)2.3 长度4m节段箱梁自重荷载估算 (5)2.4 模板及人员、机械荷载计算 (6)2.5 根据底篮受力情况明确计算目标 (7)2.5.1 两种底篮模型的建立 (7)2.5.2 底篮构件内力及变形计算 (7)2.5.3 挂篮验算节段确定 (8)3挂篮空间有限元整体模型的建立及计算 (8)3.1挂篮空间有限元模型建立 (8)3.2挂篮整体模型计算 (9)3.2.1强度验算 (9)3.2.2整体刚度验算 (9)4 挂篮主桁架各构件计算 (9)4.1挂篮主桁架强度、刚度计算 (9)4.1.1 强度计算 (10)4.1.2 刚度计算 (11)4.2挂篮后锚力及抗倾覆计算 (12)5 挂篮底模各构件计算 (13)5.1 底模各构件强度验算 (13)5.2 底模构件刚度验算 (14)6 挂篮悬吊系统计算 (15)6.1 悬吊系统强度验算 (15)6.2 悬吊系统刚度验算 (16)1 设计计算说明1.1设计依据1）《VVVVVVVVV箱梁施工图设计》；2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）;4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）5）《路桥施工计算手册》1.2 工程及施工工况分析浙江XXXXXX大桥主桥是三跨连续梁，跨度组合为55m+90m+55m，梁部采用挂篮悬臂浇筑施工，即先对称悬臂浇注施工后体系转换合龙成为连续梁。
挂篮计算书
目录1. 计算说明 (1)1.1概况 (1)1.2计算内容 (1)2. 计算依据 (1)3. 参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3参数选取 (2)4. 主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (3)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (8)4.6底模前下横梁计算 (10)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (17)4.9吊杆/吊带计算 (19)4.10前上横梁计算 (19)4.11挂篮主桁计算 (20)4.12后锚分配梁计算 (21)4.13挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1. 计算说明1.1概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段(1#〜4#块)，3.5m 长有3个节段(5#〜7#块)，4.0m长有5个节段(8#〜12#块)。
其中3.0m节段最大重量为(1#块)；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2. 计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》(JTG D62-2004)5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3. 参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值(1)悬浇段箱梁砼超载系数：0.05(2)空载行走时冲击系数：1.3(3)挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0(4)模板重量：底模,1.0kN/m2;外侧模，1.2kN/m2;内顶模，0.8kN/m2;2内侧模，0.8kN/m（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m i（9）砼振捣荷载：竖向荷载2.0KN/m i ;水平荷载4KN/m（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1:砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2:砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3:挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3参数选取3.3.1钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
某斜拉桥牵索挂篮计算书(midas建模计算)
4.6 主纵梁中支点承压块 ............................................................................................................................ 28 4.7 反力轮检算 ........................................................................................................................................... 28 4.7.1 销轴检算 ................................................................................................................................... 28 4.7.2 局部承压 ................................................................................................................................... 28 5、结论与建议 .................................................................................................................................................... 28
某斜拉桥牵索挂篮计算书(midas建模计算)
4.6 主纵梁中支点承压块 ............................................................................................................................ 28 4.7 反力轮检算 ........................................................................................................................................... 28 4.7.1 销轴检算 ................................................................................................................................... 28 4.7.2 局部承压 ................................................................................................................................... 28 5、结论与建议 ........................................................................................................................................程概况
佛山市龙湾大桥主桥采用跨径30+125+290+125+30m=600m预应力砼双塔双索面斜拉桥， 主梁采用预应力砼双边箱断面，全宽32.5m，中心线高度3.0m，顶板设双向2%横坡，底板水 平。主梁采用C55 砼。 ①、节段划分 综合考虑结构受力、节段重量、张拉设备和施工周期等因素，标准梁段长度为 5.5m， 节段重量约为440 吨， 悬臂施工节段共25个。 0#块顶面长度11.9m， 过渡孔现浇段长度37.5m， 采用支架现浇。边跨合龙段长度为2.0m，中跨合龙段长度为4.8m。 主梁参数表 节段编号 0#块 1#块 2#块 边跨 3#～19# 20# 边跨合拢段 过渡孔现浇段 1'#块 2'#块 中跨 3'#～25'# 中跨合拢段 5.5 5.6/2 436.8 416/2 节段长度（m） 11.9 4.25 5.5 5.5 5.5 2.8 36.82 4.25 5.5 表1 节段重量（t） 1387.9 390 449.1 436.8 457.6 190.1 4234.4 390 449.1
Midas-Civil软件应用——挂篮建模
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• 1.6 输入节点和单元：模型→节点→建立→输入节点坐 标（0,0,0）→适用→（0.5,0,0）→适用→（1.3,0,0） →适用→（4.8,0,0）→适用→（5.5,0,0）→适用→ （6.5,0,0）→关闭。
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• 1.7 模型→单元→建立→选择材料（Q235），截面 （I36b）→关闭。 • 特别注意：当模型中出现多种材料及截面类型，在建 立单元时要注意选择相应的材料号和截面号。
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• 1.9 建立荷载工况：荷载→静力荷载工况→名称（砼 施工）,类型（用户定义的荷载）→添加→关闭。
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• 1.10 施加荷载：荷载→自重→添加→确定。
注：因为前面施加的均布荷 载在分析时未考虑纵梁的自 重，所以在添加荷载时要增 加自重荷载，否则软件计算 时会忽略自重。
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• 1.10 施加荷载：荷载→梁单元荷载→荷载工况名称 （砼施工）→方向（整体坐标系Z）→数值（相对值） →输入荷载值（-0.656）→选择需要施加荷载的梁单 元 →关闭。 注：选中的梁单元及变成绿色； 节点荷载的方向为Z轴的 反方向，荷载的加载方向 按‘+, -’号来输入。
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三、挂篮建模——前下横梁
挂篮前下横梁均采用双拼工字钢45b，总长9m。 计算参数：I45b工字钢单位重87.4kg/m，惯性矩 I=33760cm4，W=1500cm3，Sx=887.1cm3。 • 前下横梁计算简图如下：其中R1-R8的取值，即为上步 计算中底模纵梁计算得到的支座反力。
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• 重新计算，分析→运行分析。 • 最大位移7.05mm，与规范规定的允许变形L/400相比较， 得出刚度是否满足要求的结论。
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• 2.3 查看内力：结果→内力→梁单元内力图→荷载工况 /荷载组合（砼施工）→内力（My）→显示类型（数值、 变形、图例）→适用。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
MIDAS三角形挂篮建模计算书
三角挂篮Midas/Civil计算1 计算依据⑴《某连续梁图纸1》；⑵《某连续梁图纸2》；⑶《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；⑷《路桥施工计算手册》人民交通出版社；⑸《MIDAS/civil》计算软件。
2 工程概况某连续梁，上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长230m。
桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。
墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。
全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。
0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。
3 施工方案综述在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。
挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工：⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。
⑵将内模架就位并调整好标高。
⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。
⑷浇筑混凝土。
⑸养护、穿束。
⑹张拉，压浆。
⑺脱模。
当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。
图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图4 挂篮计算4.1挂篮设计挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。
挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。
挂篮计算书
挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮计算书
第一章工程概况***特大桥***特大桥主桥为跨径106+200+106m三跨预应力混凝土连续刚构体系。
主桥分为左右两幅桥，每幅桥上部主梁为变截面单箱单室断面箱梁。
每幅桥箱梁顶面宽11.25m，箱梁底面宽6.5m，梁高采用1.6次抛物线变化，0号梁段高度为12.5m，跨中合拢段高度4.0m；箱梁顶板厚度除墩身范围内的0号梁段、梁端支承截面外，其余均为30cm，箱梁顶面设有单向2.0％的横坡（左右幅相反）；腹板厚度采用三个级数，1号梁段～9号梁段为70cm，10号梁段～17号梁段为60cm，18号梁段～22号梁段为45cm；箱梁底板厚度由0号梁段的130cm至合拢段的32cm按1.6次抛物线变化。
箱梁梁段长度三个级数：3.5m（1号～4号），4.0m（5号～11号），4.5m（12号～22号）。
箱梁最大浇筑块件重量为1号梁段（269.6t）。
第二章设计参数一、设计荷载1. 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。
其梁段自重分别为：1号（长3.5m块件） p1 ＝ 269.6 t5号（长4.0m块件） p2 ＝ 256.9 t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数 1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：1号（长3.5m块件） p1‘＝ 283.1t5号（长4.0m块件） p2‘＝ 269.7t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 210.2t2. 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。
3. 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。
二、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。
滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。
F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。
F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
MIDAS三角形挂篮建模计算书
三角挂篮Midas/Civil计算1 计算依据⑴《某连续梁图纸1》；⑵《某连续梁图纸2》；⑶《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；⑷《路桥施工计算手册》人民交通出版社；⑸《MIDAS/civil》计算软件。
2 工程概况某连续梁，上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长230m。
桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。
墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。
全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。
0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。
3 施工方案综述在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。
挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工：⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。
⑵将内模架就位并调整好标高。
⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。
⑷浇筑混凝土。
⑸养护、穿束。
⑹张拉，压浆。
⑺脱模。
当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。
图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图4 挂篮计算4.1挂篮设计挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。
挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。
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石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书1 概况石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。
由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。
本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。
（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备；(7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
2 计算依据（1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图；（2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
3 计算说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。
（1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；（2）计算顺序为先对前、后底模平台和纵、横梁底模平台进行结构计算，得出各吊点的支撑反力，然后把此支撑反力作为外力对主桁体系进行各项计算；（3）纵、横梁底模平台中横向底模支架为四片桁架，纵向为支撑梁，荷载传递为先有间隔60～70㎝的方木承受直接荷载，然后传递给底模支架，纵向支撑梁相对于横向的底模支架，其刚度很小，对底模支架的横向约束很弱，所以计算均对底模支架进行，底模支架可以按照各自的桁架体系进行平面计算。
单片桁架上弦杆承受由间隔60～70㎝的方木所传递的荷载（32m/0.6～0.7m＞32）简化为均布荷载。
由于非节点力的存在，故桁架各杆件按梁单元进行计算，即节点为刚性节点；（4）前、后底模平台按纵梁和下横梁组成的平面格梁体系进行空间计算，单元划分为空间梁单元，所受荷载为均布荷载；（5）主桁体系按空间结构进行计算，主梁为按梁单元计算，立柱和钢拉带按杆单元计算，即节点绞接；（6）节段施工过程一般分为以下工况：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注砼。
④砼养生后，拆模并张拉预应力。
对于挂篮来讲，只有工况①和工况③最不利，故只进行工况工况①和工况③的检算；（7）挂篮各子结构横向靠各自的限位装置约束，横向风载作用下的主桁结构横向稳定性不作检算；（8）主桁体系的结构受力分析和竖向整体稳定性检算，计入纵向风载作用。
桥面以下的结构体系不考虑风载作用；（9）各施工荷载参照规范或相应资料取值，并按荷载组合Ⅴ进行组合检算；（10）由于砼浇注是一缓慢加载过程，故工况③不计荷载动力作用，但工况①应计入荷载动力作用；（11）本检算未考虑地震荷载作用。
根据上述假定，采用《桥梁博士（v2.9）》进行计算，并用ANSYS7.1进行校核。
4 计算相关参数（1）材料容重：C50砼 26.25kN/m3（考虑体内钢筋的影响，提高5％）；钢构件 82.425kN/m3（考虑节点板等的影响，提高5％）。
（2）材料弹性模量：A3钢材 2.1×105Mpa；16Mn钢材 2.1×105Mpa；Ф32精轧螺纹钢筋 2.0×105Mpa。
（3）联接系、底模等附属恒载：2.0kN/m2。
（4）侧模、施工机械、作业人群等施工荷载：2.0kN/m2。
（5）温度荷载：升温15℃，降温15℃，体系温度20℃。
（6）风荷载：横向基本风压 500pa；纵向基本风压 0.4×500＝200pa。
5 计算内容5.1 前底模平台检算前底模平台由42片纵梁和2片前下横梁组成一正交格梁体系。
单片纵梁规格为I14型钢，计算长度为2.0m；单片横梁规格为2［a32型钢，计算长度为21.4m。
由于荷载、结构均对称，故计算采用整体结构的一半进行空间梁单元分析。
计算模型单元划分见图5.1-1，节点划分见图5.1-2。
图5.1-1 1/2前底模平台模型单元划分图5.1-2 1/2前底模平台模型节点划分在计算模型中，纵梁均划分为4个梁单元（4×0.5m），1/2前下横梁划分为42个梁元（0.34m＋40×0.25m＋0.36m），各梁元的几何特性根据型钢表查知，结构材料特性和其它计算参数按照4中提供的数据取值。
实际结构各吊点为弹性约束，但本计算中假定为刚性约束，具体的支点位移在吊挂系统检算中综合考虑。
本计算模型边界条件具体以见表5.1-1。
，表5.1-1 1/2前底模平台计算模型边界条件2.节点1、44为端部吊点，节点29、72为中间吊点。
根据3中的计算假定，计算工况为：工况1：挂篮空载走行。
荷载组合：结构自重＋附属恒载＋温度荷载。
工况2：立模并浇注梁体砼。
荷载组合：结构自重＋附属恒载＋外加荷载（梁体砼）＋施工荷载＋温度荷载。
附属恒载、外加荷载和施工荷载均按均布荷载作用在纵梁上，然后由纵梁传递给横梁。
按杠杆原理求得每片纵梁上的荷载集度，具体如下：附属恒载 q f=2×0.5=1.0kN/m施工荷载 q s=2×0.5=1.0kN/m外加荷载 q w=26.25×0.25×0.5=3.28kN/m以上荷载均按照各自工况沿各纵梁满布。
经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表 5.1-2。
两前下横梁在对称荷载作用下所产生的内力和变形均相同。
前下横梁与纵梁相交各节点和相应纵梁跨中在工况2中的最大竖向位移和最大应力结果见表5.1-3。
下横梁在荷载组合下的最大竖向变形示意图见图5.3-3，最大弯矩示意图见图5.3-4。
表5.1-2 1/2前底模平台各吊点竖向支撑反力（kN）表5.1-3 1/2前底模平台计算结果汇总2．横梁相交节点为下横梁与纵梁的交点，同行的纵梁为相应纵梁。
图5.1-3 下横梁最大竖向变形示意图图5.1-4 下横梁最大弯矩示意图从表 5.1-3和图 5.1-3可知：前下横梁边跨的最大挠度为6.55㎜，其挠跨比6.55/7090=1/1082，大于1/1600，应考虑增设构造预拱度，中跨节点挠度很小。
所有纵梁跨中挠度均为0.71㎜，其挠跨比0.71/2000=1/2817，小于1/1600，可不设构造预拱度。
所有节点挠度均小于1/800，结构变形满足规范要求。
从表5.1-3和图5.1-4可知：前下横梁最大正弯矩处梁体下缘最大拉应力为51.2MPa，支座处（最大负弯矩）梁体上缘最大拉应力为63.3MPa，均小于A3钢的1.4［σW］=203 MPa(规范规定：临时性结构在组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受力满足规范要求。
纵梁受力结果均相同，这因为各纵梁结构相同，受荷也相同。
5.2 后底模平台检算后底模平台由42片纵梁和2片后下横梁组成一正交格梁体系。
单片纵梁规格为I14型钢，计算长度为2.7m；单片横梁规格为2［a32型钢，计算长度为21.4m。
计算模型单元划分见图5.2-1，节点划分见图5.2-2。
图5.2-1 1/2后底模平台模型单元划分图5.2-2 1/2后底模平台模型节点划分在计算模型中，纵梁均划分为4个梁单元（4×0.675m），1/2前下横梁划分为42个梁元（0.34m＋40×0.25m＋0.36m），各梁元的几何特性、结构材料特性和其它计算参数以及结构受力分析同前底模平台。
本体系计算工况和荷载情况均同前底模平台。
经计算，各工况下各吊点处支撑反力（竖向）见表 5.2-1。
两前下横梁在对称荷载作用下所产生的内力和变形均相同。
前下横梁与纵梁相交各节点和相应纵梁跨中在工况2中的最大竖向位移和最大应力结果见表5.2-2。
后下横梁的变形图和最大弯矩图参照图5.1-3和图5.1-4。
从表5.2-3可知：后下横梁边跨的最大挠度为8.7㎜，其挠跨比8.7/7090=1/815，大于1/1600，应考虑增设构造预拱度，中跨节点挠度均很小。
纵梁跨中挠度均为 2.36㎜，其挠跨比2.36/2000=1/847，大于1/1600，也应考虑增设构造预拱度。
所有节点挠度均小于1/800，结构变形满足规范要求。
后下横梁最大正弯矩处梁体下缘最大拉应力为68.0MPa，支座处（最大负弯矩）梁体上缘最大拉应力为83.9MPa，均小于A3钢的1.4［σW］=203 MPa(规范规定：临时性结构组合Ⅴ的［σW］可提高1.4倍)，结构受力满足规范要求。
纵梁应力结果较小。
表5.2-1 1/2后前底模平台各吊点竖向支撑反力（kN）表5.2-2 1/2后底模平台计算结果汇总2．横梁相交节点为下横梁与纵梁的交点，同行的纵梁为相应纵梁。
5.3 纵、横梁底模平台支架检算纵、横梁底模平台支架横向布置为四片相同的桁架，纵向为四片支撑梁，荷载传递为：间隔60～70㎝的方木→底模支架，纵向支撑梁仅以联接作用，其受力很小，故底模支架可以按照各自的桁架体系进行平面计算，分端桁架和中桁架两种加载形式。
单片桁架上弦杆承受由间隔60～70㎝的方木所传递的荷载简化为均布荷载。
由于非节点力的存在，故桁架各杆件按梁单元进行计算，即节点为刚性节点。
桁架上弦杆为2［a16型钢，节间长1.5m，共22节间。
下弦杆为2［a14型钢，节间长1.5m，共20节间。
桁高1.5m ，竖杆和斜杆为∠75×8角钢。
桁架计算模型见图5.3-1和5.3-2。
图5.3-1 纵、横梁底模支架模型单元划分图5.3-2 纵、横梁底模支架模型节点划分在计算模型中，单根杆件均划分为3个梁单元，全桁架共有255个梁元，228个节点，上弦杆、下弦杆和竖杆的单元长度为0.5m，斜杆的单元长度为0.707m，各梁元的几何特性根据型钢表查知，结构材料特性和其它计算参数按照4中提供的数据取值。
实际结构各吊点为弹性约束，但本计算中假定为刚性约束，具体的支点位移在吊挂系统检算中综合考虑。
本计算模型边界条件具体以见表5.3-1。
表5.3-1 纵横梁底模支架计算模型边界条件2.节点5、63为端部吊点，节点21、47为中间吊点。
根据3中的计算假定，计算工况为：工况1：挂篮空载走行。
荷载组合：结构自重＋附属恒载＋温度荷载。