三角形挂篮计算书
挂篮计算书(修改) 6.21_secret
荆山桥三角形挂篮计算书一、设计依据1、设计院相关图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2012）——人民交通出版社；3、《路桥施工计算手册》；4、《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社；5、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》；二、荆山桥及挂篮概况1、荆山桥主桥上部结构采取悬浇施工。
2、依据主桥的设计特点，主桥采用后锚点三角形挂篮悬浇施工。
三、材料参数Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPaQ235钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPaQ235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa40Cr钢材的允许应力：【σs】＝785MPa40Cr钢材的允许剪应力：【τ】＝360MPa40Cr钢材的弹性模量：E＝2.0×105MpaQ345钢材的允许应力：【σ】＝210MPaQ345钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPaQ345钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa上述应力为永久性结构强度设计值，根据相关规范，施工结构允许提高。
Q235钢材的允许应力：【σ】＝188.5MPa（145×1.3=188.5MPa）45#钢材的允许应力：【σ】＝273MPaQ345钢材的允许应力：【σ】＝273MPa四、挂篮荷载计算挂篮计算选取了同一梁长中最重梁段计算，同时考虑了横隔板的集中力作用效果。
一）、选取2#梁端进行考虑。
该梁段（方量约为61.71m3）对已浇混凝土端面的弯矩:M=61.71*25*（0.5+3.0/2）=3085.50KNm二）、选取9#梁端进行考虑。
该梁段（方量约为48.57m3）对已浇混凝土端面的弯矩:M=48.57*25*（0.5+3.5/2）=2732.06KNm三）、选取12#梁端进行考虑。
该梁段（方量约为47.67m3）对已浇混凝土端面的弯矩:M=47.67*25*（0.5+4.0/2）=2979.38KNm故：选取2#梁端作为计算控制性荷载。
三角形挂篮计算书
三角形挂篮计算书1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。
图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。
由2榀三角主桁架、横向联结系组成。
2榀主桁架中心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。
横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。
图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。
其由底模板、纵梁和前后横梁组成。
底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。
外模板长度为4.3m。
内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。
图4 外侧模图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。
并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。
悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。
底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。
底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。
底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。
外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。
其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。
锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。
三角形挂篮设计计算书——【桥梁与隧道 精】
三角形挂篮设计计算书一、概述FK0+302.101匝道桥第二联为变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。
主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现浇段长度为4.0m 。
挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。
1#~9#块段采用三角形挂篮施工。
三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作简单、重量轻、受力明确等特点。
三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图：5540786010269847006344516451668933545164516556752053355150700100010103903650920623270380470450立柱（双根槽36）主梁（双根工45）中横梁（双根槽36）上前横梁（双根槽36）前吊带（20*200mm 钢板）后吊带（20*200mm 钢板）后锚系统挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，进行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。
挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。
梁段重102.3吨。
二、设计依据及主要参数1、控制设计计算所采用的主要依据a、F匝道桥施工图设计b、公路桥涵钢木结构设计规范c、公路桥涵施工技术规范d、钢结构设计手册e、预应力高强精轧螺纹钢设计施工暂行规定三、设计计算主要取值材料及参数钢材的强度设计值（MPa）钢材抗拉抗压f 抗剪fv抗弯端面承压fce牌号厚度或直径（mm）Q235钢≤16 140 85 210 210主桁销子选用40Cr钢材料，节点销子的允许弯曲应力为220Mpa，允许剪应力为125Mpa。
三角挂篮计算书(DOC)
三角挂篮计算书1 计算依据⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》；⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社；⑷《MIDAS/civil》计算软件。
2 工程概况成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。
桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。
墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。
全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。
0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。
3 施工方案综述在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。
挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工：⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。
⑵将内模架就位并调整好标高。
⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。
⑷浇筑混凝土。
⑸养护、穿束。
⑹张拉，压浆。
⑺脱模。
当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。
图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图4 挂篮计算4.1挂篮设计挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。
三角形挂篮受力计算书
三角形挂篮受力计算书一、挂篮主桁架计算1、计算说明：该挂篮主桁架为焊接组合构造，每幅挂篮有二片主桁架，主桁架由槽钢制作而成，材质主要为A 3钢。
A 3钢容许应力值按[σ]=145Mpa 计算，弹性模量值为E=2.1×105Mpa ，在进行强度计算时，不均匀系数 1.2。
但在变形计算时，不考虑不均匀系数，即按二片主桁架均匀受力计算。
2、计算图式：单片主桁架计算图式如图一所示：P图一为简化计算，忽略结构本身附加弯矩值，并将各结点均看作铰于一点的理想铰接点，简化后的计算图式如图二所示：图二45.6°76.25图中L1=4.20m，L2=4.20m，L3=3.26m，L4=2.52m，L5=3.26，L6=4.50m，L7=4.41m，查型钢表可知各杆件横截面积：A1=2×28.83=57.7cm2，A2=2×60.89=121.8cm2，A3=2×28.83=57.7cm2，A4=2×48.7=97.4cm2，A5=2×28.83=57. 7cm2，A6=2×60.89=121.8cm2，A7=2×28.83=57.7cm2。
3、主桁架受力计算：主桁架L1、L2、L3、L4、L5、L6、L7分别对应力N1、N2、N3、N4、N5、N6、N7。
令P=1，计算得各杆件内力值为：N1=+1.499，N2=-1.049，N3=-1.164，N4=+1.500，N5=-1.085，N6=-1.079，N7=+1.471P值计算：P=（G 1+G2）/4式中G1为挂篮自重，包括前上横梁，前下横梁，底模，侧模及内模等作用到主桁架前端的荷载，经计算：G1=12T。
G2为施工时节段梁体重量分配到主桁架上的荷载值。
根据各分段长度及每节段重量可知，当节段长度为 3.5m 1#块时，主桁架受力最大，此时G2=112.3/2=56.2T于是：P=（G1+G2）/4=（12+56.2）/4=17.05T此时各杆件内力值为：N1=N1×P×1.2=1.499×17.05×1.2=30.67TN2=N2×P×1.2=-1.049×17.05×1.2=-21.46TN3=N3×P×1.2=-1.164×17.05×1.2=-23.82TN4=N4P×1.2=1.500×17.05×1.2=30.69TN5=N5×P×1.2=-1.085×17.05×1.2=-22.20TN6=N6×P×1.2=-1.079×17.05×1.2=-22.08TN7=N7×P×1.2=1.471×17.05×1.2=30.10T各杆件的应力值为：σ1=N1/A1=30.67×104/57.7×102=53.2Mpaσ2=N2/A2=-21.46×104/121.8×102=-17.6Mpaσ3=N3/A3=-23.82×104/57.7×102=-41.3Mpaσ4=N4/A4=30.69×104/97.4×102=31.5Mpaσ5=N5/A5=-22.20×104/57.7×102=-38.5Mpaσ6=N6/A6=-22.08×104/121.8×102=-18.1Mpaσ7=N7/A7=30.10×104/57.7×102=52.2Mpa根据以上计算，各杆件应力值远小于容许应力[σ]=145Mpa，故满足要求。
(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书——【桥梁与隧道 精】
1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。
图1挂篮总体结构29主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。
由2榀三角主桁架、横向联结系组成。
2榀主桁架中心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。
横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。
图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。
其由底模板、纵梁和前后横梁组成。
底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
29图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。
外模板长度为4.3m。
内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。
图4 外侧模29图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。
并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。
悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。
底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。
底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。
底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。
外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。
其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。
锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
三角形挂篮设计计算书
津秦客运专线48+80+48米连续箱梁三角形挂篮计算书2009-7目录目录 (1)第1章设计计算说明 (1)设计依据 (1)工程概况 (1)1.3.1主要技术参数 (2)1.3.2挂篮构造 (2)1.3.3挂篮计算设计荷载及组合 (2)第2章挂篮底模系统及吊杆计算 (3)2.1底模板面板计算42.1.1计算简图42.1.2.计算荷载 (4)2.1.3. 结算结果 (5)2.2底模板横肋计算72.2.1. 预压荷载作用下底模横肋计算 (7)2.2.2. 浇筑混凝土时底模板横肋的计算 (8)2.3底模纵梁计算 (9)2.3.1. 预压荷载作用下底模纵梁计算 (9)2.3.2. 浇筑1#段混凝土时底模纵梁的计算 (11)2.3.3. 浇筑4#段混凝土时底模纵梁的计算 (14)2.4底模后横梁计算 (16)2.4.1. 预压荷载作用下底模后横梁计算 (16)2.4.2. 浇筑混凝土时底模后横梁的计算 (18)2.5底模前横梁与前上横梁计算 (20)2.5.1. 预压荷载作用下底模前横梁与前上横梁计算 (20)2.5.2. 浇筑混凝土时底模前横梁与前上横梁的计算 (23)2.6底模后锚杆、前吊杆计算 (26)2.6.1.预压状态下后锚杆计算 (26)2.6.2.浇筑混凝土状态下后锚杆计算 (27)2.6.3.预压状态下前吊杆计算 (27)2.6.4.浇筑混凝土状态下前吊杆计算 (28)第3章挂篮主桁计算 (29)荷载组合Ⅱ(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+施工荷载) (29)3.1.1荷载计算 (29)3.1.2荷载组合I作用下主桁计算 (29)荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载) (34)3.2.1计算荷载 (34)3.2.2. 锚固筋计算 (34)3.2.3.走行滑道检算 (35)第1章设计计算说明设计依据①无砟轨道预应力混凝土连续梁概图（一）、（二）；②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；③《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）；④《钢结构设计规范》GB50017-2003；⑤《路桥施工计算手册》；⑥《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑦其他相关规范手册。