钎焊及其设备_
钎焊及其设备
取 向 。结 果 表 明 ， 相 反 应 和 固 相 反 应 生 成 的 Ｉ 液 ＭＣ
形貌差别很大 ； 相钎 焊时 Ｉ 液 ＭＣ 生 长 与 时 间 的 ０ ４ ． 次方成正比 ， 在 固相 时效时 Ｉ 而 ＭＣ 生 长 与 时 间 的 平 方 根 成 正 比 ， 生 长 激 活 能 为 ９ Ｊ ｔ ｌ通 过 液 一 其 Ｏｌ ／ ｏ； 【 ｏ 固
２０ ２ ６ ０ ７ １ ２ 多 步 进 制 旋 转 摩 擦 焊 ［ ］ ＢｅｈＲ ｈｅ 德 ／ ｌ ｏ ｒ ｅ
Ｐ ｏｉ ．２ ０ ５ （ ）一 Ｏ ４ ｒ ｆｌ 一 ０ ３， ０ ９ ． ４ ～ １ ｅ
灰 色 的 新 生 化 合 物 Ｔｉ 与 Ｔ Ｃ相 邻 的 是 蜂 窝 状 的 Ｃ， ｉ ＴＣ ｉ ｕ相 ； 接头 断裂 不 仅 仅 发 生 在 Ｔ Ｃ相 中 ， 时 断 裂 ｉ 有 也 发 生 在 ＴＣ ｉ ｕ层 。钎焊 加热 温度 、 温 时 间 、 料 层 保 钎
生 化 合 物 的 形 成 机 理 以 及 焊 接 工 艺 条 件 对 界 面 结 构 的 影 响 ， 立 了钎 焊 接 头 界 面 结 构 物 理 模 型 。结 果 表 建
明 ， 一 定 的钎 焊 工 艺 条 件 下 ， 刚 石 ／ 料 界 面 存 在 在 金 钎
摩 擦 焊设 备 。 给 出 了 可 完成 工 作 的 例 子 。 图 １ 参 ６ Ｏ
２ ０ ２ ６ Ｓ Ｐ 强相 含 量 对 复 合 材 料 ＳＣ ／ ０ ３ ０ ７ １４ Ｉ 增 Ｃ ｉＰ ３０ Ａｌ 闪 光对 焊 接 头 强度 及 显 微 组 织 的 影 响 ／ 益 民 …／ 热 涂 ／
加工 工 艺 （ 接版 ） －０ ６ （ ） 一 ２ １ 焊 ．２ ０ ，４ ． １ ～ ３ 利 用 闪 光 对 焊 的 方 法 对 所 制 备 的 ＳＣ ／０ ３ ｉ ３ ０ Ａ１
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试 分 析 和 声 发 射 划 痕 试 验 。结 果 表 明 ， 镀 层 中 含 有 渗 Ｃ 、 、 ｅ Ｓ 及 Ａ１ 素 ， ｕ Ｔ 分 布 比较 均 匀 ， 镀 ｕＴｉＦ 、ｉ 元 Ｃ 、ｉ 渗
合 金 层 由 Ｃ 、 ｕ ｚ ＴＳｚ组 成 ； 发 射 划 痕 试 验 结 ｕ Ｃ Ｔｉ、 ｉｉ 声
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的作 用 下 ， 部 分 材 料 将 会 被 压 向 下方 以填 充 由于 搅 这 拌 头 的 移动 而 留 下 的 空 间 ， 个 过 程 周 而 复 始 ， 而 这 从 使 搅 拌 摩擦 焊 可 以顺 利进 行 。 图 ７表 １参 １ Ｏ
法 ， 用 该 方 法 对 Ｓａ 陶 瓷 表 面 进 行 Ｃｕ Ｔｉ 合 采 ｉ Ｎ — 复
２ ０ ５ ６ 采 用 电 弧 加 热 获 得 高 镍 合 金 钎 焊 接 头 的 ０６１７
镜 、 子探 针 、 射 线 衍 射 等 分 析 手 段 对 接 头 的 界 面 电 Ｘ
结 构 和 室 温 抗 剪 强 度 进 行 了 研 究 。 结 果 表 明 ， 用 利 Ｂ ｇ ５ ｕ ｎ钎 料 可 实 现 ＴＣ 金属 陶瓷 与 中碳 钢 的 连 Ａ ４Ｃ Ｚ ｉ 接 ； 头 的 界 面 结 构 为 Ｔｉ 金 属 陶 瓷 ／ Ｃ ， ） 溶 接 Ｃ （ ｕ Ｎｉ 固
采 用 正 交 试 验 设 计 的方 法 得 出 ， 擦 焊 工艺 参 数 摩 中对 接 头 抗 拉 强 度 的 影 响 的 顺 序 是摩 擦 压 力 、 锻 压 顶 力 、 擦 时 间 。为在 生 产实 际 中制 定 摩 擦 焊 接工 艺 参 摩 数 提 供 了重 要 的参 考 依 据 。图 １ ３ ５ 表 参
为 的试 验 研 究及 数 值 模 拟 ／ 建 钧 … ／ 焊 接 学 报 ． 陈 ／ 一
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。
参５
度对 ｃ 颗 粒增 强复 合钎料 及 ＳＰ ｕ ｎｂ共 晶钎 料钎焊 接 头蠕变性能的影响 。结 果表明 ： 一般摩 擦 叠 焊 —— 一 种 新 型 的 固 相 连 接 技 术／ ０７ １１
增强复合钎料钎焊 接头 蠕变 寿命优 于基体 钎料 钎焊
５ｔ０ １ ～１．） （ ．４ １４ 范围 内。钎焊在 ≤１００℃温度下 ２
能够获得较好的连接质量 ， 因此在材料 的成 型加 工尤
其是钢结构的水 下湿法维 修方面具 有 巨大 的应用 潜
力 。 中 国应 该 优 先结 合 海 洋 石 油 工 业 的 实 际 发 展 需
进行 。证 明在搭接部分狭小（ ． ｔ的条件下 ， ≤Ｏ５ ） 接头 加剪切负荷时 的应力 为均 匀分 布。搭接接 头 的极限 应力 可以采用 米 氏（ ｓ 最大 应力 。在所 研究 材料 Ｍｉ ￣） 的情况下 ， 接头 在搭 接部 分 ≤５ ｔ 时发 生破 坏。上述 米 氏应力 超过临 界值 ≥搭 接面 积 １ ％时 ， ０ 发生破 坏； 这个结论与其他有关试验所得 的结果 相一致 ， 同时应
用搅拌摩擦焊 方法焊 接 了异种材 料铝 合金 与低 碳 钢 ， 析 了接 头的 截面 形貌 及 力学 性 能。结 果 表 分
扩散偏聚 到焊缝 中， 量 Ｙ元 素扩散到基 体中 ， 微 有少
量的 Ｍｎ ｃ 元 素发生偏 聚 ， 元素分布 均匀 ， 和 ｕ Ｍ 没有 发生偏聚现象 。图 ５表 １ １ 参 ９ ２０４３ 温度对 Ｃ ０７１３ ｕ颗粒增强 ＳＰ ｎ ｂ基 复合钎料钎焊 接头蠕变性 能影 响［ ］Ｈ焉 服 …１ ｈｎ ｌ ｎ ～ 英 ／ ￣ ｉ Ｗｅ ｉｇ． Ｃ ａ ｄ
将这 个结论与其他 一些母 材 和钎料进 行核对 。图 １ ４
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焊 界 面 的结 合 强 度 。图 ４表 ２参 １ １
行 了研 究 。研 究 表 明 ； 料 中 Ｃ 钎 ｕ原 子 的 扩 散 以 晶 界 扩 散 为 主 ， 晶界 上 Ｃ 当 ｕ原 子 的 浓 度 达 到 一 定 值 后 开
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
在 的主 要 问题 ， 出 了 钎 焊 一 轧 制 备 新 技 术 ， 究 了 提 热 研 主 要 工 艺参 数 对 钎 焊 复 合 板 结 合 强 度 的 影 响 ， 析 了 分 钎 焊 复合 板 热 轧 的 结 合 机 理 ， 试 了复 合 板 的 主 要 力 测
学 性 能 。结 果 表 明 ， 用 自制 的银 基 钎 料 可 以 实 现 不 采 设 计 并 用 气 雾化 法 试 制 以 Ｃ Ｍｎ为 基 的 含 Ｔｉ ｕ 预 合金粉末 ， 以此 为 粘 结 胎 体 在 粗 真 空 钎 焊 条 件 下 制 备 金 刚 石 复 合 材 料 ， 察 预 合 金 与 金 刚 石 之 间 的 界 面 结 考 锈 钢／ 钢有 效 的钎 焊 结 合 ， 想 的 钎 焊工 艺 参 数 为 ： 碳 理 钎 焊 温度 ７ ５ ７ ０℃ ， 焊 时 间 ２ ５ ３ｍｉ 。 热 轧 ５～ ７ 钎 ．～ ｎ 过 程 中钎 料 层 表 现 出 了 良好 的 塑 性 ， 下 率 为 ４ 压 Ｏ 时 ， 后钎 料 层 未 出 现 断 裂 、 层 。轧 制 中 钎 料 层 同 轧 分
２ ０ （ ） １ ～ １ ， ３， ４ ０ ５ ５ ：５ ９ ６ ６
在 基 体 内部 不 能 充 分 扩 散 ， 在基 体 晶界 上 产 生 严 重 偏
析 ， 成 Ａ — ｕ 中最 脆 的 ０ （ ： ｕ ； 高 钎 焊 温 生 Ｉ 相 Ｃ 相 Ａｌ ） 提 Ｃ
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６ ＿６ ５ ９
时 ， 用软 规 范 电流 ７ ２ 采 ．０—９ ３ Ａ； 层 在 ．６ｋ 镀
目前在 国 内板 件 常用 的连接 方法 中应 用 电极侧 的单 面镀铜低碳钢作 为辅 助材 料时 ， 采
２ ０
０ ０ ０７ ！ ４ 性化合 物相 及 获得较 高接头 强度 考 虑 ， 焊 间 ２ １６ ９ Ａ／ ５钢高频感应钎焊焊 料 的研 制／ 钎
隙选 择不 应 大 于
／ 一 ０９３ ２ ）９～１ ８ 在 ２个 特 征 钎 焊 间 隙 刘广桥…／ 热加工工艺． ２Ｏ ， （３ ： ２
影响／ 海 侠 …／ 河 北软 件 职 业 技 术 学 院学 刘 ／ 报． ２ ０ ９ １ ：９～ ２ 一 ０ ７，（ ）６ ７ 研究 了 Ｎ８ ． Ｃ７ ｉ． Ｂ Ｆ３成 分 的非 ｉ ５ ｒＳ ５ ３ ｅ ２ ４
真空钎 研 朱 志华 …／ 电焊 机 ．一２ １ ，０ ７ ： ２ 晶态及 晶态 钎料 在不同的钎焊 规范 下 ， ／ ００４ （ ） ５ ５ ５ 焊 １ｒ８ ｉＴ 不 锈 钢 时 ， 头 强 度 随钎 焊 间 ＣｌＮ９ ｉ 接 针 对镀锌 钢板 点焊 电极寿命较短 的问题 ， 隙变化 的特征 及 与钎 缝组 织 的对 应 关 系。结 接 点 焊时 在电极 与工 件之 间插入辅助材料 ， 电 果表 明 ， 头强 度 随钎焊间隙 的变 化存 在平 台 使 平 极 与工件 隔离 。在 １ 波 （ Ｏ周 硬规 范 ） ４ 和 ０周 值现象 ， 台对 应 的 ２个特征钎 焊 间隙分别 称 Ｗ ） 和最 大 可用 钎 焊 波（ 软规范 ） ２种焊 接 时 间下 ， 了不 同的辅 为最小可用 钎 焊 间隙 （ 试验 ） 从保证填缝质 量及 成形来 看 ， ； 助材 料 ： 碳钢 、 铜 片 、 低 紫 单面镀铜低碳钢 和双 问隙 （ ．１ ｍ； 从避 免 钎缝 中 出现脆 ｉ 不应小 于 ０ ０ ｍ 面镀铜 低碳钢 的焊 接 电 流范围。结果表 明 ： 镀
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出 现 。左 旋 螺 纹 搅 拌 针 使 搅 拌 针 周 围 的 塑 化 金 属 向 下 迁 移 ， 焊 缝 下 部 形 成 明 显 的 呈 ” 葱 环 ” 焊 核 在 洋 形
区 ， 陷 容 易 在 焊缝 上 部 出 现 。搅 拌 针偏 移 量 对 焊 缝 缺
等 。 图 ８表 ｌ参 ｌ ９
速 度 过 快 时 ， 料 不 能 充 分 流 动 ， 形 成 隧 道 型 缺 陷 材 会
或 表 面 沟 槽 。 当搅 拌 头 轴肩 下 压 量 过 小 时 ， 缝 内部 焊
２ １ ３ ４ 紫 铜与 低 碳 钢 厚 板搅 拌摩 擦 焊 工 艺 分 析 ／ ００１１
能 都 得 到 了提 高 。图 ２表 ２参 ７
接 头 强 度 仅 达 到 常 规 Ｆ Ｗ 的 ８ 左 右 。 经 过 改 进 Ｓ Ｏ 的阵 列 式 射 流 冲击 热 沉 系 统 ， 以 主 动 控 制 Ｆ Ｗ 过 可 Ｓ
２ １ ３ ４ 耐 蚀 合金 ／ 钢 热 等 静 压 扩 散 焊 接 反 应 层 ０ ０ １０ 碳
适 用性 好 ， 有 广 阔 的 应用 前 景 。图 ｌ 表 ４ ８ 具 ５ 参
２ １３ ４ Ａ＿１ ００ １３ ／ Ｂ镁 合 金搅 拌 摩 擦 焊 焊 接 工 艺 研 究 ／ ３
于思 荣 …／ 新 技 术 新 工 艺 ．２ ０ （ １ ：０ ９ ／ 一０ ９ １ ） ９ ￣ ３
采 用 搅 拌 摩 擦 焊 对 Ａ ３Ｂ镁 合 金 板 材 进 行 了 焊 Ｚ１ 接 试 验 ， 究 了搅 拌 头 旋 转 速 度 、 接 速 度 和 搅 拌 头 研 焊
用 搅 拌摩 擦焊 方 法 成 功 焊 接 了 １ ｍ 厚 的 紫 铜 ０ｍ
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焊接过程中进行 强制 冷却 的工艺 方法。对 比了强制
冷 却 对 紫 铜 搅 拌 摩 擦 焊 接 头 表 面状 况 、 度 分 布 和 接 硬
Ａ —Ｃ —Ｔｉ ｇ ｕ 钎料钎 焊高纯 氧化铝 陶瓷 与金 属钛 ， 钎
焊温度为 ８５ ７ ２ ～８ ５℃ ， 温 时 间为 １ ～ ２ ｎ 陶 瓷 保 ５ ０ｍｉ，
Ｗ ｅｄｎ ． ２ ０ ， ４ ２ ． ８ ～ ８ ｌｉｇ 一 ０ ５ １ （ ） 一 ５ ９
综 述 了 通 过 选 择 熔 化 极 或 非 熔 化 极 气 体 保 护 弧
选 取 ０ １ １ ７ｍｍ 厚 的 Ｉｃｎ ｌ １ 作 中 间 层 金 ． ～ ． ｎｏ ｅ ７ ８ 属 ， 行 ＴＡｌ 属 问 化 合 物 和 ＡＩＩ １ ０ 构 钢 的摩 进 ｉ 金 Ｓ ４ 结 ４ 擦 焊 工 艺 研 究 。Ｔｉ 一 侧 焊 接 中 变 形 很 小 ， 接 接 Ａ１ 焊 头 呈 单 边 飞边 状 。分 析 了 接 头 拉 伸 强 度 和 中 间 层 厚
头 性 能 的 影 响 ， 立 了 强制 冷 却 搅 拌 摩 擦 焊接 过 程 中 建
焊接区温度 的近似表达式 。结果表明 ， 在紫铜搅拌焊 接过程 中进行强制冷却 。 以降低焊接 过程中焊缝及 可
和 Ｉｃｎｌ １ ｎｏｅ ７８一 Ａ Ｓ １０界 面 出 现 双接 头 ， 而 也 会 ＩＩ ４ ４ 从
制 方 法 ［ ］ＨＢ．．Ｈ． ／ Ｃ ａｏ． ｐ＿Ｏ 一 ２０ ， 俄 ／ ａｏ Ｈ．／ Ｂｐｎ ｎ － Ｂ． ０ ３
（） 一２ ￣ ２ ．２ ６ ８． ０ ５６ ，３
根据对 小形零 件 （ 电子 技术 设备 中） 电阻焊 过 微
，
是 焊 接 硬 化 状 态 材 料 时接 头 强度 系 数 较 低 。简 要
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２ ０ １６ 借 助于激 光 器的搅 拌摩擦 焊 ［ ／ Ｗｅｄ ０６１６ 英／ ／ ｌ
Ｊ －０ ２ ８ （ ） 一６ ４ ．２ ０ ， １ ２ ．４ ￣ ８
推广应用 ． 证明 了摩 擦焊在 简化 结构 和工艺 、 少加 减
工 、 高 质 量 、 低 成 本 等 方 面 具 有 独 特 的 效 果 和 显 提 降 著 的作 用 摩 擦 焊 不 仅 可 焊 接 钢 、 、 ． 成 功 地 焊 铝 铜 还 接 了 高温 强度 级 相 差 很 大 的 异 种 金 属 。随 着 汽 车 、 飞
作用阶段 ， 伴随形成 固溶体 和被焊金 属分散相析 出体
形 式 的 容 积 作 用 区 的 变 形 强 化 过 程 占优 势 。 随 着 加 热 时 间 的增 加 ， 力 激 活 的 软 化 过 程 开 始 占优 势 ， 热 观 察 到 摩 擦 面 的 反 向 移 动 。 移 动 量 可 达 到 规 定 值 。摩
拌摩擦焊的工具 和工艺 ， 以便在厚 ２ ￣５ 的各种 ５ ０ｍｍ
铝 制 材 料 工件 上 获 得 优 良的接 头 。 图 １
／ 电焊 机 ．２ ０ ，５ ５ ．３ ～ ３ ，９ ／ 一０ ５ ３ （ ）一８ ９ ４
摩擦焊是一种 固相连接方法 ， 以其优质 、 高效 、 低
耗 环保 的突 出 优 点 得 到 了 广 泛 的 应 用 。半 个 世 纪 的
机 ．２ ０ ， ５ ５ ． ５ ～５ 一０ ５３ （）一０ ４
速 度 。在 压 缩 和 切 向 应 力共 同 作 用 实 现 的 锻 造 时 ， 发 现 镦 粗 速 度 急 剧 增 加 ， 保 证 剪切 应 力 沿 初 始 接 触 面 并 增 强 研 制 了可 调 节 旋 转 制 动 的 摩 擦 焊 新 方 法 ． 可 它 以在 双 金 属 接 头 焊 接 的 初 始 阶段 限 制 金 属 化 合 物 相 的形 成 ， 保 证 获 得 具 有 稳 定 高 强 度 和 高 塑 性 指 标 的 并 接 头 图 ７表 ３参 １ ６
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能与热输入有关;与氩弧焊接头相比,搅拌摩擦焊接头的性能更好。
图6表1参920084130 接触模型对搅拌摩擦焊接数值模拟的影响/张 昭…//金属学报.22008,44(1):85～90在完全热力耦合搅拌摩擦焊数值模型中采用两种接触模型———经典的Coulomb接触模型和修正的Coulomb接触模型,模拟了搅拌摩擦焊过程,以分析不同接触模型对搅拌摩擦焊过程数值模拟的影响。
结果表明,对于低转速的搅拌摩擦焊,两种模型的预测结果区别不大;但是对于高转速,由于界面摩擦剪切应力没有上限,采用经典的Coulomb接触模型无法模拟,需采用修正的Coulo mb接触模型。
搅拌头转速的增加不会改变搅拌摩擦焊技术固态连接的本质。
当采用高转速时,焊接构件上、下表面的变形趋于均匀,有利于得到均匀的显微结构。
图10参2820084131 2219铝合金搅拌摩擦焊工艺及接头性能/贺永海…//机械工程材料.22008,32(2):37～39,73采用搅拌摩擦焊方法对6mm厚的2219铝合金板进行焊接,研究了2219铝合金的搅拌摩擦焊工艺和主要焊接参数对焊缝成形和接头力学性能的影响。
结果表明:在旋转速度1250～1400r min-1,焊接速度100～140mm min-1时,可获得性能良好的焊接接头;对2219铝合金搅拌摩擦焊后再固溶时效处理可有效消除接头软化区,提高接头强度。
图6表1参820084132 基于RBF神经网络的钢轨交流闪光焊接头灰斑面积预测/吕其兵…//焊接学报.22008,29 (2):93～96针对进口AMS60移动式钢轨交流闪光焊机,高速采集了U71Mn钢轨焊接过程中的焊接电流、电压和动端的位移,并从中提取了加速阶段闪光率、低压二及稳定烧化阶段闪光率、焊接接头的能量输入、烧化量、焊接时间、低压二及稳定烧化阶段短/断路权重因子、加速阶段的短/断路权重因子、顶锻量等8个影响焊接接头灰斑面积的特征量作为RBF神经网络预测模型的输入量,建立了RB F神经网络焊接接头灰斑面积的预测模型;以29个工艺试验焊接接头中的19个作为训练样本,对预测模型进行训练,以余下的10个作为检验样本,确定了扩展速度为1.5的预测模型,并采用训练后的预测模型进行预测,按铁道部标准TB T635要求,预测准确率达到了100%。
钎焊培训资料
钎焊培训资料钎焊是一种常用的金属连接方法，适用于多种材料的连接。
它通过加热填充材料来连接工件，填充材料的熔点低于被连接材料的熔点。
本文将介绍钎焊的基本原理、常用设备和技术，以及培训钎焊师傅的方法。
一、钎焊的原理钎焊是利用填充材料在工件表面形成液态层，借助于液态层的表面张力和毛细作用力，在工件表面形成永久连接。
填充材料选择时需要考虑与被连接材料的相容性和熔点。
填充材料在熔化时，通过毛细作用力和表面张力充满工件表面的毛细孔隙，形成牢固的连接。
二、常用钎焊设备和技术1. 火焰钎焊火焰钎焊是最常见的钎焊方法之一，它使用氧燃气火焰和钎剂进行连接。
钎剂通常是金属或合金粉末，用来填充工件之间的间隙。
火焰钎焊设备包括氧燃气切割机、氧燃气焊接机和火焰枪。
该方法适用于大多数金属的连接，并可用于维修和制造领域。
2. 电弧钎焊电弧钎焊是使用电弧产生的高温来熔化填充材料，实现工件的连接。
电弧钎焊设备包括电弧焊机、电极和钎剂。
它适用于高温材料和难以加热的材料的连接，如不锈钢、钛合金等。
3. 电阻钎焊电阻钎焊是通过通电使钎焊件发热，熔化填充材料来连接工件。
该方法对于小型零件的连接非常有效，并且可以实现多点连接。
电阻钎焊设备包括电阻焊机和钎剂。
4. 感应钎焊感应钎焊是利用电磁感应加热填充材料，使其熔化并与工件连接。
感应钎焊适用于大型工件和需要快速加热的情况。
它能够实现高效率和高质量的连接。
三、钎焊师傅的培训方法要成为一名合格的钎焊师傅，需要通过系统的培训和实践来提高技能和知识。
以下是一些建议的培训方法：1. 理论培训钎焊师傅需要了解钎焊的基本原理、常用设备和技术。
他们需要学习不同材料的特性，填充材料的配比和选择，并理解不同钎焊方法的适用范围。
2. 实操培训实践是提高钎焊技能的关键。
钎焊师傅需要在实际工作中进行训练，熟练掌握不同钎焊方法的操作技巧。
他们需要学习正确的工件准备、填充材料的处理和连接质量的评估。
3. 资格认证一些组织和机构提供钎焊技能的认证课程，钎焊师傅可以通过参加这些课程来获取认可。
钎焊炉 工作原理
钎焊炉工作原理
钎焊炉是一种用来进行钎焊的设备，其工作原理主要包括预热和焊接两个步骤。
在预热阶段，钎焊炉首先会通过加热元件（如加热丝或加热管）产生热量，将焊接材料（如钎料）加热到一定温度，使其达到可以流动的状态。
预热的温度和时间一般根据焊接材料的要求来确定，以确保钎料可以充分熔化并在接头处获得良好的连接。
在焊接阶段，将预热过的焊接材料涂敷在需要连接的接头上，然后将加热元件接通电源，产生的热量继续加热焊接材料。
此时，焊接材料会逐渐熔化，并通过表面张力的作用，将其填充至接头缝隙中。
焊接完成后，关闭电源，让焊接材料冷却固化，形成牢固的连接。
钎焊炉的工作原理主要依靠加热元件产生的热量，将焊接材料加热至熔化状态，并通过涂敷和加热的过程实现连接。
不同的钎焊炉可能采用不同的加热方式，如电加热、气体加热等，并根据具体的焊接要求来选择合适的钎焊工艺和操作参数。
钎焊及其设备
循分解扩散机制 ， 并促 进 富 铅 相 的 形 成 。 钎料 与 焊 盘 反应 过 程 中 Ａｕ Ｓ — ｎ化合 物 的 演 化 及 分 布 直接 影 响钎
随 温 度 升 高 魏 氏 体 组 织 粗 化 程 度 加 剧 ； 个 钎 焊 接 头 整 中 Ｔｉ １ Ｎｂ 金基 体 与 钎 料 的 反 应 程 度 弱 于 Ｔ ４ 。 一 Ａ 合 Ｃ 合 金 基 体 。图 ４表 ２ ２ 参
的分 布 ／ 福 泉 …／ 焊接 学报 ． ０ ６ ２ （）一５ ￣ ５ 李 ／ 一２０ ，７ １． ３ ６ 采 用熔 融 的 共 晶 锡 钎 料 熔 滴 与 Ａ ／ ｉ ｕ焊 盘 ｕ Ｎ／ Ｃ 瞬 时接 触 液 固反 应 形 成钎 料 凸 点 ， 后 进 行 再 流 焊 及 随 老 化 。对这 一 过 程 中 的钎 料 ／ 盘 界 面 金 属 间 化 合 物 焊 组 织 的 演 化 ， 其 是 Ａｕ ｎ化 合 物 的形 成 及 分 布 进 尤 —Ｓ 行 了 研 究 。结 果 表 明 ， 料 熔 滴 与 焊 盘 液 固反 应 形 成 钎 了 Ａｕ ｎ界 面 化 合 物 ， 层 未 完 全 反 应 。在 随后 的 —Ｓ 铜 再 流 焊 过 程 中 ， 面 处 的 铜 层 完 全 消 耗 掉 ， 层 与 钎 界 镍 料 反 应 形 成 Ｎｉ ｎ 。 界 面 组 织 ； 状 的 Ａｕ ｎ Ｓ 针 Ｓ 化 合 物
能 有 效 控 制 动 力 柱 送 进 速 度 ， 证 钢 轨 焊 接 接 头 质 保
量 ， 高 生产 效 率 ， 约 能 源 。 图 ３ １ １ 提 节 表 参
钎 焊 及 其 设 备
２ ０ ４ ５ ＳＰ ０ ６ １ ４ ｎ ｂ钎 料 与 Ａ ／ ｉ ｕ 盘 反 应过 程 中 Ａ ｕＮ／ 焊 Ｃ ｕ
钎焊及其设备
采 用 传 统 的 和 双 温 瞬 时 液 相 扩 散 （ Ｐ 焊 接 工 ＴＬ ）
艺对 Ｔ ３ ０ Ｈ／ ２ ｒＭｏ ＇ｉ ＇ 接， 研究 了不 同焊 接工 艺对接头组 织与 性能 的影响 。
结 果 表 明 ： 用 双 温 Ｔ Ｐ焊 接 工 艺 所 获 得 的 焊 接 接 采 Ｌ 头 的组 织 和 性 能 优 于 传 统 Ｔ Ｐ 焊 接 工 艺 的 ； 用 Ｌ 采 １２０℃ 加 热 ３ ， ０ 加 热 ３ｍｉ 双 温 焊接 工 ４ ０Ｓｌ２０ｏ Ｃ ｎ的
头的工作扭矩 是焊后残余应力 、 应变不对 称分布的重 其它形状 部件的制作 ， 从理论 到实践验证 了新焊接 方 要 影响因素 ； 并且 搅拌头机械载荷使得薄 板焊后残余 法的可行 性 。图 ４ ３ １ 表 参 Ｏ
变 形 的模 式 发 生 了完 全 相 反 的 变化 ， 由不 考 虑 搅 拌 头
射线检测 、 金相切片分析 、 描 电 子显微镜等一 系列 扫
试验手段 ， 研究分析 Ｐ ＧＡ焊 点 失效 的机理与成 因 ， Ｂ
率及界面温度 的变化 曲线 ， 结合焊接过 程界 面剪切强
检测结果表 明 ， 用共晶 Ｓ － ｂ焊 膏焊接 元铅 Ｂ Ａ（ ｎＰ Ｇ 球 度 的变化曲线 ， 述 了摩擦功率 曲线的 变化 规律 ， 论 并 栅阵列封装 ） 的可靠性和 Ｓ ｂＢ ＿ 的可靠性相 当 ， ｍＰ Ｇ Ａ 探讨 了 Ｔ Ａ线性 摩擦 焊焊接接头 的形成 机 理。图 ８ 试 验 用 Ｐ Ｂ 失 效 原 因 是 Ｐ ＧＡ 焊 球 上 焊 膏与 Ｐ Ｃ ＣＡ Ｂ Ｃ—
量的增加而 急剧下降。图 ３ ４参 ５ 表
２ ｌ ｌ １ 铝 合 金 与 不 锈 钢 大 气 钎 焊 性 的 改善 — — ０ Ｏ １２
钎焊
钎焊一、钎焊的定义钎焊是通过将零件和钎料加热，使液相线温度比母材固相线温度低的钎料熔化，利用液态针料润湿母材，填充接头间隙并与母材相互溶解和扩散而实现连接零件的方法。
同熔焊方法相比，钎焊具有以下优点：(1)钎焊接头平整光滑，外形美观。
(2)钎焊加热温度较低，对母材组织和性能的影响较小。
(3)焊件变形较小，尤其是采用均匀加热(如炉中钎焊)的钎焊方法，焊件的变形可减小到最低程度，容易保证焊件的尺寸精度。
(4)某些钎焊方法一次可焊成几十条或成百条钎缝，生产率高。
(5)可以实现异种金属或合金间以及金属与非金属间的连接。
钎焊的缺点：钎焊接头强度比较低、耐热能力比较差、装配要求比较高等。
二、钎焊原理钎焊接头的形成过程是熔态钎料填充接头间隙并同母材发生相互作用，随后钎缝冷却凝固。
为了更好地了解钎焊过程必须弄清熔态钎料的填隙过程及钎料与母材的相互作用。
熔态钎料的填隙原理:由实践得知，为了保证液体钎料填满钎焊接头间隙，钎焊时必须具备两个基本条件：润湿作用和毛细作用。
钎料的润湿作用:润湿是液态物质与固态物质接触后相互黏附的现象。
当液体处于自由状态下，为使其本身处于稳定状态，会力图保持球形表面。
当液体与固体相接触时，内聚力大于附着力，则液体不能黏附在固体表面上；当内聚力小于附着力时，液体就能黏附在固体表面，即发生润湿作用。
熔化的钎料要润湿固体金属表面必须具备两个条件：(1)液态钎料与母材之间应能相互溶解，即两种原子具有良好的亲和力。
通常两种不同金属互溶的程度取决于原子半径及它们在元素周期表中的位置和晶体类型。
一般地，周期表中位置相近，晶格类型相同，它们互溶的比例就大。
此外，还与两者原子之间的半径有关。
(2)钎料与母材表面必须“清洁”，这里的“清洁”是指钎料与母材两者表面没有氧化层。
更不应有污染。
液态钎料与母材间如有一定的互溶度，通常能很好润湿；反之则较难润湿，因此，对合金钎料，各成分与母材的相关系决定了合金钎料与母材润湿的综合效果。
钎焊及其设备
了研究。结果表 明 ， ／ Ｃ Ｃ复合材 料 与 ＴＣ ４连接 接头
的 界 面 结 构 为 Ｃ Ｃ复 合 材 料 ／ Ｃ Ｃ ＴＣ ／ （． ） ／ Ｔｉ＋ ／ ｉｕ Ａｇ ｓｓ
＋ Ｃｕ Ｓ ｓ ＋ ＴｉＣ ４ ＴｉＣｔ Ｔｉ ｕ ＴｉＣ ／ ２ ＋ Ｔｉ （． ） ３ ｕ ／ ２ ａ／ Ｃ ／ ２ ｕ ＴｉＣｕ
参 ３
界 面 反 应／ 刁 慧 …／ 中 国 有 色 金 属 学 报 ．２ ０ ，７ ／ 一０ ７ １
（ ）４ ０ ４ ６ ３ ： １ ～ １
观 察 了 不 同 焊 接 工 艺 条 件 下 钎 焊 接 头 界 面 的 微 观 结 构 ， 对 钎 焊 过 程 中 的界 面反 应 进 行 分 析 。探 讨 并
钎 焊 及 其 设 备
２ ０ ５ ３ ｃ ｃ复 合 材 料 与 Ｔ ４钎 焊 接 头 的 组 织 与 ０７ １３ ／ Ｃ 断 裂 形 式 分 析 ／ 优 琼 … ／焊 接 学 报 ．２０ ，８ ３ ； 秦 ／ 一０ ７ ２ （ ）
１ ３～ １Байду номын сангаас ６
了钎 缝 界 面 处 Ｉ ＭＣ 的 生 长 机 制 ， 过 对 不 同 钎 焊 温 通 度和保温时间下的 Ｉ ＭＣ生 长 规 律 的 分 析 建 立 铜 锡 化 合 物 厚 度 与 温 度 和 时 间 的 关 系 方 程 。结 果 表 明 ： 焊 钎 过程 中 Ｓ Ｃ 钎料合金镀层与 可焊性 Ｃ ｎｕ ｕ层 的 界 面 处
Ａｓ ｏ ａ ．ｃ ｐ ａ ２ ０ （ ） ４ ￣ ５ ｚｍ ｚ ｍ Ｋ． ０ ５ １ ： ６ １
在 钎 焊 时 间 １ ｉ， 焊 温 度 ８０ ９ ０℃ 的 条 ０ｒ ｎ 钎 ａ ２～ ０ 件 下 ， 用 Ａｇ ｕ 料 对 Ｃ Ｃ 复 合 材 料 和 ＴＣ 采 Ｃ 钎 ／ ４进 行 了钎焊试 验。利 用 扫 描 电 镜 、 射 线 衍 射 分 析 仪 、 Ｘ Ｅ Ｓ能谱 分 析 仪 对 接 头 的 界 面 组 织 及 断 口形 貌 进 行 Ｄ
钎焊及其设备
热 加 工 工 艺 ．２ ０ ．８ ９ ：Ｏ ～１ ３ 一０ ９ ３ （） １０ ０ 线 性 摩 擦 焊 （ Ｆ ） 为 一 种 相对 较 新 的 固 相 连 ＬＷ 作
互作用和除膜机理 ， 对钎焊接头试 样进 行拉 伸和剪切 性能试验 ， 分析孔隙 率与接 头试 样强度 之 间 的关 系。 结果表 明， 该无钎剂 钎焊方法在泡沫铝 端面 之 间形成 密实结构的连续钎 料层 ， 未改变母 材结 构 特征 ； 钎缝 组织 由 Ａ （ ｎ 固 溶 体 。Ｚ （ １ 固 溶 体 ， ｕＺ １Ｚ ） ｎ Ａ） Ｃ ４ ｎ及 Ｍｇ Ｏ 组成 ； Ｍｎ ３ 连接 界面主要 由 Ａ （ ｎ 固溶 体组成 ， Ｉ ） Ｚ
界 面中基体 相 Ａ ［，］ Ｃ ［ ．］ 占比例显 著减 小 。 ｇ ｓｓ ， ｕ ｓｓ所
图 ５表 ２ ８ 参
中金属问化合 物种类 ， 析了药芯钎 剂 的作用 ， 分 并测
试 了接 头 力学 性 能 。结 果 表 明 ， 芯 钎 剂 能 够 促 进 铝 药 硅钎 料在 不 锈 钢 表 面 润 湿 铺 展 ， 得 的 润 湿 角 小 于 获
２０ ６ ６ Ｚ － Ｉ ｕ基 合 金 无 钎 剂 钎 焊 泡 沫 铝 的 界 ０ ９ ０ ９ ｎＡ－ Ｃ
面结构 及力学 性能／ 王 辉 … ／金 属 学 报 ．２ ０ ，５ ／ 一０ ９ ４
（）７３ ７８ ５ ： ２ ～ ２
２０ ６７ 铝 合 金 与 不 锈 钢 异 种 金 属 铝 硅 药 芯 焊 丝 ０９ ０ ２ ＴＧ熔 钎 焊接 头组 织 及 性 能／ 三 宝 … ／焊 接 学 报 ． Ｉ 林 一
２ ０ ３ （ ） ９ １ ０ ９， ０ ７ ： ～ ２
头界面结构为 １ ｒ８ ｉＴ 不锈 钢／ ｅＴｉ ［ ．］ ＣｌＮｇ ｉ Ｆ２ ／ ｓ ｓ ＋ Ａｇ
钎焊及其设备
金属 问化 合物 层 主要 由 Ｆ ３ １Ｆ ｚ Ｆ ｚ ５以及 ｅＡ ， ， ｅＡｌ 随着 Ｓ 元素的富集现象 ； Ｈ 、金属 间化合物层厚度 ｉ Ａ ｅ
参 ５ Ｆ 。 ｅ 组成 ， 并且 Ａ－ ｅ 属间化 合物 的生 成过程伴 表 ２ １ １ 金 Ｆ
０８ １ ６ ０ ｉ０ ｌ电子 封装材料的钎焊 随焊接热输入的增大而增大 ， 电弧能 量对化合物层 ２ ０ ３ ３ 喷射成 形 ６Ｓ４ Ａ 但
钎 焊 及 其 设 备
陶瓷 的润湿性 。设计的 Ｐ Ｎｉ １ —２ ） ｒ（—２ ） ． ｄ － ６ ２ Ｃ －７ １ ｖ （ Ｓ Ｂ 质量分数 ） ｉ（ － 钎料可用 于 ＳＣ的连接 ， ｉ 使用急冷态
在 ９ １ ｎ的 ａ ２ ０ ３３ 铝／ ０８ １ ２ 镀锌钢复合热源 熔一 钎接 头 中的 Ａ －ｅ 箔状钎料 ， １１０℃／ ０ｒｉ 连接 条件下得到的 ｝ Ｆ ４６ 微观分 金属间化 合物层 分 析／ 雷 振 …／ 焊接 学 报．２０ ， 接头室 温三点抗 弯强度平 均值 为 ８． ／ －０ ７
应， 形成新 的相 ｔＣ Ｓ 和 Ｃ ｚＳ ，ｎ原 子 的扩 散和 ｒ ｕｎ ｕｏ Ｓ 反应有利于提高钎缝 和母 材 的结合强 度 以及钎焊 接 头 的力学性能 ， 以满足使用性能要求。图 ４表 ２参 ８ ２ ０３ ３ 金属和陶瓷的钎焊技术及新 发展／ ０８ １ ４ 王玲玲
…
（ １ ：８ ￣ ８ ９ １） ５ ８， ２
采用有 限元方法 分析了钎 焊 搭 接 Ｓ Ａ Ｃｒ ＮＴ ｎ ｇ ｔＣ
焊点在 １５ － ４ ２ ￣－ ０℃温度循 环 载荷 条件 下的蠕变应
变和应力 分布 。结 果表 明 ， 过 ４个 温 度循环周期 经
后 ，ｎ ＣｔＣ Ｔ搭接 焊点发 生 了明显 的剪切变形 ， Ｓ Ａｇ ｒ Ｎ 产生 了显著 的上下表面 相对位 移 。焊点 的最大等效
钎焊及其设备
未 检测 到 Ｃ －ｎ 属 间 化合 物 的存 在 。图 ４表 ３ １ ｕＳ 金 参 Ｏ
２ ０ ６８ 基 于 残 余 应 力 分 布 优 选 钎 焊 Ｃ Ｎ磨 粒 出 ０７０１ Ｂ 露 高 度 ／ 文 锋 … ／ 中 国 机 械 工 程 ．２ ０ ， ８ １ ） 丁 ／ 一０ ７ １ （ ０ ：
达 尔 （ ｒｅｄ ｌ 缺 陷 ；ＭＣ 层 的 厚 度 随 再 流 焊 时 间 Ｋｉ ｎ ａ ） ｋ １ Ｉ 的增 加 而增 加 ， Ｃ 随 ｕ颗 粒 加 入 量 的增 加 而 减 小 。 在 现 试 验 条 件 下 ，ＭＣ层 由 Ｃ —ｎ金 属 间 化 合 物 组 成 ， Ｉ ｕＺ
纹 使搅 拌针 周 围塑 化 金 属 向上 流 动 ， 使 轴 肩 下 方 及 迫
度 。结 果 表 明 ： 焊 Ｃ Ｎ 磨 粒 内 部 中 心 区 域 残 余 应 钎 Ｂ
力 分 布 比较 稳 定 ， 力 梯 度 小 ； 中 心 轴 线 两 端 以及 应 在
截 面径 向外 端 ， 力 分 布 梯 度 较 大 ， 应 主要 为 拉 应 力 ， 其
中 ， 焊 Ｃ Ｎ 磨 粒 边 缘 部 分 的最 大 残 余 拉 应 力 对 磨 钎 Ｂ 粒 力 学 性 能影 响 最 大 ， 焊 Ｃ Ｎ 磨 粒 出露 高 度 为 其 钎 Ｂ
钎 焊 及 其 设 备
２ ０ ６７ 不锈 钢 板 翅 结 构 钎 焊 残 余 应 力 对 蠕 变 的 ０７０９
影 响／ 文 春 …／ 焊 接 学 报 ．２ ０ ，８ ５ ：～ ８ １ 蒋 ／ 一０ ７２ （） ５ ，２
自身 高度 的 ６ ％ ～ ７ 为 宜 。图 ５ １ Ｏ Ｏ 参 ３
２ ０ ６８ 燃 气 用 铜 管 的 钎 焊 连 接 技 术／ ０７０２ 吕志 成 ／ 新 ／ 技 术 新 工 艺 ．２ ０ （ ）２ ～２ 一０ ７５ ：３ ４ 铜 管 作 为 室 内 暗敷 用 燃 气 管 材 在 中 国 部 分 城 市 已 开始 试 点 应 用 ， 焊 是 其 最 常 用 的 连 接 方 式 。铜 管 钎 的钎 焊 就 是 将 铜 管 、 管 件 与 熔 点 比铜 低 的 钎 料 一 起 铜 加 热 ， 铜 管 、 管 件 不 熔 化 的情 况 下 ， 热 到 钎 料 熔 在 铜 加 化 ， 后 使 熔 化 的钎 料 通 过 毛 细 作 用 填 充 进 承插 口的 然
钎焊工艺设备
钎焊工艺设备
1、钎焊工艺可选用热台、链式钎焊炉，并宜符合下列规定：
（1）表面积小或要求不高的腔体可在热台上焊接，表面积大、散热快或有特殊要求腔体可在烘箱或链式钎焊炉中进行；
（2）不需要使用助焊剂的焊料的钎焊，可采用回流焊进行钎焊密封；
（3）采用焊膏进行钎焊时，应选用红外热风回流炉或气相焊炉，带速或传递速度设置应使得组件不同部位受热均匀；
（4）采用预制焊片进行焊接时，应选用链式钎焊炉，并应采用惰性气氛或惰性加还原性气氛。
2、链式钎焊炉通过产品在炉膛内随网带的运行，经历“加热-焊料熔化-焊料冷却共晶”过程实现焊接，不应少于6个温区，并应通过设置各温区的加热温度、网带传送速度、送排风速率等主要工艺参数来获得适宜的共晶焊接“温度-时间”曲线，宜配置有工艺参数与焊接曲线实时监控与报警系统、出口接片装置以及供应氮气、氢气或氮氢混合气体等保护气氛的装置。
钎焊第三章 钎焊方法及设备
真空下氧化膜分解，挥发，发生润湿的过程。 去氧化膜与真空度和温度相关---与热力学条件相关
以Al氧化膜的生成为例：
4Al(l)+3O2(g)=2Al2O3(s)
Gr
G
0 f
(
Al2O3
)
RT
ln aAl
RT
ln
P O2 P
10-4 Pa ~ PO2 10-16-10-18 Pa
4Al(l)+O2(g)=3Al2O (g) ↑
概念：依靠烙铁工作部(烙铁头)积聚热量来熔化钎料，并 加热钎焊处的母材而完成钎焊的方法。
特点：一般用于手工操作； 一般用于软钎焊； 广泛应用于电子元件的连接。
缺点：效率低； 稳定性差
烙铁头分类：外热式和内热式
电烙铁发热元件：镍铬丝；导电陶瓷
烙铁头材料：纯铜；镀铁铜基体
图3.2 常用电烙铁结构示意图
3.3.1 真空的概念
概念：体系内气压低于大气压的气体状态称为真空。 单位：mmHg、Torr、Pa、bar。
按照GB 3163-1982标准真空分四级： 105-102 Pa 低真空(粗真空)； 一级机械泵 102-10-1 Pa 中真空； 高性能的机械泵、机械泵+罗茨泵 10-1-10-5 Pa 高真空；机械泵+油扩散泵；机械泵+涡轮分子泵 <=10-5 Pa超高真空 机械泵+涡轮分子泵+离子泵
3.2.2 火焰钎焊 (Flame Soldering)
概念：利用燃料产生的火焰对工件和钎料加热，实现钎 焊的工艺方法。 特点：工艺简单，应用广泛；
成本低，适用材料广； 适用小件、薄壁件、局部钎焊不适合大面积钎焊； 机械化需要配合成组焊炬使用。
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率为22.4%,分别达到母材的92.9%和96.1%。
图5表2参9
钎焊及其设备
20102128 Ni-Cr合金真空钎焊金刚石的表面石墨化/陈 燕…//焊接学报.-2009,30(9):21～24以Ni-Cr合金为钎料采用真空钎焊的方法制备了金刚石钎焊试样。
运用扫描电镜(SEM)、X射线能谱仪(EDS)及显微激光拉曼光谱仪对钎焊金刚石表面石墨化的形貌、石墨化程度进行了综合分析。
结果表明,在N i-C r合金钎料真空钎焊金刚石的过程中,金刚石的表面生成了石墨,其厚度约为10μm;而钎焊过程中,金刚石表面C原子结构的破坏、解体以及降温过程中C原子的析出和再结晶是导致金刚石石墨化的原因;钎焊时在金刚石表面先生成石墨后生成碳化物。
图7参10
20102129 K24镍基合金钎焊接头热应力的有限元模拟/张丽霞…//焊接学报.-2009,30(9):29～32采用有限元方法,模拟计算了镍基合金粉末钎料在1270℃钎焊K24镍基合金时,接头在冷却过程中的热应力最大值和应力集中区。
结果表明,在冷却过程中,K24合金接头的剪切应力主要集中在界面端点处,且剪切应力的最大值出现在镍基钎料/K24合金界面的右端点处,其随着温度的降低先减小后增大。
同时,接头x方向拉伸应力最大值也出现在此处,且其随着温度的降低经历由负到正的变化过程。
当承受外切切力时,接头并非在镍基钎料内部断裂,而镍基钎料/K24合金界面易成为接头的主要断裂区。
图6表1参9
20102130 铝/钛异种合金激光熔钎焊接头温度分布/封小松…//焊接学报.-2009,30(10):9～12,16以5A06铝合金和T C4钛合金为母材,A lSi12焊丝为填充材料,进行了激光熔钎焊试验。
在分析激光填丝熔钎焊传热行为的基础上,建立了3种激光加热模式的热源模型,并采用有限元方法对激光垂直加热、倾斜加热、光束偏置加热以及矩形光斑加热模式下接头温度场进行了计算和分析。
结果表明,在铝/钛异种合金的激光熔钎焊过程中,焊缝两侧温度分布严重不对称,将光斑中心向铝合金一侧偏离焊缝中心线0.4～0.6mm,可避免钛合金界面局部过热;采用椭圆光斑加热时,加热效果与圆形光斑相近;采用矩形光斑加热,接头界面上、下温度分布较为均匀。
图8参6
20102131 6063铝合金阶梯焊中温钎料腐蚀性能/朱 宏…//焊接学报.-2009,30(10):29～32
采用正交试验法,通过改变Si,Cu,N i以及混合稀土RE元素的配比,研究了含量的变化对A l-Si-Cu-Ni-RE钎料的自腐蚀电位、失重质量、腐蚀速率的影响,并通过扫描电镜观察分析了腐蚀前后钎料的内部显微组织。
研究发现,钎料的自腐蚀电位与失重质量相对应,随着腐蚀电位的负值增加,失重质量也不断增大。
结果表明,对钎料腐蚀速率的影响依次为Ni 元素的影响最大,其次为Si,Cu,RE元素。
对钎料腐蚀前后的显微组织观察分析可知,由于基体相α(A l)属于面心立方固溶体,使得Al-Si-Cu-Ni-RE钎料的力学性能优良,但钎料中黑色的脆性θ(CuAl2)相的存在对钎焊接头的性能有不利影响,Cl-是诱发钎料点蚀的主要原因。
腐蚀后的钎料局部区域出现了点蚀,腐蚀后的钎料有明显的网纹状晶间腐蚀。
图3表3参4
20102132 QFP器件微焊点可靠性分析/盛 重…//焊接学报.-2009,30(10):61～64
通过数值模拟对Q FP焊点力学性能的影响规律进行了研究,高密度化引线以及使用无铅钎料时焊点的等效应力较小。
结果表明,引线数的增加以及钎料的无铅化显著提高了焊点抗拉强度,激光再流焊比红外再流焊的抗拉强度提高了25%左右。
锡铅钎料QF P断口表面晶粒较粗大,而无铅钎料的Q FP断口处晶粒较细,红外再流焊加热方式下形成的焊点断口有大小不等的韧窝存在,断裂方式兼有脆性断裂和韧性断裂的特征,而激光加热方式下焊点的断口呈现均匀的韧窝形貌,断裂方式属于韧性断裂。
实际焊接试验结果与理论模拟结果相吻合。
图5表2参6
20102133 Al2O3陶瓷与金属Ni活性钎焊界面反应/李潇一…//焊接技术.-2009,38(7):5～7
使用A g粉、CuO粉、Ti粉、Z r粉等成分配置成的活性钎料在空气气氛中采用活性钎焊方法成功钎焊A l2O3陶瓷与金属Ni,并借助扫描电镜(S EM)、能谱分析仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD),对界面元素分布及反应产物加以分析和研究。
试验结果表明,在
20
活性钎焊接头界面中,Ag在钎焊接头中部区域呈聚集态分布,Cu元素的分布显示CuO在该区域也有所集中,但也有大量的Cu与T i,Z r一起出现在接头界面处,说明这些元素与陶瓷中的成分发生界面反应形成新的产物。
XRD图谱结果显示Cu,Ti,A l,O发生反应在界面处生成复杂化合物。
通过对接头界面组织微观分析得知,接头中存在2种反应产物及金属间化合物。
由此可以推断,接头界面组织结构为Al2O3/AlT i+CuA lO2/T iAg+T i3Cu+A gZ r2+A g+ CuO/N i。
图4参15
20102134 工艺参数对急冷型SnAgC u系钎料合金钎焊接头组织性能的影响/张 鑫…//焊接技术.-2009,38(7):15～17
对所制备的急冷型SnAg Cu系钎料合金进行了熔化温度特性测定和钎焊工艺试验,然后对钎焊接头的力学性能和显微组织进行了测试分析,并研究了钎焊工艺参数对接头组织性能的影响。
结果表明:在不同的钎焊温度和钎焊时间条件下,接头界面处金属间化合物的形成及分布是不同的,并由此导致了接头抗剪强度的变化。
图3表1参7
20102135 铍材激光钎焊过程中熔池流场和热场的动态模拟技术/史平安…//焊接技术.-2009,38(8): 13～17
根据Y AG激光钎焊的物理特征,建立了基于旋转高斯体热源与高斯面热源相结合的混合热源模型。
通过对铍材钎焊温度场、钎缝断面形状模拟结果与实际热循环曲线以及钎焊接头形状的对比,验证了模型建立的准确性。
为了能够反映固液相变过程中潜热等对熔池动态行为的影响,建立了激光钎接熔池流场与热场动态变化过程三维数学模型和适合非稳态、非线性、多相区和强耦合特性的数值求解方法。
进一步研究了熔化潜热、预热温度和保护气体剪切力对熔池内流场分布的影响。
图8表1参8
20102136 钎焊温度对镍基合金真空钎焊接头组织及硬度的影响/于治水…//热加工工艺.-2009,38 (17):116～119
用镍基钎料真空钎焊镍基合金时钎焊温度对钎料中Si,B等元素的扩散有重要作用,因此采用3种钎焊温度对其进行真空钎焊,研究了1080,1110和1140℃钎焊温度下钎缝的微观组织、元素分布及显微硬度等。
结果表明,随着钎焊温度的升高,钎料中元素向母材扩散越充分,钎焊温度为1140℃时,钎缝组织基本为固溶体。
图5表3参8
20102137 快速凝固态Sn2.5Ag0.7Cu钎料钎焊接头的显微组织/赵国际…//机械工程材料.-2009,33 (9):44～46,50
采用单辊法制备了快速凝固态Sn2.5A g0.7Cu 钎料合金,在相同钎焊工艺条件下,用扫描电镜及能谱仪、拉伸试验机研究了普通和快速凝固态钎料对紫铜板钎焊接头的组织、断口形貌、界面化合物和接头性能。
结果表明:与普通钎料相比,快速凝固态钎料钎焊接头组织细化,初生β-Sn相尺寸减小而数量增多、共晶组织明显减少,并且初生相与共晶组织界线变得模糊;剪切断裂时形成的韧窝更多,钎焊接头的韧性得到提高。
图7参8
20102138 Al/45钢高频感应钎焊工艺对导电性能的影响/刘广桥…//焊接技术.-2009,38(8):37～39通过采用不同高频感应钎焊工艺对A l/45钢进行钎焊,研究了不同感应钎焊工艺下A l/45焊片导电性能的差异。
试验结果表明,在电压4.5kV,加热时间30s时获得的铝/钢复合焊片电阻最低,结合面钎料润湿效果良好,界面附近没有发现裂纹等微观缺陷,钎缝显微组织大多为等轴晶。
图3表1参11
20102139 C f/SiC复合材料与Ti合金的AgC uTi-W 复合钎焊/熊进辉…//航空材料学报.-2009,29(6): 48～52
利用A gCuT i-W复合钎料作中间层,在适当的工艺参数下真空钎焊C f/SiC复合材料与T i合金,利用SEM,EDS,X RD分析接头微观组织结构,利用剪切试验检测接头力学性能。
研究结果表明:钎焊时,复合钎料中的T i借助Cu-T i液相与C f/SiC复合材料反应,在C f/SiC复合材料与连接层界面形成Ti3SiC2, T i3Si和少量T iC化合物的混合反应层。
复合钎料中的Cu与T i合金中的T i发生互扩散,在连接层与T i 合金界面形成不同成分的Cu-T i化合物过渡层。
钎焊后,形成W颗粒强化的致密复合连接层,W颗粒主要分布在Cu-Ti相中。
W的加入缓解了接头的残余热应力,C f/SiC/A gCuT i-W/TC4接头剪切强度明显高于C f/SiC/A g CuT i/TC4接头。
图5参16
21。